部分包圍且由圓弧形成的凹口部1a、I Ia。同樣地，在對應(yīng)于熱敏板6與支承體8(補(bǔ)強(qiáng)板9)的重疊部的部分上，形成有將該對應(yīng)于重疊部的部分包圍且由圓弧形成的凹口部10b、llb。
[0030]在利用成形用模具10、11的模面沖壓(夾壓)熱敏板6時，被圓盤狀面的外周與凹口部10a、Ila的圓弧夾著的角部10c、Ilc位于熱敏板6和可動接點(diǎn)7的重疊部與熱敏板6的短邊方向兩側(cè)端之間。角部10c、llc的末端的位置為進(jìn)入到上述重疊部的徑的一半的位置。同樣地，被圓盤狀面的外周與凹口部1b、11b的圓弧夾著的角部1d、11d位于熱敏板6和支承體8的重疊部與熱敏板6的短邊方向兩側(cè)端之間。角部1cU Ild的末端的位置為進(jìn)入到上述重疊部的徑的一半的位置。
[0031]若利用這樣的成形用模具10、11的模面來沖壓熱敏板6，則如圖5所示，在熱敏板6的中央部附近形成盤狀的拉深形狀部12。與此同時，在可動接點(diǎn)7的固接部與熱敏板6的短邊方向兩側(cè)端之間以及支承體8的固接部與熱敏板6的短邊方向兩側(cè)端之間，分別形成彎折形狀部13以及彎折形狀部14。彎折形狀部13、14具有大致沿?zé)崦舭?的短邊方向延伸的折痕。該折痕在固接有可動接點(diǎn)7的一側(cè)的面上形成為谷折。
[0032]蓋板4上設(shè)置有通孔4A、4B。在這些通孔4A、4B中，借助考慮到熱膨脹系數(shù)的玻璃等電氣絕緣性的填充件15，分別將導(dǎo)電接頭銷16A、16B用壓縮型的氣密密封件氣密地絕緣固定。在導(dǎo)電接頭銷16A的密閉容器內(nèi)側(cè)的末端附近固接有金屬制的接點(diǎn)支承體17。在該接點(diǎn)支承體17上，在與可動接點(diǎn)7對置的位置上固接有固定接點(diǎn)18。由可動接點(diǎn)7與固定接點(diǎn)18構(gòu)成開閉接點(diǎn)。
[0033]在導(dǎo)電接頭銷16B的密閉容器內(nèi)側(cè)的末端附近，固定有加熱器19的一端。加熱器19的另一端固定于蓋板4上。該加熱器19沿導(dǎo)電接頭銷16B的周圍與熱敏板6大致平行地配置，使得由加熱器19發(fā)出的熱被有效地傳遞到熱敏板6。
[0034]在加熱器19上，如圖2所示，設(shè)置有截面積比其他部分小的熔斷部19A。在壓縮機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)時，不會因電動機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)電流而使熔斷部19A熔斷。在電動機(jī)為約束狀態(tài)時，在短時間內(nèi)熱敏板6翻轉(zhuǎn)，將接點(diǎn)7、18之間打開，因此在這種情況下也不會使熔斷部19A恪斷。若熱敏開關(guān)I經(jīng)過長期重復(fù)開閉而超過保證動作次數(shù)，則存在可動接點(diǎn)7與固定接點(diǎn)18因熔接而不能分開的情況。若在這種情況下電動機(jī)的轉(zhuǎn)子被約束，則因電流過大使熔斷部19A的溫度上升并在不久之后熔斷，因此能夠切實(shí)地截斷向電動機(jī)的通電。
[0035]在密閉容器2的內(nèi)部，封入有50%以上95%以下的氦氣。被封入的氣體中的余下的氣體是氮?dú)夂透稍锟諝獾?。通過封入熱傳導(dǎo)率較高的氦氣，在電動機(jī)的轉(zhuǎn)子被約束時等過大的電流流過時，由加熱器19產(chǎn)生的熱被迅速地傳到熱敏板6，從而能夠縮短使接點(diǎn)7、18之間打開的時間(Short time trip: S/T)。
[0036]若增加氦氣的封入比例，則抗電壓性能有下降的趨勢，所以相對于交流100V?260V左右的通常的商用電源，優(yōu)選地將氦氣的封入比例設(shè)為30%以上95%以下，特別優(yōu)選地設(shè)為50%以上95%以下。
[0037]在將導(dǎo)電接頭銷16A、16B固定的填充件15上，無間隙地緊密連接地固接有由陶瓷、氧化鋯(氧化鋯)等構(gòu)成的耐熱性無機(jī)絕緣部件20。由此，即使加熱器19熔斷時產(chǎn)生的飛濺物附著到耐熱性無機(jī)絕緣部件20的表面上，也能夠維持充分的絕緣性。
[0038]在流過電動機(jī)的電流為包括短時間的啟動電流在內(nèi)的通常的運(yùn)轉(zhuǎn)電流的情況下，熱敏開關(guān)I的接點(diǎn)7、18為閉合的狀態(tài)，電動機(jī)繼續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。與之相對地，在由于電動機(jī)的負(fù)荷增大而持續(xù)流過比通常更大的電流的情況下、在電動機(jī)被約束而在數(shù)秒以上持續(xù)流過極大的約束電流的情況下、在壓縮機(jī)的密閉外殼內(nèi)的制冷劑變?yōu)楫惓５母邷氐那闆r下等，熱敏板6的彎曲方向翻轉(zhuǎn)，接點(diǎn)7、18打開，從而截斷電動機(jī)的電流。然后，若熱敏開關(guān)I的內(nèi)部溫度下降，則熱敏板6的彎曲方向再次翻轉(zhuǎn)復(fù)位，接點(diǎn)7、18閉合，向電動機(jī)的通電再次打開。
[0039]接下來，就熱敏板6的拉深成形以及由此形成的彎折形狀部13、14進(jìn)行說明。在將焊接有可動接點(diǎn)7和支承體8的熱敏板6借助沖壓加工拉深成形的情況下，在成形用模具10、11的模面上，需要用于避讓熱敏板6與可動接點(diǎn)7的重疊部以及熱敏板6與支承體8的重疊部的避讓(逃疔)。該避讓部是凹口部10a、lla以及凹口部10b、llb。
[0040]若將熱敏板6的短邊寬度設(shè)為L1、將熱敏板6上的可動接點(diǎn)7以及支承體8的各重疊部彼此的距離最遠(yuǎn)部的距離設(shè)為L2、將模面的直徑設(shè)為D，則在模面滿足下列(I)和(2)的條件時，在熱敏板6上同時形成拉深形狀部12和彎折形狀部13、14。進(jìn)而，若加上(3)的條件，則更切實(shí)地形成彎折形狀部13、14。
[0041 ] (I) L2>D>L1。
[0042](2)在對應(yīng)上述各重疊部的部分上，形成有將該對應(yīng)于重疊部的部分包圍并且由圓弧形成的凹口部10a、11a、10b、lib。
[0043](3)在沖壓加工時，角部10c、llc、10d、lld位于熱敏板6上的各重疊部與熱敏板6的短邊方向兩側(cè)端之間的位置。在這種情況下，角部10c、llc、10d、lld的末端位置是進(jìn)入到上述重疊部的徑的大致一半的位置的位置(如圖5所示的位置)。
[0044]圖5表示在形成彎折形狀部13、14時優(yōu)選的熱敏板組件5與成形用下模具11的關(guān)系。彎折形狀部13、14是在由于可動接點(diǎn)7和支承體8被焊接所以熱敏板6沒有完全變形的情況下、形成于可動接點(diǎn)7、支承體8的各固接部與熱敏板6的短邊方向兩側(cè)端之間的折痕。本實(shí)施例的折痕相對于熱敏板的短邊方向稍微具有角度地沿直線延伸。但是，根據(jù)熱敏板6的形狀、模面的相對大小、重疊部的相對大小等，也存在如下情況:正好沿短邊方向延伸的情況、相對于短邊方向成角度(例如30度以下)地延伸的情況、或者不是以直線而是以曲線延伸的情況。沿這些方向延伸的折痕都不妨礙熱敏板6的翻轉(zhuǎn)動作。
[0045]彎折形狀部13、14即使是輕微的彎折也具有使熱敏板6的強(qiáng)度(韌性)增大的作用。借助該增強(qiáng)作用，沒有成形為盤狀的上述重疊部周圍的變形變得較難產(chǎn)生，從而因翻轉(zhuǎn)動作的重復(fù)動作而產(chǎn)生的疲勞破壞(破裂)變得較難產(chǎn)生，因此，熱敏開關(guān)I的耐久性提高。另夕卜，熱敏開關(guān)I的翻轉(zhuǎn)動作溫度的校準(zhǔn)通過下述方法進(jìn)行:將密閉容器2的既定位置從外側(cè)壓扁變形，調(diào)整接點(diǎn)間的接觸壓力。熱敏板6的強(qiáng)度較高，所以能夠提高校準(zhǔn)時的接觸壓力的上限值，能夠?qū)⒖尚?zhǔn)范圍(調(diào)整量)擴(kuò)大例如5°C左右。
[0046]圖9表示直徑D與LI相等的情況。沖壓部分的面積較小，所以不形成彎折形狀部13、
14。因此，熱敏板6的穩(wěn)定性降低，在重復(fù)進(jìn)行翻轉(zhuǎn)動作時在位置P附近容易發(fā)生永久性的彎曲，與圖5所示的結(jié)構(gòu)相比耐久性下降。圖10表示直徑D接近L2的情況。沖壓部分的面積較大，所以彎折形狀部13、14很難形成。另外，熱敏板6上的上述重疊部被凹口部lla、llb包圍的范圍增加，所以在沖壓加工時在焊接部容易殘留變形。因此，在位置Q附近容易產(chǎn)生疲勞破壞(破裂)，與圖5表示的結(jié)構(gòu)相比耐久性稍有下降。
[0047]如上述說明那