本發(fā)明屬于核反應(yīng)堆技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件及超臨界水冷堆。

背景技術(shù)：

超臨界水冷堆(SCWR)是第IV代核能國際論壇(GIF)篩選出的最具發(fā)展前景的六種核能系統(tǒng)之一。SCWR核電機組具有熱效率高、系統(tǒng)簡化等突出優(yōu)點。但為了解決SCWR中子慢化不足及流動不穩(wěn)定性問題，在組件設(shè)計中引入了“水棒”設(shè)計，在堆芯設(shè)計中采用了“多流程”流動方案，使得組件及堆芯結(jié)構(gòu)設(shè)計非常復(fù)雜，工程可實現(xiàn)性大幅度降低。

現(xiàn)有超臨界水冷堆組件及堆芯設(shè)計方案，均有“水棒”或固體慢化劑，且冷卻劑為雙流程或三流程。在理想條件下，基本滿足設(shè)計要求，若考慮制造偏差及運行面臨的復(fù)雜工況，組件及堆芯設(shè)計方案可行性面將臨巨大挑戰(zhàn)。此外，為了保證低溫冷卻劑與高溫冷卻劑之間的分流、隔熱，會向堆芯引入大量中子吸收能力較強的結(jié)構(gòu)材料，導(dǎo)致經(jīng)濟性大幅下降。因此，非常有必要重新考慮超臨界水冷堆組件及堆芯結(jié)構(gòu)設(shè)計，實現(xiàn)經(jīng)濟性、安全性與工程可實現(xiàn)性的協(xié)調(diào)統(tǒng)一。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明針對克服現(xiàn)有超臨界水堆燃料組件及堆芯設(shè)計缺點，取消組件中的“水棒”或“固體慢化劑”，減少結(jié)構(gòu)材料引入，提高燃料經(jīng)濟性。其次，取消多流程冷卻劑流動設(shè)計方法，簡化堆芯上部結(jié)構(gòu)設(shè)計，顯著提高工程可實現(xiàn)性，基于以上發(fā)明目的，本發(fā)明提供了一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件及超臨界水冷堆。

為解決上述問題，本發(fā)明提供的一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件及超臨界水冷堆通過以下技術(shù)要點來解決問題：一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件，包括燃料組件本體，所述燃料組件本體包括均呈筒狀的隔熱圍筒及組件盒，所述組件盒套設(shè)于隔熱圍筒外部，所述隔熱圍筒內(nèi)設(shè)置有內(nèi)區(qū)燃料棒及導(dǎo)向管，所述隔熱圍筒的外壁與組件盒的內(nèi)壁之間設(shè)置有外區(qū)燃料棒，且內(nèi)區(qū)燃料棒、導(dǎo)向管、外區(qū)燃料棒均不止一個，內(nèi)區(qū)燃料棒與與之相鄰的導(dǎo)向管或內(nèi)區(qū)燃料棒、外區(qū)燃料棒與與之相鄰的外區(qū)燃料棒均間隔分布。

具體的，以上燃料棒本體結(jié)構(gòu)中，采用隔熱圍筒將多個燃料組件分割在內(nèi)區(qū)與外區(qū)，同時設(shè)置的導(dǎo)向管用于插入控制棒或測量儀器，利用組件盒對多個燃料組件進行封裝，便于實現(xiàn)以下冷卻劑在壓力容器內(nèi)的流動方案：冷卻劑自壓力容器冷端進入，首先流經(jīng)隔熱圍筒圍成的堆芯，由隔熱圍筒圍成的堆芯流出后經(jīng)過組件盒內(nèi)壁與隔熱圍筒外壁之間的堆芯后流出壓力容器。以上結(jié)構(gòu)特點使得本發(fā)明提供的燃料組件相較于現(xiàn)有燃料組件，取消了占用多個柵元的“水棒”或“固體慢化劑”，外區(qū)無導(dǎo)向管。取消了水棒、固體慢化劑及多流程冷卻劑流動設(shè)計，大幅降低了組件、堆內(nèi)構(gòu)件等結(jié)構(gòu)設(shè)計及堆芯物理設(shè)計的技術(shù)難度，減少了結(jié)構(gòu)材料，顯著提高中子經(jīng)濟性及工程可實現(xiàn)性。同時，以上燃料組件的形式代替目前采用的“雙流程或多流程”冷卻劑流動方案，可以大幅簡化了壓力容器結(jié)構(gòu)設(shè)計，尤其是上部蒸汽腔室結(jié)構(gòu)，顯著提高了工程可實現(xiàn)性。

作為對以上雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件的更進一步的技術(shù)方案：

為了提高燃料利用率、控制功率分布、便于燃料組件設(shè)計，隔熱圍筒內(nèi)的內(nèi)區(qū)燃料棒及導(dǎo)向管相互之間按正方形或六角形柵格排列，隔熱圍筒外壁與組件盒內(nèi)壁之間的外區(qū)燃料棒相互之間按正方形或六角形柵格排列。進一步的，燃料組件的內(nèi)區(qū)、外區(qū)采用了不同的燃料棒，內(nèi)區(qū)燃料棒與導(dǎo)向管的幾何尺寸完全相同，。

為了控制內(nèi)區(qū)、外區(qū)的功率分布，同時提高外區(qū)燃料的利用率，所述內(nèi)區(qū)燃料棒為低富集度UO₂燃料，所述外區(qū)燃料棒為高富集度UO₂燃料或者MOX燃料，所述低富集度UO₂燃料為²³⁵U富集度小于5％的UO₂燃料，所述高富集度UO₂燃料為²³⁵U富集度大于或等于5％的UO₂燃料。

為了控制內(nèi)區(qū)、外區(qū)的燃料棒之間的冷卻劑流通面積，所述內(nèi)區(qū)燃料棒的棒徑小于或等于外區(qū)燃料棒的棒徑，內(nèi)區(qū)燃料棒間距小于或等于外區(qū)燃料棒間距。

為了保證導(dǎo)向管中的控制棒始終處于溫度相對較低的冷卻劑中，所述內(nèi)區(qū)燃料棒、導(dǎo)向管、外區(qū)燃料棒、隔熱圍筒、組件盒五者的軸線平行，且導(dǎo)向筒均布于隔熱圍筒中。

所述隔熱圍筒內(nèi)設(shè)置有200根內(nèi)區(qū)燃料棒和25根導(dǎo)向管，隔熱圍筒外壁與組件盒內(nèi)壁之間設(shè)置有304根外區(qū)燃料棒，所述外區(qū)燃料棒相互之間、內(nèi)驅(qū)燃料棒與導(dǎo)向管相互之間均按正方形柵格排列，隔熱圍筒及組件盒垂直于長度方向的截面均為正方形。本方案參考傳統(tǒng)采用正方形燃料組件的核電站堆芯設(shè)計方案，該方便便于控制燃料組件內(nèi)不同區(qū)域的冷卻劑流通面積。

所述隔熱圍筒內(nèi)設(shè)置有210根內(nèi)區(qū)燃料棒和61根導(dǎo)向管，隔熱圍筒外壁與組件盒內(nèi)壁之間設(shè)置有360根外區(qū)燃料棒，所述外區(qū)燃料棒相互之間、內(nèi)驅(qū)燃料棒與導(dǎo)向管相互之間均按六角形柵格排列，隔熱圍筒及組件盒垂直于長度方向的截面均為六角形。本方案參考傳統(tǒng)采用六角形燃料組件的核電站堆芯設(shè)計方案，該方便便于控制燃料組件內(nèi)不同區(qū)域的冷卻劑流通面積。

同時，本發(fā)明公開了一種采用以上雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件的超臨界水冷堆，包括壓力容器，所述壓力容器內(nèi)設(shè)置有兩塊分層隔板，以上的兩塊分層隔板將壓力容器內(nèi)部的空間分割成沿著壓力容器軸向方向分布的上腔室、蒸汽腔室及下腔室，蒸汽腔室位于上腔室與下腔室之間，所述蒸汽腔室中還設(shè)置有上述所述的雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件，且所述的雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件中，隔熱圍筒的長度長于組件盒的長度，隔熱圍筒的進口端與出口端分別與上腔室和下腔室相通，組件盒的入口端與下腔室相連，組件盒的出口端位于蒸汽腔室內(nèi)，所述壓力容器上還設(shè)置有與上腔室相通的冷卻劑入口，壓力容器上還設(shè)置有與蒸汽腔室相通的冷卻劑出口。

具體的，以上提供的超臨界水冷堆中，冷卻劑在壓力容器中的流動方式為：冷卻劑至冷卻劑入口引入上腔室，然后流經(jīng)隔熱圍筒圍成的區(qū)域，完成對內(nèi)區(qū)燃料棒的冷卻，然后由隔熱圍筒的出口端流進下腔室，再由組件盒的入口進入隔熱圍筒外壁與組件盒內(nèi)壁之間的區(qū)域，完成對外區(qū)燃料棒的冷卻，最后由冷卻劑出口流出壓力容器。以上結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選將下腔室設(shè)置在壓力容器的封頭端，這樣，具有一定動能的冷卻劑在封頭端內(nèi)壁與相應(yīng)隔板構(gòu)成的具有特定形狀的下腔室中，能夠充分?jǐn)噭蚧旌虾笤龠M去外區(qū)燃料棒冷卻區(qū)域。

以上壓力容器相較于現(xiàn)有核領(lǐng)域的壓力容器，取消了水棒、固體慢化劑及多流程冷卻劑流動設(shè)計，大幅降低了組件、堆內(nèi)構(gòu)件等結(jié)構(gòu)設(shè)計及堆芯物理設(shè)計的技術(shù)難度，減少了結(jié)構(gòu)材料，顯著提高中子經(jīng)濟性及工程可實現(xiàn)性。同時，以上燃料組件的形式代替目前采用的“雙流程或多流程”冷卻劑流動方案，可以大幅簡化了壓力容器結(jié)構(gòu)設(shè)計，尤其是上部蒸汽腔室結(jié)構(gòu)，顯著提高了工程可實現(xiàn)性。

作為以上超臨界水冷堆的進一步技術(shù)方案：

作為一種可調(diào)節(jié)堆芯組件內(nèi)區(qū)及外區(qū)局部冷卻劑流量的技術(shù)方案，以便于獲得對不同區(qū)域的內(nèi)區(qū)燃料棒或外區(qū)燃料棒不同的冷卻能力，所述上腔室和下腔室中均設(shè)置有用于對冷卻劑流動進行導(dǎo)向或限流的節(jié)流件。

本發(fā)明具有以下有益效果：

本發(fā)明提供了一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件及采用該燃料組件的超臨界水冷堆，本發(fā)明提供的燃料組件結(jié)構(gòu)或超臨界水冷堆壓力容器結(jié)構(gòu)，相較于現(xiàn)有燃料組件或壓力容器，取消了水棒、固體慢化劑及多流程冷卻劑流動設(shè)計，大幅降低了組件、堆內(nèi)構(gòu)件等結(jié)構(gòu)設(shè)計及堆芯物理設(shè)計的技術(shù)難度，減少了結(jié)構(gòu)材料，顯著提高中子經(jīng)濟性及工程可實現(xiàn)性。同時，以上燃料組件的形式代替目前采用的“雙流程或多流程”冷卻劑流動方案，可以大幅簡化了壓力容器結(jié)構(gòu)設(shè)計，尤其是上部蒸汽腔室結(jié)構(gòu)，顯著提高了工程可實現(xiàn)性。

附圖說明

圖1是本發(fā)明所述的一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件中，具體一個內(nèi)區(qū)燃料棒、外區(qū)燃料棒及導(dǎo)向管相互之間采用正方形雙區(qū)分布的組件俯視示意圖；

圖2是本發(fā)明所述的一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件中，具體一個內(nèi)區(qū)燃料棒、外區(qū)燃料棒及導(dǎo)向管相互之間采用六角形雙區(qū)分布的組件俯視示意圖；

圖3是本發(fā)明所述的一種采用雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件的超臨界水冷堆具體一個實施例的結(jié)構(gòu)示意圖及冷卻劑在該水冷堆中的流向圖；

圖4是本發(fā)明所述的一種采用雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件的超臨界水冷堆中，具體一個燃料棒組件采用正方形排列的燃料棒組件示意圖；

圖5是本發(fā)明所述的一種采用雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件的超臨界水冷堆中，具體一個燃料棒組件采用三角形排列的燃料棒組件示意圖。

附圖中標(biāo)記及相應(yīng)零部件的名稱：1、外區(qū)燃料棒，2、內(nèi)區(qū)燃料棒，3、導(dǎo)向管，4、組件盒，5、隔熱圍筒，6、壓力容器，7、上腔室，8、蒸汽腔室，9、下腔室，10、正方形雙區(qū)燃料組件，11、六角形雙區(qū)燃料組件。

具體實施方式

本發(fā)明提供了一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件及超臨界水冷堆，用于針對克服現(xiàn)有超臨界水堆燃料組件及堆芯設(shè)計缺點，取消組件中的“水棒”或“固體慢化劑”，減少結(jié)構(gòu)材料引入，提高燃料經(jīng)濟性的問題。下面結(jié)合實施例對本發(fā)明作進一步的詳細(xì)說明，但是本發(fā)明不僅限于以下實施例：

實施例1：

如圖1至圖3所示，一種雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件，包括燃料組件本體，所述燃料組件本體包括均呈筒狀的隔熱圍筒5及組件盒4，所述組件盒4套設(shè)于隔熱圍筒5外部，所述隔熱圍筒5內(nèi)設(shè)置有內(nèi)區(qū)燃料棒2及導(dǎo)向管3，所述隔熱圍筒5的外壁與組件盒4的內(nèi)壁之間設(shè)置有外區(qū)燃料棒1，且內(nèi)區(qū)燃料棒2、導(dǎo)向管3、外區(qū)燃料棒1均不止一個，內(nèi)區(qū)燃料棒2與與之相鄰的導(dǎo)向管3或內(nèi)區(qū)燃料棒2、外區(qū)燃料棒1與與之相鄰的外區(qū)燃料棒1均間隔分布。

本實施例中，以上燃料棒本體結(jié)構(gòu)中，采用隔熱圍筒5將多個燃料組件分割在內(nèi)區(qū)與外區(qū)，同時設(shè)置的導(dǎo)向管3用于插入控制棒或測量儀器，利用組件盒4對多個燃料組件進行封裝，便于實現(xiàn)以下冷卻劑在壓力容器6內(nèi)的流動方案：冷卻劑自壓力容器6冷端進入，首先流經(jīng)隔熱圍筒5圍成的堆芯，由隔熱圍筒5圍成的堆芯流出后經(jīng)過組件盒4內(nèi)壁與隔熱圍筒5外壁之間的堆芯后流出壓力容器6。以上結(jié)構(gòu)特點使得本發(fā)明提供的燃料組件相較于現(xiàn)有燃料組件，取消了水棒、固體慢化劑及多流程冷卻劑流動設(shè)計，大幅降低了組件、堆內(nèi)構(gòu)件等結(jié)構(gòu)設(shè)計及堆芯物理設(shè)計的技術(shù)難度，減少了結(jié)構(gòu)材料，顯著提高中子經(jīng)濟性及工程可實現(xiàn)性。同時，以上燃料組件的形式代替目前采用的“雙流程或多流程”冷卻劑流動方案，可以大幅簡化了壓力容器6結(jié)構(gòu)設(shè)計，尤其是上部蒸汽腔室8結(jié)構(gòu)，顯著提高了工程可實現(xiàn)性。

同時，本發(fā)明公開了一種采用以上雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件的超臨界水冷堆，包括壓力容器6，所述壓力容器6內(nèi)設(shè)置有兩塊分層隔板，以上的兩塊分層隔板將壓力容器6內(nèi)部的空間分割成沿著壓力容器6軸向方向分布的上腔室7、蒸汽腔室8及下腔室9，蒸汽腔室8位于上腔室7與下腔室9之間，所述蒸汽腔室8中還設(shè)置有上述所述的雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件，且所述的雙區(qū)燃料冷卻劑反向流動燃料組件中，隔熱圍筒5的長度長于組件盒4的長度，隔熱圍筒5的進口端與出口端分別與上腔室7和下腔室9相通，組件盒4的入口端與下腔室9相連，組件盒4的出口端位于蒸汽腔室8內(nèi)，所述壓力容器6上還設(shè)置有與上腔室7相通的冷卻劑入口，壓力容器6上還設(shè)置有與蒸汽腔室8相通的冷卻劑出口。

具體的，以上提供的超臨界水冷堆中，冷卻劑在壓力容器6中的流動方式為：冷卻劑至冷卻劑入口引入上腔室7，然后流經(jīng)隔熱圍筒5圍成的區(qū)域，完成對內(nèi)區(qū)燃料棒2的冷卻，然后由隔熱圍筒5的出口端流進下腔室9，再由組件盒4的入口進入隔熱圍筒5外壁與組件盒4內(nèi)壁之間的區(qū)域，完成對外區(qū)燃料棒1的冷卻，最后由冷卻劑出口流出壓力容器6。以上結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選將下腔室9設(shè)置在壓力容器6的封頭端，這樣，具有一定動能的冷卻劑在封頭端內(nèi)壁與相應(yīng)隔板構(gòu)成的具有特定形狀的下腔室9中，能夠充分?jǐn)噭蚧旌虾笤龠M去外區(qū)燃料棒1冷卻區(qū)域。

以上壓力容器6相較于現(xiàn)有核領(lǐng)域的壓力容器6，取消了水棒、固體慢化劑及多流程冷卻劑流動設(shè)計，大幅降低了組件、堆內(nèi)構(gòu)件等結(jié)構(gòu)設(shè)計及堆芯物理設(shè)計的技術(shù)難度，減少了結(jié)構(gòu)材料，顯著提高中子經(jīng)濟性及工程可實現(xiàn)性。同時，以上燃料組件的形式代替目前采用的“雙流程或多流程”冷卻劑流動方案，可以大幅簡化了壓力容器6結(jié)構(gòu)設(shè)計，尤其是上部蒸汽腔室8結(jié)構(gòu)，顯著提高了工程可實現(xiàn)性。

實施例2：

本實施例在實施例1提供的燃料組件的基礎(chǔ)上作進一步限定或提供具體的實現(xiàn)方式，如圖1至圖3所述，隔熱圍筒5內(nèi)的內(nèi)區(qū)燃料棒2及導(dǎo)向管3相互之間按正方形或六角形柵格排列，隔熱圍筒5外壁與組件盒4內(nèi)壁之間的外區(qū)燃料棒1相互之間按正方形或六角形柵格排列。

所述內(nèi)區(qū)燃料棒2為低富集度UO₂燃料，所述外區(qū)燃料棒1為高富集度UO₂燃料或者MOX燃料，所述低富集度UO₂燃料為²³⁵U富集度小于5％的UO₂燃料，所述高富集度UO₂燃料為²³⁵U富集度大于或等于5％的UO₂燃料。

所述內(nèi)區(qū)燃料棒2的棒徑小于或等于外區(qū)燃料棒1的棒徑，內(nèi)區(qū)燃料棒2間距小于或等于外區(qū)燃料棒1間距。

所述內(nèi)區(qū)燃料棒2、導(dǎo)向管3、外區(qū)燃料棒1、隔熱圍筒5、組件盒4五者的軸線平行，且導(dǎo)向筒均布于隔熱圍筒5中。

所述隔熱圍筒5內(nèi)設(shè)置有200根內(nèi)區(qū)燃料棒2和25根導(dǎo)向管3，隔熱圍筒5外壁與組件盒4內(nèi)壁之間設(shè)置有304根外區(qū)燃料棒1，所述外區(qū)燃料棒1相互之間、內(nèi)驅(qū)燃料棒與導(dǎo)向管3相互之間均按正方形柵格排列，隔熱圍筒5及組件盒4垂直于長度方向的截面均為正方形。本采用正方形柵格排列的具體一個實現(xiàn)方式如下：內(nèi)區(qū)及外區(qū)燃料棒1的棒間距均為1.0mm，組件外區(qū)燃料棒1的棒徑為9.5mm，組件內(nèi)區(qū)燃料棒2的棒徑為9.1mm，導(dǎo)向管3外徑為9.1mm，正方形隔熱圍筒5的壁厚為3.0mm，正方形組件盒4厚度為0.5mm。組件內(nèi)區(qū)燃料棒2為200根，25個導(dǎo)向管3，組件外區(qū)燃料棒1為304根，正方形隔熱圍筒5邊長為157.5mm，組件盒4邊長為242.5mm。內(nèi)區(qū)燃料為低富集度UO₂，²³⁵U富集度小于5％，外區(qū)燃料為高富集度UO₂或MOX，以平衡內(nèi)外區(qū)功率份額，作為最佳方案：外區(qū)為MOX燃料，內(nèi)區(qū)為低富集度UO₂燃料。內(nèi)區(qū)冷卻劑從組件上端進入，入口溫度為280℃，從下端流出；外區(qū)冷卻劑從組件下端進入，入口溫度約為380℃，從組件上端流出，出口溫度在500℃以上。

所述隔熱圍筒5內(nèi)設(shè)置有210根內(nèi)區(qū)燃料棒2和61根導(dǎo)向管3，隔熱圍筒5外壁與組件盒4內(nèi)壁之間設(shè)置有360根外區(qū)燃料棒1，所述外區(qū)燃料棒1相互之間、內(nèi)驅(qū)燃料棒與導(dǎo)向管3相互之間均按六角形柵格排列，隔熱圍筒5及組件盒4垂直于長度方向的截面均為六角形。本采用六角形柵格排列的具體一種實現(xiàn)方式如下：組件外區(qū)燃料棒1的棒徑為9.5mm，棒間距為1.1mm，組件內(nèi)區(qū)燃料棒2的棒徑為9.1mm，導(dǎo)向管3外徑為9.1mm，棒間距為1.0mm，六角形隔熱圍筒5壁厚為2.7mm，組件盒4厚度為0.5mm。組件內(nèi)區(qū)燃料棒2為210根，61個導(dǎo)向管3，組件外區(qū)燃料棒1為360根，六角形隔熱圍筒5對邊距為181.7mm，六角形組件盒4對邊距為266.1mm。內(nèi)區(qū)燃料為低富集度UO₂，²³⁵U富集度小于5％，外區(qū)燃料為高富集度UO₂或MOX，以平衡內(nèi)外區(qū)功率份額，作為最佳方案：外區(qū)為MOX燃料，內(nèi)區(qū)為低富集度UO₂燃料。內(nèi)區(qū)冷卻劑從組件上端進入，入口溫度為280℃，從下端流出；外區(qū)冷卻劑從組件下端進入，入口溫度約為380℃，從組件上端流出，出口溫度在500℃以上。其中，MOX燃料為钚鈾氧化物混合燃料。

實施例3：

實施例在實施例1提供的超臨界水冷堆的基礎(chǔ)上作進一步限定或提供具體的實現(xiàn)方式，作為一種可調(diào)節(jié)堆芯組件內(nèi)區(qū)及外區(qū)局部冷卻劑流量的技術(shù)方案，以便于獲得對不同區(qū)域的內(nèi)區(qū)燃料棒2或外區(qū)燃料棒1不同的冷卻能力，所述上腔室7和下腔室9中均設(shè)置有用于對冷卻劑流動進行導(dǎo)向或限流的節(jié)流件。

實施例4：

實施例在提供一種超臨界水冷堆的具體實現(xiàn)方式，該方式包括兩個具體方案，如圖4和圖5，圖4為采用121盒正方形雙區(qū)燃料組件，其中，燃料組件中，各組件的間距為1.5mm(相鄰的外區(qū)燃料棒1、相鄰的內(nèi)區(qū)燃料棒2之間的間距)，堆芯外接圓直徑為3256mm，其中，標(biāo)號10即指向正方形雙區(qū)燃料組件；圖5為采用121盒六角形雙區(qū)燃料組件，其中，燃料組件中，各組件的間距為1.9mm(相鄰的外區(qū)燃料棒1、相鄰的內(nèi)區(qū)燃料棒2之間的間距)，堆芯外接圓直徑為3275mm，其中，標(biāo)號11即指向六角形雙區(qū)燃料組件。兩個方案的其他技術(shù)指標(biāo)如下表所示：

以上內(nèi)容是結(jié)合具體的優(yōu)選實施方式對本發(fā)明作的進一步詳細(xì)說明，不能認(rèn)定本發(fā)明的具體實施方式只局限于這些說明。對于本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明的技術(shù)方案下得出的其他實施方式，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護范圍內(nèi)。