開狀況。圖15是開關Ka的定時驅(qū)動電路，其IC14定時電路優(yōu)選的是PIC單片機12F508。1腳為供電正極，由于12F508的供電電壓為2?5.5V，因此需要電阻R31來為其限流降壓。8腳為供電負極，7腳為輸出端，R35、R36是T18的觸發(fā)電阻，C14、R36具有抗干擾以及溫度補償?shù)茸饔谩?腳、3腳、4腳、R32、R33、R34構(gòu)成時間設置電路。D14、R37、R38為電源取樣電路。D15是當繼電器Ja失電時，消除感應電勢，保護可控硅T18。在圖4、圖7、圖8、圖9、圖10、圖11、圖13所示的LC鎮(zhèn)流式驅(qū)動電源驅(qū)動的144W(標稱值)700mALED燈的電路中，Clb優(yōu)選luF。當時間到達設定的時間時，12F508的7腳輸出高電位時，該電路由輸入電壓220V，燈電流0.66A，燈功率145W的工作狀態(tài)，改變?yōu)檩斎腚妷?20V，燈電流0.48A，燈功率101W的節(jié)能運行的工作狀態(tài)。
[0075]圖15是中國專利公告號CN 203340329U公布的首個電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電源的電路結(jié)構(gòu)。圖16是進一步穩(wěn)定輸出電流的電路結(jié)構(gòu)圖。
[0076]圖17是本發(fā)明的電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電源的電路結(jié)構(gòu)圖。在首個電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電源的技術方案中，電感鎮(zhèn)流器Lz的工作壓降為-24(鎮(zhèn)流器壓降-LED燈壓降)/LED燈壓降X100%<+192%的電感鎮(zhèn)流器。在實際應用中，由于LED燈的工作特性和燈伏安特性等都有別于氣體放電燈。因此，本發(fā)明對電感鎮(zhèn)流器Lz的技術特征采用阻抗進行描述。本發(fā)明的實施例對LED燈具的使用環(huán)境規(guī)定為25度的常溫環(huán)境。
[0077]實踐表明，在圖17電路的橋式整流電路的輸入端即D、N的兩端接電容C可以使電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電路的電流增加。根據(jù)這一特點，用開關來控制電容C的接通與斷開，就能實現(xiàn)在輸入電壓變化時穩(wěn)定電感鎮(zhèn)流式LED燈的燈電流。
[0078]在圖17中在橋式整流電路的輸入端即D、N兩端還接有電容C。在橋式整流電路的輸入端即D、N兩端還接有電容C1和開關K1的串聯(lián)電路、電容C2和開關K2的串聯(lián)電路、電容C3和開關K3的串聯(lián)電路。圖中，電容C固定接在D、N兩端，原有的電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電源的工作電流會增加，這時可適當增加電感量來減小電路電流，使電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電源的工作電流回到原有設計狀態(tài)。而電路電感增加，還對電路性能有一定的改善。圖中Cl、Kl，C2、K2，C3、K3的電路的作用是在輸入電壓變化時穩(wěn)定電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電源的工作電流。
[0079]圖18是驅(qū)動開關K1、開關K2、開關K3狀態(tài)轉(zhuǎn)換的驅(qū)動電路。圖中，集成電路IC21-1C23的外圍電路本例使用CN 203675406U等公開的現(xiàn)有技術，以及中國專利號201420719643.7記載的技術方案。直流供電電源則為CN 203675406U圖2所示的電源。圖中，開關K1的驅(qū)動電路由集成電路IC21、電阻R41、晶體管Q31、二極管D21、繼電器J21構(gòu)成。電阻R41的一端接集成電路IC21的3腳，另一端接晶體管Q31的基極，二極管D21的負極同繼電器J21的一端一起接A端，二極管D21的正極同繼電器J21的一端一起接晶體管Q31的集電極，晶體管Q31的發(fā)射極接N端。圖中，接在集成電路IC21的輸出端即3腳的R41和晶體管Q31是當3腳的邏輯電路為1時使晶體管Q31導通，圖中的繼電器J21得電吸合，驅(qū)動開關K1動作，開關K1由常開變常閉，C1并聯(lián)在橋式整流電路的輸入端即D、N的兩端，電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電路的電流增加。D21是當繼電器J21失電時，消除感應電勢，保護晶體管Q31。
[0080] 圖中，開關K2的驅(qū)動電路由集成電路IC22、電阻R43、晶體管Q32、二極管D22、繼電器J22構(gòu)成，電阻R43的一端接集成電路IC22的3腳，另一端接晶體管Q32的基極，二極管D22的負極同繼電器J22的一端一起接A端，二極管D22的正極同繼電器J22的一端一起接晶體管Q32的集電極，晶體管Q32的發(fā)射極接N端。圖中，接在集成電路IC22的輸出端即3腳的R43和晶體管Q32是當3腳的邏輯電路為1時使晶體管Q32導通，圖中的繼電器J22得電吸合，驅(qū)動開關K2動作，開關K2由常開變常閉，C2并聯(lián)在橋式整流電路的輸入端即D、N的兩端，電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電路的電流增加。D22是當繼電器J22失電時，消除感應電勢，保護晶體管Q32。
[0081 ] 圖中開關K3的驅(qū)動電路由集成電路IC23、電阻R45、晶體管Q33、二極管D23、繼電器J23構(gòu)成，電阻R45的一端接集成電路IC23的3腳，另一端接晶體管Q33的基極，二極管D23的負極同繼電器J23的一端一起接A端，二極管D23的正極同繼電器J23的一端一起接晶體管Q33的集電極，晶體管Q33的發(fā)射極接N端。圖中，接在集成電路IC23的輸出端即3腳的R45和晶體管Q33是當3腳的邏輯電路為1時使晶體管Q33導通，圖中的繼電器J23得電吸合，驅(qū)動開關K3動作，開關K3由常開變常閉，C3并聯(lián)在橋式整流電路的輸入端即D、N的兩端，電感鎮(zhèn)流式LED燈的驅(qū)動電路的電流增加。D23是當繼電器J23失電時，消除感應電勢，保護晶體管Q33。
[0082]圖19是本發(fā)明的另一電路結(jié)構(gòu)原理圖，圖中的Cl、C2、C3、的一端通過電阻R1接D端。R1是使電容C1、C2、C3在工作時減輕充電電流對開關的沖擊。由電容工作的特性可知，在電容充電的初期瞬時電流很大，R1能限制瞬時大電流，減輕充電電流對開關的沖擊。
[0083]圖20所示的電子開關電路，是替換圖20中的開關K1、開關K2和開關K3。圖中替換開關K1的電子開關由由可控娃T1、光親輸出端Ta2、電阻R51、電阻R52構(gòu)成，可控娃T1的T2極和電阻R51的一端與電容C1的一端相連接，電阻R51的另一端與光耦輸出端Ta2一端相連接，光親輸出端Ta2的另一端與可控娃T1的G極和電阻R52的一端相連接，電阻R52的另一端與可控硅T1的T1極一起接N端。
[0084]圖中，替換開關K2的電子開關由可控娃T2、光親輸出端Tb2、電阻R53、電阻R54構(gòu)成，可控硅T2的T2極和電阻R53的一端與電容C2的一端相連接，電阻R53的另一端與光親輸出端Tb2 —端相連接，光親輸出端Tb2的另一端與可控娃T2的G極和電阻R54的一端相連接，電阻R54的另一端與可控硅T2的T1極一起接N端。
[0085]圖中，替換開關K3的電子開關由可控娃T3、光親輸出端Tc2、電阻R55、電阻R56構(gòu)成，可控硅T3的T2極和電阻R55的一端與電容C3的一端相連接，電阻R55的另一端與光親輸出端Tc2 —端相連接，光親輸出端Tc2的另一端與可控娃T3的G極和電阻R56的一端相連接，電阻R56的另一端與可控硅T3的T1極一起接N端。
[0086]圖21示出了在直流供電電源的輸出端即A端和N端接有的驅(qū)動替換開關K1的電子開關、替換開關K2的電子開關、替換開關K3的電子開關的狀態(tài)轉(zhuǎn)換的驅(qū)動電路。圖中替換開關K1的電子開關的驅(qū)動電路由集成電路IC21、電阻R41、晶體管Q31、電阻R42、光耦輸入端Tal構(gòu)成，電阻R41的一端接集成電路IC21的3腳，另一端接晶體管Q31的基極，晶體管Q31的發(fā)射極接N端，晶體管Q31的集電極接光耦輸入端Tal的負極，光耦輸入端Tal的正極接電阻R42的一端，電阻R42的另一端接A端。在圖20和圖21中，由可控硅T1、光耦輸出端Ta2、電阻R51、電阻R52組成的開關電路受光耦輸入端Tal控制，而光耦輸入端Tal的工況又受集成電路IC21、電阻R41、晶體管Q31、電阻R42元件的控制。由于可控硅T1、光耦輸出端Ta2、電阻R51、電阻R52組成的電子開關在電路中是替代開關K1工作的，而K1的工作狀態(tài)設置為常開。所以，由可控娃T1、光親輸出端Ta2、電阻R51、電阻R52組成的開關電路在IC21輸出為1(高電位)時，應處于導通的工作狀態(tài)。其工作原理為:當IC21輸出為1時Q31飽和導通，R42將光耦輸入端Tal的工作電流限定在正常工作范圍之內(nèi)。由于光耦輸入端Tal工作，光耦輸出端Ta2即工作，可控硅T1工作。
[0087]圖中，替換開關K2的電子開關的驅(qū)動電路由集成電路IC22、電阻R43、晶體管Q32、電阻R44、光耦輸入端Tbl構(gòu)成，電阻R43的一端接集成電路IC22的3腳，另一端接晶體管Q32的基極，晶體管Q32的發(fā)射極接N端，晶體管Q32的集電極接光耦輸入端Tbl的負極，光耦輸入端Tbl的正極接電阻R44的一端，電阻R44的另一端接A端。在圖20和圖21中，由可控硅T2、光耦輸出端Tb2、電阻R53、電阻R54組成的開關電路受光耦輸入端Tbl控制，而光耦輸入端Tbl的工況又受集成電路IC22、電阻R43、晶體管Q32、電阻R44元件的控制。由于可控娃T2、光親輸出端Tb2、電阻R53、電阻R54組成的電子開關在電路中是替代開關K2工作的，而K2的工作狀態(tài)設置為常開。所以，由可控硅T2、光耦輸出端Tb2、電阻R53、電阻R54組成的開關電路在IC22輸出為1 (高電位)時，應處于導通的工作狀態(tài)。其工作原理為:當IC22輸出為1時Q32飽和導通，R44將光耦輸入端Tbl的工作電流限定在正常工作范圍之內(nèi)。由于光耦輸入端Tbl工作，光耦輸出端Tb2即工作，可控硅T2工作。
[0088]圖中，替換開關K3的電子開關的驅(qū)動電路由集成電路IC23、電阻R45、晶體管Q33、電阻R46、光耦輸入端Tel構(gòu)成，電阻R45的一端接集成電路IC23的3腳，另一端接晶體管Q33的基極，晶體管Q33的發(fā)射極接N端，晶體管Q33的集電極接光耦輸入端Tel的負極，光耦輸入端Tel的正極接電阻R46的一端，電阻R46的另一端接A端。在圖20和圖21中，由可控硅T3、光耦輸出端Tc2、電阻R55、電阻R56組成的開關電路受光耦輸入端Tel控制，而光耦輸入端Tel的工況又受集成電路IC23、電阻R45、晶體管Q33、電阻R46元件的控制。由于可控娃T3、光親輸出端Tc2、電阻R55、電阻R56組成的電子開關在電路中是替代開關K3工作的，而K3的工作狀態(tài)設置為常開。所以，由可控硅T3、光耦輸出端Tc2、電阻R55、電阻R56組成的開關電路在IC23輸出為1 (高電位)時，應處于導通的工作狀態(tài)。其工作原理為:當IC23輸出為1時Q33飽和導通，R46將光耦輸入端Tel的工作電流限定在正常工作范圍之內(nèi)。由于光耦輸入端Tel工作，光耦輸出端Tc2即工作，可控硅T3工作。
[0089]圖19所示的技術方案同CN203340329U中圖10(本說明書的圖16)技術方案相比，顯然，具有同樣功能本發(fā)明的電感鎮(zhèn)流器沒有抽頭，在生產(chǎn)和裝配中工效會有顯著提高，并能節(jié)約生產(chǎn)成本，同時也能使電感鎮(zhèn)流器的效率更高。由于本發(fā)明的控制電路不在主回路(受控的是小電流)，所以能降低對控制電路的要求。本發(fā)明以使用電感鎮(zhèn)流的120W(標稱值)，電流為700mA (標稱值)的LED燈，電感鎮(zhèn)流器Lz的阻抗為116/0.7?165歐的電路為示例，詳說本發(fā)明的優(yōu)選方案。本例的圖19中對R1的取值，考慮到電阻接入后會有損耗優(yōu)選10Ω，在圖17、圖19、圖20、圖21、圖22中的C1優(yōu)選0.22uF，C2優(yōu)選0.22uF，C3優(yōu)選0.15uF，C優(yōu)選0.047uFo CN 203340329U的圖13的技術方案中的CS在本例中優(yōu)選5uF0該電路輸入電壓為220.2V，線路電流0.607A，線路功率130W，功率因數(shù)0.972，燈電壓181.6V，燈電流0.681A，燈功率123.7W，電源效率95.2%。本例IC13的觸發(fā)電壓TR設置為大于220V，本例優(yōu)選222V，此時開關K3是閉合的。當電源電壓升高達到閥值電壓TH時，本例優(yōu)選227V，開關K3關斷(關斷前0.74A)，燈電流減小(關斷后0.65A)。當電源電壓降低到222V觸發(fā)電壓TR時，開關K3再次閉合(閉合前0.61A，閉合后0.7A)。本例IC11、IC12的閥值電壓TH設置為小于220V。IC11、IC12是兩級低電壓調(diào)節(jié)，當電源電壓降低到IC12的觸發(fā)電壓TR時，本例優(yōu)選213V，開關K2閉合(閉合前0.62A)，燈電流增大(閉合后0.69A)。當電源電壓升高達到IC12的閥值電壓TH時，本例優(yōu)選218V，開關K2關斷(關斷前0.74A)，燈電流減小(關斷后0.68A)。當電源電壓降低到IC11的觸發(fā)電壓TR時，本例優(yōu)選204V開關K1閉合(閉合前0.62A)，燈電流增大(閉合后0.68A)。當電源電壓升高達到IC11的閥值電壓TH時，本例優(yōu)選212V開關K1關斷(關斷前0.74A)，燈電流減小(關斷后0.69A)。當電源電壓為202V時，燈電流為0.66A。當電源電壓為233.5V時，燈電流為0.70A。通過開關K1、K2、K3的狀態(tài)變化，在輸入電壓變化時，使燈電流的變化控制在較小的范圍內(nèi)。當然，如果需要可設置更多開關，來滿足燈工作在更寬的輸入電壓范圍。上述本例95.2%的效率遠高于CQC3146-2014《LED模塊用交流電子控制裝置節(jié)能認證技術規(guī)范》中非隔離式92%、隔離式90%的節(jié)能評價值的認證標準。而且，如果能采取減小電感鎮(zhèn)流器的銅損，或提尚鐵芯材質(zhì)，或改變鐵芯結(jié)構(gòu)等技術手段。電感鎮(zhèn)流的驅(qū)動的電源效率就還有提升的空間。
[0090]還需要說明的是在電感鎮(zhèn)流的氣體放電燈(如熒光燈、高壓鈉燈等)的電路中，線路的功率因數(shù)都很低(一般在0.5左右)，由于是感性的低功率因數(shù)，要獲得高的功率因數(shù)就須增加補償電容。然而，通過增加補償電容后，電感鎮(zhèn)流的氣體放電燈電路的功率因數(shù)是提高了，但是電路的諧波也增加了，原因是氣體放電燈在過零后都需要一個高的再燃電壓，在補償電容和電感鎮(zhèn)流器以及燈的諧振電路里，再燃尖峰電壓形成了大量的諧波，其值遠遠超過了 GB17625.1中對諧波規(guī)定。這說明電感鎮(zhèn)流的氣體放電燈電路要想達到3C的技術要求即認證標準中GB17625.1的技術要求，電感鎮(zhèn)流的氣體放電燈電路就只能在低功率因數(shù)(也就是說不能加補償電容)的工況下運行。這也是目前廣泛使用的氣體放電燈用的電感鎮(zhèn)流器產(chǎn)品標識上補償電容用虛線標注的原因。在本發(fā)明的上述實施例即“輸入電壓220V，輸入電流0.59A，功率125W，線路功率因數(shù)0.96?！敝校捎诒景l(fā)明的電感鎮(zhèn)流的LED燈的驅(qū)動電源電路的橋式整流的橋臂輸出電壓為方波，在通過電容補償線路功率因數(shù)為0.96的高功率因數(shù)時，其諧波的含量也完全滿足GB17625.1中相應的諧波規(guī)定要求。其測量數(shù)據(jù)為:2 次 0.02、3 次 19.62、