應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路的制作方法
【專利摘要】應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，屬于電力電子技術(shù)領(lǐng)域。解決了在基本不增加整流裝置復(fù)雜程度和導(dǎo)通損耗的前提下，有效降低并聯(lián)型二極管整流器的輸入電流諧波和輸出電壓紋波的問(wèn)題。帶中心抽頭副邊的平衡電抗器的原邊線圈連接在第一二極管整流器和第二二極管整流器的正極性輸出端A、B之間，帶中心抽頭副邊的平衡電抗器的副邊連接單相全波整流器的兩個(gè)輸入端，帶中心抽頭副邊的平衡電抗器的副邊中心抽頭連接負(fù)載的負(fù)極性端N，單相全波整流器的輸出端連接負(fù)載的正極性端P。適用于大電流工業(yè)場(chǎng)合。
【專利說(shuō)明】
應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波増倍電路
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于電力電子技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002] 并聯(lián)型二極管整流器作為一種常見(jiàn)的大功率整流裝置被廣泛應(yīng)用于變頻調(diào)速、電 解、電鍛、金屬冶煉等中低壓大電流工業(yè)場(chǎng)合。然而，由于二極管的非線性使得整流器成為 強(qiáng)非線性的電網(wǎng)負(fù)載，因而產(chǎn)生大量的電流諧波；由于整流器結(jié)構(gòu)的限制，脈波數(shù)較小時(shí)， 輸出電壓紋波較大。為了同時(shí)降低二極管整流器的輸入電流諧波和輸出電壓紋波，增加二 極管整流器的脈波數(shù)是一種最有效的方法。目前增加整流器脈波數(shù)的途徑主要有兩種:一 種是通過(guò)增加移相變壓器或移相繞組的個(gè)數(shù)，對(duì)整流電路進(jìn)行移相多重聯(lián)結(jié)，實(shí)現(xiàn)對(duì)整流 器脈波數(shù)的增倍，但該方法不僅增加了整流系統(tǒng)的復(fù)雜程度而且由于移相變壓器或移相繞 組個(gè)數(shù)的增加使得相間參數(shù)對(duì)稱性難W保證，進(jìn)而產(chǎn)生非特征次諧波；另一種是通過(guò)增加 平衡電抗器的抽頭個(gè)數(shù)，利用抽頭上整流元件的換流作用，達(dá)到增加整流器的脈波數(shù)的效 果。但是，抽頭上的整流元件串聯(lián)在負(fù)載回路，額外多出一個(gè)二極管壓降，加大了整流器系 統(tǒng)的能量損耗。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0003] 本發(fā)明是為了在基本不增加整流裝置復(fù)雜程度和導(dǎo)通損耗的前提下，有效降低并 聯(lián)型二極管整流器的輸入電流諧波和輸出電壓紋波，本發(fā)明提出了應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整 流器的直流側(cè)脈波增倍電路。
[0004] 本發(fā)明所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路可W采用下列 兩種電路結(jié)構(gòu)：
[0005] 第一種為：帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器和單相全波整流器，具體參見(jiàn)圖1;具體 如下：
[0006] 應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，它包括帶中屯、抽頭副邊的平 衡電抗器和單相全波整流器；
[0007] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的原邊線圈的一端與第一二極管整流器的正極性 輸出端A連接，
[000引帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的原邊線圈的另一端與第二二極管整流器的正極 性輸出端B連接，
[0009] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的原邊線圈的中屯、抽頭與負(fù)載的正極性端P連接，
[0010] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的副邊線圈的中屯、抽頭與負(fù)載的負(fù)極性端N連接， 負(fù)載的負(fù)極性端N還同時(shí)與第一二極管整流器的負(fù)極性輸出端和第二二極管整流器的負(fù)極 性輸出端連接，
[0011] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的副邊輸出端與單相全波整流器的輸入端連接，單 相全波整流器的輸出端與負(fù)載的正極性端P連接，
[0012] 所述的單相全波整流器的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一。
[0013] 所述的單相全波整流器包括二極管化1和二極管化2;
[0014] 二極管化1的陽(yáng)極與帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的副邊線圈的一端連接，二極管 化2的陽(yáng)極與帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的副邊線圈的另一端連接，
[0015] 二極管化1的陰極和二極管化2的陰極均作為單相全波整流器的輸出端。
[0016] 所述的第一二極管整流器為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。
[0017] 所述的第二二極管整流器為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。
[0018] 參見(jiàn)圖1，帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器的原副邊變比應(yīng)該足夠大，使得單相全波 整流器的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一，單相全波整流器從帶中屯、抽頭副邊的平 衡電抗器的副邊提取電流來(lái)調(diào)制第一二極管整流器和第二二極管整流器的輸出電流和輸 出電壓，然后根據(jù)交直流側(cè)電流關(guān)系和直流側(cè)電壓關(guān)系，實(shí)現(xiàn)對(duì)整流器脈波數(shù)的增倍。
[0019] 第二種為:帶副邊的平衡電抗器和單相全橋整流器，具體參見(jiàn)圖5;具體如下：
[0020] 應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，它包括帶副邊的平衡電抗器 和單相全橋整流器；
[0021] 帶副邊的平衡電抗器的原邊線圈的一端與第一二極管整流器的正極性輸出端A連 接，
[0022] 帶副邊的平衡電抗器的原邊線圈的另一端與第二二極管整流器的正極性輸出端B 連接，
[0023] 帶副邊的平衡電抗器的原邊線圈的中屯、抽頭與負(fù)載的正極性端P連接，
[0024] 負(fù)載的負(fù)極性端N與第一二極管整流器的負(fù)極性輸出端和第二二極管整流器的負(fù) 極性輸出端連接，
[0025] 帶副邊的平衡電抗器的副邊輸出端與單相全橋整流器的輸入端連接，單相全橋整 流器的正極電源輸出端與負(fù)載的正極性端P連接，單相全橋整流器的負(fù)極電源輸出端與負(fù) 載的負(fù)極性端N連接，
[0026] 所述的單相全橋整流器的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一。
[0027] 所述的單相全橋整流器包括二極管化1、二極管化2、二極管化3和二極管化4;
[00%]二極管化1的陽(yáng)極與帶副邊的平衡電抗器的副邊線圈的一端連接，二極管化1的陽(yáng) 極還與二極管化3的陰極連接，二極管化1的陰極與二極管化2的陰極連接，并作為單相全橋整 流器的正極電源輸出端；
[0029] 二極管化2的陽(yáng)極與帶副邊的平衡電抗器的副邊線圈的另一端連接，二極管化2的 陽(yáng)極還與二極管化4的陰極連接，二極管化4的陽(yáng)極與二極管化3的陽(yáng)極連接，并作為單相全橋 整流器的負(fù)極電源輸出端。
[0030] 所述的第一二極管整流器為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。
[0031] 所述的第二二極管整流器為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。
[0032] 參見(jiàn)圖5,帶副邊的平衡電抗器的原副邊變比應(yīng)該足夠大，使得單相全橋整流器的 導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一，單相全橋整流器從帶副邊的平衡電抗器的副邊提 取電流來(lái)調(diào)制第一二極管整流器和第二二極管整流器的輸出電流和輸出電壓，然后根據(jù)交 直流側(cè)電流關(guān)系和直流側(cè)電壓關(guān)系，實(shí)現(xiàn)對(duì)整流器脈波數(shù)的增倍。
[0033] 現(xiàn)有技術(shù)中通過(guò)增加移相變壓器或移相繞組個(gè)數(shù)實(shí)現(xiàn)整流器脈波數(shù)增倍的方法 屬于常規(guī)脈波增倍方法，該方法不僅增加整流系統(tǒng)的復(fù)雜程度而且相間參數(shù)對(duì)稱性難W保 證。本發(fā)明所提出的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其僅需在平衡電 抗器的副邊增加一個(gè)輔助的單相整流器單相全橋整流器或單相全橋整流器，即可增倍整流 器的脈波數(shù)，因而所提出的方案具有電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于實(shí)現(xiàn)的優(yōu)點(diǎn)。
[0034] 現(xiàn)有技術(shù)中通過(guò)增加平衡電抗器的抽頭個(gè)數(shù)達(dá)到增加整流器的脈波數(shù)屬于直流 側(cè)脈波增倍方法，但抽頭上的整流元件串聯(lián)在負(fù)載回路，額外多出一個(gè)二極管壓降，加大了 整流器系統(tǒng)的能量損耗。本發(fā)明所提出應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電 路，由于輔助的單相整流器單相全橋整流器或單相全橋整流器安裝在平衡電抗器的副邊且 與負(fù)載并聯(lián)，其電流等級(jí)比負(fù)載電流至少低一個(gè)數(shù)量級(jí)，因而所發(fā)明直流側(cè)脈波增倍電路 具有電流等級(jí)低，能量損耗小的優(yōu)點(diǎn)。
[0035] 本發(fā)明帶來(lái)的有益效果是，本發(fā)明所提出應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈 波增倍電路，其僅需在帶副邊的平衡電抗器的副邊增加一個(gè)輔助的單相整流器單相全橋整 流器或單相全橋整流器即可增倍整流器的脈波數(shù)，達(dá)到同時(shí)降低二極管整流器的輸入電流 諧波和輸出電壓紋波的效果，使二極管整流器的輸入電流諧波和輸出電壓紋波降低了 30% 社。
[0036] 本發(fā)明具有電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于實(shí)現(xiàn)的優(yōu)點(diǎn)，又由于單相整流器單相全橋整流器 或單相全橋整流器安裝在帶平衡電抗器的副邊且與負(fù)載并聯(lián)，消除了二極管串聯(lián)在負(fù)載回 路中產(chǎn)生的損耗，其電流等級(jí)比負(fù)載電流至少低一個(gè)數(shù)量級(jí)，因而本發(fā)明所述的應(yīng)用于并 聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路具有電流等級(jí)低，能量損耗小，適用于大電流工 業(yè)場(chǎng)合。
【附圖說(shuō)明】
[0037] 圖1為【具體實(shí)施方式】一所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路 的原理示意圖；
[0038] 圖2為【具體實(shí)施方式】二所述的直流側(cè)脈波增倍電路工作于模式I時(shí)的電流回路示 意圖；
[0039] 圖3為【具體實(shí)施方式】二所述的直流側(cè)脈波增倍電路工作于模式II時(shí)的電流回路示 意圖；
[0040] 圖4為【具體實(shí)施方式】二所述的直流側(cè)脈波增倍電路工作于模式III時(shí)的電流回路 示意圖；
[0041] 圖5為【具體實(shí)施方式】五所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路 的原理示意圖；
[0042] 圖6為【具體實(shí)施方式】六所述的直流側(cè)脈波增倍電路工作于模式I時(shí)的電流回路示 意圖；
[0043] 圖7為【具體實(shí)施方式】六所述的直流側(cè)脈波增倍電路工作于模式II時(shí)的電流回路示 意圖；
[0044] 圖8為【具體實(shí)施方式】六所述的直流側(cè)脈波增倍電路工作于模式III時(shí)的電流回路 示意圖。
【具體實(shí)施方式】
【具體實(shí)施方式】 [0045] 一:參見(jiàn)圖1說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極 管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，它包括帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1和單相全波整流 器2;
[0046] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的原邊線圈的一端與第一二極管整流器3的正極 性輸出端A連接，
[0047] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的原邊線圈的另一端與第二二極管整流器4的正 極性輸出端B連接，
[0048] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的原邊線圈的中屯、抽頭與負(fù)載5的正極性端P連 接，
[0049] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的副邊線圈的中屯、抽頭與負(fù)載5的負(fù)極性端N連 接，負(fù)載5的負(fù)極性端N還同時(shí)與第一二極管整流器3的負(fù)極性輸出端和第二二極管整流器4 的負(fù)極性輸出端連接，
[0050] 帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的副邊輸出端與單相全波整流器2的輸入端連接， 單相全波整流器2的輸出端與負(fù)載5的正極性端P連接，
[0051] 所述的單相全波整流器2的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一。
[0052] 本實(shí)施方式中，帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的原邊線圈連接在第一二極管整 流器3和第二二極管整流器4的正極性輸出端A、B之間，帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的副 邊連接單相全波整流器2的兩個(gè)輸入端，帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的副邊中屯、抽頭連 接負(fù)載5的負(fù)極性端N，單相全波整流器2的輸出端連接負(fù)載5的正極性端P。
[0053] 參見(jiàn)圖1，移相變壓器的輸入側(cè)接電網(wǎng)，移相變壓器的輸出側(cè)并聯(lián)設(shè)置第一二極管 整流器3和第二二極管整流器4。
[0054] 本發(fā)明所提出應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其僅需在帶中 屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的副邊增加一個(gè)輔助的單相全波整流器2即可增倍整流器的脈 波數(shù)，因而所提出的方案具有電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于實(shí)現(xiàn)的優(yōu)點(diǎn)，又由于該單相全波整流器2 與負(fù)載并聯(lián)，其電流等級(jí)比負(fù)載電流至少低一個(gè)數(shù)量級(jí)，因而本發(fā)明所述的應(yīng)用于并聯(lián)型 二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路具有電流等級(jí)低，能量損耗小的優(yōu)點(diǎn)。
[0化日]原理分析：
[0056]帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的原副邊變比應(yīng)該足夠大，使得單相全波整流器2 的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一，單相全波整流器2從帶中屯、抽頭副邊的平衡電 抗器的副邊提取電流來(lái)調(diào)制第一二極管整流器3和第二二極管整流器4的輸出電流和輸出 電壓，然后根據(jù)交直流側(cè)電流關(guān)系和直流側(cè)電壓關(guān)系，實(shí)現(xiàn)對(duì)整流器脈波數(shù)的增倍。
[0057]參見(jiàn)圖1，所述的并聯(lián)型二極管整流器中的移相變壓器可W由輸出側(cè)組間互差 ^(P為整流器的脈波數(shù)，且它滿足P = 6 · 2η，η = 0，1，2,3,4......)移相角度的單個(gè)移相 變壓器或多個(gè)移相變壓器來(lái)構(gòu)成，所述的移相變壓器可W是自禪型或隔離型移相變壓器。 [005引【具體實(shí)施方式】二：參見(jiàn)圖1至圖4說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式與【具體實(shí)施方式】一 所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路的區(qū)別在于，所述的單相全波整 流器2包括二極管化1和二極管化2;二極管化1的陽(yáng)極與帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的副 邊線圈的一端連接，二極管化2的陽(yáng)極與帶中屯、抽頭副邊的平衡電抗器1的副邊線圈的另一 端連接，
[0059] 二極管化1的陰極和二極管化2的陰極均作為單相全波整流器2的輸出端。
[0060] 本實(shí)施方式，本發(fā)明所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路具 有=種工作模式：
[0061] 工作模式I:參見(jiàn)圖2,由于單相全波整流器2的輸入電壓小于負(fù)載5兩端電壓，單相 全波整流器2的二極管Dll和二極管化2反偏，流過(guò)它們的電流分別為ill和il2,且均為零，單相 全波整流器2的輸出電流ii3也為零，第一二極管整流器3和第二二極管整流器4均正偏且導(dǎo) 通，電流idi和id2大于零，第一二極管整流器巧日第二二極管整流器4共同為負(fù)載5供電；
[0062] 其中，電流idi和id2分別為第一二極管整流器3的正極性輸出端A和第二二極管整 流器4的正極性輸出端B輸出的電流。
[0063] 工作模式II:參見(jiàn)圖3,在該模式下，由于單相全波整流器2的正向輸入電壓大于負(fù) 載5電壓，單相全波整流器2中的二極管化1正偏且電流ill大于零，單相全波整流器2的輸出 電流ii3等于ill,并注入到負(fù)載5的正極性端P;二極管化2反偏，且il2為零。第一二極管整流器 3導(dǎo)通，電流idi大于零，其與二極管化1共同為負(fù)載5供電，第二二極管整流器4反偏，電流id2 為零。
[0064] 工作模式III:參見(jiàn)圖4,在該模式下，由于單相全波整流器2的反向輸入電壓絕對(duì) 值大于負(fù)載5電壓，單相全波整流器2中的二極管化2正偏且電流il2大于零，單相全波整流器 2的輸出電流ii3等于ii2,并注入到負(fù)載5的正極性端P;二極管Dll反偏，且ill為零，第二二極 管整流器4導(dǎo)通，電流id2大于零，其與二極管Di2共同為負(fù)載5供電，第一二極管整流器3反 偏，電流idi為零。
【具體實(shí)施方式】 [0065] Ξ:參見(jiàn)圖1至圖4說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式與一 所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路的區(qū)別在于，所述的第一二極管 整流器3為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流 器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu)成的整流器組。
【具體實(shí)施方式】 [0066] 四：參見(jiàn)圖1至圖4說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式與一 所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路的區(qū)別在于，所述的第二二極管 整流器4為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流 器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu)成的整流器組。
【具體實(shí)施方式】 [0067] 五:參見(jiàn)圖5說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極 管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，它包括帶副邊的平衡電抗器1和單相全橋整流器2;
[0068] 帶副邊的平衡電抗器1的原邊線圈的一端與第一二極管整流器3的正極性輸出端A 連接，
[0069] 帶副邊的平衡電抗器1的原邊線圈的另一端與第二二極管整流器4的正極性輸出 端B連接，
[0070] 帶副邊的平衡電抗器1的原邊線圈的中屯、抽頭與負(fù)載5的正極性端P連接，
[0071] 負(fù)載5的負(fù)極性端N與第一二極管整流器3的負(fù)極性輸出端和第二二極管整流器4 的負(fù)極性輸出端連接，
[0072] 帶副邊的平衡電抗器1的副邊輸出端與單相全橋整流器2的輸入端連接，單相全橋 整流器2的正極電源輸出端與負(fù)載5的正極性端P連接，單相全橋整流器2的負(fù)極電源輸出端 與負(fù)載5的負(fù)極性端N連接，
[0073] 所述的單相全橋整流器2的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一。
[0074] 參見(jiàn)圖5,移相變壓器的輸入側(cè)接電網(wǎng)，移相變壓器的輸出側(cè)并聯(lián)設(shè)置第一二極管 整流器3和第二二極管整流器4。
[0075] 本發(fā)明所提出的采用平衡電抗器和單相全橋整流器構(gòu)成的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管 整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其僅需在帶副邊的平衡電抗器1的副邊增加一個(gè)輔助的單 相全橋整流器2即可增倍整流器的脈波數(shù)，因而所提出的方案具有電路結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易于實(shí)現(xiàn) 的優(yōu)點(diǎn)，又由于該單相全橋整流器2與負(fù)載并聯(lián)，其電流等級(jí)比負(fù)載電流至少低一個(gè)數(shù)量 級(jí)，因而本發(fā)明所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路具有電流等級(jí) 低，能量損耗小的優(yōu)點(diǎn)。
[0076] 原理分析：
[0077] 帶副邊的平衡電抗器1的原副邊變比應(yīng)該足夠大，使得單相全橋整流器2的導(dǎo)通時(shí) 間為其輸入電壓周期的二分之一，單相全橋整流器2從帶副邊的平衡電抗器的副邊提取電 流來(lái)調(diào)制第一二極管整流器3和第二二極管整流器4的輸出電流和輸出電壓，然后根據(jù)交直 流側(cè)電流關(guān)系和直流側(cè)電壓關(guān)系，實(shí)現(xiàn)對(duì)整流器脈波數(shù)的增倍。
[007引參見(jiàn)圖5,所述的并聯(lián)型二極管整流器中的移相變壓器可W由輸出側(cè)組間互差 ^(P為整流器的脈波數(shù)，且它滿足P = 6 · 2η，η = 0，1，2,3,4......)移相角度的單個(gè)移相 P 變壓器或多個(gè)移相變壓器來(lái)構(gòu)成，所述的移相變壓器可W是自禪型或隔離型移相變壓器。
【具體實(shí)施方式】 [0079] 六:參見(jiàn)圖6至圖8說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式與五 所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路的區(qū)別在于，所述的單相全橋整 流器2包括二極管化1、二極管化2、二極管化3和二極管化4 ;
[0080] 二極管化1的陽(yáng)極與帶副邊的平衡電抗器1的副邊線圈的一端連接，二極管化1的陽(yáng) 極還與二極管化3的陰極連接，二極管化1的陰極與二極管化2的陰極連接，并作為單相全橋整 流器2的正極電源輸出端；
[0081] 二極管化2的陽(yáng)極與帶副邊的平衡電抗器1的副邊線圈的另一端連接，二極管化2的 陽(yáng)極還與二極管化4的陰極連接，二極管化4的陽(yáng)極與二極管化3的陽(yáng)極連接，并作為單相全橋 整流器2的負(fù)極電源輸出端。
[0082] 本實(shí)施方式，本發(fā)明所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路具 有Ξ種工作模式：
[0083] 工作模式I:參見(jiàn)圖6,當(dāng)單相全橋整流器2的輸入電壓小于負(fù)載5兩端電壓，單相全 橋整流器2的二極管〇21，〇22,化3和D24反偏，流過(guò)它們的電流分別為i21為零，單相全橋整流器 2的輸出電流i23也為零，第一二極管整流器3和第二二極管整流器4均正偏且導(dǎo)通，電流idi 和id2大于零，第一二極管整流器3和第二二極管整流器4共同為負(fù)載5供電；
[0084] 其中，電流idi和id2分別為第一二極管整流器3的正極性輸出端A和第二二極管整 流器4的正極性輸出端B輸出的電流。
[0085] 工作模式II:參見(jiàn)圖7,在該模式下，由于單相全橋整流器2的正向輸入電壓大于負(fù) 載5電壓，單相全橋整流器2中的二極管化謝D24正偏且電流i2i大于零，單相全橋整流器2的 輸出電流i23等于i21，并注入到負(fù)載5的正極性端P;二極管化沸D23反偏。第一二極管整流器3 導(dǎo)通，電流idi大于零，其與二極管化1和化4共同為負(fù)載5供電，第二二極管整流器4反偏，電流 id2為零。
[0086] 工作模式III:參見(jiàn)圖8,在該模式下，由于單相全橋整流器2的反向輸入電壓絕對(duì) 值大于負(fù)載5電壓，單相全橋整流器2中的二極管D22和D23正偏且導(dǎo)通，電流i21反相流動(dòng)，單 相全橋整流器2的輸出電流i23等于i21，并注入到負(fù)載5的正極性端P;二極管化1和化4反偏。第 二二極管整流器4導(dǎo)通，電流id2大于零，其與二極管化2和化3共同為負(fù)載5供電，第一二極管 整流器3反偏，電流idi為零。
【具體實(shí)施方式】 [0087] 屯:參見(jiàn)圖5至圖8說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式與五 所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路的區(qū)別在于，所述的第一二極管 整流器3為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流 器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu)成的整流器組。
[0088] 【具體實(shí)施方式】八:參見(jiàn)圖5至圖8說(shuō)明本實(shí)施方式，本實(shí)施方式與【具體實(shí)施方式】五 所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路的區(qū)別在于，所述的第二二極管 整流器4為單個(gè)Ξ相半橋整流器、單個(gè)Ξ相全橋整流器、帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相半橋整流 器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)Ξ相全橋整流器構(gòu)成的整流器組。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征在于，它包括帶中心抽 頭副邊的平衡電抗器(1)和單相全波整流器(2); 帶中心抽頭副邊的平衡電抗器（1)的原邊線圈的一端與第一二極管整流器(3)的正極 性輸出端A連接， 帶中心抽頭副邊的平衡電抗器（1)的原邊線圈的另一端與第二二極管整流器(4)的正 極性輸出端B連接， 帶中心抽頭副邊的平衡電抗器（1)的原邊線圈的中心抽頭與負(fù)載（5)的正極性端P連 接， 帶中心抽頭副邊的平衡電抗器（1)的副邊線圈的中心抽頭與負(fù)載（5)的負(fù)極性端N連 接，負(fù)載(5)的負(fù)極性端N還同時(shí)與第一二極管整流器(3)的負(fù)極性輸出端和第二二極管整 流器(4)的負(fù)極性輸出端連接， 帶中心抽頭副邊的平衡電抗器（1)的副邊輸出端與單相全波整流器(2)的輸入端連接， 單相全波整流器(2)的輸出端與負(fù)載(5)的正極性端P連接， 所述的單相全波整流器(2)的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征 在于，所述的單相全波整流器(2)包括二極管Dn和二極管0 12; 二極管Dn的陽(yáng)極與帶中心抽頭副邊的平衡電抗器（1)的副邊線圈的一端連接，二極管 D12的陽(yáng)極與帶中心抽頭副邊的平衡電抗器(1)的副邊線圈的另一端連接， 二極管Dn的陰極和二極管D12的陰極均作為單相全波整流器(2)的輸出端。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征 在于，所述的第一二極管整流器(3)為單個(gè)三相半橋整流器、單個(gè)三相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)三相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)三相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征 在于，所述的第二二極管整流器(4)為單個(gè)三相半橋整流器、單個(gè)三相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)三相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)三相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。5. 應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征在于，它包括帶副邊的 平衡電抗器(1)和單相全橋整流器(2); 帶副邊的平衡電抗器（1)的原邊線圈的一端與第一二極管整流器(3)的正極性輸出端A 連接， 帶副邊的平衡電抗器（1)的原邊線圈的另一端與第二二極管整流器(4)的正極性輸出 端B連接， 帶副邊的平衡電抗器(1)的原邊線圈的中心抽頭與負(fù)載(5)的正極性端P連接， 負(fù)載（5)的負(fù)極性端N與第一二極管整流器(3)的負(fù)極性輸出端和第二二極管整流器 (4)的負(fù)極性輸出端連接， 帶副邊的平衡電抗器（1)的副邊輸出端與單相全橋整流器(2)的輸入端連接，單相全橋 整流器(2)的正極電源輸出端與負(fù)載(5)的正極性端P連接，單相全橋整流器(2)的負(fù)極電源 輸出端與負(fù)載(5)的負(fù)極性端N連接， 所述的單相全橋整流器(2)的導(dǎo)通時(shí)間為其輸入電壓周期的二分之一。6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征 在于，所述的單相全橋整流器⑵包括二極管D21、二極管D 22、二極管D23和二極管D24; 二極管D21的陽(yáng)極與帶副邊的平衡電抗器（1)的副邊線圈的一端連接，二極管D21的陽(yáng)極 還與二極管D23的陰極連接，二極管D21的陰極與二極管D22的陰極連接，并作為單相全橋整流 器(2)的正極電源輸出端； 二極管D22的陽(yáng)極與帶副邊的平衡電抗器（1)的副邊線圈的另一端連接，二極管D22的陽(yáng) 極還與二極管D24的陰極連接，二極管D24的陽(yáng)極與二極管D23的陽(yáng)極連接，并作為單相全橋整 流器(2)的負(fù)極電源輸出端。7. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征 在于，所述的第一二極管整流器(3)為單個(gè)三相半橋整流器、單個(gè)三相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)三相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)三相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。8. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的應(yīng)用于并聯(lián)型二極管整流器的直流側(cè)脈波增倍電路，其特征 在于，所述的第二二極管整流器(4)為單個(gè)三相半橋整流器、單個(gè)三相全橋整流器、帶平衡 電抗器的多個(gè)三相半橋整流器構(gòu)成的整流器組或帶平衡電抗器的多個(gè)三相全橋整流器構(gòu) 成的整流器組。
【文檔編號(hào)】H02M7/06GK105871229SQ201610265994
【公開(kāi)日】2016年8月17日
【申請(qǐng)日】2016年4月26日
【發(fā)明人】楊世彥, 王景芳, 楊威, 韓基業(yè)
【申請(qǐng)人】哈爾濱工業(yè)大學(xué)