本發(fā)明涉及電力電子技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種pfc電源的交流電壓有效值獲取方法及裝置。

背景技術(shù)：

在家用電器等類似系統(tǒng)中：從電網(wǎng)接入的單相交流電源首先經(jīng)過不可控全橋整流，然后經(jīng)過功率因數(shù)校正電路，最后輸出直流電源，并經(jīng)大容量電解電容后為負(fù)載供電。其中，功率因數(shù)校正電路一般采用boost架構(gòu)。boost型功率因數(shù)校正電路，不僅可以使pfc電源達(dá)到較高的功率因數(shù)，還可以升壓輸出穩(wěn)定的直流母線電壓，以為負(fù)載提供穩(wěn)定的直流電源。

boost型功率因數(shù)校正的控制方法有多種，比如，電壓/電流雙閉環(huán)控制算法，單周期控制算法，等等。從功率因數(shù)校正角度看，采用單周期控制算法可以不需要交流電壓作為輸入量，并取消交流電壓采樣電路，然而，多數(shù)電器系統(tǒng)中需要使用交流電壓作為保護(hù)閾值或者其它控制輸入?yún)?shù)，這就需要在取消交流電壓采樣電路的基礎(chǔ)上進(jìn)行交流電壓有效值估計(jì)。

現(xiàn)有技術(shù)采用如下方式獲取pfc電源的交流電壓有效值：在電流較小時(shí)采用電壓峰值計(jì)算有效值，在電流較大時(shí)采用電壓瞬時(shí)值計(jì)算有效值。其中，在功率因數(shù)校正電路中功率開關(guān)管的任意一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)，電壓瞬時(shí)值與電感電流變化量、電感電流上升時(shí)間、電感電流下降時(shí)間有關(guān)。

由于當(dāng)功率因數(shù)校正電路工作在電感電流斷續(xù)模式時(shí)，無法獲知電感的電流下降的時(shí)間，因此，現(xiàn)有技術(shù)無法避免功率因數(shù)校正電路電流斷續(xù)工作狀態(tài)下的交流電壓估計(jì)誤差，容易造成估計(jì)交流電壓有效值偏大的問題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的主要目的是提供一種pfc電源的交流電壓有效值獲取方法，旨在提高獲取的pfc電源的交流電壓有效值的準(zhǔn)確性。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提出的pfc電源的交流電壓有效值獲取方法包括以下步驟：

s100、獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；

s200、在所述pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路關(guān)閉的條件時(shí)，控制pfc電源的功率因數(shù)校正電路關(guān)閉，并獲取pfc電源的電解電容兩端的電壓，然后根據(jù)所述電解電容兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值；

s300、在所述pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路開啟的條件時(shí)，控制所述功率因數(shù)校正電路開啟，并獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，然后根據(jù)所述輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值；

s400、根據(jù)所述第一輸入交流電壓峰值或者所述第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。

優(yōu)選地，所述獲取pfc電源的電解電容兩端的電壓，然后根據(jù)所述電解電容兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值具體包括：

s210、采集在pfc電源的輸入交流電源一個(gè)電壓周期內(nèi)的所述電解電容兩端的電壓，并存儲(chǔ)為多個(gè)電壓采樣樣本；

s220、獲取多個(gè)所述電壓采樣樣本中電壓值最大的電壓采樣樣本；

s230、根據(jù)電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值和第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的第一輸入交流電壓峰值。

優(yōu)選地，所述功率因數(shù)校正電路為boost架構(gòu)，所述第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式為：

vac_peak1＝vdc_peak+vfrd+vbd；

其中，vac_peak1為pfc電源的第一輸入交流電壓峰值，vdc_peak為加在所述電解電容兩端電壓的最大值，vfrd為所述功率因數(shù)校正電路中快恢復(fù)二極管的導(dǎo)通壓降，vbd為pfc電源中整流橋的導(dǎo)通壓降。

優(yōu)選地，所述獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，然后根據(jù)所述輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值具體包括：

s310、檢測(cè)所述電解電容兩端的電壓，獲取所述功率因數(shù)校正電路中功率開關(guān)管的開關(guān)周期和開啟時(shí)間的占空比，以及，獲取所述功率因數(shù)校正電路中電感在所述功率開關(guān)管的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量；

s320、根據(jù)所述電解電容兩端的電壓、所述功率開關(guān)管開啟時(shí)間的占空比、所述功率開關(guān)管的開關(guān)周期、以及所述電感在所述功率開關(guān)管的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量和第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值；

s330、在pfc電源的輸入交流電源的一個(gè)電壓周期內(nèi)，循環(huán)執(zhí)行所述步驟s310至s320，直至計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值達(dá)到n個(gè)，所述n大于或者等于2；

s340、獲取n個(gè)所述輸入交流電壓瞬時(shí)值中的最大值，并作為pfc電源的第二輸入交流電壓峰值。

優(yōu)選地，所述功率因數(shù)校正電路為boost架構(gòu)，所述第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式為：

vac＝vdc×(1-d)+vigbt×d+vfrd×(1-d)+vbd+l×δiin/ts；

其中，vac為pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，vdc為加在所述電解電容兩端的電壓，d為所述功率因數(shù)校正電路中功率開關(guān)管開啟時(shí)間的占空比，vigbt為所述功率開關(guān)管的導(dǎo)通壓降，vfrd為所述功率因數(shù)校正電路中快恢復(fù)二極管的導(dǎo)通壓降，vbd為pfc電源中整流橋的導(dǎo)通壓降，l為所述功率因數(shù)校正電路中電感的電感值，δiin為所述電感在所述功率開關(guān)管的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量，ts為所述功率開關(guān)管的開關(guān)周期。

優(yōu)選地，所述根據(jù)所述第一輸入交流電壓峰值或者所述第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值具體為：

根據(jù)所述第一輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值；或者，

根據(jù)所述第二輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值；

所述第三預(yù)設(shè)公式為

其中，vac_rms為pfc電源的交流電壓有效值，vac_peak為交流電壓峰值。

優(yōu)選地，所述pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)包括：

與pfc電源連接的負(fù)載的當(dāng)前功率值、pfc電源的當(dāng)前輸入電流值以及pfc電源的當(dāng)前輸入電流峰值三者中的至少一者。

優(yōu)選地，所述pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路關(guān)閉的條件包括：

與pfc電源連接的負(fù)載的當(dāng)前功率值小于預(yù)設(shè)的功率值，或者，pfc電源的當(dāng)前輸入電流值小于預(yù)設(shè)的輸入電流值，或者，pfc電源的當(dāng)前輸入電流峰值小于預(yù)設(shè)的輸入電流峰值；

所述pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路開啟的條件包括：

與pfc電源連接的負(fù)載的當(dāng)前功率值大于或者等于預(yù)設(shè)的功率值，或者，pfc電源的當(dāng)前輸入電流值大于或者等于預(yù)設(shè)的輸入電流值，或者，pfc電源的當(dāng)前輸入電流峰值大于或者等于預(yù)設(shè)的輸入電流峰值。

對(duì)應(yīng)的，本發(fā)明還提出一種pfc電源的交流電壓有效值獲取裝置，包括：

工作參數(shù)獲取模塊，用于獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；

第一峰值電壓獲取模塊，用于在所述pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路關(guān)閉的條件時(shí)，控制pfc電源的功率因數(shù)校正電路關(guān)閉，并獲取pfc電源的電解電容兩端的電壓，然后根據(jù)所述電解電容兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值；

第二峰值電壓獲取模塊，用于在所述pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路開啟的條件時(shí)，控制所述功率因數(shù)校正電路開啟，并獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，然后根據(jù)所述輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值；

有效值計(jì)算模塊，用于根據(jù)所述第一輸入交流電壓峰值或者所述第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。

優(yōu)選地，所述第一峰值電壓獲取模塊包括：

電壓采集單元，用于采集在pfc電源的輸入交流電源一個(gè)電壓周期內(nèi)的所述電解電容兩端的電壓，并存儲(chǔ)為多個(gè)電壓采樣樣本；

最大電壓獲取單元，用于獲取多個(gè)所述電壓采樣樣本中電壓值最大的電壓采樣樣本；

第一峰值電壓計(jì)算單元，用于根據(jù)電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值和第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的第一輸入交流電壓峰值。

優(yōu)選地，所述功率因數(shù)校正電路為boost架構(gòu)，所述第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式為：

vac_peak1＝vdc_peak+vfrd+vbd；

其中，vac_peak1為pfc電源的第一輸入交流電壓峰值，vdc_peak為加在所述電解電容兩端電壓的最大值，vfrd為所述功率因數(shù)校正電路中快恢復(fù)二極管的導(dǎo)通壓降，vbd為pfc電源中整流橋的導(dǎo)通壓降。

優(yōu)選地，所述第二峰值電壓獲取模塊包括：

電壓檢測(cè)子單元，用于檢測(cè)所述電解電容兩端的電壓；

狀態(tài)獲取子單元，用于獲取所述功率因數(shù)校正電路中功率開關(guān)管的開關(guān)周期和開啟時(shí)間的占空比；

電感電流獲取子單元，用于獲取所述功率因數(shù)校正電路中電感在所述功率開關(guān)管的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量；

瞬時(shí)電壓計(jì)算單元，用于根據(jù)所述電解電容兩端的電壓、所述功率開關(guān)管開啟時(shí)間的占空比、所述功率開關(guān)管的開關(guān)周期、以及所述電感在所述功率開關(guān)管的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量和第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值；

最大瞬時(shí)電壓獲取單元，用于在pfc電源的輸入交流電源的一個(gè)電壓周期內(nèi)，循環(huán)獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，直至計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值達(dá)到n個(gè)，所述n大于或者等于2；

第二峰值電壓計(jì)算單元，用于獲取n個(gè)所述輸入交流電壓瞬時(shí)值中的最大值，并作為pfc電源的第二輸入交流電壓峰值。

優(yōu)選地，所述功率因數(shù)校正電路為boost架構(gòu)，所述第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式為：

vac＝vdc×(1-d)+vigbt×d+vfrd×(1-d)+vbd+l×δiin/ts；

其中，vac為pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，vdc為加在所述電解電容兩端的電壓，d為所述功率因數(shù)校正電路中功率開關(guān)管開啟時(shí)間的占空比，vigbt為所述功率開關(guān)管的導(dǎo)通壓降，vfrd為所述功率因數(shù)校正電路中快恢復(fù)二極管的導(dǎo)通壓降，vbd為pfc電源中整流橋的導(dǎo)通壓降，l為所述功率因數(shù)校正電路中電感的電感值，δiin為所述電感在所述功率開關(guān)管的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量，ts為所述功率開關(guān)管的開關(guān)周期。

優(yōu)選地，所述有效值計(jì)算模塊具體用于：

根據(jù)所述第一輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值；或者，

根據(jù)所述第二輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值；

所述第三預(yù)設(shè)公式為

其中，vac_rms為pfc電源的交流電壓有效值，vac_peak為交流電壓峰值。

本pfc電源的交流電壓有效值獲取方法中：首先，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)。然后，若在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路關(guān)閉的條件，則控制pfc電源的功率因數(shù)校正電路關(guān)閉，并根據(jù)電解電容的兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值；若pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路開啟的條件時(shí)，則控制pfc電源開啟，并根據(jù)pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值。最后，根據(jù)第一輸入交流電壓峰值或者第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。由于電流斷續(xù)模式只出現(xiàn)在電流過零點(diǎn)附近，而本技術(shù)方案是在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路開啟的條件時(shí)，才根據(jù)pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值，并據(jù)此計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。因此，本技術(shù)方案可以避免電流斷續(xù)模式對(duì)pfc電源的交流電壓有效值獲取結(jié)果的干擾，相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明技術(shù)方案具有準(zhǔn)確性高的特點(diǎn)。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖示出的結(jié)構(gòu)獲得其他的附圖。

圖1為本發(fā)明pfc電源的電路結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明pfc電源的交流電壓有效值獲取方法一實(shí)施例的流程示意圖；

圖3為圖2中步驟s200的細(xì)化流程示意圖；

圖4為圖2中步驟s300的細(xì)化流程示意圖；

圖5為本發(fā)明pfc電源的交流電壓有效值獲取裝置一實(shí)施例的功能模塊示意圖；

圖6為圖5中第一峰值電壓獲取模塊一實(shí)施例的功能模塊示意圖；

圖7為圖5中第二峰值電壓獲取模塊一實(shí)施例的功能模塊示意圖。

本發(fā)明目的的實(shí)現(xiàn)、功能特點(diǎn)及優(yōu)點(diǎn)將結(jié)合實(shí)施例，參照附圖做進(jìn)一步說明。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明的一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

需要說明，在本發(fā)明中涉及“第一”、“第二”等的描述僅用于描述目的，而不能理解為指示或暗示其相對(duì)重要性或者隱含指明所指示的技術(shù)特征的數(shù)量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隱含地包括至少一個(gè)該特征。另外，各個(gè)實(shí)施例之間的技術(shù)方案可以相互結(jié)合，但是必須是以本領(lǐng)域普通技術(shù)人員能夠?qū)崿F(xiàn)為基礎(chǔ)，當(dāng)技術(shù)方案的結(jié)合出現(xiàn)相互矛盾或無法實(shí)現(xiàn)時(shí)應(yīng)當(dāng)認(rèn)為這種技術(shù)方案的結(jié)合不存在，也不在本發(fā)明要求的保護(hù)范圍之內(nèi)。

本發(fā)明提出一種pfc電源的交流電壓有效值獲取方法。其中，pfc電源功率因數(shù)校正電路，該功率因數(shù)校正電路的拓?fù)浼軜?gòu)有多種選擇，比如，boost，buck，等等。

為便于更好的理解本發(fā)明技術(shù)方案，在此，本實(shí)施例以boost型功率因數(shù)校正電路為例對(duì)pfc電源的工作原理進(jìn)行說明。

如圖1所示，pfc電源包括整流橋bd、電解電容c及boost型功率因數(shù)校正電路10，boost型功率因數(shù)校正電路10包括電感l(wèi)、功率開關(guān)管igbt、快恢復(fù)二極管frd及控制器。整流橋bd的輸入端用于連接輸入的交流電源ac，整流橋bd的正端與電感l(wèi)的第一端連接，電感l(wèi)的第二端、功率開關(guān)管igbt的輸入端及快恢復(fù)二極管frd的陽極互連，快恢復(fù)二極管frd的陰極與電解電容c的正極連接，其連接節(jié)點(diǎn)用于連接負(fù)載的正極。整流橋bd的負(fù)端、功率開關(guān)管igbt的輸出端及電解電容c的負(fù)極互連，其連接節(jié)點(diǎn)用于連接負(fù)載的負(fù)極，功率開關(guān)管igbt的受控端與控制器的控制端連接。

其中，控制器用于輸出pwm波至功率開關(guān)管igbt的受控端，以使功率因數(shù)校正電路10開啟，實(shí)現(xiàn)功率因數(shù)校正功能。

具體地，當(dāng)功率開關(guān)管igbt開通時(shí)，電流從整流橋bd的正端輸出、依次經(jīng)電感l(wèi)和功率開關(guān)管igbt回到整流橋bd負(fù)端。在此過程中，電感l(wèi)電流呈線性上升，其電壓關(guān)系滿足：

vac＝l×p·iin+vigbt+vbd；(1)

當(dāng)功率開關(guān)管igbt關(guān)斷時(shí)，電流從整流橋bd正端輸出、依次經(jīng)電感l(wèi)、快恢復(fù)二極管frd和電解電容c(以及負(fù)載)回到整流橋bd負(fù)端。在此過程中：當(dāng)整流橋bd的輸出電壓高于電解電容c的電壓時(shí)，電感l(wèi)電流繼續(xù)上升；當(dāng)整流橋bd的輸出電壓低于電解電容c的電壓時(shí)，電感l(wèi)的電流下降。其電壓關(guān)系滿足：

vac＝vdc+l×p·iin+vfrd+vbd；(2)

其中，vac為pfc電源輸入交流電壓瞬時(shí)值(絕對(duì)值)，vdc為電解電容c電壓，iin為電感l(wèi)電流瞬時(shí)值，p為微分算子，l為電感l(wèi)的電感值，vbd為整流橋bd導(dǎo)通壓降、vigbt為功率開關(guān)管igbt導(dǎo)通壓降、vfrd為快恢復(fù)二極管frd導(dǎo)通壓降。

設(shè)pwm波的周期為ts，每個(gè)pwm周期內(nèi)，功率開關(guān)管igbt開通的時(shí)間為ton，功率開關(guān)管igbt關(guān)斷的時(shí)間為toff，有ts＝ton+toff，記占空比為d＝ton/ts。設(shè)每個(gè)pwm周期內(nèi)，電感l(wèi)電流上升的時(shí)間為tup，電感l(wèi)電流下降的時(shí)間為tfall。每個(gè)pwm周期內(nèi)電感l(wèi)電流上升和下降之和為最終電流變化δiin，即

(vac-vigbt–vbd)×tup+(vac-vdc-vfrd–vbd)×tfall＝l×δiin；(3)

當(dāng)功率因數(shù)校正電路10工作在電流連續(xù)模式或者電流臨界模式時(shí)，滿足ton＝tup、toff＝tfall，那么有：

vac＝vdc×(1-d)+vigbt×d+vfrd×(1-d)+vbd+l×δiin/ts；(4)

當(dāng)功率因數(shù)校正電路10工作在電流斷續(xù)模式時(shí)，電感l(wèi)電流在當(dāng)前pwm周期內(nèi)從零開始上升、最終下降到零，最終電流變化δiin＝0，滿足ton＝tup、toff>tfall，那么有：

vac＝vdc×tfall/(ton+tfall)+vigbt×ton/(ton+tfall)+vfrd×tfall/(ton+tfall)+vbd；(5)

由于當(dāng)功率因數(shù)校正電路10工作在電流斷續(xù)模式時(shí)，無法直接獲知tfall，因此通過上式(5)無法直接獲取pfc電源的交流電壓有效值。因?yàn)楫?dāng)功率因數(shù)校正電路10工作在電流斷續(xù)模式時(shí)，toff>tfall，所以用toff替代tfall代入上式(5)中計(jì)算得到交流電壓有效值將比實(shí)際值偏大。這是采用現(xiàn)有技術(shù)會(huì)造成獲取的pfc電源交流電壓有效值偏大的原因。

基于上述描述，請(qǐng)參閱圖2，在一實(shí)施例中，上述pfc電源的交流電壓有效值估計(jì)方法包括以下步驟：

s100、獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；

在此，pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)可以是與pfc電源連接的負(fù)載的功率值；也可以是pfc電源的輸入電流值，或者，pfc電源的輸入電流峰值；還可以是與pfc電源連接的負(fù)載的功率值、pfc電源的輸入電流值以及pfc電源的輸入電流峰值三者的任意一種組合。

當(dāng)pfc電源輸出電源給負(fù)載供電時(shí)，若功率因數(shù)校正電路10開啟，則pfc電源輸出功率校正后的電源至負(fù)載；若功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉，則pfc電源輸出未經(jīng)功率校正的電源至負(fù)載。

其中的負(fù)載，可以是實(shí)際的用電設(shè)備，比如電機(jī)，也可以是測(cè)試用的模擬裝置，比如電阻。

本實(shí)施例中，關(guān)于如何獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)，以工作參數(shù)為pfc電源的輸入電流值為例進(jìn)行說明。

具體地，可在pfc電源的電流干路串接以檢測(cè)電阻(圖未示出)，該檢測(cè)電阻的一端接地，另一端連接整流橋bd的負(fù)端或者負(fù)載的負(fù)極。如此，在忽略溫度、電流等影響檢測(cè)電阻阻值的條件下，通過電壓檢測(cè)裝置(圖未示出)檢測(cè)落在檢測(cè)電阻另一端的電壓，就可以獲取pfc電源的輸入電流。并且，當(dāng)檢測(cè)電阻的另一端連接整流橋bd的負(fù)端時(shí)，檢測(cè)到的電壓為負(fù)電壓；當(dāng)檢測(cè)電阻的另一端連接負(fù)載的負(fù)極時(shí)，檢測(cè)到的電壓為正電壓。較佳地，檢測(cè)電路的另一端連接負(fù)載的負(fù)極。以拓寬電壓檢測(cè)裝置的選擇范圍。

值得一提的是，采用上述方式，也可以獲取pfc電源的輸入電流峰值。

s200、在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉的條件時(shí)，控制pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉，并獲取pfc電源的電解電容c兩端的電壓，然后根據(jù)電解電容c兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值；

在此，pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉的條件可選為：pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。比如，與pfc電源連接的負(fù)載的當(dāng)前功率值小于預(yù)設(shè)的功率值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流值小于預(yù)設(shè)的輸入電流值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流峰值小于預(yù)設(shè)的輸入電流峰值，等等，此處不一一列舉。

需要說明的是，pfc電源中，設(shè)置功率因數(shù)校正電路10的意義就在于降低電源的傳輸損耗。當(dāng)pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)(包括與pfc電源連接的負(fù)載的功率值、pfc電源的輸入電流值、pfc電源的輸入電流峰值等)較小時(shí)，電源的傳輸損耗基數(shù)較小，功率因數(shù)校正電路10的作用體現(xiàn)相對(duì)較弱，甚至出現(xiàn)功率因數(shù)校正電路10本身的功耗大于功率因數(shù)校正電路10降低的電源傳輸損耗的情況。因此，本技術(shù)方案能夠根據(jù)pfc電源的實(shí)際工作狀態(tài)選擇是否需要開啟功率因數(shù)校正電路10，不僅方便pfc電源的交流電壓有效值獲取，還可以使pfc電源的無功功率損耗保持在一個(gè)相對(duì)較低的狀態(tài)。

此外，本實(shí)施例中，關(guān)于如何確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)，可采用多種方式。

比如，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；若該差值小于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以快速確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)是否小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。

或者，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；循環(huán)執(zhí)行上述動(dòng)作，以獲取多個(gè)計(jì)算得的pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；計(jì)算上述多個(gè)差值的平均值；若上述多個(gè)差值的平均值小于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以避免檢測(cè)失誤對(duì)數(shù)據(jù)獲取結(jié)果的影響，進(jìn)而提高可靠性。

值得一提的是，若工作參數(shù)為pfc電源的輸入電流，則預(yù)設(shè)的pfc電源輸入電流值可選在1安培到2安培之間。

較佳地，請(qǐng)參閱圖3，可采用如下方式獲取pfc電源的電解電容c兩端的電壓，并根據(jù)電解電容c兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值：

s210、采集在pfc電源的輸入交流電源ac一個(gè)電壓周期內(nèi)的電解電容c兩端的電壓，并存儲(chǔ)為多個(gè)電壓采樣樣本；

s220、獲取多個(gè)電壓采樣樣本中電壓值最大的電壓采樣樣本；

s230、根據(jù)電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值和第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的第一輸入交流電壓峰值。

可以理解的是，在pfc電源的輸入交流電源ac一個(gè)電壓周期內(nèi)，存儲(chǔ)得的電壓采樣樣本越多，電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值與pfc電源的第一輸入交流電壓峰值越接近。較佳地，本實(shí)施例中，存儲(chǔ)的電壓采樣樣本在50個(gè)至100個(gè)之間。

此外，根據(jù)上述pfc電源的工作原理可知，當(dāng)功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉時(shí)，功率開關(guān)管igbt關(guān)斷，整流橋bd、電感l(wèi)、快恢復(fù)二極管frd及電解電容c形成電流回路，故有：

vac_peak1＝vdc_peak+vfrd+vbd；(6)

其中，vac_peak1為pfc電源的第一輸入交流電壓峰值，vdc_peak為加在電解電容c兩端電壓的最大值。上式(6)，即為第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式。

由于在功率因數(shù)校正電路10處于關(guān)閉狀態(tài)時(shí)，上式(6)是恒成立的，且當(dāng)存儲(chǔ)得的電壓采樣樣本足夠多時(shí)，電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值、快恢復(fù)二極管frd的導(dǎo)通壓降及整流橋bd的導(dǎo)通壓降的和與pfc電源的第一輸入交流電壓峰值幾乎相等。因此，本實(shí)施例能夠獲取得準(zhǔn)確的第一輸入交流電壓峰值。

s300、在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10的開啟條件，控制功率因數(shù)校正電路10開啟，并獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，然后根據(jù)輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值；

在此，pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10開啟的條件可選為：pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。比如，與pfc電源連接的負(fù)載的當(dāng)前功率值大于或者等于預(yù)設(shè)的功率值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流值大于或者等于預(yù)設(shè)的輸入電流值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流峰值大于或者等于預(yù)設(shè)的輸入電流峰值，等等，此處不一一列舉。

需要說明的是，pfc電源中，設(shè)置功率因數(shù)校正電路10的意義就在于降低電源的傳輸損耗。當(dāng)pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)(包括與pfc電源連接的負(fù)載的功率值、pfc電源的輸入電流值、pfc電源的輸入電流峰值等)較大時(shí)，電源的傳輸損耗基數(shù)較大，功率因數(shù)校正電路10的作用體現(xiàn)相對(duì)較明顯。因此，本技術(shù)方案能夠根據(jù)pfc電源的實(shí)際工作狀態(tài)選擇是否需要開啟功率因數(shù)校正電路10，不僅方便pfc電源的交流電壓有效值獲取，還可以使pfc電源的無功功率損耗保持在一個(gè)相對(duì)較低的狀態(tài)。

此外，本實(shí)施例中，關(guān)于如何確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)，可采用多種手段。

比如，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；若該差值大于或者等于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以快速確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)是否大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。

或者，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；循環(huán)執(zhí)行上述動(dòng)作，以獲取多個(gè)計(jì)算得的pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；計(jì)算上述多個(gè)差值的平均值；若上述多個(gè)差值的平均值大于或者等于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以避免檢測(cè)失誤對(duì)數(shù)據(jù)獲取結(jié)果的影響，進(jìn)而提高可靠性。

值得一提的是，若工作參數(shù)為pfc電源的輸入電流，則預(yù)設(shè)的pfc電源輸入電流值可選在1安培到2安培之間。

較佳地，請(qǐng)參閱圖4，可采用如下方式獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，并根據(jù)輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值：

s310、檢測(cè)電解電容c兩端的電壓，獲取功率因數(shù)校正電路10中功率開關(guān)管igbt的開關(guān)周期和開啟時(shí)間的占空比，以及，獲取功率因數(shù)校正電路10中電感l(wèi)在功率開關(guān)管igbt的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量；

s320、根據(jù)電解電容c兩端的電壓、功率開關(guān)管igbt開啟時(shí)間的占空比、功率開關(guān)管igbt的開關(guān)周期、以及電感l(wèi)在功率開關(guān)管igbt的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量和第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值；

s330、在pfc電源的輸入交流電源ac的一個(gè)電壓周期內(nèi)，循環(huán)執(zhí)行步驟s310至s320，直至計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值達(dá)到n個(gè)，n大于或者等于2；

s340、獲取n個(gè)輸入交流電壓瞬時(shí)值中的最大值，并作為pfc電源的第二輸入交流電壓峰值。

可以理解的是，在pfc電源的輸入交流電源ac一個(gè)電壓周期內(nèi)，計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值越多，輸入交流電壓瞬時(shí)值中的最大值電與pfc電源的第二輸入交流電壓峰值越接近。較佳地，本實(shí)施例中，計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值在50個(gè)至100個(gè)之間。

此外，根據(jù)上述pfc電源的工作原理可知，當(dāng)功率因數(shù)校正電路10工作在連續(xù)電流模式或者臨界電流模式時(shí)，可采用下式計(jì)算輸入交流電壓瞬時(shí)值：

vac＝vdc×(1-d)+vigbt×d+vfrd×(1-d)+vbd+l×δiin/ts；(7)

上式(7)，即為第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式。

由于在功率因數(shù)校正電路10處于開啟狀態(tài)時(shí)，流經(jīng)負(fù)載的電流較大，已經(jīng)遠(yuǎn)離電流過零點(diǎn)，功率因數(shù)校正電路10極少可能工作在斷續(xù)電流模式。因此，本實(shí)施例能夠獲取得準(zhǔn)確的第二輸入交流電壓峰值。

s400、根據(jù)第一輸入交流電壓峰值或者第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。

具體地，根據(jù)第一輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值；或者，根據(jù)第二輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。

在此，第三預(yù)設(shè)公式為

其中，vac_rms為pfc電源的交流電壓有效值，vac_peak為交流電壓峰值。

本pfc電源的交流電壓有效值獲取方法中：首先，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)。然后，若pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉的條件，則控制pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉，并根據(jù)電解電容c兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值；若pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10開啟的條件，則控制pfc電源開啟，并根據(jù)pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值。最后，根據(jù)第一輸入交流電壓峰值或者第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。由于電流斷續(xù)模式只出現(xiàn)在電流過零點(diǎn)附近，而本技術(shù)方案是在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10開啟的條件時(shí)，才根據(jù)pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值，并據(jù)此計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。因此，本技術(shù)方案可以避免電流斷續(xù)模式對(duì)pfc電源的交流電壓有效值獲取結(jié)果的干擾，相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明技術(shù)方案具有準(zhǔn)確性高的特點(diǎn)。

對(duì)應(yīng)的，本發(fā)明還提出一種pfc電源的交流電壓有效值獲取裝置，請(qǐng)參閱圖5，在一實(shí)施例中，該pfc電源的交流電壓有效值獲取裝置包括：

工作參數(shù)獲取模塊100，用于獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；

在此，pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)可以是與pfc電源連接的負(fù)載的功率值；也可以是pfc電源的輸入電流值，或者，pfc電源的輸入電流峰值；還可以是與pfc電源連接的負(fù)載的功率值、pfc電源的輸入電流值以及pfc電源的輸入電流峰值三者的任意一種組合。

當(dāng)pfc電源輸出電源給負(fù)載供電時(shí)，若功率因數(shù)校正電路10開啟，則pfc電源輸出功率校正后的電源至負(fù)載；若功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉，則pfc電源輸出未經(jīng)功率校正的電源至負(fù)載。

其中的負(fù)載，可以是實(shí)際的用電設(shè)備，比如電機(jī)，也可以是測(cè)試用的模擬裝置，比如電阻。

本實(shí)施例中，關(guān)于如何獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)，以工作參數(shù)為pfc電源的輸入電流值為例進(jìn)行說明。

具體地，可在pfc電源的電流干路串接以檢測(cè)電阻(圖未示出)，該檢測(cè)電阻的一端接地，另一端連接整流橋bd的負(fù)端或者負(fù)載的負(fù)極。如此，在忽略溫度、電流等影響檢測(cè)電阻阻值的條件下，通過電壓檢測(cè)裝置(圖未示出)檢測(cè)落在檢測(cè)電阻另一端的電壓，就可以獲取pfc電源的輸入電流。并且，當(dāng)檢測(cè)電阻的另一端連接整流橋bd的負(fù)端時(shí)，檢測(cè)到的電壓為負(fù)電壓；當(dāng)檢測(cè)電阻的另一端連接負(fù)載的負(fù)極時(shí)，檢測(cè)到的電壓為正電壓。較佳地，檢測(cè)電路的另一端連接負(fù)載的負(fù)極。以拓寬電壓檢測(cè)裝置的選擇范圍。

值得一提的是，采用上述方式，也可以獲取pfc電源的輸入電流峰值。

第一峰值電壓獲取模塊200，用于在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉的條件時(shí)，控制pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉，并獲取pfc電源的電解電容c兩端的電壓，然后根據(jù)電解電容c兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值；

在此，pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉的條件可選為：pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。比如，與pfc電源連接的負(fù)載的當(dāng)前功率值小于預(yù)設(shè)的功率值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流值小于預(yù)設(shè)的輸入電流值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流峰值小于預(yù)設(shè)的輸入電流峰值，等等，此處不一一列舉。

需要說明的是，pfc電源中，設(shè)置功率因數(shù)校正電路10的意義就在于降低電源的傳輸損耗。當(dāng)pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)(包括與pfc電源連接的負(fù)載的功率值、pfc電源的輸入電流值、pfc電源的輸入電流峰值等)較小時(shí)，電源的傳輸損耗基數(shù)較小，功率因數(shù)校正電路10的作用體現(xiàn)相對(duì)較弱，甚至出現(xiàn)功率因數(shù)校正電路10本身的功耗大于功率因數(shù)校正電路10降低的電源傳輸損耗的情況。因此，本技術(shù)方案能夠根據(jù)pfc電源的實(shí)際工作狀態(tài)選擇是否需要開啟功率因數(shù)校正電路10，不僅方便pfc電源的交流電壓有效值獲取，還可以使pfc電源的無功功率損耗保持在一個(gè)相對(duì)較低的狀態(tài)。

此外，本實(shí)施例中，關(guān)于如何確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)，可采用多種方式。

比如，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；若該差值小于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以快速確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)是否小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。

或者，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；循環(huán)執(zhí)行上述動(dòng)作，以獲取多個(gè)計(jì)算得的pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；計(jì)算上述多個(gè)差值的平均值；若上述多個(gè)差值的平均值小于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)小于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以避免檢測(cè)失誤對(duì)數(shù)據(jù)獲取結(jié)果的影響，進(jìn)而提高可靠性。

值得一提的是，若工作參數(shù)為pfc電源的輸入電流，則預(yù)設(shè)的pfc電源輸入電流值可選在1安培到2安培之間。

較佳地，請(qǐng)參閱圖6，上述第一峰值電壓獲取模塊200包括：

電壓采集單元210，用于采集在pfc電源的輸入交流電源ac一個(gè)電壓周期內(nèi)的電解電容c兩端的電壓，并存儲(chǔ)為多個(gè)電壓采樣樣本；

最大電壓獲取單元220，用于獲取多個(gè)電壓采樣樣本中電壓值最大的電壓采樣樣本；

第一峰值電壓計(jì)算單元230，用于根據(jù)電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值和第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的第一輸入交流電壓峰值。

可以理解的是，在pfc電源的輸入交流電源ac一個(gè)電壓周期內(nèi)，存儲(chǔ)得的電壓采樣樣本越多，電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值與pfc電源的第一輸入交流電壓峰值越接近。較佳地，本實(shí)施例中，存儲(chǔ)的電壓采樣樣本在50個(gè)至100個(gè)之間。

此外，根據(jù)上述pfc電源的工作原理可知，當(dāng)功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉時(shí)，功率開關(guān)管igbt關(guān)斷，整流橋bd、電感l(wèi)、快恢復(fù)二極管frd及電解電容c形成電流回路，故有：

vac_peak1＝vdc_peak+vfrd+vbd；(6)

其中，vac_peak1為pfc電源的第一輸入交流電壓峰值，vdc_peak為加在電解電容c兩端電壓的最大值。上式(6)，即為第一預(yù)設(shè)計(jì)算公式。

由于在功率因數(shù)校正電路10處于關(guān)閉狀態(tài)時(shí)，上式(6)是恒成立的，且當(dāng)存儲(chǔ)得的電壓采樣樣本足夠多時(shí)，電壓值最大的電壓采樣樣本的電壓值、快恢復(fù)二極管frd的導(dǎo)通壓降及整流橋bd的導(dǎo)通壓降的和與pfc電源的第一輸入交流電壓峰值幾乎相等。因此，本實(shí)施例能夠獲取得準(zhǔn)確的第一輸入交流電壓峰值。

第二峰值電壓獲取模塊300，用于在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10的開啟條件時(shí)，控制功率因數(shù)校正電路10開啟，并獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，然后根據(jù)輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值；

在此，pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10開啟的條件可選為：pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。比如，與pfc電源連接的負(fù)載的當(dāng)前功率值大于或者等于預(yù)設(shè)的功率值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流值大于或者等于預(yù)設(shè)的輸入電流值，pfc電源的當(dāng)前輸入電流峰值大于或者等于預(yù)設(shè)的輸入電流峰值，等等，此處不一一列舉。

需要說明的是，pfc電源中，設(shè)置功率因數(shù)校正電路10的意義就在于降低電源的傳輸損耗。當(dāng)pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)(包括與pfc電源連接的負(fù)載的功率值、pfc電源的輸入電流值、pfc電源的輸入電流峰值等)較大時(shí)，電源的傳輸損耗基數(shù)較大，功率因數(shù)校正電路10的作用體現(xiàn)相對(duì)較明顯。因此，本技術(shù)方案能夠根據(jù)pfc電源的實(shí)際工作狀態(tài)選擇是否需要開啟功率因數(shù)校正電路10，不僅方便pfc電源的交流電壓有效值獲取，還可以使pfc電源的無功功率損耗保持在一個(gè)相對(duì)較低的狀態(tài)。

此外，本實(shí)施例中，關(guān)于如何確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)，可采用多種手段。

比如，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；若該差值大于或者等于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以快速確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)是否大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。

或者，獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)；計(jì)算pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；循環(huán)執(zhí)行上述動(dòng)作，以獲取多個(gè)計(jì)算得的pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)與預(yù)設(shè)的工作參數(shù)的差值；計(jì)算上述多個(gè)差值的平均值；若上述多個(gè)差值的平均值大于或者等于零，則確定pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)大于或者等于預(yù)設(shè)的工作參數(shù)。如此，可以避免檢測(cè)失誤對(duì)數(shù)據(jù)獲取結(jié)果的影響，進(jìn)而提高可靠性。

值得一提的是，若工作參數(shù)為pfc電源的輸入電流，則預(yù)設(shè)的pfc電源輸入電流值可選在1安培到2安培之間。

較佳地，請(qǐng)參閱圖7，該第二峰值電壓獲取模塊300包括：

電壓檢測(cè)子單元311，用于檢測(cè)電解電容c兩端的電壓；

狀態(tài)獲取子單元312，用于獲取功率因數(shù)校正電路10中功率開關(guān)管igbt的開關(guān)周期和開啟時(shí)間的占空比；

電感l(wèi)電流獲取子單元313，用于獲取功率因數(shù)校正電路10中電感l(wèi)在功率開關(guān)管igbt的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量；

瞬時(shí)電壓計(jì)算單元320，用于根據(jù)電解電容c兩端的電壓、功率開關(guān)管igbt開啟時(shí)間的占空比、功率開關(guān)管igbt的開關(guān)周期、以及電感l(wèi)在功率開關(guān)管igbt的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的電流變化量和第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式計(jì)算pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值；

最大瞬時(shí)電壓獲取單元330，用于在pfc電源的輸入交流電源ac的一個(gè)電壓周期內(nèi)，循環(huán)獲取pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值，直至計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值達(dá)到n個(gè)，n大于或者等于2；

第二峰值電壓計(jì)算單元340，用于獲取n個(gè)輸入交流電壓瞬時(shí)值中的最大值，并作為pfc電源的第二輸入交流電壓峰值。

可以理解的是，在pfc電源的輸入交流電源ac一個(gè)電壓周期內(nèi)，計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值越多，輸入交流電壓瞬時(shí)值中的最大值電與pfc電源的第二輸入交流電壓峰值越接近。較佳地，本實(shí)施例中，計(jì)算獲得的pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值在50個(gè)至100個(gè)之間。

此外，根據(jù)上述pfc電源的工作原理可知，當(dāng)功率因數(shù)校正電路10工作在連續(xù)電流模式或者臨界電流模式時(shí)，可采用下式計(jì)算輸入交流電壓瞬時(shí)值：

vac＝vdc×(1-d)+vigbt×d+vfrd×(1-d)+vbd+l×δiin/ts；(7)

上式(7)，即為第二預(yù)設(shè)計(jì)算公式。

由于在功率因數(shù)校正電路10處于開啟狀態(tài)時(shí)，流經(jīng)負(fù)載的電流較大，已經(jīng)遠(yuǎn)離電流過零點(diǎn)，功率因數(shù)校正電路10極少可能工作在斷續(xù)電流模式。因此，本實(shí)施例能夠獲取得準(zhǔn)確的第二輸入交流電壓峰值。

有效值計(jì)算模塊400，用于根據(jù)第一輸入交流電壓峰值或者第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。具體地，用于根據(jù)第一輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值；或者，根據(jù)第二輸入交流電壓峰值和第三預(yù)設(shè)公式計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。

在此，第三預(yù)設(shè)公式為

其中，vac_rms為pfc電源的交流電壓有效值，vac_peak為交流電壓峰值。

本pfc電源的交流電壓有效值獲取裝置中：首先，工作參數(shù)獲取模塊100獲取pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)。然后，第一峰值電壓獲取模塊20在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉的條件時(shí)，控制pfc電源的功率因數(shù)校正電路10關(guān)閉，并根據(jù)電解電容c兩端的電壓獲取pfc電源的第一輸入交流電壓峰值；第二峰值電壓獲取模塊300在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10開啟的條件時(shí)，控制pfc電源開啟，并根據(jù)pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值。最后，有效值計(jì)算模塊400根據(jù)第一輸入交流電壓峰值或者第二輸入交流電壓峰值計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。由于電流斷續(xù)模式只出現(xiàn)在電流過零點(diǎn)附近，而本技術(shù)方案是在pfc電源的當(dāng)前工作參數(shù)滿足pfc電源的功率因數(shù)校正電路10開啟的條件時(shí)，才根據(jù)pfc電源的輸入交流電壓瞬時(shí)值獲取pfc電源的第二輸入交流電壓峰值，并據(jù)此計(jì)算pfc電源的交流電壓有效值。因此，本技術(shù)方案可以避免電流斷續(xù)模式對(duì)pfc電源的交流電壓有效值獲取結(jié)果的干擾，相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明技術(shù)方案具有準(zhǔn)確性高的特點(diǎn)。

以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，并非因此限制本發(fā)明的專利范圍，凡是在本發(fā)明的發(fā)明構(gòu)思下，利用本發(fā)明說明書及附圖內(nèi)容所作的等效結(jié)構(gòu)變換，或直接/間接運(yùn)用在其他相關(guān)的技術(shù)領(lǐng)域均包括在本發(fā)明的專利保護(hù)范圍內(nèi)。