本發(fā)明涉及開關(guān)電源技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器。

背景技術(shù)：

目前，反激式開關(guān)電源變換器多采用固定頻率的pwm(脈沖寬度調(diào)制)控制模式和可變頻率的pfm(脈沖頻率調(diào)制)準(zhǔn)諧振控制模式，在常規(guī)的pwm控制模式的電源變換器中，功率開關(guān)管處于硬開關(guān)狀態(tài)，不是零電壓關(guān)斷，開關(guān)損耗大，電源變換器的轉(zhuǎn)換效率低；在可變頻率的pfm準(zhǔn)諧振開關(guān)模式電源變換器中，功率開關(guān)管在諧振電容cr兩端的諧振電壓波的波谷底處導(dǎo)通，能降低部分開通損耗，而在開關(guān)管關(guān)斷時(shí)，開關(guān)管兩端電壓從零快速上升，開關(guān)管電流從最大處快速下降，因此，開關(guān)管兩端電壓和電流不可避免存在重疊區(qū)，電壓、電流波形的交疊產(chǎn)生了開關(guān)損耗，該損耗隨開關(guān)頻率的提高而急速增加。

無論是固定頻率的pwm控制模式和可變頻率的pfm準(zhǔn)諧振控制模式，其在功率開關(guān)管關(guān)斷后，變壓器初級(jí)電感繞組儲(chǔ)存的能量切換到次級(jí)電感繞組，變壓器次級(jí)繞組的反激電壓快速上升直到高于輸出電壓，此時(shí)次級(jí)整流二極管導(dǎo)通，在這個(gè)過程中，次級(jí)電感繞組的感生電流由最小增到最大的變化率很大，而整流二極管從截止到導(dǎo)通需要恢復(fù)時(shí)間，因此，高頻工作時(shí)會(huì)帶來整流二極管導(dǎo)通時(shí)的較大損耗和尖峰電壓，從而使二極管電壓應(yīng)力高，使電源emi(電磁干擾)特性不良。為了降低整流二極管導(dǎo)通時(shí)的電流變化率，一般采用整流二極管串聯(lián)電感來實(shí)現(xiàn)，但電感在整流管導(dǎo)通期內(nèi)儲(chǔ)存了能量，在整流管關(guān)斷時(shí)需要反向釋放，會(huì)增大整流管關(guān)斷時(shí)的尖峰和損耗。

在反激式開關(guān)電源變換器中，要將高頻開關(guān)的開關(guān)管的關(guān)斷損耗降低，需要降低電壓和電流的變化率，一般主要通過在開關(guān)管兩端并聯(lián)電容降低電壓和電流的變化率，或者采用有源鉗位電路來降低關(guān)斷損耗，而在開關(guān)管兩端并聯(lián)電容在開關(guān)管關(guān)斷期內(nèi)儲(chǔ)存的部分能量將會(huì)在開關(guān)管開通的時(shí)候直接短路電容，將帶來很大的損耗甚至損壞開關(guān)管，而采用有源鉗位電路則控制復(fù)雜，降低關(guān)斷損耗的效果非常有限。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器，通過將原有的開關(guān)控制器、開關(guān)管、諧振電容、變壓器、整流二極管、極性電容，與增設(shè)的二極管、變壓器、開關(guān)管和僅由電阻、電容、三極管和穩(wěn)壓管組成的準(zhǔn)諧振控制電路重新搭建成開關(guān)電源變換器的內(nèi)部電路以保證原開關(guān)管的零電壓關(guān)斷和原次級(jí)整流管的電流及電壓較小的變化率的技術(shù)問題。

為解決以上技術(shù)問題，本發(fā)明提供一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器，設(shè)有接入供電電源的電源輸入正極端、電源輸入負(fù)極端和接出負(fù)載的電源輸出正極端、電源輸出負(fù)極端，還設(shè)有開關(guān)控制器，所述電源輸入負(fù)極端連接所述開關(guān)控制器的電源負(fù)端和電流偵測(cè)電阻的一端，所述電流偵測(cè)電阻的另一端連接所述開關(guān)控制器的開關(guān)電流偵測(cè)端和第一開關(guān)管的電壓輸出端，所述第一開關(guān)管的控制端連接所述開關(guān)控制器的開關(guān)控制輸出端，所述第一開關(guān)管的電壓輸入端連接第一變壓器的初級(jí)繞組的異銘端，所述第一變壓器的初級(jí)繞組的同銘端連接所述電源輸入正極端；

所述第一變壓器的次級(jí)繞組的異銘端、第一二極管的陽極、準(zhǔn)諧振控制電路的電源正端、第二二極管的陽極、極性電容的正極端連接所述電源輸出正極端，所述第一二極管的陰極連接諧振電容后連接所述第一變壓器的次級(jí)繞組的同銘端、次級(jí)整流管的整流輸入端和所述準(zhǔn)諧振控制電路的控制信號(hào)輸入端；

所述準(zhǔn)諧振控制電路的電源負(fù)端、所述次級(jí)整流管的整流輸出端、第二開關(guān)管的電壓輸出端、第二變壓器的次級(jí)繞組的同銘端、所述極性電容的負(fù)極端連接所述電源輸出負(fù)極端，所述準(zhǔn)諧振控制電路的控制信號(hào)輸出端連接所述第二開關(guān)管的控制端；

所述第二開關(guān)管的電壓輸入端連接所述第二變壓器的初級(jí)繞組的異銘端，所述第二變壓器的初級(jí)繞組的同銘端連接所述第一二極管的陰極，所述第二變壓器的次級(jí)繞組的異銘端連接所述第二二極管的陽極。

具體地，所述準(zhǔn)諧振控制電路中設(shè)有第一三極管、第二三極管、第三三極管、第一電阻、第二電阻、第三電阻、第一穩(wěn)壓管、第二穩(wěn)壓管、第一電容和第二電容；

所述第一三極管的集電極連接所述準(zhǔn)諧振控制電路的電源正端，所述準(zhǔn)諧振控制電路的電源正端連接所述第一電阻后連接所述第一三極管的基極和所述第一穩(wěn)壓管的陰極，所述第一三極管的發(fā)射極連接所述第一電容的一端和所述第二三極管的集電極，所述第一電容的另一端、所述第一穩(wěn)壓管的陽極、所述第二穩(wěn)壓管的陽極、所述第二電阻的一端和所述第三三極管的集電極連接所述準(zhǔn)諧振控制電路的電源負(fù)端；

所述準(zhǔn)諧振控制電路的控制信號(hào)輸入端連接串聯(lián)的所述第二電容與所述第三電阻后連接所述第二穩(wěn)壓管的陰極、所述第二電阻的另一端、所述第二三極管的基極和所述第三三極管的基極，所述第二三極管的發(fā)射極與所述第三三極管的發(fā)射極連接所述準(zhǔn)諧振控制電路的控制信號(hào)輸出端。

優(yōu)選地，所述第一開關(guān)管和第二開關(guān)管為n溝道m(xù)os管或npn雙極型晶體三極管或絕緣柵雙極型晶體三極管。

特別地，當(dāng)所述第一開關(guān)管和第二開關(guān)管為n溝道m(xù)os管時(shí)，所述第一開關(guān)管的控制端或所述第二開關(guān)管的控制端為柵極，所述第一開關(guān)管的電壓輸入端或所述第二開關(guān)管的電壓輸入端為漏極，所述第一開關(guān)管的電壓輸出端或所述第二開關(guān)管的電壓輸出端為源極。

特別地，當(dāng)所述第一開關(guān)管和第二開關(guān)管為npn雙極型晶體三極管時(shí)，所述第一開關(guān)管的控制端或所述第二開關(guān)管的控制端為基極，所述第一開關(guān)管的電壓輸入端或所述第二開關(guān)管的電壓輸入端為集電極，所述第一開關(guān)管的電壓輸出端或所述第二開關(guān)管的電壓輸出端為發(fā)射極。

特別地，當(dāng)所述第一開關(guān)管和第二開關(guān)管為絕緣柵雙極晶體三極管時(shí)，所述第一開關(guān)管的控制端或所述第二開關(guān)管的控制端為柵極，所述第一開關(guān)管的電壓輸入端或所述第二開關(guān)管的電壓輸入端為集電極，所述第一開關(guān)管的電壓輸出端或所述第二開關(guān)管的電壓輸出端為發(fā)射極。

優(yōu)選地，所述次級(jí)整流管為整流二極管或場(chǎng)效應(yīng)管整流模塊。

特別地，當(dāng)所述次級(jí)整流管為整流二極管時(shí)，所述次級(jí)整流管的整流輸入端為陰極，所述次級(jí)整流管的整流輸出端為陽極。

優(yōu)選地，所述第一三極管、第二三極管為npn雙極型晶體三極管，所述第三三極管為pnp雙極型晶體三極管。

本發(fā)明提供的一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器，將原諧振電容調(diào)整到原變壓器的次級(jí)端，該諧振電容儲(chǔ)存的能量被泄放到電源輸出端，其電容電壓從零開始諧振上升，因而使原開關(guān)管的電壓也可以從零開始諧振上升，從而實(shí)現(xiàn)了原開關(guān)管的零電壓關(guān)斷，極大地降低了現(xiàn)有pwm控制模式或者pfm準(zhǔn)諧振開關(guān)控制模式下的開關(guān)電源變換器的開關(guān)損耗，變換器的轉(zhuǎn)換效率高；

同時(shí)，原變壓器次級(jí)端的諧振電容的放電回路與原變壓器初級(jí)端的原開關(guān)管完全阻斷，實(shí)現(xiàn)了軟開關(guān)，而避免了原有技術(shù)中諧振電容帶來的開關(guān)管容性開通而出現(xiàn)流過開關(guān)管的電流過大，從而保護(hù)開關(guān)管不被損壞；

再則，原諧振電容的電容電壓從零開始諧振上升，變壓器次級(jí)端的電流是從流過諧振電容的小電流自然過渡到流過次級(jí)整流管，電流變化率低，整流管實(shí)現(xiàn)軟開通，效率高，無電壓尖峰，emi特性好，開關(guān)電源變換器的工作頻率可以進(jìn)一步提高，從而在裝置上，能夠使電源體積進(jìn)一步縮小，降低成本。

附圖說明

圖1是本發(fā)明實(shí)施例提供的原有技術(shù)中的可變頻率的pfm準(zhǔn)諧振開關(guān)模式電源變換器的電路原理圖；

圖2是本發(fā)明實(shí)施例提供的圖1中的開關(guān)管兩端的電壓波形圖；

圖3-1是本發(fā)明實(shí)施例提供的一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器的電路連接圖；

圖3-2是本發(fā)明實(shí)施例提供的圖3-1中的第一開關(guān)管和第二開關(guān)管為n溝道m(xù)os管、次級(jí)整流管為整流二極管的電路連接圖；

圖4是本發(fā)明實(shí)施例提供的圖3-1中的準(zhǔn)諧振控制電路的電路連接圖。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述。以下元器件的取值大小僅為較佳實(shí)施例，不構(gòu)成對(duì)本發(fā)明保護(hù)范圍的限制。

參見圖1，是本發(fā)明實(shí)施例提供的原有技術(shù)中的可變頻率的pfm準(zhǔn)諧振開關(guān)模式電源變換器的電路原理圖。在本實(shí)施例中，在原有技術(shù)中的反激式開關(guān)電源變換器中，無論是固定頻率的pwm控制模式和可變頻率的pfm準(zhǔn)諧振控制模式，要將高頻開關(guān)的開關(guān)管的關(guān)斷損耗降低，需要降低電壓和電流的變化率，一般主要通過圖1采用的在開關(guān)管兩端并聯(lián)諧振電容cr來降低電壓和電流的變化率，或者采用有源鉗位電路來降低關(guān)斷損耗，但有源鉗位電路則控制復(fù)雜，本發(fā)明沒有對(duì)其進(jìn)行進(jìn)一步研究。

如圖1，原有技術(shù)中的反激式開關(guān)電源變換器中設(shè)有接入供電電源的電源輸入正極端vin+、電源輸入負(fù)極端vin-和接出負(fù)載的電源輸出正極端vout+、電源輸出負(fù)極端vout-，還設(shè)有開關(guān)控制器kc，所述電源輸入負(fù)極端vin-連接所述開關(guān)控制器kc的電源負(fù)端kc_pin1和電流偵測(cè)電阻rs的一端，所述電流偵測(cè)電阻rs的另一端連接所述開關(guān)控制器kc的開關(guān)電流偵測(cè)端kc_pin2和開關(guān)管kq1的電壓輸出端kq1_pin1，所述開關(guān)管kq1的控制端kq1_pin2連接所述開關(guān)控制器kc的開關(guān)控制輸出端kc_pin2，在所述開關(guān)管kq1的電壓輸出端kq1_pin1和電壓輸入端kq1_pin3之間并聯(lián)有諧振電容cr，所述開關(guān)管kq1的電壓輸入端kq1_pin3還連接二極管d1的陽極和變壓器t1的初級(jí)繞組t1_1的異銘端(圖中帶有黑點(diǎn)的那端為同銘端，未帶黑點(diǎn)的為異銘端)，所述二極管d1的陰極連接并聯(lián)rc電路1后與所述變壓器t1的初級(jí)繞組t1_1的同銘端共同連接所述電源輸入正極端vin+，所述變壓器t1的次級(jí)繞組t1_2的異銘端正向連接整流二極管di后連接電源輸出正極端vout+和極性電容ec的正極端，所述極性電容ec的負(fù)極端和所述變壓器t1的次級(jí)繞組t1_2的同銘端連接所述電源輸出負(fù)極端vout-。

在圖1這個(gè)電路中，結(jié)合圖2，圖2是本發(fā)明實(shí)施例提供的圖1中的開關(guān)管kq1兩端的電壓波形圖，功率開關(guān)管kq1在諧振電容cr兩端的諧振電壓波的波谷底處導(dǎo)通，能降低部分開通損耗，但在開關(guān)管kq1關(guān)斷時(shí)，開關(guān)管kq1兩端電壓從零快速上升，開關(guān)管kq1電流從最大處快速下降，因此，開關(guān)管kq1兩端電壓和電流不可避免存在重疊區(qū)，將帶來關(guān)斷損耗。而在開關(guān)管kq1關(guān)斷后，變壓器t1的初級(jí)繞組t1_1儲(chǔ)存的能量切換到次級(jí)繞組t1_2，變壓器t1的次級(jí)繞組t1_2的反激電壓快速上升直到高于輸出電壓，此時(shí)整流二極管di導(dǎo)通，在這個(gè)過程中，次級(jí)繞組t1_2的感生電流由最小增到最大的變化率很大，而整流二極管di從截止到導(dǎo)通需要恢復(fù)時(shí)間，因此，高頻工作時(shí)會(huì)帶來整流二極管di導(dǎo)通時(shí)的較大損耗和尖峰電壓，從而使二極管di電壓應(yīng)力高，使電源emi(電磁干擾)特性不良。

由此，本發(fā)明提供一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器，通過將原有的開關(guān)控制器kc、開關(guān)管kq1、諧振電容cr、變壓器t1、整流二極管di、極性電容ec，與增設(shè)的二極管、變壓器、開關(guān)管和僅由電阻、電容、三極管和穩(wěn)壓管組成的準(zhǔn)諧振控制電路重新搭建成開關(guān)電源變換器的內(nèi)部電路。

參見圖3-1，是本發(fā)明實(shí)施例提供的一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器的電路連接圖。在本實(shí)施例中，所述的一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器，保留原有的接入供電電源的電源輸入正極端vin+、電源輸入負(fù)極端vin-和接出負(fù)載的電源輸出正極端vout+、電源輸出負(fù)極端vout-，以及開關(guān)控制器kc、電流偵測(cè)電阻rs、諧振電容cr、變壓器t1(以下均為第一變壓器t1)、整流二極管di(以下均為次級(jí)整流管di)、極性電容ec，與增設(shè)的二極管、變壓器、開關(guān)管kq1和僅由電阻、電容、三極管和穩(wěn)壓管組成的準(zhǔn)諧振控制電路2重新搭建成開關(guān)電源變換器的內(nèi)部電路，其連接關(guān)系如下：

所述電源輸入負(fù)極端vin-連接所述開關(guān)控制器kc的電源負(fù)端kc_pin1和所述電流偵測(cè)電阻rs的一端，所述電流偵測(cè)電阻rs的另一端連接所述開關(guān)控制器kc的開關(guān)電流偵測(cè)端kc_pin2和第一開關(guān)管kq1的電壓輸出端kq1_pin1，所述第一開關(guān)管kq1的控制端kq1_pin2連接所述開關(guān)控制器kc的開關(guān)控制輸出端kc_pin3，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸入端kq1_pin3連接第一變壓器t1的初級(jí)繞組t1_1的異銘端，所述第一變壓器t1的初級(jí)繞組t1_1的同銘端連接所述電源輸入正極端vin+；

所述第一變壓器t1的次級(jí)繞組t1_2的異銘端、第一二極管d1的陽極、所述準(zhǔn)諧振控制電路2的電源正端20、第二二極管d2的陽極、所述極性電容ec的正極端連接所述電源輸出正極端vout+，所述第一二極管d1的陰極連接所述諧振電容cr后連接所述第一變壓器t1的次級(jí)繞組t1_2的同銘端、次級(jí)整流管di的整流輸入端di_1和所述準(zhǔn)諧振控制電路2的控制信號(hào)輸入端21；

所述準(zhǔn)諧振控制電路2的電源負(fù)端22、所述次級(jí)整流管di的整流輸出端di_2、第二開關(guān)管kq2的電壓輸出端kq2_pin1、第二變壓器t2的次級(jí)繞組t2_1的同銘端、所述極性電容ec的負(fù)極端連接所述電源輸出負(fù)極端vout-，所述準(zhǔn)諧振控制電路2的控制信號(hào)輸出端23連接所述第二開關(guān)管kq2的控制端kq2_pin2；

所述第二開關(guān)管kq2的電壓輸入端kq2_pin3連接所述第二變壓器t2的初級(jí)繞組t2_1的異銘端，所述第二變壓器t2的初級(jí)繞組t2_1的同銘端連接所述第一二極管d1的陰極，所述第二變壓器t2的次級(jí)繞組t2_2的異銘端連接所述第二二極管d2的陽極。

需要說明的是，所述第一開關(guān)管kq1和第二開關(guān)管kq2可以為n溝道m(xù)os管或npn雙極型晶體三極管或絕緣柵雙極型晶體三極管。

當(dāng)所述第一開關(guān)管kq1和第二開關(guān)管kq2為n溝道m(xù)os管時(shí)，所述第一開關(guān)管kq1的控制端kq1_pin2或所述第二開關(guān)管kq2的控制端kq2_pin2為柵極g，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸入端kq1_pin3或所述第二開關(guān)管kq2的電壓輸入端kq2_pin3為漏極d，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸出端kq1_pin1或所述第二開關(guān)管kq2的電壓輸出端kq2_pin1為源極s。

當(dāng)所述第一開關(guān)管kq1和第二開關(guān)管kq2為npn雙極型晶體三極管時(shí)，所述第一開關(guān)管kq1的控制端kq1_pin2或所述第二開關(guān)管kq2的控制端kq2_pin2為基極b，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸入端kq1_pin3或所述第二開關(guān)管kq2的電壓輸入端kq2_pin3為集電極c，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸出端kq1_pin1或所述第二開關(guān)管kq2的電壓輸出端kq2_pin1為發(fā)射極e。

當(dāng)所述第一開關(guān)管kq1和第二開關(guān)管kq2為絕緣柵雙極晶體三極管時(shí)，所述第一開關(guān)管kq1的控制端kq1_pin2或所述第二開關(guān)管kq2的控制端kq2_pin2為柵極g，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸入端kq1_pin3或所述第二開關(guān)管kq2的電壓輸入端kq2_pin3為集電極c，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸出端kq1_pin1或所述第二開關(guān)管kq2的電壓輸出端kq2_pin1為發(fā)射極e。

還需要說明的是，所述次級(jí)整流管di為整流二極管或場(chǎng)效應(yīng)管整流模塊，而場(chǎng)效應(yīng)管模塊是以場(chǎng)效應(yīng)管為主器件的具有整流輸入端di_1和整流輸出端di_2的電路模塊。當(dāng)所述次級(jí)整流管di為整流二極管時(shí)，所述次級(jí)整流管di的整流輸入端di_1為陰極，所述次級(jí)整流管di的整流輸出端di_2為陽極。

結(jié)合上述說明，參見圖3-2，是本發(fā)明實(shí)施例提供的圖3-1中的第一開關(guān)管和第二開關(guān)管kq2為n溝道m(xù)os管、次級(jí)整流管di為整流二極管的電路連接圖。而當(dāng)開關(guān)管kq1為n溝道m(xù)os管、npn雙極型晶體三極管或絕緣柵雙極型晶體三極管，次級(jí)整流管di為整流二極管、場(chǎng)效應(yīng)管整流模塊的其他五種排列組合下的電路連接圖參照?qǐng)D3-1，很容易得出，此處不再舉圖進(jìn)行說明。

進(jìn)一步需要說明的是，參見圖4是本發(fā)明實(shí)施例提供的圖3-1中的準(zhǔn)諧振控制電路2的電路連接圖。所述準(zhǔn)諧振控制電路2中設(shè)有第一三極管q1、第二三極管q2、第三三極管q3、第一電阻r1、第二電阻r2、第一穩(wěn)壓管dv1、第二穩(wěn)壓管dv2、第一電容c1和第二電容c2；

所述第一三極管q1的集電極c連接所述準(zhǔn)諧振控制電路2的電源正端20，所述準(zhǔn)諧振控制電路2的電源正端20連接所述第一電阻r1后連接所述第一三極管q1的基極b和所述第一穩(wěn)壓管dv1的陰極，所述第一三極管q1的發(fā)射極e連接所述第一電容c1的一端和所述第二三極管q2的集電極c，所述第一電容c1的另一端、所述第一穩(wěn)壓管dv1的陽極、所述第二穩(wěn)壓管dv2的陽極、所述第二電阻r2的一端和所述第三三極管q3的集電極c連接所述準(zhǔn)諧振控制電路2的電源負(fù)端22；

所述準(zhǔn)諧振控制電路2的控制信號(hào)輸入端21連接串聯(lián)的所述第二電容c2與所述第三電阻r3后連接所述第二穩(wěn)壓管dv2的陰極、所述第二電阻r2的另一端、所述第二三極管q2的基極b和所述第三三極管q3的基極b，所述第二三極管q2的發(fā)射極e與所述第三三極管q3的發(fā)射極e連接所述準(zhǔn)諧振控制電路2的控制信號(hào)輸出端23。

其中，所述第一三極管q1、第二三極管q2為npn雙極型晶體三極管，所述第三三極管q3為pnp雙極型晶體三極管。

再次參見圖3-1和圖4，本發(fā)明實(shí)施例提供的一種次級(jí)控制準(zhǔn)諧振的開關(guān)電源變換器，當(dāng)其所述開關(guān)控制器kc使所述第一開關(guān)管kq1導(dǎo)通時(shí)，所述第一變壓器t1的初級(jí)繞組t1_1儲(chǔ)能，其次級(jí)繞組t1_2的感生電壓為同銘端為正，所述次級(jí)整流管di反偏截止，所述準(zhǔn)諧振控制電路2內(nèi)部的所述第一電容c1、第二電阻r2、第三電阻r3、第二穩(wěn)壓管dv2組成的初級(jí)開關(guān)上升沿偵測(cè)電路和延時(shí)電路，經(jīng)所述第一三極管q1、第二三極管q2輸出驅(qū)動(dòng)所述第二開關(guān)管kq2導(dǎo)通，所述諧振電容cr與所述第二變壓器t2的初級(jí)繞組t2_1諧振，所述諧振電容cr在所述第一開關(guān)管kq1關(guān)斷期間內(nèi)儲(chǔ)存的能量轉(zhuǎn)儲(chǔ)到所述第二變壓器t2中，當(dāng)延遲時(shí)間達(dá)到設(shè)定值后，所述第二開關(guān)管kq2關(guān)斷，所述第二二極管d2導(dǎo)通，所述第二變壓器t2中的能量向電源輸出端(所述電源輸出正極端vout+和電源輸出負(fù)極端vout-)釋放，這個(gè)過程所述諧振電容cr的能量釋放到所述電源輸出端，所述諧振電容cr的端電壓將復(fù)位到接近零；

當(dāng)所述開關(guān)控制器kc使所述第一開關(guān)管kq1關(guān)斷時(shí)，所述第一變壓器t1的初級(jí)繞組t1_1的感生電壓為異銘端為正，所述第一開關(guān)管kq1正偏導(dǎo)通，其次級(jí)繞組t1_2和所述諧振電容cr諧振，所述諧振電容cr的端電壓從零開始諧振上升，由于所述第一變壓器t1的互感作用，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸入端kq1_pin3與電壓輸出端kq1_pin1之間的電壓也將諧振上升，此時(shí)，所述第一開關(guān)管kq1的電壓輸入端kq1_pin3的電流已降為零，因此，所述第一開關(guān)管kq1是接近零損耗的關(guān)斷。在所述諧振電容cr的端電壓從零開始諧振上升的過程中，此時(shí)的電壓低于輸出電壓，所述次級(jí)整流管di反偏截止，所述第一變壓器t1的次級(jí)繞組t1_2只有小電流流向所述諧振電容cr，當(dāng)所述諧振電容cr的端電壓上升到超過輸出電壓時(shí)，所述次級(jí)整流管di自然軟開通，開通損耗小，所述第一變壓器t1的次級(jí)繞組t1_2的電流開始切換到流向輸出，電流的變化率比較低，所述次級(jí)整流管di兩端無電壓尖峰，應(yīng)力小，emi特性比較好，整個(gè)開關(guān)電源變換器的工作頻率可以進(jìn)一步提高，從而使電源體積可以縮小，成本降低。

以上所述是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明原理的前提下，還可以做出若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。