本發(fā)明屬于雙饋風機低電壓穿越
技術(shù)領(lǐng)域：
，更具體地，涉及一種低電壓穿越的雙饋風機及其低電壓穿越方法。
背景技術(shù)：
：近年來，可再生能源發(fā)電特別是風電的迅速發(fā)展，給我們帶來了更清潔的電能，同時也給電網(wǎng)帶來了挑戰(zhàn)。風力發(fā)電機尤其是雙饋異步風力發(fā)電機(Double-FedInductionGenerator,DFIG)，在電網(wǎng)發(fā)生低電壓故障時，背靠背變流器會產(chǎn)生過電壓和過電流，嚴重時會導(dǎo)致風機脫網(wǎng)，甚至損壞變流器。雙饋異步風力發(fā)電機的定子繞組直接與電網(wǎng)相連，轉(zhuǎn)子繞組通過背靠背變流器與電網(wǎng)連接，由于其可實現(xiàn)快捷的柔性并網(wǎng)、高效實現(xiàn)變速恒頻發(fā)電等特點，在風電場中得到了廣泛的應(yīng)用。同時由于其背靠背變流器容量設(shè)計可以遠低于風機額定容量，使得其經(jīng)濟性優(yōu)勢凸顯。雙饋異步風力發(fā)電機最大的難題在于解決低電壓穿越問題。一旦系統(tǒng)發(fā)生低電壓故障，由于DFIG定子側(cè)直接接在電網(wǎng)上，定子側(cè)電壓會發(fā)生突降，但是根據(jù)磁鏈守恒原則，定子磁鏈幅值不能發(fā)生突變，因此會產(chǎn)生交流分量與直流分量，同時在轉(zhuǎn)子側(cè)感生出過電壓，這個過電壓與DFIG的運行狀態(tài)和電網(wǎng)電壓跌落程度有關(guān)。從能量關(guān)系的角度看，因為電網(wǎng)電壓跌落，風機產(chǎn)生的電能不能全部被電網(wǎng)接納，因此有大量能量存放在背靠背變流器的直流電容，會導(dǎo)致直流電容產(chǎn)生過電壓。當電網(wǎng)電壓故障比較嚴重的時候，DFIG出于安全的考慮不得不脫網(wǎng)。根據(jù)國家標準(GB/T19963)的規(guī)定：風電場并網(wǎng)點電壓跌至20％標稱電壓時，風電場內(nèi)的風電機組能夠保證不脫網(wǎng)連續(xù)運行625ms。目前已有的提高雙饋風機低電壓穿越能力的方案主要有：1、改變DFIG風電系統(tǒng)的控制策略來實現(xiàn)風機的不脫網(wǎng)運行；2、轉(zhuǎn)子側(cè)快速短接(Crowbar)保護裝置實現(xiàn)低電壓穿越；3、動態(tài)電壓恢復(fù)器方案。4、串聯(lián)SFCL-MES提高低電壓穿越能力這些方案在一定程度上都可以提供雙饋風機低電壓穿越能力，但是方案1在嚴重電壓跌落時，變流器的容量限制了控制效果，無法達到不脫網(wǎng)運行的目的；方案2可以很好地保護變換器的安全，但是crowbar動作期間需從電網(wǎng)吸收大量無功功率，這不利于電網(wǎng)從故障中恢復(fù)；方案3的造價與成本過高；方案4雖然也是串聯(lián)超導(dǎo)設(shè)備提高雙饋風機低電壓穿越能力，但是由于其采用被動接入的方式，因此對于轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的控制效果不是很理想。技術(shù)實現(xiàn)要素：針對上述缺陷，本發(fā)明的目的在于提供一種低電壓穿越的雙饋風機及其低電壓穿越方法，旨在解決現(xiàn)有的故障穿越方法不能實現(xiàn)在深度電壓跌落時實現(xiàn)不脫網(wǎng)運行的技術(shù)問題。為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種有低電壓穿越能力的雙饋風機，包括：電動機主體、三相變壓器、第一變流器、斬波器、儲能模塊以及變流器組；電動機主體，其設(shè)有定子和轉(zhuǎn)子，其定子與電網(wǎng)連接，用于通過轉(zhuǎn)子向電網(wǎng)輸出電流和電壓，以及通過定子向電網(wǎng)輸出電流和電壓；三相變壓器，其原邊一端與電動機主體的轉(zhuǎn)子連接，其副邊一端與第一變流器的交流側(cè)連接，其副邊另一端連接中性點，用于將第一交流器的交流側(cè)電壓疊加至轉(zhuǎn)子上；變流器組，其轉(zhuǎn)子交流側(cè)與三相變壓器的原邊另一端連接，其定子交流側(cè)與電網(wǎng)連接，其設(shè)有直流側(cè)，用于根據(jù)轉(zhuǎn)子控制信號調(diào)整轉(zhuǎn)子輸出電流與電壓，以及根據(jù)定子控制信號調(diào)整定子輸出電流與電壓；第一變流器的直流側(cè)與變流器組的直流側(cè)連接，用于通過其控制端接收第一控制信號實現(xiàn)改變其交流側(cè)電壓；當電網(wǎng)故障時，通過第一變壓器控制端接收第一控制信號使第一變壓器的交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子故障電壓相反，第一變流器的交流側(cè)電壓的幅值與轉(zhuǎn)子故障電壓幅值相同；斬波器，其輸入端與變流器組的直流側(cè)并聯(lián)，其輸出端與儲能模塊并聯(lián)，用于通過其控制端接收第二控制信號實現(xiàn)儲能模塊與變流器組之間能量轉(zhuǎn)化。本發(fā)明提供的低電壓穿越的雙饋風機，通過將第一變流器連于三相變壓器副邊，使得轉(zhuǎn)子變流器端電壓為第一變流器的交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子繞組電壓之和，當發(fā)生故障后，通過調(diào)整第一變流器的控制端使得第一變流器交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子繞組故障電壓相反，幅值與轉(zhuǎn)子繞組故障電壓幅值相同，實現(xiàn)抵消轉(zhuǎn)子側(cè)的過電壓，同時控制斬波器的控制端以實現(xiàn)儲能模塊與直流側(cè)電容能量轉(zhuǎn)化，實現(xiàn)直流側(cè)電容電壓保持不變，同時穩(wěn)定的背靠背變壓器的直流側(cè)電容電壓為變流器提供變流條件，保持控制模塊中變流器的交流側(cè)電壓穩(wěn)定。進一步地，還包括濾波單元，其輸入端與變壓器組的定子交流側(cè)連接，其輸出端與電網(wǎng)連接，用于對轉(zhuǎn)子交流側(cè)輸出電壓進行濾波處理。進一步地，儲能模塊為超導(dǎo)材料制備的線圈。作為本發(fā)明的另一方面，本發(fā)明提供一種雙饋風機的低電壓穿越方法，其特征在于，當發(fā)生故障時，通過向第一變流器的控制端輸入第一控制信號，使第一變流器的交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子故障電壓相反，第一變流器的交流側(cè)電壓的幅值與轉(zhuǎn)子故障電壓幅值相同，實現(xiàn)抵消轉(zhuǎn)子過電壓；通過向斬波器控制端輸入第二控制信號，實現(xiàn)儲能模塊與變壓器組的之間能量轉(zhuǎn)化，實現(xiàn)保持直流側(cè)母線電壓不變。進一步地，獲得第一變換器的控制端的第一控制信號包括如下步驟：S11對第一變流器的交流側(cè)電壓的d軸分量與轉(zhuǎn)子故障電壓的d軸分量進行PI控制處理，獲得d軸PI控制電流；對第一變流器的交流側(cè)電壓的q軸分量與轉(zhuǎn)子故障電壓的q軸分量進行PI控制處理，獲得q軸PI控制電流；S12對d軸PI控制電流與第一變流器的交流側(cè)參考電流的d軸分量進行內(nèi)?？刂铺幚恚@得d軸內(nèi)?？刂齐娏?；對q軸PI控制電流與第一變流器的交流側(cè)參考電流的q軸分量進行內(nèi)?？刂铺幚恚@得q軸內(nèi)?？刂齐娏鳎籗13將d軸內(nèi)?？刂齐娏骱蛁軸內(nèi)?？刂齐娏鬟M行兩相坐標到三相坐標轉(zhuǎn)化處理輸出三相控制信號；S14對三相控制信號進行脈沖寬度調(diào)制處理獲得第一變流器的控制端的第一控制信號。進一步地，根據(jù)公式獲得轉(zhuǎn)子故障電壓的d軸分量，根據(jù)公式獲得轉(zhuǎn)子故障電壓的q軸分量，其中，u*dr為轉(zhuǎn)子故障電壓的d軸分量，u*qr為轉(zhuǎn)子故障電壓的q軸分量；Lm為雙饋風機定子與轉(zhuǎn)子間的互感；ids為定子故障電流的d軸分量；iqs為定子故障電流的q軸分量。進一步地，獲得斬波器的控制端的第二控制信號包括如下步驟：S21將變流器組中直流側(cè)母線電壓與變流器組中直流側(cè)母線電壓進行PI控制處理，獲得電流PI控制信號；S22對電流PI控制信號進行脈沖寬度調(diào)制處理獲得斬波器的控制端的第二控制信號。通過本發(fā)明所構(gòu)思的以上技術(shù)方案，與現(xiàn)有技術(shù)相比，能夠取得以下有益效果：1、本發(fā)明提供的低電壓穿越的雙饋風機，利用第一變流器串聯(lián)在雙饋風機轉(zhuǎn)子側(cè)，當電網(wǎng)發(fā)生低電壓故障時，第一變流器產(chǎn)生一個足夠大的勵磁電壓，來抵消轉(zhuǎn)子側(cè)的感生電壓，同時由儲能模塊吸收大量電能，避免直流側(cè)電容的過電壓，提高雙饋風機的低電壓穿越能力。解決了電網(wǎng)電壓深度跌落情況下，雙饋風機無法實現(xiàn)低電壓穿越的問題，保證在網(wǎng)側(cè)電壓跌落到0時依舊可以保障風機不脫網(wǎng)運行。且在故障期間第一變流器可以為雙饋風機提供無功支持，不會吸收電網(wǎng)無功功率。2、本發(fā)明提供的電壓穿越方法，根據(jù)轉(zhuǎn)子故障電壓與第一變流器交流側(cè)電壓作比較后經(jīng)過PI控制的電壓外環(huán)得到PI控制電流，再通過采用內(nèi)?？刂频碾娏鲀?nèi)環(huán)，最后經(jīng)過PWM控制得到第一控制信號，可以實現(xiàn)無誤差跟蹤，實現(xiàn)第一變流器的交流側(cè)電壓為轉(zhuǎn)子故障電壓幅值相同的反電勢，進而消除轉(zhuǎn)子中的過電壓。附圖說明圖1為本發(fā)明提供的低電壓穿越的雙饋風機的拓撲結(jié)構(gòu)圖；圖2本發(fā)明提供的雙饋風機的低電壓穿越方法的實施例的控制策略圖；圖3為低電壓穿越與不具備低電壓的雙饋風機在低電壓故障中的定子側(cè)與轉(zhuǎn)子側(cè)電壓對比圖；其中，圖3(a)為低電壓穿越的雙饋風機定子側(cè)變流器的電壓圖，圖3(b)為不具備低電壓穿越的雙饋風機定子側(cè)變流器的電壓圖，圖3(c)為低電壓穿越的雙饋風機轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的電壓圖，圖3(d)為不具備低電壓穿越的雙饋風機轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的電壓圖；圖4為低電壓穿越與不具備低電壓的饋風機在低電壓故障中的直流電壓對比圖。具體實施方式為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點更加清楚明白，以下結(jié)合附圖及實施例，對本發(fā)明進行進一步詳細說明。應(yīng)當理解，此處所描述的具體實例僅僅用于解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。圖1是本發(fā)明提供的有低電壓穿越能力的雙饋風機的拓撲結(jié)構(gòu)圖，低電壓穿越的雙饋風機包括電動機主體、三相變壓器5、第一變流器1、斬波器2、儲能模塊3以及變流器組。變流器組包括轉(zhuǎn)子側(cè)變流器6和定子側(cè)變流器7，轉(zhuǎn)子變流器6的交流側(cè)與三相變壓器5的原邊另一端連接，轉(zhuǎn)子變流器6的直流側(cè)定子側(cè)變流器7的直流側(cè)連接，轉(zhuǎn)子側(cè)變壓器6與定子側(cè)變壓器7共用電容4，定子側(cè)變流器7的交流側(cè)與濾波單元8輸入端連接，濾波單元8輸出端與電網(wǎng)連接。轉(zhuǎn)子變流器6的交流側(cè)作為變流器組的轉(zhuǎn)子交流側(cè)，轉(zhuǎn)子變流器6的直流側(cè)作為變流器組的直流側(cè)，定子變流器7的交流側(cè)作為變流器組的定子交流側(cè)。通過轉(zhuǎn)子變流器6的控制端接收轉(zhuǎn)子控制信號，調(diào)整轉(zhuǎn)子交流側(cè)輸出電流與電壓，實現(xiàn)控制定子繞組輸出的有功功率和無功功率。通過定子變流器7的控制端接收定子控制信號，調(diào)整定子交流側(cè)輸出電流與電壓，實現(xiàn)控制電網(wǎng)側(cè)的輸入電流為正弦波以及控制輸入功率因素。濾波單元8用于對定子變流器7的交流側(cè)電壓進行濾波處理。斬波器2的輸入端與變流器組中直流側(cè)并聯(lián)，斬波器2的輸出端與儲能模塊3并聯(lián)，第一變流器1的直流側(cè)與變流器組中直流側(cè)連接，且第一變流器1與轉(zhuǎn)子變流器共用電容4，第一變流器1的交流側(cè)與三相變壓器5的副邊一端連接，三相變壓器5副邊的另一端連接中性點，三相變壓器5的原邊一端與轉(zhuǎn)子連接。通過三相變壓器5對第一變流器1的交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子電壓進行疊加處理，使得變壓器組的轉(zhuǎn)子交流側(cè)電壓由第一變流器1的交流側(cè)電壓和轉(zhuǎn)子電壓共同決定。即：ur＝urc+uc其中，ur為轉(zhuǎn)子變流器的交流側(cè)端電壓，urc為轉(zhuǎn)子電壓，uc為第一變流器的交流側(cè)電壓。儲能模塊通過斬波器與變流器組中電容構(gòu)成充放電回路，通過控制斬波器的控制端的第二控制信號，可以實現(xiàn)調(diào)節(jié)儲能模塊與變流器組中電容之間電能的交換，實現(xiàn)保持變流器組直流側(cè)母線電壓穩(wěn)定。儲能模塊為超導(dǎo)材料制成的線圈，在該狀態(tài)下的線圈沒有焦耳熱，能夠?qū)崿F(xiàn)無損耗儲能。當電網(wǎng)正常運行時，調(diào)整第一變流器1的控制端的第一控制信號，讓第一變流器1的交流側(cè)電壓來抵消由于第一變流器1、斬波器2以及儲能模塊3的接入而引起的電氣參數(shù)變化，通過調(diào)整斬波器2的控制端的第二控制信號，達到調(diào)整儲能模塊內(nèi)電流的目的。當電網(wǎng)故障后，調(diào)整第一變壓器1的控制端的第一控制信號，讓第一變流器的交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子故障電壓相反，變流器的交流側(cè)電壓的幅值與轉(zhuǎn)子故障電壓幅值相同。調(diào)整斬波器控制端的第二控制信號，實現(xiàn)控制儲能模塊與變流器組之間能量轉(zhuǎn)化，保持變流器組中電容的電壓穩(wěn)定，實現(xiàn)雙饋電機低電壓穿越。本發(fā)明提供的低電壓穿越的雙饋風機，通過第一變流器向轉(zhuǎn)子側(cè)提供一個與轉(zhuǎn)子故障電壓同樣大小的反電動勢，可以抑制轉(zhuǎn)子側(cè)的過電壓，從而抑制轉(zhuǎn)子側(cè)過電流和定子側(cè)過電壓。同時通過斬波器實現(xiàn)儲能模塊與變流器組電容之間能量轉(zhuǎn)換，實現(xiàn)保持變流器組電容電壓不變，穩(wěn)定的電容電壓為交流直流變流器提供變流條件，保持第一變流器的交流側(cè)電壓穩(wěn)定，實現(xiàn)雙饋電機低電壓穿越。從能量的角度來講，雙饋風機正常運行時，雙饋風機中電動機主體產(chǎn)生的電能通過定子側(cè)直接傳送給電網(wǎng)，同時也可通過雙饋風機變流組輸送給電網(wǎng)；電網(wǎng)低電壓故障期間，如果雙饋風機不脫網(wǎng)，依舊產(chǎn)生大量電能，此時雙饋風機通過定子側(cè)輸送電能至電網(wǎng)的能力大幅下降甚至無法輸送，因此雙饋風能通變流器組大量儲存在變流器組直流側(cè)電容中，造成過電壓與過電流。故障期間，低電壓穿越的雙饋風機產(chǎn)生的風能通過轉(zhuǎn)子側(cè)和變流器組的直流側(cè)輸送至儲能模塊中，被儲能模塊快速吸收并儲存，因此，可以有效抑制低電壓故障造成的雙饋風機過電壓過電流，實現(xiàn)雙饋風機低電壓穿越。根據(jù)磁鏈守恒原則，對雙饋風機的電壓電流關(guān)系做拉普拉斯變換，獲得定子電流，根據(jù)定子電流和轉(zhuǎn)子電流獲得轉(zhuǎn)子側(cè)電壓。當電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落時，轉(zhuǎn)子過電壓主要由定子的過電流感生，也感生出轉(zhuǎn)子過電流，因此故障瞬間不考慮轉(zhuǎn)子的工況，認為轉(zhuǎn)子開路，即轉(zhuǎn)子電流為零，那么，轉(zhuǎn)子側(cè)故障電壓可以表示為：式中，u*dr為轉(zhuǎn)子故障電壓的d軸分量，u*qr為轉(zhuǎn)子故障電壓的q軸分量；Lm為雙饋風機定子與轉(zhuǎn)子間的互感；ids為定子故障電流的d軸分量；iqs為定子故障電流的q軸分量。圖4為本發(fā)明提供的雙饋風機的電壓穿越方法的實施例的控制策略圖，包括如下步驟：當發(fā)生故障時，通過向第一變流器的控制端輸入第一控制信號，使第一變流器的交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子故障電壓相反，第一變流器的交流側(cè)電壓的幅值與轉(zhuǎn)子故障電壓幅值相同，實現(xiàn)抵消轉(zhuǎn)子過電壓；通過向斬波器控制端輸入第二控制信號，實現(xiàn)儲能模塊與變壓器組的之間能量轉(zhuǎn)化，實現(xiàn)保持直流側(cè)母線電壓不變。根據(jù)步驟S11到步驟S14獲得第一變流器的控制端的第一控制信號。S11根據(jù)公式獲得轉(zhuǎn)子故障電壓d軸分量，根據(jù)公式獲得轉(zhuǎn)子故障電壓q軸分量。對第一變流器的交流側(cè)電壓的d軸分量urd與轉(zhuǎn)子故障電壓的d軸分量u*rd進行PI控制處理，獲得d軸PI控制電流ird。對第一變流器的交流側(cè)電壓的q軸分量urq與轉(zhuǎn)子故障電壓的q軸分量u*rq進行PI控制處理，獲得q軸PI控制電流irq。S12對d軸PI控制電流ird與第一變流器的交流側(cè)參考電流的d軸分量i*rd進行內(nèi)模控制處理，獲得d軸內(nèi)?？刂齐娏?；其中，第一變流器的交流側(cè)參考電流的d軸分量i*rd為零。對q軸PI控制電流irq與第一變流器的交流側(cè)參考電流的q軸分量i*rq進行內(nèi)?？刂铺幚恚@得q軸內(nèi)模控制電流；其中，第一變流器的交流側(cè)參考電流的q軸分量i*rq為零。S13將d軸內(nèi)?？刂齐娏骱蛁軸內(nèi)模控制電流進行兩相坐標到三相坐標轉(zhuǎn)化處理輸出三相控制信號。S14對三相控制信號進行脈沖寬度調(diào)制處理獲得第一變流器的控制端的第一控制信號。通過向第一變流器控制端輸入第一控制信號使第一變流器的交流側(cè)電壓與轉(zhuǎn)子故障電壓相反，交流側(cè)電壓的幅值與轉(zhuǎn)子故障電壓幅值相同，實現(xiàn)抵消轉(zhuǎn)子側(cè)的過電壓。根據(jù)步驟S21至步驟S22獲得斬波器的控制端的第二控制信號。S21將變流器組中直流側(cè)母線參考電壓Idc-set與背靠背變流器中直流側(cè)母線電壓Idc進行PI控制處理，獲得電流PI控制信號；其中，變流器組中直流側(cè)母線參考電壓為雙饋風機正常工作時變流器組中直流側(cè)母線工作電壓。S22對電流PI控制信號進行脈沖寬度調(diào)制處理獲得斬波器的控制端的第二控制信號。通過向斬波器控制端輸入第二控制信號，使斬波器實現(xiàn)儲能模塊與變流器組中直流側(cè)電容之間能量轉(zhuǎn)化，實現(xiàn)直流側(cè)電容電壓保持不變，進而實現(xiàn)變流器組中母線電壓保持不變。本發(fā)明中提供的雙饋風機電壓穿越方法的實施例中，根據(jù)定子電流、定子與轉(zhuǎn)子互感獲得轉(zhuǎn)子故障電壓，根據(jù)轉(zhuǎn)子故障電壓與第一變流器交流側(cè)電壓作比較后經(jīng)過PI控制的電壓外環(huán)得到PI控制電流，再通過采用內(nèi)?？刂频碾娏鲀?nèi)環(huán)，最后經(jīng)過PWM控制得到第一控制信號，可以實現(xiàn)無誤差跟蹤，實現(xiàn)第一變流器的交流側(cè)電壓為轉(zhuǎn)子故障電壓幅值相同的反電勢，進而消除轉(zhuǎn)子中的過電壓。通過將變流器組中直流側(cè)母線參考電壓與變流器中直流側(cè)母線電壓進行PI控制處理，經(jīng)過PWM轉(zhuǎn)化得到第二控制信號，可以實現(xiàn)無誤差跟蹤，實現(xiàn)背靠背直流側(cè)電容電壓保持穩(wěn)定，進而實現(xiàn)變流器組中母線電壓保持不變。通過上述控制，第一變流器產(chǎn)生的勵磁電壓抵消轉(zhuǎn)子側(cè)過電壓，同時用儲能模塊吸收風機產(chǎn)生的風能，有效控制轉(zhuǎn)子側(cè)、定子側(cè)過電壓和直流電容過電壓問題。本發(fā)明基于軟件MATLAB\simulink仿真驗證，電網(wǎng)電源是120kV的理想三相電源，電網(wǎng)電壓頻率是60Hz，過120kV/25kV變壓器后再通過30km的傳輸線路，然后經(jīng)過25kV/575V變壓器與風機相連。雙饋風機采用最大風能追蹤的控制策略，背靠背變流器采用定子電壓定向的控制策略，網(wǎng)側(cè)變流器主要用以保持直流母線電壓的穩(wěn)定、保證輸入電流正弦和控制輸入功率因數(shù)，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器主要用以對DFIG定子輸出有功、無功功率。仿真模擬電網(wǎng)電壓跌落到0的極端情況，仿真參數(shù)見下表：表1雙饋風機仿真參數(shù)符號名稱大小SN容量1.5MWfN系統(tǒng)頻率60HzRs定子阻抗0.016p.u.Lls定子漏感0.16p.u.Rr轉(zhuǎn)子阻抗0.016p.u.Llr轉(zhuǎn)子漏感0.16p.u.Lm磁化電感2.9p.uSb基準容量1.5/0.9MVAfb基準頻率60HzVs_nom基準定子電壓(Vrms)575VVr_nom基準轉(zhuǎn)子電壓(Vrms)1975V圖3(a)為低電壓穿越的雙饋風機定子側(cè)變流器的電壓圖，圖3(b)為不具備低電壓穿越的雙饋風機定子側(cè)變流器的電壓圖，圖3(c)為低電壓穿越的雙饋風機轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的電壓圖，圖3(d)為不具備低電壓穿越的雙饋風機轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的電壓圖。從圖3(a)至圖3(d)可以得出，不具備低電壓穿越的雙饋風機在電網(wǎng)電壓故障瞬間，定子側(cè)過電壓和轉(zhuǎn)子側(cè)過電壓均超過正常運行值4倍以上，而本發(fā)明提供的低電壓穿越的雙饋風機的定子側(cè)的過電壓和轉(zhuǎn)子側(cè)的過電壓均限制在兩倍正常值左右，有明顯的抑制效果。圖4為低電壓穿越的雙饋風機和不具備低電壓穿越的雙饋風機的背靠背變流器直流側(cè)電容電壓對比圖，在電網(wǎng)電壓跌落瞬間，不具備低電壓穿越雙饋風機背靠背變流器直流母線過電壓接近2500V，而提出的低電壓穿越雙饋風機背靠背變流器直流母線過電壓小于1500V，抑制效果明顯。綜上所述，本發(fā)明提供的低電壓穿越的雙饋風機解決了電網(wǎng)電壓深度跌落情況下，雙饋風機無法實現(xiàn)低電壓穿越的問題，在網(wǎng)側(cè)電壓跌落到0時依舊可以保障風機不脫網(wǎng)運行，有效控制電網(wǎng)故障期間雙饋風機定子側(cè)變流器、轉(zhuǎn)子側(cè)變流器和直流電容過電壓，提高雙饋風機低電壓穿越能力。且在故障期間第一變流器可以為雙饋風機提供無功支持，不會吸收電網(wǎng)無功功率。本領(lǐng)域的技術(shù)人員容易理解，以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例而已，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。當前第1頁1 2 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