技術(shù)特征：

1.一種利用修正廣義阻抗法分析并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，其特征在于主要包括以下三個(gè)步驟：

1)針對逆變器單機(jī)無窮大系統(tǒng)，在dq坐標(biāo)下建立逆變器端口的小信號模型，根據(jù)逆變器端口小信號模型獲得逆變器的廣義導(dǎo)納接口模型；

2)將逆變器的廣義導(dǎo)納接口模型從dq坐標(biāo)變換到xy坐標(biāo)，進(jìn)一步計(jì)算逆變器的修正廣義阻抗；在電網(wǎng)側(cè)xy坐標(biāo)下得到電網(wǎng)的廣義導(dǎo)納接口模型，進(jìn)一步計(jì)算電網(wǎng)的修正廣義阻抗；

3)根據(jù)電網(wǎng)側(cè)的修正廣義阻抗和逆變器側(cè)的修正廣義阻抗，使用修正廣義阻抗判據(jù)來判斷并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)的穩(wěn)定性，所述修正廣義阻抗判據(jù)為逆變器的修正廣義阻抗和電網(wǎng)的修正廣義阻抗之比的奈奎斯特曲線是否包圍特征點(diǎn)。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種利用修正廣義阻抗法分析并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，其特征在于：所述步驟1)中建立獲得的逆變器側(cè)的廣義導(dǎo)納接口模型的表達(dá)式為：

其中，ΔI為逆變器端口電流幅值擾動(dòng)，I為逆變器端口電流穩(wěn)態(tài)幅值，為逆變器端口電流相角擾動(dòng)，ΔU為逆變器端口電壓擾動(dòng)，U為逆變器端口電壓穩(wěn)態(tài)幅值，Δδ為逆變器端口電壓相角擾動(dòng)，為逆變器端口導(dǎo)納矩陣，Y_g1、Y_g4分別表示逆變器端口導(dǎo)納矩陣中的左上角元素和右上角元素，逆變器端口導(dǎo)納矩陣中的左上角元素Y_g1和右上角元素Y_g4分別采用以下公式計(jì)算：

$Y_{g1}=\frac{1-G_{FF}\left(s\right)}{{\mathrm{sL}}_f+H_i\left(s\right)}{\mathrm{cos\θ}}_I$

$Y_{g4}=\frac{(1-G_{FF}(s\left)\right){\mathrm{cos\θ}}_I-H_i\left(s\right)H_{pll}\left(s\right)I_0}{({\mathrm{sL}}_f+H_i(s\left)\right)(1+H_{pll}(s\left)U_0\right)}$

其中，s是拉普拉斯算子，G_FF(s)是逆變器內(nèi)環(huán)控制前饋濾波器的傳遞函數(shù)，L_f是逆變器的輸出濾波電感，H_i(s)是電流內(nèi)環(huán)PI控制器的傳遞函數(shù)，H_pll(s)是鎖相環(huán)中PI控制器的傳遞函數(shù)，θ₁是電流和電壓在dq坐標(biāo)系中的相角，U₀是端口電壓的穩(wěn)態(tài)值，I₀是電流的穩(wěn)態(tài)值。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種利用修正廣義阻抗法分析并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，其特征在于：所述步驟2)中，逆變器側(cè)的修正廣義阻抗Z_{g_inv}具體采用如下公式計(jì)算：

Z_{g_inv}＝(Y_g4-Y_g1)^-1

其中，Y_g1、Y_g4分別表示逆變器端口導(dǎo)納矩陣中的左上角元素和右上角元素。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種利用修正廣義阻抗法分析并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，其特征在于：

所述電網(wǎng)的廣義導(dǎo)納接口模型的表達(dá)式為：

$\left[\begin{array}{c}\mathrm{\Δ}{I}_1\\ 0\end{array}\right]=\left[\begin{array}{cc}{Y}_{11}& Y_{12}\\ Y_{21}& Y_{22}\end{array}\right]\left[\begin{array}{c}\mathrm{\Δ}{U}_1\\ {\mathrm{\ΔU}}_2\end{array}\right]$

其中，表示電網(wǎng)側(cè)端口的導(dǎo)納矩陣，Y₁₁、Y₁₂、Y₂₁、Y₂₂分別表示電網(wǎng)側(cè)端口的導(dǎo)納矩陣中的左上角、右上角、左下角和右下角元素，ΔI₁為電網(wǎng)端口節(jié)點(diǎn)電流幅值擾動(dòng)，I₁電網(wǎng)端口節(jié)點(diǎn)電流穩(wěn)態(tài)幅值，為電網(wǎng)端口節(jié)點(diǎn)電流相角擾動(dòng)，U₁為電網(wǎng)端口節(jié)點(diǎn)電壓穩(wěn)態(tài)幅值，ΔU₁為電網(wǎng)端口節(jié)點(diǎn)電壓擾動(dòng)，Δδ₁為電網(wǎng)端口節(jié)點(diǎn)電壓相角擾動(dòng)，U₂為電網(wǎng)內(nèi)部節(jié)點(diǎn)電壓穩(wěn)態(tài)幅值，ΔU₂為電網(wǎng)內(nèi)部節(jié)點(diǎn)電壓擾動(dòng)，Δδ₂為電網(wǎng)端口內(nèi)部節(jié)點(diǎn)的電壓相角擾動(dòng)。

5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種利用修正廣義阻抗法分析并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，其特征在于：

所述步驟2)中電網(wǎng)側(cè)的修正廣義阻抗Z_{g_grid}采用以下公式計(jì)算：

Z_{g_grid}＝0.5[(Y₊+Y_g1)^-1+(Y_-+Y_g1)^-1]

其中，Y₊表示在正負(fù)序坐標(biāo)下的正序?qū)Ъ{，Y_-表示在正負(fù)序坐標(biāo)下的負(fù)序?qū)Ъ{，并采用以下公式計(jì)算：

Y₊＝0.5(Y₁₁+jY₂₁-jY₁₂+Y₂₂)

Y_-＝0.5(Y₁₁-jY₂₁+jY₁₂+Y₂₂)。

6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種利用修正廣義阻抗法分析并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，其特征在于：所述步驟3)中，將逆變器側(cè)的修正廣義阻抗Z_{g_inv}相除電網(wǎng)側(cè)的修正廣義阻抗Z_{g_grid}得到廣義阻抗之比，以廣義阻抗之比Z_{g_inv}/Z_{g_grid}的奈奎斯特曲線是否包圍(-1,j0)點(diǎn)作為修正廣義阻抗判據(jù)，判斷系統(tǒng)是否穩(wěn)定：

若廣義阻抗之比Z_{g_inv}/Z_{g_grid}的奈奎斯特曲線不包圍(-1,j0)特征點(diǎn)，則并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定，否則并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)不穩(wěn)定，其中，特征點(diǎn)(-1,j0)是復(fù)平面上使用奈奎斯特穩(wěn)定判據(jù)的特征點(diǎn)，j表示復(fù)平面的虛部單位量。

7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種利用修正廣義阻抗法分析并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)穩(wěn)定性的方法，其特征在于：

所述步驟1)的逆變器單機(jī)無窮大系統(tǒng)中，濾波器采用LCL濾波，濾波器的電網(wǎng)側(cè)電感和線路電感共同等效為一個(gè)電感L_line，輸電線路考慮串聯(lián)補(bǔ)償電容C_c，逆變器控制采用基于鎖相環(huán)的雙矢量控制，其中電流內(nèi)環(huán)控制包括電壓前饋以及解耦控制。