本發(fā)明涉及將直流電轉(zhuǎn)換成交流電的電力電子設(shè)備——逆變器。

背景技術(shù)：

逆變器是一種將直流電轉(zhuǎn)換成交流電的電子裝置，比如太陽電池陣列發(fā)出的直流電必須被轉(zhuǎn)換成交流電才能送入電網(wǎng)中，或不間斷電源將蓄電池發(fā)出的直流電轉(zhuǎn)換成交流電臨時(shí)為負(fù)載供電。

通常逆變器的直流輸入電壓會有一定范圍的變化。比如太陽電池陣列的最大功率點(diǎn)電壓會隨溫度和光照有很大變化，一般光伏逆變器設(shè)計(jì)成允許太陽電池陣列最大功率點(diǎn)電壓的最高值和最低值相差1.8倍以上。單級逆變器為了能在最低直流輸入電壓下正常工作，只能采取低輸出電壓大輸出電流的方案，這使逆變器的成本和損耗都增加。即使如此，目前非直接并網(wǎng)型的光伏逆變器產(chǎn)品還是以單級逆變器占絕大多數(shù)，這是因?yàn)椋瑑杉壞孀兤饔捎谏龎簻p小電流所帶來的好處，不足以彌補(bǔ)前級升壓器的成本和損耗?，F(xiàn)有兩級逆變器產(chǎn)品，多是因?yàn)檩斎腚妷翰贿m于直接逆變而采用兩級方案的。

現(xiàn)有的兩級逆變器技術(shù)方案，沒有利用前后級電路之間更多可能的聯(lián)系，沒有很好地利用前級電路減少后級電路的損耗。比如，現(xiàn)有后級采用三電平逆變電路的逆變器，僅靠兩個(gè)電容分壓獲得直流側(cè)中間電平輸入端，并盡量維持分壓電容的充放電平衡。這使得后級三電平逆變方案帶來的好處很有限，仍不足以彌補(bǔ)增加前級升壓器的成本和損耗。

現(xiàn)有的后級逆變電路采用三電平逆變電路的兩級逆變器技術(shù)方案，總是設(shè)法維持中點(diǎn)電平的平衡，其主要原因是怕丟掉三電平逆變電路的一個(gè)重要優(yōu)點(diǎn)：所用功率管的耐壓值只需兩電平逆變電路所用的一半。但在某些應(yīng)用場合，舍棄這個(gè)優(yōu)點(diǎn)以便換取更多其它的好處是更好的選擇。

另一方面，現(xiàn)有產(chǎn)品前級升壓電路采用boost升壓器，這種電路升壓的代價(jià)很大，比如升壓一倍的情況，boost升壓器中的功率管和電感器流過的電流是boost升壓器輸出電流的兩倍，開關(guān)管開關(guān)前后其上電壓的變化幅度為boost升壓器輸入電壓的兩倍。這種情況下，兩級逆變器中僅前級boost升壓器的開關(guān)損耗甚至比單級兩電平三相逆變電路的開關(guān)損耗還大。

發(fā)明人已提交的申請?zhí)枮?01410372122.3、名稱為一種四線輸出變換器及由四線輸出變換器組成的逆變器的專利申請中，使用了交疊雙電源供電的前級變換器，比boost升壓器類型的前級電路具有明顯優(yōu)勢，但它沒有調(diào)節(jié)兩條中間電平線的電壓的部件，其后級三相逆變電路施加在輸出濾波電抗器上的電壓仍大，使得輸出濾波電抗器的成本和損耗不能大幅降低。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的技術(shù)問題在于提供一種采用交疊雙電源供電的三相逆變器，以解決現(xiàn)有技術(shù)存在的問題。

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：

一種采用交疊雙電源供電的三相逆變器，它由依次連接的前級變換電路、后級逆變電路和輸出濾波器F構(gòu)成，后級逆變電路是四輸入后級逆變電路B2，所述四輸入后級逆變電路B2是具有四個(gè)直流側(cè)輸入端的三相逆變電路；前級變換電路通過后級逆變電路直流側(cè)的高電平線P、髙中間電平線MP、低中間電平線MN、低電平線N為后級逆變電路直流側(cè)供電，后級逆變電路的三個(gè)輸出端分別連接輸出濾波器F的三個(gè)輸入端；所述前級變換電路，由第一直流電源E1和第二直流電源E2供電，包括第一電容C1、第二電容C2、第一前級電路A1、第二前級電路A3和第二前級電路A4；其中：

第一直流電源E1與第一電容C1并聯(lián)，第二直流電源E2與第二電容C2并聯(lián)；第一直流電源E1的正極與第一前級電路A1的第一接入端、高電平線P連接，第一直流電源E1的負(fù)極與第一前級電路A1的第二接入端E1n連接；第二直流電源E2的正極與第一前級電路A1的第三接入端E2p連接，第二直流電源E2的負(fù)極與第一前級電路A1的第四接入端、低電平線N連接。

第一前級電路A1是將第一直流電源E1和第二直流電源E2的電能變換后經(jīng)高電平線P和低電平線N輸出可調(diào)電流給后級逆變電路的開關(guān)模式變換器；第一前級電路A1通過其第一接入端連接高電平線P，通過其第四接入端連接低電平線N。

第三前級電路A3是為高中間電平線MP提供可調(diào)電流的開關(guān)模式變換器；第三前級電路A3，與高電平線P或/和第一前級電路A1的第三接入端E2p相連，高中間電平線MP連接第三前級電路A3的輸出端，此外，第三前級電路A3還與低電平線N相連、或與第一前級電路A1的第二接入端E1n相連、或與低電平線N及低中間電平線MN相連。

第四前級電路A4是為低中間電平線MN提供可調(diào)電流的開關(guān)模式變換器；第四前級電路A4，與低電平線N或/和第一前級電路A1的第二接入端E1n相連，低中間電平線MN連接第四前級電路A4的輸出端，此外，第四前級電路A4還與高電平線P相連、或與第一前級電路A1的第三接入端E2p相連、或與高電平線P及高中間電平線MP相連。

第一前級電路A1至少提供第一電感放電通路和第二電感放電通路，或者至少提供一個(gè)雙效電感充電通路；其中，第一電感放電通路是從低電平線N到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電感放電通路，它形成從低電平線N到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電流，使第一直流電源E1能通過高電平線P和低電平線N釋放電能；第二電感放電通路是從第一前級電路A1的第三接入端E2p到高電平線P的電感放電通路，它形成從第一前級電路A1的第三接入端E2p到高電平線P的電流，使第二直流電源E2能通過高電平線P和低電平線N釋放電能；雙效電感充電通路是指從第一前級電路A1的第三接入端E2p到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電感充電通路，它形成從第一前級電路A1的第三接入端E2p到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電流，使得第一直流電源E1和第二直流電源E2能通過高電平線P和低電平線N釋放電能。

第一前級電路A1具有第一電感放電通路、第二電感放電通路、第一電感充電通路、第二電感充電通路，第一電感充電通路和第二電感充電通路構(gòu)成所述雙效電感充電通路；第一前級電路A1的電路由第一電感L1、第二電感L2、第一開關(guān)管T1，第二開關(guān)管T2、第一二極管D1、第二二極管D2組成；其中，第一電感L1的第一端連接第二接入端E1n，第一電感L1的第二端連接第一二極管D1的負(fù)極、第一開關(guān)管T1的第二端，第一二極管D1的正極連接低電平線N，第一開關(guān)管T1的第一端連接第一前級電路A1的第三接入端E2p；第二電感L2的第一端連接第一前級電路A1的第三接入端E2p，第二電感L2的第二端連接第二二極管D2的正極和第二開關(guān)管T2的第一端，第二二極管D2的負(fù)極連接高電平線P，第二開關(guān)管T2的第二端連接第一前級電路A1的第二接入端E1n；由第一電感L1和第一二極管D1串聯(lián)構(gòu)成第一電感放電通路，由第二電感L2和第二二極管D2串聯(lián)構(gòu)成第二電感放電通路，由第一電感L1和第一開關(guān)管T1串聯(lián)構(gòu)成第一電感充電通路，由第二電感L2和第二開關(guān)管T2串聯(lián)構(gòu)成第二電感充電通路。

第三前級電路A3是以第一前級電路A1的第三接入端E2p為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、低電平線N為公共端的Buck變換器，其中：第一前級電路A1的第三接入端E2p連接第三開關(guān)管T3的第一端，第三開關(guān)管T3的第二端連接第三電感L3的第一端和第三二極管D3的負(fù)極，第三二極管D3的正極接低電平線N，第三電感L3的第二端接高中間電平線MP；第四前級電路A4是以第一前級電路A1的第二接入端E1n為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、高電平線P為公共端的負(fù)向Buck變換器，其中：第一前級電路A1的第二接入端E1n連接第四開關(guān)管T4的第二端，第四開關(guān)管T4的第一端連接第四電感L4的第一端和第四二極管D4的正極，第四二極管D4的負(fù)極接高電平線P，第四電感L4的第二端接低中間電平線MN。

第三前級電路A3是以第一前級電路A1的第三接入端E2p為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、低電平線N為公共端的軟開關(guān)模式Buck變換器；第四前級電路A4是以第一前級電路A1的第二接入端E1n為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、高電平線P為公共端的軟開關(guān)模式負(fù)向Buck變換器。

第三前級電路A3是以高電平線P為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、低電平線N為公共端的Buck變換器，其中：高電平線P連接第五開關(guān)管T5的第一端，第五開關(guān)管T5的第二端連接第五電感L5的第一端和第五二極管D5的負(fù)極，第五二極管D5的正極接低電平線N，第五電感L5的第二端接高中間電平線MP；第四前級電路A4是以低電平線N為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、高電平線P為公共端的負(fù)向Buck變換器，其中：低電平線N連接第六開關(guān)管T6的第二端，第六開關(guān)管T6的第一端連接第六電感L6的第一端和第六二極管D6的正極，第六二極管D6的負(fù)極接高電平線P，第六電感L6的第二端接低中間電平線MN。

第三前級電路A3是以第一前級電路A1的第三接入端E2p為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、第一前級電路A1的第二接入端E1n為續(xù)流提供點(diǎn)的Buck變換器，其中：第一前級電路A1的第三接入端E2p連接第七開關(guān)管T7的第一端，第七開關(guān)管T7的第二端連接第七電感L7的第一端和第七二極管D7的負(fù)極，第七二極管D7的正極接第一前級電路A1的第二接入端E1n，第七電感L7的第二端接高中間電平線MP；第四前級電路A4是以第一前級電路A1的第二接入端E1n為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、第一前級電路A1的第三接入端E2p為續(xù)流提供點(diǎn)的負(fù)向Buck變換器，其中：第一前級電路A1的第二接入端E1n連接第八開關(guān)管T8的第二端，第八開關(guān)管T8的第一端連接第八電感L8的第一端和第八二極管D8的正極，第八二極管D8的負(fù)極接第一前級電路A1的第三接入端E2p，第八電感L8的第二端接低中間電平線MN。

一種采用交疊雙電源供電的三相逆變器，它由依次連接的前級變換電路、后級逆變電路和輸出濾波器F構(gòu)成，后級逆變電路是四輸入后級逆變電路B2，所述四輸入后級逆變電路B2是具有四個(gè)直流側(cè)輸入端的三相逆變電路；前級變換電路通過后級逆變電路直流側(cè)的高電平線P、髙中間電平線MP、低中間電平線MN、低電平線N為后級逆變電路直流側(cè)供電，后級逆變電路的三個(gè)輸出端分別連接輸出濾波器F的三個(gè)輸入端；所述前級變換電路，由第一直流電源E1和第二直流電源E2供電，包括第一電容C1、第二電容C2、第一前級電路A1、第二前級電路A3和第二前級電路A4；其中：

第一直流電源E1與第一電容C1并聯(lián)，第二直流電源E2與第二電容C2并聯(lián)；第一直流電源E1的正極與第一前級電路A1的第一接入端、高電平線P連接，第一直流電源E1的負(fù)極與第一前級電路A1的第二接入端E1n連接；第二直流電源E2的正極與第一前級電路A1的第三接入端E2p連接，第二直流電源E2的負(fù)極與第一前級電路A1的第四接入端、低電平線N連接。

第一前級電路A1是將第一直流電源E1和第二直流電源E2的電能變換后經(jīng)高電平線P和低電平線N輸出可調(diào)電流給后級逆變電路的開關(guān)模式變換器；第一前級電路A1通過其第一接入端連接高電平線P，通過其第四接入端連接低電平線N。

第三前級電路A3是為高中間電平線MP提供可調(diào)電流的開關(guān)模式變換器；第三前級電路A3，與高電平線P或/和第一前級電路A1的第三接入端E2p相連，高中間電平線MP連接第三前級電路A3的輸出端，此外，第三前級電路A3還與低電平線N相連、或與第一前級電路A1的第二接入端E1n相連、或與低電平線N及低中間電平線MN相連。

第四前級電路A4是為低中間電平線MN提供可調(diào)電流的開關(guān)模式變換器；第四前級電路A4，與低電平線N或/和第一前級電路A1的第二接入端E1n相連，低中間電平線MN連接第四前級電路A4的輸出端，此外，第四前級電路A4還與高電平線P相連、或與第一前級電路A1的第三接入端E2p相連、或與高電平線P及高中間電平線MP相連。

設(shè)三相負(fù)載瞬時(shí)電壓處于最高的一相為H相，瞬時(shí)電壓處于最低的一相為L相，瞬時(shí)電壓處于中間的相為M相，VPN是高電平線P與低電平線N的電壓差，所述采用交疊雙電源供電的三相逆變器在一個(gè)工頻周期的至少50%的時(shí)間采用下述工作方式中的至少一種：

（1）第一工作方式：通過第三前級電路A3調(diào)節(jié)高中間電平線MP的電壓，使高中間電平線MP的電壓偏向高電平線P，或/并通過第四前級電路A4調(diào)節(jié)低中間電平線MN的電壓，使低中間電平線MN的電壓偏向低電平線N；

（2）第二工作方式：通過第三前級電路A3調(diào)節(jié)高中間電平線MP的電壓或通過第四前級電路A4調(diào)節(jié)低中間電平線MN的電壓，同時(shí)第一前級電路A1調(diào)節(jié)輸出電流進(jìn)而改變VPN，使得輸出濾波器F中各相的電感器件兩端的電壓差小于VPN/10；

（3）第三工作方式：通過第三前級電路A3調(diào)節(jié)高中間電平線MP的電壓或通過第四前級電路A4調(diào)節(jié)低中間電平線MN的電壓，同時(shí)第一前級電路A1調(diào)節(jié)輸出電流進(jìn)而改變VPN，使得后級逆變電路中開關(guān)管的開關(guān)頻率低至零。

本發(fā)明的有益效果：

（1）所用交疊雙電源供電的前級電路既適于為后級創(chuàng)造好的工作條件，成本和損耗又低。交疊雙電源供電的新型變換器作為前級電路，非常適合為后級三電平直流側(cè)提供電流，新增的為中間電平線提供電流的電路，能很好利用交疊雙電源的條件，可以分擔(dān)第一前級電路的功率，幾乎不增加前級電路的總損耗，這樣就用很小的代價(jià)獲得了為后級創(chuàng)造好的工作條件的目的。此外，交疊雙電源供電的第一前級電路本身相比boost升壓器類型的前級電路具有明顯優(yōu)勢，成本和損耗均很低。普通兩級逆變器由于升壓減小電流所帶來的好處仍然保留。

（2）可以大幅降低后級逆變電路的開關(guān)損耗并大幅降低輸出濾波器的成本和損耗。前級電路為后級逆變電路直流側(cè)的中間電平線提供電流而不是像現(xiàn)有三電平逆變電路靠后級電路維持中間電平線的電流平衡，前級電路可以調(diào)節(jié)兩條中間電平線的電壓，使后級逆變電路中開關(guān)管開關(guān)前后其上電壓的變化幅度減小或/和減小后級逆變電路中開關(guān)管的開關(guān)頻率。進(jìn)一步，可以做到后級逆變電路中只有一相的開關(guān)管做維持伏秒平衡的開關(guān)動作，且開關(guān)前后其上電壓的變化幅度很小，相應(yīng)地，后級三相逆變電路中的三相濾波電抗器上所施加的電壓也很小。再進(jìn)一步，第一前級電路還可調(diào)節(jié)后級逆變電路直流側(cè)的高電平線和低電平線的電壓差，使得部分時(shí)間內(nèi)后級逆變電路中所有開關(guān)管都不開關(guān)動作，相應(yīng)地，后級三相逆變電路后接的輸出濾波器上所施加的電壓近于零。開關(guān)管開關(guān)前后其上電壓的變化幅度很小，這使得輸出濾波器只需不大的電感值，其成本和損耗可大大下降，同時(shí)后級逆變電路的開關(guān)損耗也大幅下降。和單級逆變器相比，所減少的成本和損耗能夠彌補(bǔ)增加前級電路帶來的成本和損耗，這使得兩級逆變器在成本和效率方面可以和單級逆變器競爭；和現(xiàn)有兩級逆變器中后級采用的普通三電平逆變電路相比，大約可節(jié)省一半的輸出濾波器成本，損耗也顯著降低。

（3）具有減小漏電流的效果。在逆變器工作時(shí)，由于后級逆變電路中開關(guān)管的高頻開關(guān)，三相交流輸出線和直流電源電極的電壓差會有高頻波動，它可能會引發(fā)超標(biāo)的漏電流。本發(fā)明提供的逆變器電路，后級逆變電路中開關(guān)管開關(guān)前后其上電壓的變化幅度小，有時(shí)還可以不開關(guān)，因而可減小漏電流。

附圖說明

圖1是現(xiàn)有兩級逆變器的電路原理圖。

圖2是申請?zhí)枮?01410372122.3的專利申請?zhí)峁┑膬杉壞孀兤鹘Y(jié)構(gòu)。

圖3是本發(fā)明的交疊雙電源供電的具有兩條中間電平線的兩級逆變器結(jié)構(gòu)圖。

圖4是本發(fā)明的第一前級電路A1的一種實(shí)現(xiàn)電路原理圖。

圖5是本發(fā)明的第一前級電路A1的另一種實(shí)現(xiàn)電路原理圖。

圖6是本發(fā)明的第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之一。

圖7是本發(fā)明的第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之一。

圖8是本發(fā)明的第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之二。

圖9是本發(fā)明的第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之二。

圖10是本發(fā)明的第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之三。

圖11是本發(fā)明的第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之三。

圖12是本發(fā)明的第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之四。

圖13是本發(fā)明的第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之四。

圖14是本發(fā)明的第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之五。

圖15是本發(fā)明的第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之五。

圖16是本發(fā)明的第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之六。

圖17是本發(fā)明的第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之六。

圖18是本發(fā)明的第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之七。

圖19是本發(fā)明的第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之七。

圖20是本發(fā)明的四輸入后級逆變電路B2的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之一。

圖21是本發(fā)明的四輸入后級逆變電路B2的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之二。

圖22是本發(fā)明的四輸入后級逆變電路B2的實(shí)現(xiàn)電路原理圖之三。

圖23是本發(fā)明實(shí)施例的主拓?fù)潆娐吩韴D。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說明。

實(shí)施例1：

參見圖3和圖23，本實(shí)施例的一種采用交疊雙電源供電的三相逆變器，它由前級變換電路、后級逆變電路和輸出濾波器構(gòu)成。

后級逆變電路是四輸入后級逆變電路B2，四輸入后級逆變電路B2是直流側(cè)具有四個(gè)輸入端的三相逆變電路，四輸入后級逆變電路B2的直流側(cè)連接線有高電平線P、高中間電平線MP、低中間電平線MN和低電平線N，前級變換電路通過后級逆變電路直流側(cè)的高電平線P、髙中間電平線MP、低中間電平線MN、低電平線N為后級逆變電路直流側(cè)供電，后級逆變電路的三個(gè)輸出端分別連接輸出濾波器F的三個(gè)輸入端，四輸入后級逆變電路B2的三個(gè)輸出端是：B2-a端、B2-b端、B2-c端；輸出濾波器F可以采用L型三相濾波器或LC型三相濾波器或LCL型三相濾波器。

四輸入后級逆變電路B2的一種形式是四輸入三電平三相逆變電路，它是直流側(cè)具有高電平線P、低電平線N、流過正向電流的高中間電平線MP和流過負(fù)向電流的低中間電平線MN的三電平三相逆變電路。普通三電平三相逆變電路的一個(gè)中間電平線是流過雙向電流的，將其分為兩個(gè)單向線：高中間電平線MP和低中間電平線MN，并引到外部，就形成四輸入三電平三相逆變電路。四輸入三電平三相逆變電路雖然具有四個(gè)直流側(cè)輸入線，但交流輸出電流為正的相只能利用兩個(gè)中間電平輸入線中的高中間電平線MP，交流輸出電流為負(fù)的相只能利用兩個(gè)中間電平輸入線中的低中間電平線MN，所以從一個(gè)相來看該電路還是三電平的。不過同一時(shí)刻交流輸出電流方向不同的兩個(gè)相卻可以分別使用兩個(gè)中間電平輸入線，從這一點(diǎn)看該電路又和四電平逆變電路相似。

四輸入后級逆變電路B2的另一種形式是四電平三相逆變電路，它的直流側(cè)的高中間電平線MP和低中間電平線MN都能流過雙向電流。

前級變換電路，由第一直流電源E1和第二直流電源E2供電，包括第一電容C1、第二電容C2、第一前級電路A1、第二前級電路A3和第二前級電路A4；其中：

第一直流電源E1與第一電容C1并聯(lián)，第二直流電源E2與第二電容C2并聯(lián)；第一直流電源E1的正極與第一前級電路A1的第一接入端、高電平線P連接，第一直流電源E1的負(fù)極與第一前級電路A1的第二接入端E1n連接；第二直流電源E2的正極與第一前級電路A1的第三接入端E2p連接，第二直流電源E2的負(fù)極與第一前級電路A1的第四接入端、低電平線N連接；

第一前級電路A1是將第一直流電源E1和第二直流電源E2的電能變換后經(jīng)高電平線P和低電平線N輸出可調(diào)電流給后級逆變電路的開關(guān)模式變換器；第一前級電路A1通過其第一接入端連接高電平線P，通過其第四接入端連接低電平線N；第一前級電路A1至少提供第一電感放電通路和第二電感放電通路，或者至少提供一個(gè)雙效電感充電通路；其中，第一電感放電通路是從低電平線N到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電感放電通路，它形成從低電平線N到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電流，使第一直流電源E1能通過高電平線P和低電平線N釋放電能；第二電感放電通路是從第一前級電路A1的第三接入端E2p到高電平線P的電感放電通路，它形成從第一前級電路A1的第三接入端E2p到高電平線P的電流，使第二直流電源E2能通過高電平線P和低電平線N釋放電能；雙效電感充電通路是指從第一前級電路A1的第三接入端E2p到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電感充電通路，它形成從第一前級電路A1的第三接入端E2p到第一前級電路A1的第二接入端E1n的電流，不僅給電感充電，還使得第一直流電源E1和第二直流電源E2能通過高電平線P和低電平線N釋放電能，具有雙重效果。

第一直流電源E1和第二直流電源E2不能直接通過高電平線P和低電平線N釋放電能，要靠第一前級電路A1提供電感充電或/和放電通路通過高電平線P和低電平線N釋放電能。第一前級電路A1作為開關(guān)模式的變換器，其中必然含有電感充電通路和電感放電通路，開關(guān)模式變換器的工作過程就是利用開關(guān)管的通和斷，交替接通電感充電通路和電感放電通路。選取不同的電感充電通路和電感放電通路，就可得到不同的第一前級電路A1。由于可選擇的連接點(diǎn)有高電平線P、第二接入端E1n、第三接入端E2p、低電平線N、中間電平線等多個(gè)，還可以用電容產(chǎn)生新的連接點(diǎn)，此外，構(gòu)成電感充/放電通路的形式也有所不同，因此，第一前級電路A1的實(shí)現(xiàn)電路可以非常多。不排除今后出現(xiàn)有創(chuàng)造性的第一前級電路A1的實(shí)現(xiàn)形式，但它在應(yīng)用于本發(fā)明提供的逆變器電路的時(shí)候，僅是在本發(fā)明基礎(chǔ)上的局部創(chuàng)新。用非創(chuàng)造性的方法可以獲得第一前級電路A1的實(shí)現(xiàn)電路的很多變形，比如在每種電路的基礎(chǔ)上可加入各種現(xiàn)有軟開關(guān)輔助電路構(gòu)成軟開關(guān)模式的電路，還可采用多套小電流電路并聯(lián)模式，并聯(lián)模式有減少電流紋波等優(yōu)點(diǎn)。

基本的開關(guān)模式變換器中的電感充電通路由一個(gè)電感和一個(gè)開關(guān)管串聯(lián)構(gòu)成，該電感的放電通路由該電感和一個(gè)二極管串聯(lián)構(gòu)成。但也可以有其它形式，比如電感放電通路由一個(gè)電感和一個(gè)MOSFET串聯(lián)構(gòu)成，有降低導(dǎo)通壓降的作用。有些變換器的電感充/放電通路由兩個(gè)開關(guān)管或/和二極管和電感串聯(lián)構(gòu)成，比如buck變換器后接boost變換器且共用電感構(gòu)成的升-降壓變換器，又比如某些軟開關(guān)模式的變換器。

第三前級電路A3是為高中間電平線MP提供可調(diào)電流的開關(guān)模式變換器。第三前級電路A3，與高電平線P或/和第一前級電路A1的第三接入端E2p相連，高中間電平線MP連接第三前級電路A3的輸出端，此外，第三前級電路A3還與低電平線N相連、或與第一前級電路A1的第二接入端E1n相連、或與低電平線N及低中間電平線MN相連。

第三前級電路A3的電流輸入端可以是高電平線P、第一前級電路A1的第三接入端E2p或兼而有之，續(xù)流提供點(diǎn)可以是低電平線N、或第一前級電路A1的第二接入端E1n、或低中間電平線MN、或兼而有之，因此可以形成多種實(shí)現(xiàn)電路，在此基礎(chǔ)上還可以加入軟開關(guān)輔助電路構(gòu)成軟開關(guān)模式的變換器，還可以采用多套電路并聯(lián)的模式；通過第三前級電路A3可調(diào)節(jié)高中間電平線MP的電壓。

第四前級電路A4是為低中間電平線MN提供可調(diào)電流的開關(guān)模式變換器。第四前級電路A4，與低電平線N或/和第一前級電路A1的第二接入端E1n相連，低中間電平線MN連接第四前級電路A4的輸出端，此外，第四前級電路A4還與高電平線P相連、或與第一前級電路A1的第三接入端E2p相連、或與高電平線P及高中間電平線MP相連。

第四前級電路A4的電流輸入端可以是低電平線N、第一前級電路A1的第二接入端E1n或兼而有之，續(xù)流提供點(diǎn)可以是高電平線P、或第一前級電路A1的第三接入端E2p、或高中間電平線MP、或兼而有之，因此可以形成多種實(shí)現(xiàn)電路，在此基礎(chǔ)上還可以加入軟開關(guān)輔助電路構(gòu)成軟開關(guān)模式的變換器，還可以采用多套電路并聯(lián)的模式；通過第四前級電路A4可調(diào)節(jié)低中間電平線MN的電壓。

圖4是第一前級電路A1的一種具體實(shí)現(xiàn)電路，它由第一電感L1、第二電感L2、第一開關(guān)管T1，第二開關(guān)管T2、第一二極管D1、第二二極管D2組成，其中第一電感L1的第一端連接第一前級電路A1的第二接入端E1n，第一電感L1的第二端連接第一二極管D1的負(fù)極和第一開關(guān)管T1的第二端，第一二極管D1的正極連接低電平線N，第一開關(guān)管T1的第一端連接第一前級電路A1的第三接入端E2p；第二電感L2的第一端連接第一前級電路A1的第三接入端E2p，第二電感L2的第二端連接第二二極管D2的正極和第二開關(guān)管T2的第一端，第二二極管D2的負(fù)極連接高電平線P，第二開關(guān)管T2的第二端連接第一前級電路A1的第二接入端E1n。

圖4實(shí)現(xiàn)的第一前級電路A1，具有第一電感放電通路、第二電感放電通路、第一電感充電通路、第二電感充電通路，由第一電感L1和第一二極管D1串聯(lián)構(gòu)成第一電感放電通路，由第二電感L2和第二二極管D2串聯(lián)構(gòu)成第二電感放電通路，由第一電感L1和第一開關(guān)管T1串聯(lián)構(gòu)成第一電感充電通路，由第二電感L2和第二開關(guān)管T2串聯(lián)構(gòu)成第二電感充電通路，第一電感充電通路和第二電感充電通路都是雙效電感充電通路。這樣，電感充電和放電的時(shí)候都能形成兩個(gè)直流電源通過高電平線P和低電平線N釋放電能的通路，且有兩個(gè)雙效電感充電通路分擔(dān)電流，因此該電路性能很好。

如圖5所示的第一前級電路A1，選擇了第二直流電源E2的正極到負(fù)極為電感充電通路，就形成了普通的boost升壓變換器。還選擇了第一直流電源E1的正極到負(fù)極為另一電感充電通路，就形成了普通的負(fù)向boost升壓變換器。由于該電路中的電感充電通路不是雙效電感充電通路，即電感充電時(shí)直流電源不能通過高電平線P和低電平線N釋放電能，直流電源只能在電感放電時(shí)通過高電平線P和低電平線N釋放電能，因此，boost升壓變換器性能不如圖4實(shí)現(xiàn)的第一前級電路A1。

如圖6所示的電路是第三前級電路A3的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以第一前級電路A1的第三接入端E2p為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、低電平線N為公共端的Buck變換器，把電流從第一前級電路A1的第三接入端E2p變換到高中間電平線MP。其中：第一前級電路A1的第三接入端E2p連接第三開關(guān)管T3的第一端，第三開關(guān)管T3的第二端連接第三電感L3的第一端和第三二極管D3的負(fù)極，第三二極管D3的正極接低電平線N，第三電感L3的第二端接高中間電平線MP。該電路利用了交疊雙電源提供有中間供電端的特點(diǎn)，可以分擔(dān)前級電路的功率，因而可以提高整個(gè)逆變器的效率。

在圖6所示的Buck變換器電路的基礎(chǔ)上，加入軟開關(guān)輔助電路，就可以形成軟開關(guān)模式的Buck變換器，即可得到第三前級電路A3是以第一前級電路A1的第三接入端E2p為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、低電平線N為公共端的軟開關(guān)模式Buck變換器?，F(xiàn)有軟開關(guān)輔助電路有多種。

如圖7所示的電路是第四前級電路A4的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以第一前級電路A1的第二接入端E1n為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、高電平線P為公共端的負(fù)向Buck變換器，把電流從第一前級電路A1的第二接入端E1n變換到低中間電平線MN。其中：第一前級電路A1的第二接入端E1n連接第四開關(guān)管T4的第二端，第四開關(guān)管T4的第一端連接第四電感L4的第一端和第四二極管D4的正極，第四二極管D4的負(fù)極接高電平線P，第四電感L4的第二端接低中間電平線MN。該電路利用了交疊雙電源提供有中間供電端的特點(diǎn)，可以分擔(dān)前級電路的功率，因而可以提高整個(gè)逆變器的效率。

在圖7所示的負(fù)向Buck變換器電路的基礎(chǔ)上，加入軟開關(guān)輔助電路，就可以形成軟開關(guān)模式的負(fù)向Buck變換器，即可得到第四前級電路A4是以第一前級電路A1的第二接入端E1n為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、高電平線P為公共端的軟開關(guān)模式負(fù)向Buck變換器?，F(xiàn)有軟開關(guān)輔助電路有多種。

如圖8所示的電路是第三前級電路A3的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以高電平線P為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、低電平線N為公共端的Buck變換器，把電流從高電平線P變換到高中間電平線MP。其中：高電平線P連接第五開關(guān)管T5的第一端，第五開關(guān)管T5的第二端連接第五電感L5的第一端和第五二極管D5的負(fù)極，第五二極管D5的正極接低電平線N，第五電感L5的第二端接高中間電平線MP。這個(gè)電路使高中間電平線MP的電壓具有大的可調(diào)范圍。

如圖9所示的電路是第四前級電路A4的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以低電平線N為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、高電平線P為公共端的負(fù)向Buck變換器，把電流從低電平線N變換到低中間電平線MN。其中：低電平線N連接第六開關(guān)管T6的第二端，第六開關(guān)管T6的第一端連接第六電感L6的第一端和第六二極管D6的正極，第六二極管D6的負(fù)極接高電平線P，第六電感L6的第二端接低中間電平線MN。這個(gè)電路使低中間電平線MN的電壓具有大的可調(diào)范圍。

如圖10所示的電路是第三前級電路A3的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)三電平Buck變換器，把電流從高電平線P及第一前級電路A1的第三接入端E2p變換到高中間電平線MP。

如圖11所示的電路是第四前級電路A4的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)三電平負(fù)向Buck變換器，把電流從低電平線N和第一前級電路A1的第二接入端E1n變換到低中間電平線MN。

如圖12所示的電路是第三前級電路A3的一種實(shí)現(xiàn)形式，它由一個(gè)Buck變換器后再接一個(gè)boost變換器組成，把電流從第一前級電路A1的第三接入端E2p變換到高中間電平線MP。該電路能使高中間電平線MP的電壓既能高于也能低于第一前級電路A1的第三接入端E2p的電壓。

如圖13所示的電路是第四前級電路A4的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)負(fù)向Buck變換器后再接一個(gè)負(fù)向boost變換器組成，把電流從第一前級電路A1的第二接入端E1n變換到低中間電平線MN。該電路能使低中間電平線MN的電壓既能高于也能低于第一前級電路A1的第二接入端E1n的電壓。

如圖14所示的電路是第三前級電路A3的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以第一前級電路A1的第三接入端E2p為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、低中間電平線MN及低電平線N為續(xù)流提供點(diǎn)的Buck變換器，該電路把電流從第一前級電路A1的第三接入端E2p變換到高中間電平線MP，同時(shí)也能為低中間電平線MN提供部分電流，即該第三前級電路A3的實(shí)現(xiàn)形式兼有第四前級電路A4的功能。

如圖15所示的電路是第四前級電路A4的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以第一前級電路A1的第二接入端E1n為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、高中間電平線MP及高電平線P為續(xù)流提供點(diǎn)的負(fù)向Buck變換器，該電路把電流從第一前級電路A1的第二接入端E1n變換到低中間電平線MN，同時(shí)也能為高中間電平線MP提供部分電流，即該第四前級電路A4的實(shí)現(xiàn)形式兼有第三前級電路A3的功能。

如圖16所示的電路是第三前級電路A3的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以第一前級電路A1的第三接入端E2p為輸入端、高中間電平線MP為輸出端、第一前級電路A1的第二接入端E1n為續(xù)流提供點(diǎn)的Buck變換器，把電流從第一前級電路A1的第三接入端E2p變換到高中間電平線MP。其中：第一前級電路A1的第三接入端E2p連接第七開關(guān)管T7的第一端，第七開關(guān)管T7的第二端連接第七電感L7的第一端和第七二極管D7的負(fù)極，第七二極管D7的正極接第一前級電路A1的第二接入端E1n，第七電感L7的第二端接高中間電平線MP。

如圖17所示的電路是第四前級電路A4的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)以第一前級電路A1的第二接入端E1n為輸入端、低中間電平線MN為輸出端、第一前級電路A1的第三接入端E2p為續(xù)流提供點(diǎn)的負(fù)向Buck變換器，把電流從第一前級電路A1的第二接入端E1n變換到低中間電平線MN。其中：第一前級電路A1的第二接入端E1n連接第八開關(guān)管T8的第二端，第八開關(guān)管T8的第一端連接第八電感L8的第一端和第八二極管D8的正極，第八二極管D8的負(fù)極接第一前級電路A1的第三接入端E2p，第八電感L8的第二端接低中間電平線MN。

如圖18所示的電路是第三前級電路A3的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)半橋式逆變電路，半橋正端接第一前級電路A1的第三接入端E2p，半橋負(fù)端接第一前級電路A1的第二接入端E1n，輸出端接高中間電平線MP；它可以為高中間電平線MP提供雙向電流，使高中間電平線MP電壓可以快速下降，有利于降低逆變器的控制難度，但該電路使用了兩個(gè)開關(guān)管。此外，如果四輸入后級逆變電路B2采用圖22所示的四電平三相逆變電路，則必須配用圖18所示的第三前級電路A3 或其它可為高中間電平線MP提供雙向電流的第三前級電路。

如圖19所示的電路是第四前級電路A4的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是一個(gè)半橋式逆變電路，半橋正端接第一前級電路A1的第三接入端E2p，半橋負(fù)端接第一前級電路A1的第二接入端E1n，輸出端接低中間電平線MN；它可以為低中間電平線MN提供雙向電流，使低中間電平線MN電壓可以快速上升，有利于降低逆變器的控制難度，但該電路使用了兩個(gè)開關(guān)管。此外，如果四輸入后級逆變電路B2采用圖22所示的四電平三相逆變電路，則必須配用圖19所示的第四前級電路A4或其它可為低中間電平線MN提供雙向電流的第四前級電路。

如圖20所示為四輸入后級逆變電路B2的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是普通T型三電平三相逆變電路的一種變形。普通T型三電平三相逆變電路的一個(gè)中間電平輸入線是流過雙向電流的，將其分為兩個(gè)單向線：流過正向電流的高中間電平線MP和流過負(fù)向電流低中間電平線MN且分別由前級提供電流，就是如圖20所示的電路。

如圖21所示為四輸入后級逆變電路B2的一種實(shí)現(xiàn)形式，它是普通NPC型三電平三相逆變電路的一種變形。普通NPC型三電平三相逆變電路的一個(gè)中間電平輸入線是流過雙向電流的，將其分為兩個(gè)單向線：流過正向電流的高中間電平線MP和流過負(fù)向電流低中間電平線MN且分別由前級提供電流，就是如圖21所示的電路。

如圖22所示為四輸入后級逆變電路B2的一種實(shí)現(xiàn)形式，這是四電平三相逆變電路的一種。后級采用四電平三相逆變電路可進(jìn)一步降低后級電路的損耗，但結(jié)構(gòu)也更復(fù)雜。

實(shí)施例2：

參見圖3和圖23，本實(shí)施例的電路結(jié)構(gòu)部分和實(shí)施例1相同。

本實(shí)施例的工作方式特征如下：

設(shè)三相負(fù)載瞬時(shí)電壓處于最高的一相為H相，瞬時(shí)電壓處于最低的一相為L相，瞬時(shí)電壓處于中間的相為M相，V_PN是高電平線P與低電平線N的電壓差，本實(shí)施例在一個(gè)工頻周期的至少50%的時(shí)間采用下述工作方式中的至少一種：

（1）通過第三前級電路A3調(diào)節(jié)高中間電平線MP的電壓，使高中間電平線MP的電壓偏向高電平線P，即高電平線P和高中間電平線MP的電壓差V_PMP<V_PN/2，或/并通過第四前級電路A4調(diào)節(jié)低中間電平線MN的電壓，使低中間電平線MN的電壓偏向低電平線N，即低中間電平線MN和低電平線N的電壓差V_MNN<V_PN/2。事實(shí)上，為盡量減少損耗，高中間電平線MP的電壓應(yīng)盡量偏向高電平線P，低中間電平線MN的電壓應(yīng)盡量偏向低電平線N，這樣就使后級逆變電路中開關(guān)管的開關(guān)幅度（指一個(gè)開關(guān)管開關(guān)前后該開關(guān)管上電壓變化幅度）盡量小，從而降低后級逆變電路的損耗。記本工作方式為第一工作方式。

（2）通過第三前級電路A3調(diào)節(jié)高中間電平線MP的電壓或通過第四前級電路A4調(diào)節(jié)低中間電平線MN的電壓，同時(shí)第一前級電路A1調(diào)節(jié)輸出電流進(jìn)而改變V_PN，使得輸出濾波器F中各相的電感器件兩端的電壓差小于V_PN/10，這樣在使用相同輸出濾波器F的條件下，相比普通三電平三相逆變電路，開關(guān)頻率可降至一半或電感器磁通變化幅度小一半。當(dāng)然使輸出濾波器F中電感器件兩端的電壓差更低，就能使后級逆變電路中開關(guān)管的開關(guān)頻率更低或/且輸出濾波器F中電感器磁通變化幅度更低，損耗也更低。記本工作方式為第二工作方式；

（3）通過第三前級電路A3調(diào)節(jié)高中間電平線MP的電壓或通過第四前級電路A4調(diào)節(jié)低中間電平線MN的電壓，同時(shí)第一前級電路A1調(diào)節(jié)輸出電流進(jìn)而改變V_PN，使得輸出濾波器F中各相的電感器件兩端的電壓差為適當(dāng)?shù)男≈担瑥亩购蠹壞孀冸娐分虚_關(guān)管的開關(guān)頻率低至零，這時(shí)，四輸入后級逆變電路B2中：M相的開關(guān)管始終接通M相的輸出端與高中間電平線MP（M相輸出電流為正時(shí)）或M相的開關(guān)管始終接通M相的輸出端與低中間電平線MN（M相輸出電流為負(fù)時(shí)），H相的開關(guān)管始終接通H相的輸出端與高電平線P，L相的開關(guān)管始終接通L相的輸出端與低電平線N。記本工作方式為第三工作方式。

開關(guān)模式變換器靠高頻電子開關(guān)維持其中電感器件的伏秒平衡，但如果電感器件兩端的電壓差很小，則可以降低開關(guān)管的開關(guān)頻率或降低電感器磁通變化幅度，相應(yīng)地可以降低損耗。對于三相逆變的情況，如果通過前級電路調(diào)節(jié)后級逆變電路的直流側(cè)輸入端的電壓，使得三相輸出濾波器中的電感器件兩端的電壓差很小，則可以降低三相逆變電路中開關(guān)管的開關(guān)頻率或降低電感器磁通變化幅度，相應(yīng)地可以降低損耗；如果三相輸出濾波器中的電感器件兩端的電壓差很小且恰好等于改變每相電感器電流所需的電壓差，就不必進(jìn)行維持伏秒平衡的開關(guān)，在一段時(shí)間內(nèi)四輸入后級逆變電路中的開關(guān)管均不動作，此時(shí)后級逆變電路沒有開關(guān)損耗和高頻磁損耗。記上述恰好改變每相電感器電流所需的電壓差為引導(dǎo)電壓。

V_PN的可調(diào)范圍會受到直流電源電壓的限制。比如采取圖4方案的第一前級電路A1的輸出電壓V_PN不能低于第一直流電源E1的電壓及第二直流電源E2的電壓的高者，在直流電源電壓較高時(shí)，則全部時(shí)間或部分時(shí)間V_PN不能低到第三及第二工作方式所要求的值，此時(shí)可選擇第一工作方式。

在直流電源電壓足夠高，或輸出功率因數(shù)不為1時(shí)，會有少部分時(shí)間不能或不宜采用第一工作方式，但大部分時(shí)間中適宜工作于第一工作方式，因此以50%的時(shí)間為指標(biāo)。

此外，在要求低失真正弦輸出時(shí)，采用第三工作方式的控制難度比較大，為降低控制難度，也可考慮選擇第二工作方式。

采用第三工作方式時(shí)后級逆變電路沒有開關(guān)損耗和高頻磁損耗，但如果要求全部時(shí)間采用第三工作方式，則第一直流電源E1及第二直流電源E2的電壓允許變化幅度會比較小，且第三前級電路A3、第四前級電路A4及四輸入后級逆變電路B2必須用比本發(fā)明圖示的實(shí)現(xiàn)電路更復(fù)雜的電路實(shí)現(xiàn)，這樣會得不償失，因此選擇僅部分時(shí)間段采用第三工作方式比較好。

下面以有具體數(shù)值的例子進(jìn)一步說明本實(shí)施例的工作方式：

1）設(shè)逆變器輸出線電壓380V三相交流電，第一直流電源E1及第二直流電源E2的電壓為580V，則負(fù)載H相和L相的電壓差V_HL在467V到540V之間變化，本實(shí)施例所用的第一前級電路A1的輸出電壓V_PN不能低于580V，始終高于V_HL，所以不具有第二和第三工作方式的條件，只能采用第一工作方式?？梢允沟谝磺凹夒娐稟1維持V_PN=600V，以低電平線N為電壓零點(diǎn)，設(shè)M相輸出電流為正，當(dāng)負(fù)載H相與M相的電壓差+引導(dǎo)電壓<150V時(shí)，第三前級電路A3使高中間電平線MP電壓為450V，則V_PMP=150V，第四前級電路A4使低中間電平線MN電壓為150V，則V_MNN=150V，四輸入后級逆變電路B2中M相和H相的開關(guān)管在高電平線P和高中間電平線MP之間開關(guān)，開關(guān)幅度為V_PMP=150V，L相的開關(guān)管在低中間電平線MN和低電平線N之間開關(guān)，開關(guān)幅度為V_MNN=150V。當(dāng)負(fù)載H相與M相的電壓差+引導(dǎo)電壓>150V時(shí)，第三前級電路A3調(diào)整高中間電平線MP電壓使V_PMP=負(fù)載H相與M相的電壓差+引導(dǎo)電壓，四輸入后級逆變電路B2中M相和H相的開關(guān)管保持導(dǎo)通不動作，L相的開關(guān)管仍然在低中間電平線MN和低電平線N之間開關(guān)，開關(guān)幅度為V_MNN=150V。M相輸出電流為負(fù)時(shí)情況相似。可見，除M相輸出電流正負(fù)切換的很短時(shí)間外，后級電路中開關(guān)管的開關(guān)幅度均為150V，相比普通三電平三相逆變電路，開關(guān)幅度只有一半，損耗大幅降低。

2）設(shè)逆變器輸出線電壓380V三相交流電，第一直流電源E1及第二直流電源E2的電壓為400V。以低電平線N為電壓零點(diǎn)。設(shè)M相輸出電流為正，當(dāng)負(fù)載H相與M相的電壓差+第一引導(dǎo)電壓<90V時(shí)，第三前級電路A3調(diào)整高中間電平線MP的電壓使高中間電平線MP電壓為390V，第一前級電路A1調(diào)整輸出電壓V_PN=480V，則V_PMP=90V，四輸入后級逆變電路B2中M相和H相的開關(guān)管在高電平線P和高中間電平線MP之間開關(guān)，開關(guān)幅度為V_PMP=90V，L相開關(guān)管保持導(dǎo)通不開關(guān)，第四前級電路A4不工作，此為第一工作方式；當(dāng)負(fù)載H相與M相的電壓差+第一引導(dǎo)電壓>90V時(shí)，第一前級電路A1和第三前級電路A3使V_PMP= H相與M相的電壓差+第一引導(dǎo)電壓，且使V_PN= H相與L相的電壓差+第二引導(dǎo)電壓，可進(jìn)入第三工作方式，后級電路的開關(guān)管均不開關(guān)動作。上述第一引導(dǎo)電壓和第二引導(dǎo)電壓是不同相的引導(dǎo)電壓。M相輸出電流為負(fù)時(shí)情況相似?？梢?，除少部分時(shí)間后級電路中開關(guān)管的開關(guān)幅度為90V，大部分時(shí)間開關(guān)管不動作，后級電路的開關(guān)損耗和磁損耗可降得非常低。