專利名稱：一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及焊割電源領(lǐng)域，特別涉及一種逆變式焊割電源電路。
背景技術(shù)：
焊接/切割電源中PWM逆變器逆變頻率的高頻化是提升逆變式焊割電源的控制精細(xì)度和動(dòng)態(tài)性能，降低逆變式焊割電源銅材、鋼材、鋁材等有色金屬用量的有效途徑。通過(guò)PWM逆變器的高頻化，可以使逆變式焊割電源具有更高的功率密度，減少銅材、鋼材、鋁材等有色金屬的用量，使電源結(jié)構(gòu)更加牢固可靠，且響應(yīng)能力更加快速，電流、電壓控制精度更聞。 由于電力電子開(kāi)關(guān)器件的開(kāi)關(guān)損耗與逆變器的頻率成正比，頻率越高，器件和電路的損耗就越大，逆變器的效率就越低。所以，一般采用硬開(kāi)關(guān)逆變方式的普通逆變式焊割電源的焊割性能和能效比較低，存在以下缺點(diǎn)I.逆變器的電力開(kāi)關(guān)器件在開(kāi)通和關(guān)斷時(shí)存在很大的電壓、電流重疊，此期間電力開(kāi)關(guān)器件工作在線性區(qū)，會(huì)產(chǎn)生很大的功率損耗，發(fā)熱嚴(yán)重，極易因過(guò)熱而損壞。為降低電力開(kāi)關(guān)器件的工作溫度以提高其可靠性，必須設(shè)計(jì)龐大而復(fù)雜的散熱降溫系統(tǒng)。2.逆變器的開(kāi)關(guān)器件在開(kāi)通和關(guān)斷時(shí)有很高的電壓變化率和電流變化率，這樣會(huì)產(chǎn)生很強(qiáng)的電磁干擾，使得電磁干擾的防護(hù)變得困難，而進(jìn)行防護(hù)電磁干擾的EMC器件龐大而復(fù)雜，成本高。由此可見(jiàn)，將軟開(kāi)關(guān)的逆變技術(shù)運(yùn)用于逆變式焊割電源就成為必然。現(xiàn)有技術(shù)中軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的逆變式焊割電源主要采用移相式全橋軟開(kāi)關(guān)電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、有限雙極性全橋軟開(kāi)關(guān)電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)或廣義有源軟開(kāi)關(guān)逆變式焊割電源電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，這三種電路都能滿足焊割電源的逆變器的開(kāi)關(guān)器件軟開(kāi)通和軟關(guān)斷的條件。但上述三種運(yùn)用軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的逆變式焊割電源電路比較復(fù)雜，一般都需要容量較大的移相、緩沖電容，環(huán)流抑制隔直電容等，甚至還需在主變壓器的初級(jí)或次級(jí)并接無(wú)功功率電感等。這些器件不僅增加了焊割電源的硬件成本，同時(shí)也因其增加的器件不可避免的帶來(lái)的熱損耗降低了其能效指標(biāo)。
發(fā)明內(nèi)容為克服上述缺陷，本實(shí)用新型的目的即在于提供一種硬件成本較低，能效指標(biāo)較高，運(yùn)用簡(jiǎn)單的電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)即可實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)技術(shù)的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路。本實(shí)用新型的目的是通過(guò)以下技術(shù)方案來(lái)實(shí)現(xiàn)的 本實(shí)用新型的一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，主要包括并接在直流母線正負(fù)極上、對(duì)輸入的直流電壓進(jìn)行濾波的直流母線濾波電路，將濾波后的直流電壓轉(zhuǎn)變成低壓交流電壓的PWM逆變電路，對(duì)PWM逆變電路傳輸?shù)牡蛪航涣麟妷哼M(jìn)行整流的整流電路，還包括對(duì)PWM逆變電路進(jìn)行信號(hào)控制的控制電路；[0012]所述PWM逆變電路接收控制電路的驅(qū)動(dòng)脈沖信號(hào)，使得PWM逆變電路上的開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)由設(shè)置在變壓器一次側(cè)的線性電感抑制該開(kāi)關(guān)器件的電流上升率，使之處于零電流開(kāi)通狀態(tài)；關(guān)斷時(shí)由其并聯(lián)的無(wú)源緩沖電路減緩該開(kāi)關(guān)器件的電壓上升率，使之處于低電壓關(guān)斷狀態(tài)。作為本實(shí)用新型的一種改進(jìn)，所述PWM逆變電路為由第一開(kāi)關(guān)器件Q1、與其并聯(lián)連接的第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路，第二開(kāi)關(guān)器件Q2、與其并聯(lián)連接的第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路和橋臂電容C5、C6以及中頻主變壓器Tl、線性電感LI等組成的半橋PWM逆變電路。作為本實(shí)用新型的進(jìn)一步改進(jìn)，所述第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R2和電容C3串聯(lián)組成；所述第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R3和電容C4串聯(lián)組成。作為本實(shí)用新型的再進(jìn)一步改進(jìn)，所述PWM逆變電路為由第一開(kāi)關(guān)器件Q1、與其并聯(lián)連接的第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路，第二開(kāi)關(guān)器件Q2、與其并聯(lián)連接的第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路，第三開(kāi)關(guān)器件Q3、與Q3并聯(lián)連接的Q3的無(wú)源緩沖電路，開(kāi)關(guān)器件Q4、與Q4并聯(lián)連接的Q4的無(wú)源緩沖電路以及中頻主變壓器Tl、線性電感LI等組成的全橋PWM逆變電路?！ぴ谏鲜鼋Y(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，所述第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R2和電容C3串聯(lián)組成；所述第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R3和電容C4串聯(lián)組成；所述Q3的無(wú)源緩沖電路由電阻R4和電容C5串聯(lián)組成；所述Q4的無(wú)源緩沖電路由電阻R5和電容C6串聯(lián)組成。作為本實(shí)用新型的一種優(yōu)選的實(shí)施方式，所述直流母線濾波電路由電容Cl、C2和電阻Rl并聯(lián)組成。作為本實(shí)用新型的另一種優(yōu)選的實(shí)施方式，所述整流電路由整流二極管D5、D7并聯(lián)組成。采用該種結(jié)構(gòu)的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，由直流母線濾波電路對(duì)輸入的直流進(jìn)行濾波，繼而由PWM逆變電路接收控制電路的驅(qū)動(dòng)脈沖信號(hào)，使得PWM逆變電路上的開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)由線性電感抑制該開(kāi)關(guān)器件的電流上升率，使之處于零電流開(kāi)通狀態(tài)；關(guān)斷時(shí)由無(wú)源緩沖電路減緩該開(kāi)關(guān)器件的電壓上升率，使之處于低電壓關(guān)斷狀態(tài)，將直流電流/電壓轉(zhuǎn)變成低壓交流電流/電壓，再經(jīng)過(guò)整流電路獲得焊接/切割所需的低壓直流電流/電壓。該裝置運(yùn)用簡(jiǎn)單的電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)即可實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)技術(shù)，同時(shí)降低了焊割電源電路的硬件成本，提高了焊割電源電路的的能效指標(biāo)。

為了易于說(shuō)明，本實(shí)用新型由下述的具體實(shí)施方式
及附圖作詳細(xì)描述。圖I為本實(shí)用新型一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路半橋運(yùn)用的電路原理圖；圖2為本實(shí)用新型一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路全橋運(yùn)用的電路原理圖；圖3為本實(shí)用新型一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路半橋運(yùn)用和全橋運(yùn)用的各關(guān)鍵點(diǎn)波形圖。
具體實(shí)施方式
為了使本實(shí)用新型的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，
以下結(jié)合附圖及實(shí)施方式，對(duì)本實(shí)用新型進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施方式
僅僅用以解釋本實(shí)用新型，并不用于限定本實(shí)用新型。詳見(jiàn)圖I及圖3，一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路的半橋運(yùn)用，由電容Cl、C2和電阻Rl并接在直流母線正負(fù)極U+和U-上，作為電網(wǎng)工頻和逆變中頻的直流母線濾波電路。由第一開(kāi)關(guān)器件Q1、Q2和橋臂電容C5、C6以及中頻主變壓器Tl、線性電感LI等組成半橋PWM逆變電路。控制電路(未圖示)發(fā)出的相位相差180°帶固定死區(qū)的驅(qū)動(dòng)脈沖波形分別為Gl和G2，驅(qū)動(dòng)著第一開(kāi)關(guān)器件Ql和Q2交替導(dǎo)通和關(guān)斷。這樣就將直流母線的電流/電壓轉(zhuǎn)變成中頻方波交流電流/電壓，并通過(guò)中頻主變壓器Tl降壓和二次側(cè)整流即可變換成焊接/切割需要的低壓直流電流/電壓。其中電阻R2和電容C3組成第一開(kāi)關(guān)器件第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路，電阻R3和電容C4組成第二開(kāi)關(guān)器件第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源 電路，線性電感LI串聯(lián)在逆變器一次側(cè)回路中組成開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通電流抑制電感，可使開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)，其電流都是從零開(kāi)始按一定斜率上升。其工作原理和逆變過(guò)程為當(dāng)驅(qū)動(dòng)脈沖Gl到來(lái)時(shí)，第一開(kāi)關(guān)器件Ql被驅(qū)動(dòng)導(dǎo)通，由于線性電感LI的抑制作用，第一開(kāi)關(guān)器件Ql中電流Iqi是從零開(kāi)始線性上升的。所以，第一開(kāi)關(guān)器件Ql的開(kāi)通為零電流開(kāi)通，其開(kāi)通損耗很小。第一開(kāi)關(guān)器件Ql導(dǎo)通期間，由中頻主變壓器Tl降壓后向二次側(cè)傳遞能量，直到第一開(kāi)關(guān)器件Ql PWM關(guān)斷。第一開(kāi)關(guān)器件Ql關(guān)斷時(shí)，線性電感LI和主回路一次側(cè)漏感電流不能突變，會(huì)對(duì)第一開(kāi)關(guān)器件Ql并接的無(wú)源緩沖電路電容C3充電，對(duì)第二開(kāi)關(guān)器件Q2并接的無(wú)源緩沖電路電容C4放電，使得a點(diǎn)電位慢慢從母線最高電壓降到零，因此，第一開(kāi)關(guān)器件Ql關(guān)斷時(shí)其C、E電壓Uqi是由低電壓緩慢上升到母線電壓值的，屬于低電壓型軟關(guān)斷，其關(guān)斷損耗很小。PWM固定死區(qū)時(shí)間后，驅(qū)動(dòng)脈沖G2到來(lái)，第二開(kāi)關(guān)器件Q2被驅(qū)動(dòng)導(dǎo)通，由于線性電感LI的抑制作用，第二開(kāi)關(guān)器件Q2中電流Iq2是從零開(kāi)始線性上升的，所以第二開(kāi)關(guān)器件Q2的開(kāi)通為零電流開(kāi)通，其開(kāi)通損耗很小。第二開(kāi)關(guān)器件Q2導(dǎo)通期間，由中頻主變壓器Tl降壓后向二次側(cè)傳遞能量，直到第二開(kāi)關(guān)器件Q2 PWM關(guān)斷。第二開(kāi)關(guān)器件Q2關(guān)斷時(shí)，線性電感LI和主回路一次側(cè)漏感電流不能突變，會(huì)對(duì)第二開(kāi)關(guān)器件Q2并接的無(wú)源緩沖電路電容C4充電，對(duì)第一開(kāi)關(guān)器件Ql并接的無(wú)源緩沖電路電容C3放電，使得a點(diǎn)電位慢慢從零升高到母線最高電壓，因此，第二開(kāi)關(guān)器件Q2關(guān)斷時(shí)其C、E電壓Uq2是由低電壓緩慢上升到母線電壓值的，屬于低電壓型軟關(guān)斷，其關(guān)斷損耗很小。因此，第一開(kāi)關(guān)器件Ql和Q2工作在零電流開(kāi)通和低電壓關(guān)斷工作模式，有很小的開(kāi)通/關(guān)斷損耗和較小的開(kāi)關(guān)電壓/電流應(yīng)力。特別的，線性電感LI不僅在開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)抑制電流上升速度，為開(kāi)關(guān)器件提供零電流開(kāi)通條件，在開(kāi)關(guān)器件關(guān)斷時(shí)釋放能量于無(wú)源阻容吸收回路和電源母線，實(shí)現(xiàn)其磁通自動(dòng)復(fù)位。還在開(kāi)關(guān)器件導(dǎo)通，中頻主變壓器Tl傳遞能量期間起著中頻主變壓器Tl單向磁偏飽和的抑制作用。[0034]具體工作原理是由開(kāi)關(guān)器件開(kāi)關(guān)時(shí)間參數(shù)帶來(lái)的差異、開(kāi)關(guān)器件開(kāi)關(guān)通態(tài)壓降參數(shù)帶來(lái)的差異、PWM脈沖驅(qū)動(dòng)寬度帶來(lái)的差異都會(huì)引起電壓波形伏秒數(shù)正負(fù)半周不對(duì)稱，這個(gè)不對(duì)稱伏秒數(shù)的正負(fù)半周電壓波形加在中頻主變壓器Tl上，會(huì)通過(guò)累積形成中頻主變壓器Tl的磁芯工作點(diǎn)的偏移，造成磁芯單向磁偏飽和。中頻主變壓器Tl的磁芯一旦單向磁偏飽和，主回路一次側(cè)電流就會(huì)有無(wú)限制地急劇增大造成開(kāi)關(guān)器件通態(tài)時(shí)過(guò)流損壞的趨勢(shì)。此時(shí)，一次側(cè)全電壓將加在線性電感LI上，由于線性電感LI的限制，主回路電流只能緩慢上升，大大抑制了電流上升率，阻滯了中頻主變壓器Tl的磁芯工作點(diǎn)的繼續(xù)偏移。故而，線性電感LI起到了中頻主變壓器Tl磁芯單向磁偏飽和的抑制作用。詳見(jiàn)圖2及圖3，一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路的全橋運(yùn)用，由電容Cl、C2和電阻Rl并接在直流母線正負(fù)極U+和U-上，作為電網(wǎng)工頻和逆變中頻的直流母線濾波電路。第一開(kāi)關(guān)器件Ql、Q2、Q3、Q4以及中頻主變壓器Tl，線性電感LI等組成全橋PWM逆變電路?？刂齐娐?未圖示)發(fā)出的相位相差180°的帶固定死區(qū)的驅(qū)動(dòng)脈沖波形分別為G1、G4和G2、G3，驅(qū)動(dòng)著第一開(kāi)關(guān)器件Q1、Q4和Q2、Q3交替導(dǎo)通和關(guān)斷。這樣就將直流母線的電流/電壓轉(zhuǎn)變成中頻方波交流電流/電壓，并通過(guò)中頻主變壓器Tl降和二 次側(cè)整流即可變成焊接/切割需要的低壓電流/電壓。其中電阻R2和電容C3組成第一開(kāi)關(guān)器件第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路、電阻R3和電容C4組成第二開(kāi)關(guān)器件第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路、電阻R4和電容C5組成第三開(kāi)關(guān)器件Q3的無(wú)源緩沖電路、電阻R5和電容C6組成開(kāi)關(guān)器件Q4的無(wú)源緩沖電路，線性電感LI串聯(lián)在逆變器一次側(cè)回路中組成開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通電流抑制電感，可使開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)，其電流都是從零開(kāi)始按一定斜率上升。其工作原理和逆變過(guò)程為當(dāng)驅(qū)動(dòng)脈沖Gl、G4到來(lái)時(shí)，第一開(kāi)關(guān)器件Ql、Q4被驅(qū)動(dòng)導(dǎo)通，由于線性電感LI的抑制作用，第一開(kāi)關(guān)器件Q1、Q4中電流Iqi和Iq4是從零開(kāi)始線性上升的，所以，第一開(kāi)關(guān)器件Q1、Q4的開(kāi)通為零電流開(kāi)通，其開(kāi)通損耗很小。第一開(kāi)關(guān)器件Ql、Q4導(dǎo)通期間，由中頻主變壓器Tl降壓后向二次側(cè)傳遞能量，直到第一開(kāi)關(guān)器件Ql、Q4的PWM關(guān)斷。第一開(kāi)關(guān)器件Ql、Q4關(guān)斷時(shí)，線性電感LI和主回路一次側(cè)漏感電流不能突變，會(huì)對(duì)第一開(kāi)關(guān)器件Ql并接的無(wú)源緩沖電路電容C3充電，對(duì)開(kāi)關(guān)器件Q4并接的無(wú)源緩沖電路電容C6充電，對(duì)第二開(kāi)關(guān)器件Q2并接的無(wú)源緩沖電路電容C4放電，對(duì)第三開(kāi)關(guān)器件Q3并接的無(wú)源緩沖電路電容C5放電，使得c點(diǎn)電位慢慢從母線最高電壓降到零，d點(diǎn)電位慢慢從零升到母線最高電壓。因此，第一開(kāi)關(guān)器件Q1、Q4關(guān)斷時(shí)其C、E電壓Uqi和Uq2是由低電壓緩慢上升到母線電壓值的，屬于低電壓型軟關(guān)斷，其關(guān)斷損耗很小。PWM固定死區(qū)時(shí)間后，驅(qū)動(dòng)脈沖G2、G3到來(lái)時(shí)，第二開(kāi)關(guān)器件Q2、Q3被驅(qū)動(dòng)導(dǎo)通，由于線性電感LI的抑制作用，第二開(kāi)關(guān)器件Q2、Q3中電流Iq2和Iq3是從零開(kāi)始線性上升的，所以，第二開(kāi)關(guān)器件Q2、Q3的開(kāi)通為零電流開(kāi)通，其開(kāi)通損耗很小。第二開(kāi)關(guān)器件Q2、Q3導(dǎo)通期間，由中頻主變壓器Tl降壓后向二次側(cè)傳遞能量，直到第二開(kāi)關(guān)器件Q2、Q3的PWM關(guān)斷。第二開(kāi)關(guān)器件Q2、Q3關(guān)斷時(shí)，線性電感LI和主回路一次側(cè)漏感電流不能突變，會(huì)對(duì)第二開(kāi)關(guān)器件Q2并接的無(wú)源緩沖電路電容C4充電，對(duì)第三開(kāi)關(guān)器件Q3并接的無(wú)源緩沖電路電容C5充電，對(duì)第一開(kāi)關(guān)器件Ql并接的無(wú)源緩沖電路電容C3放電，對(duì)開(kāi)關(guān)器件Q4并接的無(wú)源緩沖電路電容C6放電，使得c點(diǎn)電位慢慢從零升高到母線最高電壓，d點(diǎn)電位慢慢從母線最高電壓降到零。因此，第二開(kāi)關(guān)器件Q2、Q3關(guān)斷時(shí)其C、E電壓Uq2和Uq3是由低電壓緩慢上升到母線電壓值的，屬于低電壓型軟關(guān)斷，其關(guān)斷損耗很小。因此，第一開(kāi)關(guān)器件Q1、Q2、Q3和Q4都工作在零電流開(kāi)通和低電壓關(guān)斷工作模式，有很小的開(kāi)關(guān)損耗和較小的開(kāi)關(guān)電壓電流應(yīng)力。同樣的，線性電感LI不僅在開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)抑制電流上升速度，為開(kāi)關(guān)器件提供零電流開(kāi)通條件，在開(kāi)關(guān)器件關(guān)斷時(shí)釋放能量于無(wú)源阻容吸收回路和電源母線，實(shí)現(xiàn)其磁通自動(dòng)復(fù)位。還在開(kāi)關(guān)器件導(dǎo)通，中頻主變壓器Tl傳遞能量期間起著中頻主變壓器Tl單向磁偏飽和的抑制作用。 具體工作原理是由開(kāi)關(guān)器件開(kāi)關(guān)時(shí)間參數(shù)帶來(lái)的差異、開(kāi)關(guān)器件開(kāi)關(guān)通態(tài)壓降參數(shù)帶來(lái)的差異、PWM脈沖驅(qū)動(dòng)寬度帶來(lái)的差異都會(huì)引起電壓波形伏秒數(shù)正負(fù)半周不對(duì)稱，這個(gè)不對(duì)稱伏秒數(shù)的正負(fù)半周電壓波形加在中頻主變壓器Tl上，會(huì)通過(guò)累積形成中頻主變壓器Tl的磁芯工作點(diǎn)的偏移，造成磁芯單向磁偏飽和。中頻主變壓器Tl的磁芯一旦單向磁偏飽和，主回路一次側(cè)電流就會(huì)有無(wú)限制地急劇增大造成開(kāi)關(guān)器件通態(tài)時(shí)過(guò)流損壞的趨勢(shì)。此時(shí)，一次側(cè)全電壓將加在線性電感LI上，由于線性電感LI的限制，主回路電流只能緩慢上升，大大抑制了電流上升率，阻滯了中頻主變壓器Tl的磁芯工作點(diǎn)的繼續(xù)偏移。故而，線性電感LI起到了中頻主變壓器Tl磁芯單向磁偏飽和的抑制作用。以上所述僅為本實(shí)用新型的較佳實(shí)施例而已，并不用以限制本實(shí)用新型，凡在本實(shí)用新型的精神和原則的內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本實(shí)用新型的保護(hù)范圍的內(nèi)。
權(quán)利要求1.一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，主要包括并接在直流母線正負(fù)極上、對(duì)輸入的直流電壓進(jìn)行濾波的直流母線濾波電路，將濾波后的直流電壓轉(zhuǎn)變成低壓交流電壓的PWM逆變電路，對(duì)PWM逆變電路傳輸?shù)牡蛪航涣麟妷哼M(jìn)行整流的整流電路，其特征在于還包括對(duì)PWM逆變電路進(jìn)行信號(hào)控制的控制電路； 所述PWM逆變電路接收控制電路的驅(qū)動(dòng)脈沖信號(hào)，使得PWM逆變電路上的開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)由設(shè)置在變壓器一次側(cè)的線性電感抑制該開(kāi)關(guān)器件的電流上升率，使之處于零電流開(kāi)通狀態(tài)；關(guān)斷時(shí)由其并聯(lián)的無(wú)源緩沖電路減緩該開(kāi)關(guān)器件的電壓上升率，使之處于低電壓關(guān)斷狀態(tài)。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，其特征在于所述PWM逆變電路為由第一開(kāi)關(guān)器件Q1、與其并聯(lián)連接的第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路，第 二開(kāi)關(guān)器件Q2、與其并聯(lián)連接的第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路和第一橋臂電容、第二橋臂電容以及中頻主變壓器Tl、線性電感LI等組成的半橋PWM逆變電路。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，其特征在于所述第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R2和電容C3串聯(lián)組成；所述第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R3和電容C4串聯(lián)組成。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，其特征在于所述PWM逆變電路為由第一開(kāi)關(guān)器件Q1、與其并聯(lián)連接的第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路，第二開(kāi)關(guān)器件Q2、與其并聯(lián)連接的第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源緩沖電路，第三開(kāi)關(guān)器件Q3、與Q3并聯(lián)連接的Q3的無(wú)源緩沖電路，開(kāi)關(guān)器件Q4、與Q4并聯(lián)連接的Q4的無(wú)源緩沖電路以及中頻主變壓器Tl、線性電感LI等組成的全橋PWM逆變電路。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，其特征在于所述第一開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R2和電容C3串聯(lián)組成；所述第二開(kāi)關(guān)器件無(wú)源電路由電阻R3和電容C4串聯(lián)組成；所述Q3的無(wú)源緩沖電路由電阻R4和電容C5串聯(lián)組成；所述Q4的無(wú)源緩沖電路由電阻R5和電容C6串聯(lián)組成。
6.根據(jù)權(quán)利要求I至5任一項(xiàng)所述的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，其特征在于所述直流母線濾波電路由第一電容、第二電容和第一電阻并聯(lián)組成。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，其特征在于所述整流電路由第一整流二極管、第二整流二極管并聯(lián)組成。
專利摘要本實(shí)用新型涉及一種零電流開(kāi)通低電壓關(guān)斷逆變式焊割電源電路，主要包括對(duì)輸入的直流電壓進(jìn)行濾波的直流母線濾波電路，將濾波后的直流電壓轉(zhuǎn)變成低壓交流電壓的PWM逆變電路，對(duì)低壓交流電壓進(jìn)行整流的整流電路，還包括對(duì)PWM逆變電路進(jìn)行信號(hào)控制的控制電路；所述PWM逆變電路接收控制電路的驅(qū)動(dòng)脈沖信號(hào)，使得PWM逆變電路上的開(kāi)關(guān)器件開(kāi)通時(shí)由設(shè)置在變壓器一次側(cè)的線性電感抑制該開(kāi)關(guān)器件的電流上升率，使之處于零電流開(kāi)通狀態(tài)；關(guān)斷時(shí)由其并聯(lián)的無(wú)源緩沖電路減緩該開(kāi)關(guān)器件的電壓上升率，使之處于低電壓關(guān)斷狀態(tài)。該裝置運(yùn)用簡(jiǎn)單的電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)即可實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)技術(shù)，同時(shí)降低了焊割電源電路的硬件成本，提高了焊割電源電路的能效指標(biāo)。
文檔編號(hào)H02M7/5387GK202488353SQ20122033927
公開(kāi)日2012年10月10日 申請(qǐng)日期2012年7月13日 優(yōu)先權(quán)日2012年7月13日
發(fā)明者吳月濤, 楊振文, 陳彪 申請(qǐng)人:深圳華意隆電氣股份有限公司