專利名稱：浪涌電流抑制裝置及浪涌電流抑制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及抑制在對(duì)三相變壓器接入三相電源時(shí)可能產(chǎn)生的過大的勵(lì)磁浪涌電流的浪涌電流抑制裝置及浪涌電流抑制方法。
背景技術(shù)：
作為抑制變壓器的勵(lì)磁浪涌電流的ー種方式，可列舉出在三相電源的特定相位接入斷路器的相位控制接入方式。以往，公開有以下技術(shù)對(duì)于三相中最開始進(jìn)行合閘操作的合閘第一相，以任意基準(zhǔn)相的相位O度為基準(zhǔn)點(diǎn)，基于合閘第一相的殘留磁通、以及預(yù)先求出的三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性，計(jì)算接入點(diǎn)中的恒定磁通值與殘留磁通值的最大誤差的絕對(duì)值即接入磁通誤差最小的合閘相位，以設(shè)定為合閘第一相的目標(biāo)合閘相位，對(duì)于其余兩相，以基準(zhǔn)相的相位O度為基準(zhǔn)點(diǎn)，基于預(yù)先求出的三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性，計(jì)算在殘留磁通為O的情況下接入磁通誤差最小的合閘相 位，以設(shè)定為其余兩相的目標(biāo)合閘相位，將從基準(zhǔn)點(diǎn)到其余兩相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與預(yù)先設(shè)定的相當(dāng)于三相電源的周期的整數(shù)倍的延遲時(shí)間的總計(jì)時(shí)間設(shè)定為其余兩相的目標(biāo)合閘時(shí)刻(例如，下述專利文獻(xiàn)I)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本專利第3804606號(hào)公報(bào)(第5 — 12頁、圖I 一 4)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的技術(shù)問題如上所述，在上述專利文獻(xiàn)I所記載的技術(shù)中，計(jì)算接入點(diǎn)中的恒定磁通值與殘留磁通值的最大誤差的絕對(duì)值即接入磁通誤差最小的合閘相位，以接入第一相。然而，由于第一相的合閘時(shí)間偏差特性，實(shí)際接入點(diǎn)不一定與目標(biāo)接入點(diǎn)一致。在實(shí)際接入點(diǎn)偏離了目標(biāo)接入點(diǎn)的情況下，接入磁通誤差不是零，接入后的恒定磁通與該接入磁通誤差的量對(duì)應(yīng)地發(fā)生偏移，相對(duì)于零基準(zhǔn)軸呈非対稱波形。此時(shí)，在偏移量較大的情況下，鐵心的磁通達(dá)到飽和區(qū)域，在此期間內(nèi)產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流。在產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)，由于其余兩相的極間電壓變高，因此，當(dāng)在此期間內(nèi)接入其余兩相的情況下，存在如下問題接入點(diǎn)比預(yù)想的目標(biāo)接入點(diǎn)要早，產(chǎn)生超出預(yù)想的勵(lì)磁浪涌電流。本發(fā)明鑒于上述情況，其目的在于提供ー種能抑制勵(lì)磁浪涌電流的最大值、抑制過大的勵(lì)磁浪涌電流產(chǎn)生的浪涌電流抑制裝置及浪涌電流抑制方法。解決技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案為了解決上述問題，達(dá)到目的，本發(fā)明所涉及的浪涌電流抑制裝置適用于經(jīng)由三相斷路器來對(duì)三相變壓器提供和切斷三相交流電源的結(jié)構(gòu)，在所述三相斷路器接入時(shí)抑制所述三相變壓器中可能產(chǎn)生的勵(lì)磁浪涌電流，其特征在于，包括殘留磁通計(jì)算部，該殘留磁通計(jì)算部基于在所述三相斷路器的分閘時(shí)間前后在所述三相變壓器中產(chǎn)生的各相電壓，求出在該三相變壓器內(nèi)部產(chǎn)生的各相的殘留磁通；接入磁通誤差計(jì)算部，該接入磁通誤差計(jì)算部基于所述各相的殘留磁通，考慮所述三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性,對(duì)各相的每ー相求出合閘相位的接入磁通誤差；合閘順序決定部,該合閘順序決定部基于所述各相的殘留磁通，決定所述三相斷路器中各相的合閘順序；目標(biāo)合閘相位設(shè)定部，該目標(biāo)合閘相位設(shè)定部計(jì)算所述合閘順序決定部所決定的合閘第一相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘相位，并且，以規(guī)定的基準(zhǔn)相中的規(guī)定相位為基準(zhǔn)點(diǎn)，計(jì)算其余兩相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為合閘第二相的目標(biāo)合閘相位；目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部，該目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部將從所述基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第一相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘時(shí)刻，并且，將從該基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第二相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與規(guī)定延遲時(shí)間的總計(jì)時(shí)間設(shè)定為該合閘第二相的目標(biāo)合閘時(shí)刻；以及合閘控制部，該合閘控制部響應(yīng)于對(duì)所述三相斷路器的合閘指令，對(duì)所述三相斷路器生成并輸出合閘控制信號(hào)，以在所述目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部所設(shè)定的各相的目標(biāo)合閘時(shí)刻使各相合閘，所述規(guī)定延遲時(shí)間避開因所述合閘第一相的接入磁通誤差而導(dǎo)致該合閘第一相的磁通有可能飽和的期間來設(shè)定。
發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明所涉及的浪涌電流抑制裝置，起到能抑制勵(lì)磁浪涌電流的最大值、抑制過大的勵(lì)磁浪涌電流產(chǎn)生的效果。


圖I是對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式I所涉及的浪涌電流抑制裝置進(jìn)行說明的圖。圖2是表示在合閘第一相接入后的三相變壓器中產(chǎn)生的磁通波形以及對(duì)三相變壓器施加的電源電壓波形的圖。圖3是對(duì)作為合閘第一相的A相接入后的B相及C相的目標(biāo)接入點(diǎn)進(jìn)行說明的圖。圖4是對(duì)因預(yù)電弧特性及合閘時(shí)間偏差特性而引起的磁通誤差及目標(biāo)接入點(diǎn)的偏移進(jìn)行說明的圖。圖5是對(duì)因磁通誤差而引起的A相勵(lì)磁浪涌電流進(jìn)行說明的圖。圖6是表示在沒有勵(lì)磁浪涌電流流過的狀態(tài)下的電源電壓、變壓器電壓以及極間電壓的圖。圖7是表示在勵(lì)磁浪涌電流流過的狀態(tài)下的電源電壓、變壓器電壓以及極間電壓的圖。圖8是對(duì)作為合閘第二相的B、C相的接入時(shí)間因勵(lì)磁浪涌電流而提早的情況進(jìn)行說明的圖。圖9是用于對(duì)實(shí)施方式I所涉及的一個(gè)控制方法進(jìn)行說明的圖。圖10是對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式2所涉及的浪涌電流抑制裝置進(jìn)行說明的圖。圖11是表示在合閘第二相接入后的三相變壓器中產(chǎn)生的磁通波形以及對(duì)三相變壓器施加的電源電壓波形的圖。圖12是對(duì)作為合閘第二相的B相接入后的C相的目標(biāo)接入點(diǎn)進(jìn)行說明的圖。圖13是對(duì)因預(yù)電弧特性及合閘時(shí)間偏差特性而引起的磁通誤差及目標(biāo)接入點(diǎn)的偏移進(jìn)行說明的圖。
圖14是對(duì)因磁通誤差而引起的A、B相間勵(lì)磁浪涌電流進(jìn)行說明的圖。圖15是對(duì)作為合閘第三相的C相的接入時(shí)刻因勵(lì)磁浪涌電流而發(fā)生偏差的情況進(jìn)行說明的圖。圖16是用于對(duì)實(shí)施方式2所涉及的一個(gè)控制方法進(jìn)行說明的圖。
具體實(shí)施例方式下面，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式所涉及的浪涌電流抑制裝置及浪涌電流抑制方法進(jìn)行說明。另外，本發(fā)明不限于以下所示的實(shí)施方式。實(shí)施方式I
圖I是對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式I所涉及的浪涌電流抑制裝置進(jìn)行說明的圖。如圖I所示，實(shí)施方式I所涉及的浪涌電流抑制裝置100是適用于經(jīng)由三相斷路器2將三相電源I和三相變壓器3進(jìn)行連接的電カ系統(tǒng)的裝置，包括殘留磁通計(jì)算部7、接入磁通誤差計(jì)算部11、合閘順序決定部13、目標(biāo)合閘相位/時(shí)刻設(shè)定部15以及合閘控制部17。接下來，參照?qǐng)DI及圖2對(duì)實(shí)施方式I所涉及的浪涌電流抑制裝置100的動(dòng)作進(jìn)行說明。另外，圖2是表示在將三相斷路器從斷開狀態(tài)控制為接入狀態(tài)時(shí)的三相變壓器中產(chǎn)生的磁通波形以及對(duì)三相變壓器施加的電源電壓波形的圖。首先，在本實(shí)施方式中，將三相電源I中的任一相(例如A相)定義為基準(zhǔn)相。如圖I所示，在電カ系統(tǒng)中設(shè)置有電壓測定器4、5?；鶞?zhǔn)相的電源電壓18由電壓測定器4來測定，并被輸入到浪涌電流抑制裝置100。此外，各相中產(chǎn)生的變壓器電壓6由電壓測定器5來測定，并被輸入到浪涌電流抑制裝置100。另外，作為電壓測定器4、5，使用例如高壓測定用的儀器用變壓器。圖I中，殘留磁通計(jì)算部7利用輸入分閘指令19a的分閘指令輸入時(shí)刻前后的各相的變壓器電壓6 (由電壓測定器5來測定)，計(jì)算各相的殘留磁通8、即三相變壓器3的鐵心內(nèi)的殘留磁通。接入磁通誤差計(jì)算部11考慮三相變壓器3的各相的殘留磁通8、三相斷路器2的預(yù)電弧特性9以及合閘時(shí)間偏差特性10，對(duì)各相的每ー相求出合閘相位的接入磁通誤差12。另外，也可以具有根據(jù)殘留磁通的模式來預(yù)先決定目標(biāo)合閘相位的映像生成部(省略圖示)，以代替接入磁通誤差計(jì)算部11。合閘順序決定部13決定三相斷路器2中各相的合閘順序14。另外，在本實(shí)施方式中，雖然將各相中由殘留磁通計(jì)算部7求出的殘留磁通8的絕對(duì)值最大的相作為合閘第一相來進(jìn)行說明，但并不僅限于此。例如，在三相中兩相的殘留磁通沒有極大差距的情況下，也可以將殘留磁通的大小排在第2的相作為合閘第一相。目標(biāo)合閘相位/時(shí)刻設(shè)定部15以基準(zhǔn)相的電源電壓18的相位O度為基準(zhǔn)，計(jì)算各相的目標(biāo)合閘時(shí)刻16。即，對(duì)于由合閘順序決定部13所決定的合閘第一相，以基準(zhǔn)相的相位O度為基準(zhǔn)點(diǎn)，基于合閘第一相的殘留磁通、預(yù)先求出的三相斷路器2的預(yù)電弧特性9以及合閘時(shí)間偏差特性10，計(jì)算接入點(diǎn)的恒定磁通值與殘留磁通值的最大誤差的絕對(duì)值即接入磁通誤差最小的合閘相位，將其設(shè)定為合閘第一相的目標(biāo)合閘相位，并且，將從基準(zhǔn)點(diǎn)到合閘第一相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間設(shè)定為合閘第一相的目標(biāo)合閘時(shí)亥IJ。此外，對(duì)于其余的兩相，以規(guī)定的基準(zhǔn)相中的基準(zhǔn)相位(例如相位O度)為基準(zhǔn)點(diǎn)，基于三相斷路器2的預(yù)電弧特性9以及合閘時(shí)間偏差特性10，計(jì)算在殘留磁通為O的情況下接入磁通誤差最小的合閘相位，將其設(shè)定為其余兩相的目標(biāo)合閘相位(即合閘第二相的目標(biāo)合閘相位)，并且，將從基準(zhǔn)點(diǎn)到其余兩相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與預(yù)先設(shè)定的規(guī)定延遲時(shí)間的總計(jì)時(shí)間設(shè)定為其余兩相的目標(biāo)合閘時(shí)刻。另外，關(guān)于此處所述的規(guī)定延遲時(shí)間的詳細(xì)情況，將在后文中闡述。若輸入有合閘指令1%，則合閘控制部17以電壓測定器4所測定的基準(zhǔn)相的電源電壓18的相位O度為基準(zhǔn)點(diǎn)，對(duì)三相斷路器2輸出合閘控制信號(hào)20，從而在目標(biāo)合閘相位/時(shí)刻設(shè)定部15所設(shè)定的各相的目標(biāo)合閘時(shí)刻16，使各相合閘。圖2中，作為ー個(gè)示例，示出在A相殘留有“一O. 5PU”的殘留磁通、B相殘留有“ +O. 2PU”的殘留磁通、C相殘留有“+ O. 3PU”(“I. 0PU”是變壓器能產(chǎn)生的最大殘留磁通)的殘留磁通時(shí)，使作為合閘第一相的A相在接入磁通誤差為零的相位接入、其余兩相在A相接入之后經(jīng)過I個(gè)周期后的接入磁通誤差為零的相位接入的情況下的各部波形。
在施加圖2所示那樣的三相電源電壓(A相電源電壓101、B相電源電壓102、C相電源電壓103)時(shí)，在A相接入后，產(chǎn)生A相恒定磁通104，在B相、C相產(chǎn)生相位與A相相反、振幅為A相的1/2的磁通107 (B相磁通點(diǎn)劃線、C相磁通雙點(diǎn)劃線)。該磁通107因A相接入后、在其余兩相的變壓器側(cè)電壓感應(yīng)出相位與A相相反、振幅為A相的1/2的電壓而產(chǎn)生。另外，由于鐵心磁通的均勻化現(xiàn)象，殘留于其余兩相的殘留磁通所產(chǎn)生的直流分量發(fā)生衰減，收斂于零。在其余兩相即B、C相接入后，B、C相的磁通成為恒定磁通105、106。返回至圖1，三相變壓器3包括Y接線的一次繞組及Λ接線的二次繞組(如有必要，三次繞組)，Y接線中性點(diǎn)接地。一次繞組經(jīng)由三相斷路器2連接到三相電源1，通過該三相斷路器2的開關(guān)操作，來進(jìn)行對(duì)三相變壓器3接入三相電源I及從三相電源I切斷這兩個(gè)動(dòng)作。另外，圖I中，三相變壓器3的二次繞組或三次繞組示出Λ接線的情況，但也可以是Y接線。此處，在將三相變壓器3從三相電源I切斷時(shí)，在三相斷路器2中，與通常的三相斷路器ー樣，使三相的主觸點(diǎn)同時(shí)動(dòng)作，對(duì)三相一并進(jìn)行分閘控制。另一方，在接入時(shí)，基于對(duì)各相分別設(shè)定的合閘相位來進(jìn)行合閘控制。即，三相斷路器2是能對(duì)各相的接入分別獨(dú)立地進(jìn)行控制的帶相位控制功能的三相斷路器。接下來，參照?qǐng)D3 圖8，對(duì)利用三相斷路器2來實(shí)施變壓器接入操作時(shí)的預(yù)電弧特性、合閘時(shí)間偏差特性、以及因這些特性而引起的磁通誤差和勵(lì)磁浪涌電流進(jìn)行說明。此處，圖3是對(duì)基于利用三相斷路器2來實(shí)施變壓器接入操作時(shí)的預(yù)電弧特性的目標(biāo)接入點(diǎn)進(jìn)行說明的圖，圖4是對(duì)因預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性而引起的磁通誤差和目標(biāo)接入點(diǎn)的偏移進(jìn)行說明的圖，圖5是對(duì)因磁通誤差而弓I起的勵(lì)磁浪涌電流進(jìn)行說明的圖。此外，圖6是表示在沒有勵(lì)磁浪涌電流流過的狀態(tài)下的電源電壓、變壓器電壓以及極間電壓的圖，圖7是表示在勵(lì)磁浪涌電流流過的狀態(tài)下的電源電壓、變壓器電壓以及極間電壓的圖，圖8是對(duì)合閘第二相的接入時(shí)間因勵(lì)磁浪涌電流而提早的情況進(jìn)行說明的圖。另外，在圖4和圖5中，作為合閘第一相的A相為接入狀態(tài)，作為合閘第二相的B、C相為開放狀態(tài)。首先，圖3中示出利用三相斷路器2來實(shí)施變壓器接入操作的情況下的各相極間電壓和預(yù)電弧特性。在該圖3中，A相極間電壓110與預(yù)電弧特性直線115發(fā)生交叉的點(diǎn)為作為合閘第一相的A相的目標(biāo)接入點(diǎn)(Α相目標(biāo)接入點(diǎn))114。此處，其余兩相(B相、C相)的電源電壓為圖6所示的B相電源電壓302和C相電源電壓303，若設(shè)作為基準(zhǔn)相的A相電源電壓301的相位為Θ，則上述各相電源電壓由B 相電源電壓=sin ( Θ-120° )…(I)C 相電源電壓=sin ( Θ-240° )…(2)來表示。另ー方面，未圖不的A相接入后的B相變壓器電壓和C相變壓器電壓由B 相變壓器電壓=sin( Θ-180° ) /2…(3)C 相變壓器電壓=sin( Θ-180。) /2…(4)來表示。
因此，其余兩相的極間電壓即B相、C相的各極間電壓滿足
B相板間電壓=B相電源電壓一B相變壓器電壓
=—廠 3/ 2 X s in ( Θ — 9 O。)…(5)
C相極間電壓=C相電源電壓ーC相變壓器電壓
=+ 3 / 2 X s I η (0 — 90° )··· (6)。此外，圖3中示出B相極間電壓和C相極間電壓的絕對(duì)值(從上述(5)、(6)式可知為相同值)即B、C相極間電壓113 (在A相目標(biāo)接入點(diǎn)114之前為B相極間電壓111、C相極間電壓112)。關(guān)于其余兩相的目標(biāo)接入點(diǎn)，考慮合閘時(shí)間偏差特性和預(yù)電弧特性，決定B、C相目標(biāo)接入點(diǎn)119 (B、C相極間電壓113與預(yù)電弧特性直線116的交點(diǎn))，使得在B、C相極間電壓113與預(yù)電弧特性直線117、118的交叉接入時(shí)間范圍120中，接入磁通誤差最小。然而，如圖4所示，由于合閘時(shí)間偏差特性，作為合閘第一相的A相的接入點(diǎn)不是A相極間電壓139與預(yù)電弧特性直線130的交點(diǎn)即A相目標(biāo)接入點(diǎn)134，而是A相極間電壓139與預(yù)電弧特性直線131的交點(diǎn)即A相接入點(diǎn)135，在此情況下，A相磁通133呈現(xiàn)為從磁通上升點(diǎn)138上升的曲線，從而產(chǎn)生接入磁通誤差136。S卩，A相磁通133從A相恒定磁通132偏移的量對(duì)應(yīng)于該接入磁通誤差136的増量，超過變壓器鐵心的磁通飽和閾值137，因此，產(chǎn)生圖5所示那樣的A相勵(lì)磁浪涌電流140。若產(chǎn)生圖5所不的A相勵(lì)磁浪涌電流140,則圖6所不的A相變壓器電壓306變化為圖7所示的A相變壓器電壓316，并且，圖6所示的B、C相變壓器電壓307變化為圖7所示的B、C相變壓器電壓317，伴隨與此，圖6所示的B相極間電壓304及C相極間電壓305也變化(増加)為圖7所示的B相極間電壓314和C相極間電壓315。此處，若參照?qǐng)D8，則在產(chǎn)生A相勵(lì)磁浪涌電流140的期間內(nèi)，B、C相極間電壓162、163也增加。因此，在合閘時(shí)間偏差特性較大的情況下，接入點(diǎn)164變化為接入點(diǎn)165，預(yù)想的接入時(shí)間范圍160擴(kuò)展至接入時(shí)間范圍161。其結(jié)果是，因其余兩相的接入而產(chǎn)生超出預(yù)想的接入磁通誤差，產(chǎn)生超出預(yù)想的勵(lì)磁浪涌電流。以上說明的事項(xiàng)是在“發(fā)明所要解決的技術(shù)問題”項(xiàng)中說明過的事項(xiàng)，即“接入點(diǎn)比預(yù)想的目標(biāo)接入點(diǎn)要早，產(chǎn)生超出預(yù)想的勵(lì)磁浪涌電流”這ー問題。為了解決該問題，實(shí)施方式I中，在不產(chǎn)生圖5所示那樣的勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)、進(jìn)行設(shè)定其余兩相的目標(biāo)接入點(diǎn)的控制。圖9是對(duì)抑制超出預(yù)想的勵(lì)磁浪涌電流產(chǎn)生的本實(shí)施方式的一個(gè)控制方法進(jìn)行說明的圖。具體而言，進(jìn)行以下的控制。首先，著眼于如下方面因合閘第一相而產(chǎn)生的勵(lì)磁浪涌電流每隔360°重復(fù)產(chǎn)生，與此相對(duì)地，其余兩相的目標(biāo)接入點(diǎn)每隔180°存在。因此，進(jìn)行將其余兩相的延遲時(shí)間(相對(duì)于以往的接入時(shí)間的延遲時(shí)間)縮短O. 5個(gè)周期的控制，或者進(jìn)行將其延長“O. 5十η”個(gè)周期(η為整數(shù))的控制。換而言之，進(jìn)行將其余兩相的延遲時(shí)間設(shè)定為與三相交流電源的半個(gè)周期或者半個(gè)周期的奇數(shù)倍相當(dāng)?shù)臅r(shí)間的控制。通過該控制，能在不產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)接入B相和C相，從而能確保預(yù)想內(nèi)的接入時(shí)間范圍。在圖9所示的示例中，在進(jìn)行將其余兩相的延遲時(shí)間縮短O. 5個(gè)周期的控制(將B相和C相接入用的延遲時(shí)間設(shè)定為半個(gè)周期)的情況下，在利用預(yù)電弧特性直線176和B、C相極間電壓113來決定C相目標(biāo)接入點(diǎn)279時(shí)，能考慮預(yù)電弧特性直線177、178來預(yù)想接入時(shí)間范圍170。通過該控制，能在不產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)接入B相和C相，從而能確保預(yù)想內(nèi)的接入時(shí)間范圍。另外，在本實(shí)施方式中，雖然公開了將其余兩相的延遲時(shí)間設(shè)定為與三相交流電源的半個(gè)周期相當(dāng)?shù)臅r(shí)間的示例，但本發(fā)明并不受其限定。關(guān)鍵點(diǎn)在于，其余兩相的延遲時(shí) 間避開因合閘第一相的接入磁通誤差而導(dǎo)致合閘第一相的磁通有可能飽和的期間來設(shè)定即可，歸根到底，能在不產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)接入即可，這ー概念也成為了本發(fā)明的要點(diǎn)。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式I所涉及的浪涌電流抑制裝置，根據(jù)合閘第一相接入時(shí)的接入磁通誤差，計(jì)算因第一相的磁通的偏移而產(chǎn)生超過磁通飽和閾值的勵(lì)磁浪涌電流的期間，在不產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)決定作為延遲相的其余兩相的目標(biāo)接入點(diǎn)，因此，不會(huì)在其余兩相的極間電壓變得不穩(wěn)定的期間內(nèi)進(jìn)行接入。此外，通過該控制，能在預(yù)想的接入時(shí)間范圍內(nèi)進(jìn)行接入，從而能抑制意料外的過大勵(lì)磁浪涌電流。實(shí)施方式2圖10是對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式2所涉及的浪涌電流抑制裝置進(jìn)行說明的圖。圖I所示的電カ系統(tǒng)中，舉例示出了變壓器初級(jí)側(cè)為Y接線、變壓器次級(jí)側(cè)為△接線的Y — Δ連接的三相變壓器3，但在圖10所示的電カ系統(tǒng)中，舉例示出變壓器初級(jí)側(cè)、次級(jí)側(cè)均為Λ接線的Λ — Λ接線的三相變壓器3a。另外，圖10中，示出了三相變壓器3a的二次繞組或三次繞組為Λ接線的情況，但也可以是Y接線，這與實(shí)施方式I是ー樣的。此外，上述以外的結(jié)構(gòu)與圖I所示的實(shí)施方式I的結(jié)構(gòu)相同或等同，對(duì)這些共通的結(jié)構(gòu)部標(biāo)注相同的標(biāo)號(hào)，省略重復(fù)說明。在變壓器初級(jí)側(cè)為Λ接線的情況下，在第一相接入時(shí)，在三相變壓器中不產(chǎn)生勵(lì)磁電流，在第二相接入時(shí)開始產(chǎn)生勵(lì)磁電流。即，在設(shè)A相電源電壓為ypa時(shí)，第一相接入時(shí)(例如A相接入時(shí))的各變壓器電壓yta、ytb、ytc為A相變壓器電壓yta = A相電源電壓ypa …(7)B相變壓器電壓ytb = A相電源電壓ypa …(8)C相變壓器電壓ytc = A相電源電壓ypa …(9)。接著，在第二相接入時(shí)(繼A相之后接入B相)，僅對(duì)A相變壓器繞組兩端施加額定電壓，對(duì)B、C相的變壓器繞組分別施加與其相反相位電壓的1/2。即，在設(shè)B相電源電壓為ypa時(shí)，各相繞組兩端的電位差為
A相繞組兩端的電位差=y P a — y P b
=ハ 3) s i η ( Θ + 3 O)…(10)
B相繞組兩端的電位差=—(ypa—ypb)/2
=—(3)/2 s i η ( θ + 3 O ) ··· (11)
C相繞組兩端的電位差=一 (ypa—ypb)/2
=—(3)/2 s i η ( θ + 3 O ) …(12)。此外，C相變壓器電壓和C相極間電壓為C 相變壓器電壓=ypa- (ypa-ypb) /2= (ypa+ypb) /2...(13)C 相極間電壓=ypc-(ypa+ypb)/2…(14)。然而，在接入了合閘第一相、第二相時(shí)，由于合閘時(shí)間偏差特性，與實(shí)施方式I 一樣，有時(shí)會(huì)產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流。關(guān)于產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間的各相繞組兩端的電位差，由于產(chǎn)生與(勵(lì)磁浪涌電流)X (系統(tǒng)阻抗)相應(yīng)的電壓下降量Λ V，因此，
A相繞組兩端的電位差=ypa — ypb — AV
=廠(3) s i η (θ + 3 O) —Δ V·*· ( I
5)
B相繞組兩端的電位差=—(yp a — y P b)/2 — Δν
入(3)/2 s i η (β + 3 O) —Δ V …(I
6 )
C相繞組兩端的電位差=—(yp a — y P b )/ 2 — Δ V
=—f 3/2 s i η (Θ + 3 O) —Δν -,,(I
7)，C 相變壓器電壓=ypa- ((ypa-ypb) /2- Δ V)= (ypa+ypb) /2+ Δ V··· (18)C 相極間電壓=ypc-(ypa+ypb)/2-Δ V…(19)。
如上所述，在產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)接入作為延遲相的C相的情況下，由于C相的極間電壓發(fā)生變動(dòng)，因此，無法在所希望的相位進(jìn)行接入。另外，圖11 圖16是用于對(duì)此時(shí)的狀況進(jìn)行說明的圖。這些圖中，圖11 圖14分別對(duì)應(yīng)于在實(shí)施方式I的說明中使用的圖2 圖5，圖15、圖16分別對(duì)應(yīng)于在實(shí)施方式I的說明中使用的圖8、圖9。圖11示出了在A相殘留有“一O. 5PU”的殘留磁通、B相殘留有“+O. 2PU”的殘留磁通、C相殘留有“+ O. 3PU”的殘留磁通時(shí)，使作為合閘第一相的A相在接入磁通誤差為零的相位接入的情況下的各部波形。在圖11中，在A相接入后產(chǎn)生A、B相間恒定磁通204，在BC相間和CA相間產(chǎn)生相位與AB相間相反、振幅為AB相間的1/2的B、C相間和C、A相間恒定磁通205。此處，與圖2的不同點(diǎn)在于恒定磁通的波形為相間的恒定磁通(由于是相間的恒定磁通，因此，大小為ム倍)。其理由在于，在本實(shí)施方式中說明的三相變壓器3a的初級(jí)側(cè)為Λ接線。另外，B、C相間和C、A相間恒定磁通205的恒定磁通之所以為1/2，是因?yàn)樵贏相接入后，在其余兩個(gè)相間感應(yīng)出相位與A相相反、振幅為A相的1/2的電壓。這一點(diǎn)與圖2的情況相同。之后，由于鐵心磁通的均勻化現(xiàn)象，由殘留于其余兩個(gè)相間的殘留磁通所產(chǎn)生的直流分量發(fā)生衰 減，收斂于零。此處，圖12中示出了作為合閘第一相而接入A相、作為合閘第二相而接入B相時(shí)的B、C相極間電壓和預(yù)電弧特性。在該圖12中，B相極間電壓212與B相預(yù)電弧特性直線215發(fā)生交叉的點(diǎn)為作為合閘第二相的B相的目標(biāo)接入點(diǎn)(B相目標(biāo)接入點(diǎn))214。此外，圖12中示出了 C相極間電壓的絕對(duì)值即C相極間電壓213。雖然C相目標(biāo)接入點(diǎn)219被示出為C相極間電壓213與C相預(yù)電弧特性直線216的交點(diǎn)，但考慮合閘時(shí)間偏差特性和預(yù)電弧特性，可將其決定成使得在C相極間電壓213與預(yù)電弧特性直線217、218的交叉接入時(shí)間范圍220內(nèi)接入磁通誤差最小。然而，如圖13所示，由于合閘時(shí)間偏差特性，作為合閘第二相的B相的接入點(diǎn)不是B相極間電壓239與B相預(yù)電弧特性直線230的交點(diǎn)即B相目標(biāo)接入點(diǎn)234，而是B相極間電壓239與B相預(yù)電弧特性直線231的交點(diǎn)即B相接入點(diǎn)235，在此情況下，A、B相間磁通233呈現(xiàn)為從磁通上升點(diǎn)238上升的曲線，從而產(chǎn)生接入磁通誤差236。S卩，A、B相間磁通233從A、B相間恒定磁通232偏移的量對(duì)應(yīng)于該接入磁通誤差236的増量，超過變壓器鐵心的磁通飽和閾值237，因此，產(chǎn)生圖14所示那樣的A、B相間勵(lì)磁浪涌電流240。若產(chǎn)生圖14所示的A、B相間勵(lì)磁浪涌電流240，則各相繞組兩端的電位差也如
(15) (17)式所示那樣地變化，伴隨與此，C相變壓器電壓如(18)式所示那樣地變化，C相極間電壓也如(19)式所示那樣地變化。其結(jié)果是，無法在所希望的相位進(jìn)行接入。若以圖15所示的示例來進(jìn)行說明，則在合閘時(shí)間沒有偏差的情況下，C相預(yù)電弧特性直線216與沒有勵(lì)磁浪涌電流流過時(shí)的C相極間電壓213的交點(diǎn)即C相目標(biāo)接入點(diǎn)219變成C相預(yù)電弧特性直線218與C相極間電壓263的交點(diǎn)即意料外的接入點(diǎn)266。為了解決該問題，實(shí)施方式2中，與實(shí)施方式I 一祥，進(jìn)行避開因先行接入的2相的定時(shí)而產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間來設(shè)定其余一相(合閘第三相)的目標(biāo)接入點(diǎn)的控制。若進(jìn)行這種控制，則能在所希望的相位進(jìn)行接入而不受先行接入相的影響。在圖16所示的示例中，在進(jìn)行將其余一相(在本例中為C相)的延遲時(shí)間(相對(duì)于以往的接入時(shí)間的延遲時(shí)間)縮短O. 5個(gè)周期的控制(將C相接入用的延遲時(shí)間設(shè)定為半個(gè)周期)的情況下，在利用C相預(yù)電弧特性直線276和C相極間電壓263來決定C相目標(biāo)接入點(diǎn)279吋，能考慮C相預(yù)電弧特性直線277、278來預(yù)想接入時(shí)間范圍270。通過該控制，能在不產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)接入C相，從而能確保預(yù)想內(nèi)的接入時(shí)間范圍。另外，在本實(shí)施方式中，雖然公開了將其余一相的延遲時(shí)間設(shè)定為與三相交流電源的半個(gè)周期相當(dāng)?shù)臅r(shí)間的示例，但本發(fā)明并不受其限定。關(guān)鍵點(diǎn)在于，其余一相(合閘第三相)的延遲時(shí)間避開因合閘第一相及合閘第二相的接入磁通誤差而導(dǎo)致合閘第一相與合閘第二相之間的磁通有可能飽和的期間來設(shè)定即可，歸根到底，能在不產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)接入即可， 這ー概念也成為了本發(fā)明的要點(diǎn)。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式2所涉及的浪涌電流抑制裝置，根據(jù)合閘第二相接入時(shí)的接入磁通誤差，計(jì)算因第二相的磁通的偏移而產(chǎn)生超過磁通飽和閾值的勵(lì)磁浪涌電流的期間，在不產(chǎn)生勵(lì)磁浪涌電流的期間內(nèi)決定作為延遲相的其余一相的目標(biāo)接入點(diǎn)，因此，能使其余一相的極間電壓變穩(wěn)定，能在預(yù)想的所希望的相位進(jìn)行接入，能抑制意料外的過大勵(lì)磁浪涌電流。另外，以上的實(shí)施方式1、2所示的結(jié)構(gòu)是本發(fā)明結(jié)構(gòu)的ー個(gè)示例，也可以與其他已知的技術(shù)進(jìn)行組合，在不脫離本發(fā)明要點(diǎn)的范圍內(nèi)，當(dāng)然也可以省略一部分等、或進(jìn)行變更來構(gòu)成。エ業(yè)上的實(shí)用性如上所述，本發(fā)明所涉及的浪涌電流抑制裝置用作為能抑制勵(lì)磁浪涌電流的最大值、抑制過大的勵(lì)磁浪涌電流產(chǎn)生的發(fā)明。標(biāo)號(hào)說明I三相電源2三相斷路器3、3a三相變壓器4、5電壓測定器6變壓器電壓7殘留磁通計(jì)算部8殘留磁通9預(yù)電弧特性10合閘時(shí)間偏差特性11接入磁通誤差計(jì)算部12接入磁通誤差13合閘順序決定部14合閘順序15目標(biāo)合閘相位/吋刻設(shè)定部16目標(biāo)合閘時(shí)刻17合閘控制部18電源電壓19a分閘指令19b合閘指令
20合閘控制信號(hào)100浪涌電流抑制裝置101 A相電源電壓102 B相電源電壓103 C相電源電壓104 A相恒定磁通105 B相恒定磁通106 C相恒定磁通
107 B、C 相磁通110、139 A相極間電壓111 B相極間電壓112 C相極間電壓113 B、C相極間電壓114 A相目標(biāo)接入點(diǎn)115 118、130、131、177、178 預(yù)電弧特性直線119,179 B、C相目標(biāo)接入點(diǎn)120、160、161、170 接入時(shí)間范圍132 A相恒定磁通133 A 相磁通134 A相目標(biāo)接入點(diǎn)135 A相接入點(diǎn)136接入磁通誤差137磁通飽和閾值138磁通上升點(diǎn)140 A相勵(lì)磁浪涌電流162 B相極間電壓163 C相極間電壓164、165、266 接入點(diǎn)204A、B相間恒定磁通205B、C相間和C、A相間恒定磁通212 B相極間電壓213、239 C相極間電壓214、234 B相目標(biāo)接入點(diǎn)215,230,231 B相預(yù)電弧特性直線216 218、276 278 C相預(yù)電弧特性直線219 C相目標(biāo)接入點(diǎn)220,270接入時(shí)間范圍232A、B相間恒定磁通233A、B相間磁通
234 B相目標(biāo)接入點(diǎn)235 B相接入點(diǎn)236接入磁通誤差237磁通飽和閾值238磁通上升點(diǎn)240 A、B相間勵(lì)磁浪涌電流263 C相極間電壓301 A相電源電壓
302 B相電源電壓303 C相電源電壓304、314 B相極間電壓305,315 C相極間電壓306、316 A相變壓器電壓307,317 B、C相變壓器電壓
權(quán)利要求
1.ー種浪涌電流抑制裝置，該浪涌電流抑制裝置適用于經(jīng)由三相斷路器來對(duì)將一次繞組進(jìn)行Y接線的三相變壓器提供和切斷三相交流電源的結(jié)構(gòu)，在所述三相斷路器接入時(shí)抑制所述三相變壓器中可能產(chǎn)生的勵(lì)磁浪涌電流，其特征在于，包括 殘留磁通計(jì)算部，該殘留磁通計(jì)算部基于在所述三相斷路器的分閘時(shí)間前后在所述三相變壓器中產(chǎn)生的各相電壓，求出在該三相變壓器內(nèi)部產(chǎn)生的各相的殘留磁通； 接入磁通誤差計(jì)算部，該接入磁通誤差計(jì)算部基于所述各相的殘留磁通，考慮所述三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性，對(duì)各相的每ー相求出合閘相位的接入磁通誤差; 合閘順序決定部，該合閘順序決定部基于所述各相的殘留磁通，決定所述三相斷路器中各相的合閘順序； 目標(biāo)合閘相位設(shè)定部，該目標(biāo)合閘相位設(shè)定部計(jì)算所述合閘順序決定部所決定的合閘第一相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘相位，并且，以規(guī)定的基準(zhǔn)相中的規(guī)定相位為基準(zhǔn)點(diǎn)，計(jì)算其余兩相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為合閘第二相的目標(biāo)合閘相位； 目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部，該目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部將從所述基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第一相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘時(shí)刻，并且，將從該基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第二相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與規(guī)定延遲時(shí)間的總計(jì)時(shí)間設(shè)定為該合閘第二相的目標(biāo)合閘時(shí)刻；以及 合閘控制部，該合閘控制部響應(yīng)于對(duì)所述三相斷路器的合閘指令，對(duì)所述三相斷路器生成并輸出合閘控制信號(hào)，以在所述目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部所設(shè)定的各相的目標(biāo)合閘時(shí)刻使各相合閘， 所述規(guī)定延遲時(shí)間避開因所述合閘第一相的接入磁通誤差而導(dǎo)致該合閘第一相的磁通有可能飽和的期間來設(shè)定。
2.ー種浪涌電流抑制裝置，該浪涌電流抑制裝置適用于經(jīng)由三相斷路器來對(duì)將一次繞組進(jìn)行△接線的三相變壓器提供和切斷三相交流電源的結(jié)構(gòu)，在所述三相斷路器接入時(shí)抑制所述三相變壓器中可能產(chǎn)生的勵(lì)磁浪涌電流，其特征在于，包括 殘留磁通計(jì)算部，該殘留磁通計(jì)算部基于在所述三相斷路器的分閘時(shí)間前后在所述三相變壓器中產(chǎn)生的各相電壓或各相間電壓，求出在該三相變壓器內(nèi)部產(chǎn)生的各相的殘留磁通； 接入磁通誤差計(jì)算部，該接入磁通誤差計(jì)算部基于所述各相的殘留磁通，考慮所述三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性，對(duì)各相的每ー相求出合閘相位的接入磁通誤差; 合閘順序決定部，該合閘順序決定部基于所述各相的殘留磁通，決定所述三相斷路器中各相的合閘順序； 目標(biāo)合閘相位設(shè)定部，該目標(biāo)合閘相位設(shè)定部分別計(jì)算所述合閘順序決定部所決定的合閘第一相以及合閘第二相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘相位以及該合閘第二相的目標(biāo)合閘相位，并且，以規(guī)定的基準(zhǔn)相中的規(guī)定相位為基準(zhǔn)點(diǎn)，計(jì)算其余一相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為合閘第三相的目標(biāo)合閘相位； 目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部，該目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部將從所述基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第一相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間以及到所述合閘第二相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間分別設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘時(shí)刻以及該合閘第二相的目標(biāo)合閘時(shí)刻，并且，將從該基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第三相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與規(guī)定延遲時(shí)間的總計(jì)時(shí)間設(shè)定為該合閘第三相的目標(biāo)合閘時(shí)刻；以及 合閘控制部，該合閘控制部響應(yīng)于對(duì)所述三相斷路器的合閘指令，對(duì)所述三相斷路器生成并輸出合閘控制信號(hào)，以在所述目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部所設(shè)定的各相的目標(biāo)合閘時(shí)刻使各相合閘， 所述規(guī)定延遲時(shí)間避開因所述合閘第一相及所述合閘第二相的接入磁通誤差而導(dǎo)致該合閘第一相與該合閘第二相之間的磁通有可能飽和的期間來設(shè)定。
3.如權(quán)利要求I或2所述的浪涌電流抑制裝置，其特征在干， 所述規(guī)定延遲時(shí)間設(shè)定為與所述三相交流電源的半個(gè)周期或半個(gè)周期的奇數(shù)倍相當(dāng)?shù)臅r(shí)間。
4.ー種浪涌電流抑制方法，該浪涌電流抑制方法適用于經(jīng)由三相斷路器來對(duì)將一次繞組進(jìn)行Y接線的三相變壓器提供和切斷三相交流電源的結(jié)構(gòu)，在所述三相斷路器接入時(shí)抑制所述三相變壓器中可能產(chǎn)生的勵(lì)磁浪涌電流，其特征在于，包括 第I測定步驟，該第I測定步驟測定所述三相變壓器中產(chǎn)生的各相電壓或各相間電壓； 第I計(jì)算步驟，該第I計(jì)算步驟基于在所述三相斷路器的分閘時(shí)間前后的所述第I測定步驟的測定結(jié)果，求出在該三相變壓器的內(nèi)部產(chǎn)生的各相的殘留磁通； 第2計(jì)算步驟，該第2計(jì)算步驟基于所述各相的殘留磁通，考慮所述三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性，對(duì)各相的每ー相求出合閘相位的接入磁通誤差； 第I決定步驟，該第I決定步驟基于所述各相的殘留磁通，決定所述三相斷路器中各相的合閘順序； 第2測定步驟，該第2測定步驟測定規(guī)定的基準(zhǔn)相的電壓； 第I設(shè)定步驟，該第I設(shè)定步驟計(jì)算所述合閘順序決定部所決定的合閘第一相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘相位； 第2設(shè)定步驟，該第2設(shè)定步驟以由所述第2測定步驟所測定的所述基準(zhǔn)相中的規(guī)定相位為基準(zhǔn)點(diǎn)，計(jì)算其余兩相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為合閘第二相的目標(biāo)合閘相位； 第3設(shè)定步驟，該第3設(shè)定步驟將從所述基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第一相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘時(shí)刻； 第4設(shè)定步驟，該第4設(shè)定步驟將不在因所述合閘第一相的接入磁通誤差而導(dǎo)致該合閘第一相的磁通有可能飽和的期間內(nèi)的任意時(shí)刻與所述基準(zhǔn)點(diǎn)的時(shí)刻的時(shí)間差設(shè)定為延遲時(shí)間； 第5設(shè)定步驟，該第5設(shè)定步驟將從所述基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第二相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與所述延遲時(shí)間的總計(jì)時(shí)間設(shè)定為該合閘第二相的目標(biāo)合閘時(shí)刻；以及 合閘控制步驟，該合閘控制步驟響應(yīng)于對(duì)所述三相斷路器的合閘指令，對(duì)所述三相斷路器生成并輸出合閘控制信號(hào)，以在所述目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部所設(shè)定的各相的目標(biāo)合閘時(shí)刻使各相合閘。
5.ー種浪涌電流抑制方法，該浪涌電流抑制方法適用于經(jīng)由三相斷路器來對(duì)將一次繞組進(jìn)行△接線的三相變壓器提供和切斷三相交流電源的結(jié)構(gòu)，在所述三相斷路器接入時(shí)抑制所述三相變壓器中可能產(chǎn)生的勵(lì)磁浪涌電流，其特征在于，包括 第I測定步驟，該第I測定步驟測定所述三相變壓器中產(chǎn)生的各相電壓或各相間電壓； 第I計(jì)算步驟，該第I計(jì)算步驟基于在所述三相斷路器的分閘時(shí)間前后的所述第I測定步驟的測定結(jié)果，求出在該三相變壓器的內(nèi)部產(chǎn)生的各相的殘留磁通； 第2計(jì)算步驟，該第2計(jì)算步驟基于所述各相的殘留磁通，考慮所述三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性，對(duì)各相的每ー相求出合閘相位的接入磁通誤差； 第I決定步驟，該第I決定步驟基于所述各相的殘留磁通，決定所述三相斷路器中各相的合閘順序； 第2測定步驟，該第2測定步驟測定規(guī)定的基準(zhǔn)相的電壓； 第I設(shè)定步驟，該第I設(shè)定步驟分別計(jì)算所述合閘順序決定部所決定的合閘第一相及合閘第二相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘相位及該合閘第二相的目標(biāo)合閘相位； 第2設(shè)定步驟，該第2設(shè)定步驟以由所述第2測定步驟所測定的所述基準(zhǔn)相中的規(guī)定相位為基準(zhǔn)點(diǎn)，計(jì)算其余一相中的接入磁通誤差最小的相位，以設(shè)定為合閘第三相的目標(biāo)合閘相位； 第3設(shè)定步驟，該第3設(shè)定步驟將從所述基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第一相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間以及到所述合閘第二相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間分別設(shè)定為該合閘第一相的目標(biāo)合閘時(shí)刻以及該合閘第二相的目標(biāo)合閘時(shí)刻； 第4設(shè)定步驟，該第4設(shè)定步驟將不在因所述合閘第一相及所述合閘第二相的接入磁通誤差而導(dǎo)致該合閘第一相的磁通與該合閘第二相之間的磁通有可能飽和的期間內(nèi)的任意時(shí)刻與所述基準(zhǔn)點(diǎn)的時(shí)刻的時(shí)間差設(shè)定為延遲時(shí)間； 第5設(shè)定步驟，該第5設(shè)定步驟將從所述基準(zhǔn)點(diǎn)到所述合閘第三相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與所述延遲時(shí)間的總計(jì)時(shí)間設(shè)定為該合閘第三相的目標(biāo)合閘時(shí)刻； 合閘控制步驟，該合閘控制步驟響應(yīng)于對(duì)所述三相斷路器的合閘指令，對(duì)所述三相斷路器生成并輸出合閘控制信號(hào)，以在所述目標(biāo)合閘時(shí)刻設(shè)定部所設(shè)定的各相的目標(biāo)合閘時(shí)刻使各相合閘。
全文摘要
本發(fā)明的浪涌電流抑制裝置包括殘留磁通計(jì)算部(7)，該殘留磁通計(jì)算部(7)在三相斷路器的分閘時(shí)間前后，求出在三相變壓器內(nèi)部產(chǎn)生的各相的殘留磁通；接入磁通誤差計(jì)算部(11)，該接入磁通誤差計(jì)算部(11)考慮三相斷路器的預(yù)電弧特性和合閘時(shí)間偏差特性，求出合閘相位的接入磁通誤差；合閘順序決定部(13)，該合閘順序決定部(13)決定三相斷路器的各相合閘順序；目標(biāo)合閘相位/時(shí)刻設(shè)定部(15)，該目標(biāo)合閘相位/時(shí)刻設(shè)定部(15)計(jì)算合閘第一相的接入磁通誤差最小的相位和其余兩相的接入磁通誤差最小的相位，并且，將從基準(zhǔn)點(diǎn)到合閘第一相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間設(shè)定為合閘第一相的目標(biāo)合閘時(shí)刻，將從基準(zhǔn)點(diǎn)到合閘第二相的目標(biāo)合閘相位為止的時(shí)間與延遲時(shí)間之和設(shè)定作為合閘第二相的目標(biāo)合閘時(shí)刻，該延遲時(shí)間是為了避開因合閘第一相的接入磁通誤差而導(dǎo)致合閘第一相的磁通有可能飽和的期間而設(shè)定的；以及合閘控制部(17)，該合閘控制部(17)響應(yīng)于合閘指令，生成并輸出合閘控制信號(hào)，以在目標(biāo)合閘時(shí)刻使各相合閘。
文檔編號(hào)H02H7/045GK102823098SQ201080065808
公開日2012年12月12日 申請(qǐng)日期2010年4月8日 優(yōu)先權(quán)日2010年4月8日
發(fā)明者森智仁, 香山治彥, 山本綾 申請(qǐng)人:三菱電機(jī)株式會(huì)社