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永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的制作方法

文檔序號:7423749閱讀:258來源:國知局
專利名稱:永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明涉及一種永磁體同步電動機(jī)的控制裝置。
背景技術(shù)
在永磁體同步電動機(jī)的控制中,大多使用可以自由控制扭矩的矢量控制。采用矢量控制的控制裝置采用由電流控制器對PWM逆變器進(jìn)行控制的結(jié)構(gòu),該電流控制器以下述方式進(jìn)行比例積分控制,即,將所述PWM逆變器向永磁體同步電動機(jī)輸出的3相電動機(jī)電流在旋轉(zhuǎn)并正交的2個軸即d、q軸坐標(biāo)上進(jìn)行分解,變換為作為勵磁電流成分的d軸電流和作為扭矩輔助成分的q軸電流,使得該變換后的實際在永磁體同步電動機(jī)中流動的d軸電流及q軸電流,追隨根據(jù)從外部發(fā)送來的扭矩指令所生成的d軸電流指令及q軸電流指令。由此,永磁體同步電動機(jī)的控制裝置所進(jìn)行的扭矩控制的精度,依賴于d/q軸電流指令生成器中是否可以生成適當(dāng)?shù)膁軸電流指令及q軸電流指令,其中,該d/q軸電流指令生成器根據(jù)從外部發(fā)送來的扭矩指令生成d軸電流指令及q軸電流指令。在這里,在永磁體同步電動機(jī)中,不具有凸極性(saliency)的SPM(Surface Permanent Magnet)電動機(jī)的扭矩產(chǎn)生式由算式(1)給出。此外,在算式(1)中,Tm*是從外部發(fā)送來的扭矩指令,i;是q軸電流指令,Kt是永磁體同步電動機(jī)的扭矩常數(shù)。[算式1]Tm* = Kti;... (1)并且,如果將算式(1)變形為下述算式O),使d/q軸電流指令生成器構(gòu)成為實施基于該算式⑵的運算,則可以控制扭矩。此外,在算式⑵中,i/是d軸電流指令。[算式2]iq*:dT:*。/KJ…(2)另外,在永磁體同步電動機(jī)中,具有凸極性的IPMGnterior Permanent Magnet) 電動機(jī)的扭矩產(chǎn)生式由下述算式C3)給出。此外,在算式(3)中,P1^LtnLtl分別是永磁體同步電動機(jī)的極對數(shù)(numbers of pole pairs)、d軸電感、q軸電感。[算式3]T; = Ktiq*+Pffl (Ld-Lq) i/i;…(3)對于IPM電動機(jī),如果將d/q軸電流指令生成器構(gòu)成為實施基于該算式(3)的運算,或者構(gòu)成為對預(yù)先準(zhǔn)備的基于算式(3)得到的表數(shù)據(jù)進(jìn)行參照,則可以控制扭矩。此外,由于通常已知d軸電感、q軸電感隨著電流大小而以非線性變化,因此,如果將這一情況考慮在內(nèi)而構(gòu)成d/q軸電流指令生成器,則可以使扭矩控制的精度提高。但是,近年來,為了使永磁體同步電動機(jī)高速運轉(zhuǎn),在逆變器輸出電壓被用盡的恒輸出區(qū)域中進(jìn)行運轉(zhuǎn)這一方式不斷增加。在該運轉(zhuǎn)中,需要抑制逆變器輸出電壓飽和,因此,作為其方法中的一個,大多進(jìn)行在負(fù)方向上增加d軸電流的所謂弱磁控制。
在專利文獻(xiàn)1 (圖11)中示出了弱磁控制的一個方法。如果將該方法應(yīng)用在永磁體同步電動機(jī)的控制裝置中,則如下所示。即,構(gòu)成為,根據(jù)q軸電壓成分和q軸電壓指令之間的偏差求出q軸電壓飽和量,根據(jù)求出的q軸電壓飽和量和旋轉(zhuǎn)角速度求出d軸電流修正量。另外,根據(jù)d軸電壓成分和d軸電壓指令之間的偏差求出d軸電壓飽和量,根據(jù)求出的d軸電壓飽和量和旋轉(zhuǎn)角速度求出q軸電流修正量。并且,使用求出的d軸和q軸的各電流修正量,對d/q軸電流指令生成器輸出的d軸和q軸的各電流指令施加修正。根據(jù)該結(jié)構(gòu),可以實現(xiàn)永磁體同步電動機(jī)中的扭矩控制和在高速運轉(zhuǎn)區(qū)域中的穩(wěn)定運轉(zhuǎn)這兩者, 因此,可以抑制在高速運轉(zhuǎn)時產(chǎn)生電壓飽和,實現(xiàn)穩(wěn)定的運轉(zhuǎn),可以使控制的穩(wěn)定性大幅提尚ο專利文獻(xiàn)1 國際公開第03/009463號小冊子專利文獻(xiàn)2 日本特開2000-116198號公報

發(fā)明內(nèi)容
但是,對于基于上述弱磁控制進(jìn)行的扭矩控制的精度,由于以往大多使用永磁體同步電動機(jī)中的SPM電動機(jī),所以較少產(chǎn)生問題,但是近年來,伴隨著永磁體電動機(jī)的高速運轉(zhuǎn)化,開始大量使用不會產(chǎn)生磁鐵剝離問題的IPM電動機(jī),從而產(chǎn)生問題。S卩,在SPM電動機(jī)中,由于基于算式(1)產(chǎn)生扭矩,所以即使從d/q軸電流指令生成器輸出的d軸和q軸的各電流指令在之后進(jìn)行修正,也僅有q軸電流指令的變化量會對扭矩控制的精度產(chǎn)生影響。因此,扭矩控制的精度惡化沒有達(dá)到在實際使用中產(chǎn)生問題的級別。但是,在IPM電動機(jī)中,由于基于算式(3)產(chǎn)生扭矩,所以如果從d/q軸電流指令生成器輸出的d軸和q軸的各電流指令在之后進(jìn)行了修正,則這兩者的電流指令的變化量都對扭矩控制的精度產(chǎn)生影響。因此,有時扭矩控制的精度的降低程度會超過使用SPM電動機(jī)時的扭矩控制惡化。另外,在IPM電動機(jī)中,通常已知通過施加與運轉(zhuǎn)狀況相應(yīng)的適當(dāng)?shù)膁軸電流而提高運轉(zhuǎn)效率。因此,有時以提高IPM電動機(jī)的運轉(zhuǎn)效率為目的,而對從d/q軸電流指令生成器輸出的d軸電流指令進(jìn)行修正。在此情況下,并不限于高速運轉(zhuǎn),在低速運轉(zhuǎn)及中速運轉(zhuǎn)中也多少會使扭矩控制的精度降低。針對該問題,例如在上述專利文獻(xiàn)2 (第4實施方式)中,提出了一種方法,其用于在高速運轉(zhuǎn)時的電動機(jī)端子電壓恒定的條件下,穩(wěn)定地輸出最大扭矩,因此,如果使用該方法,則可以將在高速運轉(zhuǎn)時不產(chǎn)生電壓飽和這一點也考慮在內(nèi)而構(gòu)成d/q軸電流指令生成器。但是,在應(yīng)用上述專利文獻(xiàn)2所述技術(shù)的d/q軸電流指令生成器中,需要生成滿足基于電動機(jī)等價電路的電壓關(guān)系式和算式C3)所示的扭矩關(guān)系式這兩者的d軸電流指令及 q軸電流指令,因此,需要非常復(fù)雜的運算,存在使產(chǎn)品CPU的負(fù)荷變得非常大的問題。本發(fā)明就是鑒于上述情況而提出的,其目的在于,得到一種永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其不會增加產(chǎn)品CPU的負(fù)荷,無論永磁體同步電動機(jī)是SPM電動機(jī)還是IPM電動機(jī),均不僅在低速運轉(zhuǎn)時及中速運轉(zhuǎn)時,而且在高速運轉(zhuǎn)時,也可以進(jìn)行高精度的扭矩控制。
為了達(dá)到上述目的,本發(fā)明提供一種永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其具有d/q 軸電流指令生成器,其根據(jù)從外部輸入來的扭矩指令,生成d軸和q軸的各電流指令;以及電流控制器,其利用比例積分控制而生成d軸和q軸的各電壓指令,該d軸和q軸的各電壓指令用于使得實際在永磁體同步電動機(jī)中流動的d軸和q軸的各電流,一致于所述d軸和q 軸的各電流指令與所對應(yīng)的d軸和q軸的各電流修正量之間的偏差、即d軸和q軸的各電流修正指令,該永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的特征在于,具有扭矩校正電路,其根據(jù)所述 d軸和q軸的各電流修正指令的電流相位和所述扭矩指令,生成扭矩修正指令,替代所述扭矩指令而將該扭矩修正指令向所述d/q軸電流指令生成器供給。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明,從外部輸入來的扭矩指令并不直接向d/q軸電流指令生成器供給, 而是輸入至追加的扭矩校正電路。該追加的扭矩校正電路利用較少的運算量,使用從其外部輸入來的扭矩指令、以及修正后的d軸和q軸的各電流指令的電流相位,生成扭矩修正指令,并將其向d/q軸電流指令生成器供給。由此,d/q軸電流指令生成器可以以反映實際運轉(zhuǎn)狀態(tài)的形式生成d軸和q軸的各電流指令,因此,無論永磁體同步電動機(jī)是SPM電動機(jī)還是IPM電動機(jī),均不僅在低速運轉(zhuǎn)時及中速運轉(zhuǎn)時,而且在高速運轉(zhuǎn)時,也可以生成適當(dāng)?shù)?d軸和q軸的各電流指令。即,本發(fā)明實現(xiàn)可以在整個運轉(zhuǎn)區(qū)域中進(jìn)行高精度的扭矩控制而不會使產(chǎn)品CPU的負(fù)荷增加的效果。


圖1是表示本發(fā)明的實施方式1所涉及的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的要部結(jié)構(gòu)的框圖。圖2是表示進(jìn)行永磁體同步電動機(jī)的弱磁控制的控制裝置的通常構(gòu)成例的框圖。圖3是表示圖1所示的扭矩校正系數(shù)Ic1的表數(shù)據(jù)的一個例子的圖。圖4是將實施方式1應(yīng)用于IPM電動機(jī)中的情況下的運轉(zhuǎn)特性和現(xiàn)有例相比較而示出的特性圖。圖5是表示本發(fā)明的實施方式2所涉及的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的要部結(jié)構(gòu)的框圖。圖6是表示圖5所示的扭矩修正指令T1^md的表數(shù)據(jù)的一個例子的圖。圖7是表示本發(fā)明的實施方式3所涉及的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的要部結(jié)構(gòu)的框圖。圖8是表示本發(fā)明的實施方式4所涉及的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的要部結(jié)構(gòu)的框圖。標(biāo)號的說明1電流相位運算器2、4扭矩校正器3a、3b、3c 乘法器5電流振幅變化率運算器9 d/q軸電流指令生成器10、11、12、13 減法器
14 d軸電流控制器15 q軸電流控制器16 二相三相坐標(biāo)變換器17 PWM 逆變器18永磁體同步電動機(jī)19a、19b、19c 電流檢測器20三相二相坐標(biāo)變換器21速度檢測器22系數(shù)器23積分器
具體實施例方式下面,參照附圖,詳細(xì)說明本發(fā)明所涉及的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的優(yōu)選實施方式。實施方式1圖1是表示本發(fā)明的實施方式1所涉及的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的要部結(jié)構(gòu)的框圖。圖2是表示進(jìn)行永磁體同步電動機(jī)的弱磁控制的控制裝置的通常構(gòu)成例的框圖。圖1所示的實施方式1所涉及的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的要部(扭矩校正電路),是由追加在圖2所示的作為本發(fā)明對象的現(xiàn)有的進(jìn)行弱磁控制的控制裝置中的電流相位運算器1、扭矩校正器2和乘法器3a構(gòu)成的。在這里,為了易于理解本發(fā)明,首先,參照圖2,簡單說明作為本發(fā)明對象的現(xiàn)有的進(jìn)行弱磁控制的控制裝置的結(jié)構(gòu)和動作,然后,參照圖1,說明本實施方式1所涉及的控制裝置的要部結(jié)構(gòu)的動作。在圖2中,對于現(xiàn)有的進(jìn)行弱磁控制的控制裝置,作為控制永磁體同步電動機(jī) (PM)IS的結(jié)構(gòu),具有d/q軸電流指令生成器9、減法器10、ll、12、13、d軸電流控制器14、q 軸電流控制器15、二相三相坐標(biāo)變換器16、PWM逆變器17、電流檢測器19a、19b、19c、三相二相坐標(biāo)變換器20、速度檢測器21、系數(shù)器22和積分器23。PWM逆變器17基于從二相三相坐標(biāo)變換器16輸入來的電壓指令V/、V/、V/,生成向永磁體同步電動機(jī)18供給的驅(qū)動電力。此外,Vdc是母線電壓。速度檢測器21檢測被驅(qū)動的永磁體同步電動機(jī)18的旋轉(zhuǎn)速度ωρ系數(shù)器22根據(jù)速度檢測器21檢測出的旋轉(zhuǎn)速度ω ρ計算dq軸坐標(biāo)的旋轉(zhuǎn)角速度ω1()積分器23對系數(shù)器22計算出的dq軸坐標(biāo)的旋轉(zhuǎn)角速度ω工進(jìn)行積分,將結(jié)果作為dq軸坐標(biāo)的相位角θ 向二相三相坐標(biāo)變換器16和三相二相坐標(biāo)變換器20輸出。電流檢測器19a、19b、19c檢測從PWM逆變器17向永磁體同步電動機(jī)18供給的電動機(jī)驅(qū)動電流i 、iv、iw,將其向三相二相坐標(biāo)變換器20輸出。三相二相坐標(biāo)變換器20基于從積分器23輸入來的dq軸坐標(biāo)的相位角θ,將由電流檢測器19a、19b、19b檢測出的電動機(jī)驅(qū)動電流i 、iv、iw變換為dq軸坐標(biāo)上的d軸電流 id和q軸電流、,并將它們向相應(yīng)的減法器12、13輸出。
d/q軸電流指令生成器9根據(jù)從外部輸入來的任意扭矩指令ΤΛ進(jìn)行所述算式(2) 或算式(3)的運算,生成旋轉(zhuǎn)且正交的2個軸即dq軸坐標(biāo)上的d軸電流指令i/和q軸電流指令i:,將d軸電流指令i/向減法器10的一個輸入端子輸出,將q軸電流指令向減法器11的一個輸入端子輸出。向減法器10的另一個輸入端子中輸入d軸電流修正量Δ i;,向減法器11的另一個輸入端子中輸入q軸電流修正量Δ It;。雖然沒有示出d軸電流修正量Ai/和q軸電流修正量Δ It;的生成源,但其是利用所述專利文獻(xiàn)1(圖11)中提出的方法而生成的。在這里不再重復(fù)記述。減法器10對d軸電流指令i/和d軸電流修正量Δ i/之間的偏差進(jìn)行運算,將結(jié)果作為d軸電流修正指令i/cmd而向減法器12的一個輸入端子輸出。在該減法器12的另一個輸入端子中輸入來自三相二相坐標(biāo)變換器20的d軸電流id。另外,減法器11對q軸電流指令;和q軸電流修正量Ait;之間的偏差進(jìn)行運算,將結(jié)果作為q軸電流修正指令 i/cmd而向減法器13的一個輸入端子輸出。在該減法器13的另一個輸入端子中輸入來自三相二相坐標(biāo)變換器20的q軸電流、。減法器12對d軸電流修正指令i/cmd和d軸電流id之間的偏差進(jìn)行運算,將結(jié)果作為電流偏差eid而向d軸電流控制器14輸出。另外,減法器13對q軸電流修正指令 i/cmd和q軸電流i,之間的偏差進(jìn)行運算,將結(jié)果作為電流偏差%而向q軸電流控制器 15輸出。d軸電流控制器14及q軸電流控制器15各自為進(jìn)行比例積分(PI)控制的PI控制器。即,d軸電流控制器14及q軸電流控制器15各自通過PI控制而生成d軸電壓指令 V/、q軸電壓指令V:,將它們向二相三相坐標(biāo)變換器16輸出,其中,d軸電壓指令V/、q軸電壓指令V:是使從減法器12、13輸入的電流偏差eid、eiq成為0的操作量。二相三相坐標(biāo)變換器16基于從積分器23輸入的dq軸坐標(biāo)的相位角θ,將從d軸電流控制器14及q軸電流控制器15輸入的d軸電壓指令V/、q軸電壓指令V:變換為電壓指令V/、V/、V;,并將它們向所述PWM逆變器17輸出。如上所述,在進(jìn)行弱磁控制的矢量控制中,利用電流控制器(d軸電流控制器14及 q軸電流控制器15),對實際向永磁體同步電動機(jī)18供給的d軸電流id及q軸電流i,進(jìn)行控制,以使得它們分別與d軸電流修正指令i/cmd以及q軸電流修正指令i/cmd —致。下面,在圖1中,說明本實施方式1所涉及的控制裝置的要部結(jié)構(gòu)。電流相位運算器1輸入減法器10、11的各輸出(d軸電流修正指令i/cmd、q軸電流修正指令i/cmd),并將電流相位β i向扭矩校正器2輸出。扭矩校正器2輸入來自外部的扭矩修正指令Tm*和來自電流相位運算器1的電流相位,將扭矩校正系數(shù)Ic1向乘法器3a輸出。乘法器3a輸入來自外部的扭矩指令Tm*和來自扭矩校正器2的扭矩校正系數(shù)Ic1, 將扭矩修正指令T/cmd向d/q軸電流指令生成器9輸出。下面,對本實施方式1所涉及的控制裝置的要部的動作進(jìn)行說明。d/q軸電流指令生成器9原本是為了實現(xiàn)永磁體同步電動機(jī)18的扭矩控制而設(shè)置的,但為了抑制在高速運轉(zhuǎn)時產(chǎn)生電壓飽和,實現(xiàn)穩(wěn)定的運轉(zhuǎn),而必須進(jìn)行弱磁控制。因此,如圖2所示,采用供給d軸電流修正量Ai/及q軸電流修正量Ait;,對d/q軸電流指令生成器9所輸出的d軸電流指令i/及q軸電流指令進(jìn)行修正的結(jié)構(gòu)。這樣,特別在IPM電動機(jī)中,產(chǎn)生的扭矩大幅變化,使扭矩控制的精度降低。這是前面記述過的。因此,在本實施方式1中,為了實現(xiàn)高精度的扭矩控制,并不直接將來自外部的扭矩指令Tm*向d/q軸電流指令生成器9供給,而是利用修正后的d軸和q軸的各電流指令(d 軸電流修正指令i/cmd、q軸電流修正指令i^cmd)的電流相位β i,對來自外部的扭矩指令 T:施加修正,將修正結(jié)果向d/q軸電流指令生成器9發(fā)送。S卩,電流相位運算器1在下述算式⑷中使用減法器10所輸出的d軸電流修正指令i/cmd和減法器11所輸出的q軸電流修正指令i^cmd,計算電流相位β 并將其向扭矩校正器2輸出。[算式4]
權(quán)利要求
1.一種永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其具有d/q軸電流指令生成器,其根據(jù)從外部輸入來的扭矩指令,生成d軸和q軸的各電流指令;以及電流控制器,其利用比例積分控制而生成d軸和q軸的各電壓指令,該d軸和q軸的各電壓指令用于使得實際在永磁體同步電動機(jī)中流動的d軸和q軸的各電流,一致于所述d軸和q軸的各電流指令與所對應(yīng)的d 軸和q軸的各電流修正量之間的偏差、即d軸和q軸的各電流修正指令,該永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的特征在于,具有扭矩校正電路,其根據(jù)所述d軸和q軸的各電流修正指令的電流相位和所述扭矩指令,生成扭矩修正指令,替代所述扭矩指令而將該扭矩修正指令向所述d/q軸電流指令生成器供給。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其特征在于,所述扭矩校正電路具有電流相位運算器,其根據(jù)所述d軸和q軸的各電流修正指令, 計算電流相位;扭矩校正器,其根據(jù)所述扭矩指令和所述電流相位而輸出扭矩校正系數(shù); 以及乘法器,其將所述扭矩指令和所述扭矩校正系數(shù)進(jìn)行乘法運算而輸出所述扭矩修正指令。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其特征在于,所述扭矩校正電路具有電流相位運算器,其根據(jù)所述d軸和q軸的各電流修正指令, 計算電流相位;以及扭矩校正器,其根據(jù)所述扭矩指令和所述電流相位而輸出所述扭矩修正指令。
4.一種永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其具有d/q軸電流指令生成器,其根據(jù)從外部輸入來的扭矩指令,生成d軸和q軸的各電流指令;以及電流控制器,其利用比例積分控制而生成d軸和q軸的各電壓指令,該d軸和q軸的各電壓指令用于使得實際在永磁體同步電動機(jī)中流動的d軸和q軸的各電流,一致于所述d軸和q軸的各電流指令與所對應(yīng)的d 軸和q軸的各電流修正量之間的偏差、即d軸和q軸的各電流修正指令,該永磁體同步電動機(jī)的控制裝置的特征在于,具有扭矩校正電路,其根據(jù)所述d軸和q軸的各電流修正指令的電流相位、電流振幅以及所述扭矩指令,生成扭矩修正指令,替代所述扭矩指令而將該扭矩修正指令向所述d/q 軸電流指令生成器供給。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其特征在于,所述扭矩校正電路具有電流相位運算器,其根據(jù)所述d軸和q軸的各電流修正指令, 計算電流相位;扭矩校正器,其根據(jù)所述扭矩指令和所述電流相位而輸出第1扭矩校正系數(shù);電流振幅變化率運算器,其計算所述d軸和q軸的各電流指令的振幅與所述d軸和q軸的各電流修正指令的振幅之間的變化率,將該變化率作為第2扭矩校正系數(shù)輸出;以及乘法器,其將所述扭矩指令、所述第1扭矩校正系數(shù)以及所述第2扭矩校正系數(shù)進(jìn)行乘法運算而輸出所述扭矩修正指令。
6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其特征在于,所述扭矩校正電路具有電流相位運算器,其根據(jù)所述d軸和q軸的各電流修正指令, 計算電流相位;扭矩校正器,其根據(jù)所述扭矩指令和所述電流相位而輸出第1扭矩修正指令;電流振幅變化率運算器,其計算所述d軸和q軸的各電流指令的振幅與所述d軸和q軸的各電流修正指令的振幅之間的變化率,將該變化率作為扭矩校正系數(shù)輸出;以及乘法器,其將所述扭矩指令、所述第1扭矩修正指令以及所述扭矩校正系數(shù)進(jìn)行乘法運算,得到第2 扭矩修正指令,將該第2扭矩修正指令作為向所述d/q軸電流指令生成器供給的所述扭矩修正指令而輸出。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于得到一種永磁體同步電動機(jī)的控制裝置,其不會增加產(chǎn)品CPU的負(fù)荷,無論永磁體同步電動機(jī)是SPM電動機(jī)還是IPM電動機(jī),均不僅在低速運轉(zhuǎn)時及中速運轉(zhuǎn)時,而且在高速運轉(zhuǎn)時,也可以進(jìn)行高精度的扭矩控制,該控制裝置具有扭矩校正電路(1、2、3a),其根據(jù)d軸和q軸的各電流修正指令(id*cmd,iq*cmd)的電流相位(βi)和扭矩指令(Tm*),生成扭矩修正指令(Tm*cmd),替代扭矩指令(Tm*)而將該扭矩修正指令(Tm*cmd)向d/q軸電流指令生成器(9)供給。
文檔編號H02P21/00GK102204082SQ20088013182
公開日2011年9月28日 申請日期2008年10月29日 優(yōu)先權(quán)日2008年10月29日
發(fā)明者原川雅哉, 葉石敦生, 堀井啟太 申請人:三菱電機(jī)株式會社
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