專利名稱：同步整流型正激變換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及對輸出電流進(jìn)行同步整流的正激變換器(forwardconverter)。
背景技術(shù)：
專利文獻(xiàn)1中公開了現(xiàn)有的同步整流型的正激變換器。圖1中表示該專利文獻(xiàn)1的變換器的電路。
該圖1所示的電路是如下同步整流型正激變換器，其對變壓器130的一次線圈131串聯(lián)連接主開關(guān)元件1，通過利用該主開關(guān)元件1的導(dǎo)通、截止驅(qū)動，將供給到負(fù)載143的變壓器130的二次線圈132的輸出電壓控制在恒定電壓。該變換器具有開關(guān)元件驅(qū)動電路121，所述開關(guān)元件驅(qū)動電路121基于電壓檢測電路119的檢測電壓，對主開關(guān)元件1進(jìn)行導(dǎo)通、截止控制，所述電壓檢測電路119包括對變壓器130的三次線圈133串聯(lián)連接的開關(guān)元件150，用于根據(jù)三次線圈133的感應(yīng)電壓檢測輸出電壓。
專利文獻(xiàn)1特開2004-208444號公報但是，在圖1所示的現(xiàn)有的同步整流型正激變換器中，在從輸出側(cè)施加了過電壓(逆流)時，變壓器130的二次側(cè)扼流圈4的勵磁增大，隨之變壓器的接通期間變長。在如圖1所示的變壓器繞組驅(qū)動型的同步整流電路中，由于變壓器的接通期間異常增大，會在上述逆流時引起輸出側(cè)的扼流圈4的自激振蕩動作。其結(jié)果，有時一次側(cè)的開關(guān)元件驅(qū)動電路121的控制變得不穩(wěn)定。
此外，由于上述變壓器的接通期間的增大，有時出現(xiàn)扼流圈4的勵磁在開關(guān)頻率的一個周期中不能復(fù)位的狀態(tài)，該情況下，由于超過上述開關(guān)元件驅(qū)動電路121的控制范圍，變壓器的接通期間寬，因此，還存在變壓器130的勵磁狀態(tài)不能復(fù)位，主開關(guān)元件1的漏極電壓中產(chǎn)生過大的電壓，對主開關(guān)元件1產(chǎn)生應(yīng)力的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明為解決上述問題而實現(xiàn)，目的在于提供一種同步整流型正激變換器，該同步整流型正激變換器即使在輸出過電壓引起的逆流動作和自激振蕩時，也能使一次側(cè)開關(guān)控制穩(wěn)定化，并且防止了進(jìn)行變壓器的復(fù)位后對主開關(guān)元件產(chǎn)生應(yīng)力。
為了解決上述問題，本發(fā)明的同步整流型正激變換器按如下方式構(gòu)成。
一種同步整流型正激變換器，其中具備分別具有一次繞組(N11)、二次繞組(N12)、三次繞組(N13)的變壓器(T1)；與該變壓器(T1)的一次繞組(N11)串聯(lián)連接的主開關(guān)元件(Q1)；相對變壓器(T1)的二次繞組(N12)串聯(lián)連接的扼流圈(L2)；并聯(lián)連接在輸出端子之間的平滑電容器(C1)；相對變壓器(T2)的二次繞組(N12)串聯(lián)連接，并與主開關(guān)元件(Q1)的接通關(guān)斷同步地接通關(guān)斷的整流開關(guān)元件(Q2)；與主開關(guān)元件(Q1)的接通同步地關(guān)斷，通過接通來構(gòu)成扼流圈的勵磁能量的釋放路徑的換流開關(guān)元件(Q3)；根據(jù)變壓器(T1)的三次繞組(N13)的感應(yīng)電壓，間接地檢測上述輸出端間的輸出電壓的輸出電壓檢測電路；以及進(jìn)行主開關(guān)元件(Q1)的開關(guān)控制的開關(guān)控制電路(23)；該同步整流型正激變換器還設(shè)置有整流開關(guān)控制用開關(guān)元件(Q7)，其控制整流開關(guān)元件(Q2)的控制端子的電壓，強(qiáng)制關(guān)斷該整流開關(guān)元件(Q2)；和整流開關(guān)元件驅(qū)動電路(29或24的一半)，其在通過開關(guān)控制電路(23)的控制而主開關(guān)元件(Q1)關(guān)斷的定時，控制整流開關(guān)控制用開關(guān)元件(Q7)。
設(shè)置了換流開關(guān)元件驅(qū)動電路(28或24的一半)，其在通過上述開關(guān)控制電路(23)的控制而上述主開關(guān)元件(Q1)接通的定時，控制上述換流開關(guān)元件(Q3)的控制端子的電壓，強(qiáng)制關(guān)斷該換流開關(guān)元件(Q3)。
上述換流開關(guān)元件驅(qū)動電路(24的一半)將在上述變壓器的任一繞組中產(chǎn)生的電壓作為AC電壓源進(jìn)行動作。
相對上述整流開關(guān)元件(Q2)的驅(qū)動用電力供給路徑串聯(lián)地設(shè)置開關(guān)元件(Q8)，并設(shè)置開關(guān)元件控制電路(31)，其使該開關(guān)元件(Q8)與上述主開關(guān)元件(Q1)的接通關(guān)斷同步地接通關(guān)斷。
在傳遞上述主開關(guān)元件(Q1)的開關(guān)信號的脈沖變壓器(T2)的二次側(cè)設(shè)置二極管橋，所述二極管橋?qū)ι鲜鲋鏖_關(guān)元件(Q1)的開關(guān)信號進(jìn)行整流，使上述整流開關(guān)元件(Q2)和上述換流開關(guān)元件(Q3)的關(guān)斷定時加載在同一信號線上進(jìn)行傳遞。
在傳遞上述主開關(guān)元件(Q1)的接通關(guān)斷信號的脈沖變壓器(T2)的一次側(cè)設(shè)置二極管橋，其使上述主開關(guān)元件(Q1)的接通關(guān)斷定時信號按同一方向產(chǎn)生在上述脈沖變壓器(T2)的一次-二次間。
設(shè)置延遲電路(33)，其使傳遞上述主開關(guān)元件(Q1)的接通關(guān)斷信號的脈沖變壓器(T2)與到主開關(guān)元件(Q1)的控制信號用路徑分離，在上述接通關(guān)斷信號和主開關(guān)元件(Q1)的接通控制信號的上升沿設(shè)定延遲時間。
設(shè)置第一、第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件(Q5、Q9)，其相對上述變壓器(T1)的輔助繞組(N14)串聯(lián)連接，進(jìn)行針對上述換流開關(guān)元件(Q3)的控制端子的、施加上述變壓器(T1)的輔助繞組(N14)的起電壓的控制；控制用開關(guān)元件驅(qū)動電路(24)，其在上述主開關(guān)元件(Q1)接通時，接通上述第一換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件(Q5)；以及一次側(cè)控制停止檢測電路(25)，其檢測上述開關(guān)控制電路(23)的控制停止?fàn)顟B(tài)，并且接通上述第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件(Q9)；由此，用第一換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件(Q5)控制上述換流開關(guān)元件(Q3)的關(guān)斷定時，用第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件(Q9)在上述主開關(guān)元件(Q1)的開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時控制換流開關(guān)元件(Q3)的接通期間。
設(shè)置整流開關(guān)接通控制用開關(guān)元件(Q8)，其相對于從上述變壓器(T1)的二次繞組(N12)的一端到上述整流開關(guān)元件(Q2)的控制端的、控制信號的接通時驅(qū)動電力供給路徑串聯(lián)連接；以及一次側(cè)控制停止檢測電路(25)，其檢測上述開關(guān)控制電路(23)的控制停止?fàn)顟B(tài)，并且使上述整流開關(guān)接通控制用開關(guān)元件(Q8)關(guān)斷，由此，在上述主開關(guān)元件(Q1)的開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時，限制上述整流開關(guān)元件(Q2)的接通期間，停止該整流開關(guān)元件(Q2)的同步整流。
(發(fā)明效果)[1]由于通過開關(guān)控制電路23的控制，在主開關(guān)元件Q1關(guān)斷的定時強(qiáng)制關(guān)斷整流開關(guān)元件Q2，因此，在變壓器的二次側(cè)輸出中產(chǎn)生了通常電壓以上的電壓的情況下(逆流時)，在強(qiáng)制關(guān)斷了整流開關(guān)元件Q2的時刻，整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3均變?yōu)殛P(guān)斷狀態(tài)，在扼流圈L2和整流開關(guān)元件Q2的輸出電容之間產(chǎn)生自由諧振。利用該自由諧振復(fù)位扼流圈L2。其結(jié)果，變壓器T1的三次繞組N13的感應(yīng)電壓穩(wěn)定化，輸出端子間的輸出電壓的控制穩(wěn)定化。此外，由于變壓器T1的勵磁期間不增加，因此，不會對將變壓器T1的各繞組的感應(yīng)電壓作為信號進(jìn)行利用的電路產(chǎn)生不良影響。
若利用換流開關(guān)元件驅(qū)動電路，在主開關(guān)元件Q1的關(guān)斷定時，進(jìn)行換流開關(guān)元件Q3的強(qiáng)制關(guān)斷，則能夠防止換流開關(guān)元件Q3與變壓器電壓的反轉(zhuǎn)同時接通而變壓器的二次繞組N12短路的現(xiàn)象，從而能夠降低損耗。
通過使上述換流開關(guān)元件驅(qū)動電路將在變壓器T1的某個繞組中產(chǎn)生的電壓作為AC電壓進(jìn)行動作，成為主開關(guān)元件Q1的關(guān)斷→逆流動作時的延遲時間發(fā)生(通常動作時不發(fā)生)→變壓器的回授(flyback)電壓的發(fā)生→換流開關(guān)元件Q3的接通，由于從主開關(guān)元件Q1的關(guān)斷到換流開關(guān)元件Q3的接通為止的期間會產(chǎn)生延遲，因此不需要特別的延遲電路。
相對整流開關(guān)元件Q2的驅(qū)動用電力供給路徑串聯(lián)設(shè)置的開關(guān)元件Q8，通過控制電路31而與主開關(guān)元件Q1的接通關(guān)斷同步地接通關(guān)斷，由此即使設(shè)置在整流開關(guān)元件Q2的柵極源極間電容放電時使Q2的柵極源極間短路的開關(guān)元件Q7，也有來自變壓器T1的二次繞組N12的充電電流，因此不能進(jìn)行快速的放電，但通過這樣相對整流開關(guān)元件Q2的驅(qū)動用電力供給路徑串聯(lián)地設(shè)置開關(guān)元件Q8，用該開關(guān)元件Q8遮斷整流開關(guān)元件Q2的驅(qū)動用電力供給路徑，就能完全地進(jìn)行整流開關(guān)元件Q2的關(guān)斷。此外，在整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3同時關(guān)斷時，在整流開關(guān)元件Q2的柵極上產(chǎn)生諧振電壓，使整流開關(guān)元件Q2再次接通，但由于利用關(guān)斷狀態(tài)的上述開關(guān)元件Q8遮斷整流開關(guān)元件Q2的驅(qū)動用電力供給路徑，因此，整流開關(guān)元件Q2不會接通，從而提高防逆流特性。
通過在脈沖變壓器T2的二次側(cè)使用二極管橋?qū)χ鏖_關(guān)元件Q1的接通關(guān)斷信號進(jìn)行整流，使整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3的關(guān)斷定時加載在同一信號線上后在脈沖變壓器T2的一次-二次間傳輸，從而能使用單一的脈沖變壓器進(jìn)行整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3的控制。
通過在傳遞主開關(guān)元件Q1的接通關(guān)斷信號的脈沖變壓器T2的一次側(cè)設(shè)置二極管橋，所述二極管橋使主開關(guān)元件Q1的接通關(guān)斷定時信號按同一方向產(chǎn)生在脈沖變壓器T2的一次-二次間，從而不會發(fā)生如下情況如在脈沖變壓器的二次側(cè)設(shè)置了二極管橋時這樣的、根據(jù)其開關(guān)特性(使用雙極性晶體管等)，由脈沖變壓器的自由諧振所產(chǎn)生的噪聲，與關(guān)斷定時同步的開關(guān)在接通定時進(jìn)行誤動作。此外，通過在同一方向上產(chǎn)生信號電壓，從而不需要信號反轉(zhuǎn)用的電路。
通過利用延遲電路33使傳遞主開關(guān)元件Q1的接通關(guān)斷信號的脈沖變壓器T2和到主開關(guān)元件Q1的控制信號用路徑，在上述接通關(guān)斷信號和開關(guān)元件Q1的接通控制信號的上升沿設(shè)定延遲時間，與分別使用脈沖變壓器進(jìn)行整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3的控制的情況相比，能夠更可靠地防止整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3的同時接通，從而能夠降低損耗。
設(shè)置第一、第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件Q5、Q9，相對變壓器T1的輔助繞組N14串聯(lián)連接，進(jìn)行針對換流開關(guān)元件Q3的控制端子的、施加變壓器T1的輔助繞組N14的起電壓的控制；控制用開關(guān)元件驅(qū)動電路24，其在主開關(guān)元件Q1接通時，使第一換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件Q5接通；以及一次側(cè)控制停止檢測電路25，其檢測開關(guān)控制電路23的控制停止?fàn)顟B(tài)，并且使第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件Q9接通；由此，用第一換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件Q5控制換流開關(guān)元件Q3的關(guān)斷定時，在主開關(guān)元件Q1的開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時，用第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件Q9控制換流開關(guān)元件Q3的接通期間，從而能夠抑制主開關(guān)元件Q1開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時產(chǎn)生的自激振蕩的振蕩頻率的降低，其結(jié)果，能夠減輕整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3的應(yīng)力。
設(shè)置整流開關(guān)接通控制用開關(guān)元件Q8，其相對從變壓器T1的二次繞組N12的一端向整流開關(guān)元件Q2的控制端子的、控制信號的接通時驅(qū)動電力供給路徑串聯(lián)連接；以及一次側(cè)控制停止檢測電路25，其檢測開關(guān)控制電路23的控制停止?fàn)顟B(tài)，并且使整流開關(guān)接通控制用開關(guān)元件Q8關(guān)斷，由此，在主開關(guān)元件Q1開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時，限制整流開關(guān)元件Q2的接通期間，使該整流開關(guān)元件Q2的同步整流停止，從而即使在主開關(guān)元件Q1的開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時，也能使自激振蕩停止，從而能夠使逆流完全停止。


圖1是表示專利文獻(xiàn)1涉及的變換器的結(jié)構(gòu)的電路圖。
圖2是第一實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖3是第二實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖4是該變換器的主要部分的波形圖。
圖5是第三實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖6是該變換器的主要部分的波形圖。
圖7是第四實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖8是該變換器的主要部分的波形圖。
圖9是第五實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖10是該變換器的主要部分的波形圖。
圖11是第六實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖12是第七實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖13是該變換器的主要部分的波形圖。
圖14是第八實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖15是第九實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖。
圖中T1-主變壓器；21-輸入端子；22-三次整流平滑電路；23-開關(guān)控制電路；24-控制用開關(guān)元件驅(qū)動電路；25-一次側(cè)控制停止檢測電路；26-控制電壓信號生成電路；27-一次側(cè)控制停止時控制電路；28、30-換流開關(guān)元件驅(qū)動電路；29-整流開關(guān)元件驅(qū)動電路；31-開關(guān)元件控制電路；32-輸出端子；33-延遲電路；Q1-主開關(guān)元件；Q2-整流開關(guān)元件；Q3-換流開關(guān)元件；Q5、Q9-換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件；Q6-控制用開關(guān)元件；Q7-整流開關(guān)控制用開關(guān)元件；Q8-控制用開關(guān)元件；N1-一次繞組；N2-二次繞組；N3-三次繞組；N4-輔助繞組；L1、L2-扼流圈；C1-平滑電容器。
具體實施例方式
(第一實施方式)基于圖2，對第一實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖2是將一部分模塊化并添加標(biāo)記后的同步整流型正激變換器的電路圖。如圖2所示，主變壓器T1具有一次繞組N11、二次繞組N12、三次繞組N13。與一次繞組N11串聯(lián)地連接主開關(guān)元件Q1，在輸入端子21(21a、21b)間連接有電容器。與主變壓器T1的二次繞組N12串聯(lián)地連接扼流圈L2和整流開關(guān)元件Q2，在輸出端子32(32a、32b)間連接有平滑電容器C1。此外，扼流圈L2和平滑電容器C1共同構(gòu)成環(huán)路，在成為扼流圈L2釋放勵磁能量時的換流路徑的位置上設(shè)置有換流開關(guān)元件Q3。在換流開關(guān)元件Q3的控制端，設(shè)置有使主變壓器T1的二次繞組N12上產(chǎn)生的信號延遲后驅(qū)動換流開關(guān)元件Q3的換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28。
在主變壓器T1的三次繞組N13上連接有由二極管D1、D2、扼流圈L1和電容器C2構(gòu)成的三次整流平滑電路22。開關(guān)控制電路23輸入三次整流平滑電路22的輸出來作為電源和輸出電壓檢測信號，對主開關(guān)元件Q輸出開關(guān)控制信號。
在整流開關(guān)元件Q2的控制端，按照施加主變壓器T1的二次繞組N12的起電壓的方式構(gòu)成電路。此外，在該整流開關(guān)元件Q2的控制端，連接有對其控制電壓進(jìn)行控制的整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7。整流開關(guān)元件驅(qū)動電路29輸入從開關(guān)控制電路23輸出的針對主開關(guān)元件Q1的開關(guān)控制信號，按照與其同步的定時控制整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7。
圖2所示的同步整流型正激變換器的動作如下。
<通常動作>
首先，由于從開關(guān)控制電路23施加到主開關(guān)元件Q1的柵極的電壓，主開關(guān)元件Q1導(dǎo)通。因該Q1導(dǎo)通而主變壓器T1的一次繞組N11中流動電流。隨之，因二次繞組N12的起電壓而整流開關(guān)元件Q2導(dǎo)通，按N12→C1→L2→Q2→N12的路徑流動電流，在充電C1的同時，在L2中蓄積勵磁能量。這時，換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28不導(dǎo)通換流開關(guān)元件Q3，Q3仍截止。
若通過開關(guān)控制電路23的控制而主開關(guān)元件Q1截止，則二次繞組N12的起電壓就反轉(zhuǎn)，Q2的控制端子電壓反轉(zhuǎn)，因此Q2截止。此外，換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28從該變壓器電壓的反轉(zhuǎn)定時開始延遲一定時間后，導(dǎo)通換流開關(guān)元件Q3。這樣，就在L2→Q3→C1→L2的路徑中產(chǎn)生換流。
利用上述主開關(guān)元件Q1的導(dǎo)通和截止，反復(fù)進(jìn)行上述整流和換流。
<從輸出側(cè)施加過電壓(逆流)時>
在從輸出側(cè)施加了通常動作電壓以上的異常電壓的情況下、或當(dāng)輸出負(fù)載過渡急變時輸出產(chǎn)生了過大電壓的情況下，若不施以任何方法的話，扼流圈L2就被比通常動作時過大地勵磁。
因此，與主開關(guān)元件Q1的截止同步地強(qiáng)制截止整流開關(guān)元件Q2。這樣，整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3均處于截止的狀態(tài)，在扼流圈L2與整流開關(guān)元件Q2的輸出電容之間產(chǎn)生自由諧振。利用該自由諧振復(fù)位扼流圈L2。從而，變壓器T1的三次繞組N13的感應(yīng)電壓穩(wěn)定。
其結(jié)果，通過控制Q1的導(dǎo)通(主變壓器T1的接通)期間，使得三次整流平滑電路22的輸出電壓一定，從而可進(jìn)行輸出電壓的穩(wěn)定的控制。
此外，由于變壓器的勵磁期間不增加，因此，在利用變壓器T1的繞組驅(qū)動換流開關(guān)元件Q3的情況下，能夠阻止發(fā)生一次側(cè)的開關(guān)控制電路23進(jìn)行的控制和基于二次側(cè)的扼流圈L2的勵磁的控制相互混合的異常振蕩(即使一次側(cè)的開關(guān)控制電路23穩(wěn)定動作，二次側(cè)也成為異常振蕩的狀態(tài))、另外，不會超過開關(guān)控制電路23的控制范圍使變壓器的接通期間變寬，還可消除如下問題主變壓器T1的勵磁狀態(tài)不能復(fù)位、主開關(guān)元件Q1的漏極電壓產(chǎn)生過大的電壓、向主開關(guān)元件Q1產(chǎn)生應(yīng)力的問題。
具體按如下方式作用。
在輸出中產(chǎn)生了通常動作電壓Vo以上的異常電壓Vab的情況下，在Q3導(dǎo)通時，對扼流圈L2施加異常電壓進(jìn)行勵磁。在如該實施方式這樣的扼流圈輸入(choke input)整流的正激變換器中，若設(shè)主變壓器T1的占空比為D、主變壓器T1的一次繞組N11的匝數(shù)為n1、主變壓器T1的二次繞組N12的匝數(shù)為n2、主變壓器T1的三次繞組的匝數(shù)為n3、二次輸出電壓為Vo、三次輸出電壓為Vt、輸入電壓為Vin，則通常以下的式子成立。
Vo＝(n2/n1)×D×Vin…(1)Vt＝(n3/n1)×D×Vin…(2)在產(chǎn)生了異常電壓的情況下，若設(shè)開關(guān)周期為T、額定輸出電壓為Voc，則在扼流圈L2中產(chǎn)生用下式表示的磁通量密度ΔB。
ΔB＝Vab(1-D)/T＞ΔBc＝Voc(1-D)/T…(3)在此，ΔBc是額定電壓輸出時的扼流圈L2中產(chǎn)生的磁通量密度的變化量。
需要在變壓器的接通期間復(fù)位該ΔB，但若設(shè)額定電壓時的復(fù)位電壓為V12rc，則變壓器接通期間的扼流圈L2的電壓就被輸入電壓Vin和輸出的異常電壓Vab抑制，扼流圈復(fù)位電壓V12r成為關(guān)系(4)。
V12r＝(n2/n1)×Vin-Vab＜V12rc…(4)若設(shè)ΔB的復(fù)位所需的時間為t12r、通常動作時的復(fù)位期間為t12rc，則成為t12r＝ΔB/V12r＞t12rc＝ΔBc/V12rc的關(guān)系，比通常的變壓器接通期間增長。該動作與將二次的變壓器繞組使用于整流開關(guān)元件Q2的驅(qū)動時共通，這是因為整流開關(guān)元件Q2的截止并非由一次側(cè)的開關(guān)控制電路控制。
在上述結(jié)構(gòu)中，整流開關(guān)元件Q2與主開關(guān)元件Q1同時截止，在二次側(cè)的扼流圈L2和整流開關(guān)元件Q2的輸出電容(相對于開關(guān)并聯(lián)地存在的寄生電容)中發(fā)生自由諧振現(xiàn)象，能夠用比t12r短的期間復(fù)位上述ΔB。在上述自由諧振的諧振頻率的半周期Tres成為D·T＞Tres的情況下，能夠防止由扼流圈L2的勵磁引起的變壓器的接通期間的增加，從開關(guān)控制電路23輸出的脈沖變短，但變壓器的接通期間延長，能在三次繞組N13的電壓不上升的狀態(tài)下進(jìn)行控制。
(第二實施方式)下面，基于圖3和圖4，對第二實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖3是第二實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖，圖4是其主要部分的波形圖。
如圖3所示，開關(guān)控制電路23將來自三次整流平滑電路22的輸出作為電源進(jìn)行動作，并且具有輸入由電阻R2和R3分壓的分壓電壓的開關(guān)控制用IC230。該開關(guān)控制用IC230通過脈沖變壓器T2的一次繞組N21，向主開關(guān)元件Q1的柵極輸出開關(guān)控制信號。這時，基于輸入的上述分壓電壓和基準(zhǔn)電壓，對主開關(guān)元件Q1進(jìn)行PWM控制，使得上述分壓電壓與基準(zhǔn)電壓一致。在脈沖變壓器T2的一次繞組N21上，連接有脈沖變壓器T2的勵磁復(fù)位用的二極管D6。
在整流開關(guān)元件Q2的漏極源極之間并聯(lián)連接有二極管D3。電容器C4與整流開關(guān)元件Q2的柵極連接，使得通過電容器C4施加主變壓器T1的二次繞組N12的起電壓。在該整流開關(guān)元件Q2的柵極源極之間連接有整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7。此外，同樣地在整流開關(guān)元件Q2的柵極源極之間連接有保持在接地電位的二極管D4，使得不對整流開關(guān)元件Q2的柵極施加負(fù)電位。
在換流開關(guān)元件Q3的柵極上，連接有換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28。該換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28具有驅(qū)動器IC280和二極管/電阻電路281，基于主變壓器T1的二次繞組N12上產(chǎn)生的信號來控制換流開關(guān)元件Q3。
構(gòu)成為在脈沖變壓器T2的二次繞組N22上，連接信號振幅調(diào)整用的電阻R1，向整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7的柵極施加控制信號。由該脈沖變壓器T2、二極管D6、電阻R1構(gòu)成整流開關(guān)元件驅(qū)動電路29。
上述整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7由于柵極通常為接地電平，因此是截止?fàn)顟B(tài)。利用僅在從開關(guān)控制電路23發(fā)出截止主開關(guān)元件Q1的信號時(施加到Q1的柵極的信號的下降沿定時)通過脈沖變壓器T2傳遞的脈沖，該整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7導(dǎo)通。因該Q7導(dǎo)通而整流開關(guān)元件Q2的柵極電壓降到接地電平，Q2強(qiáng)制截止。這樣，在逆流時，Q2也與Q1的截止同步地強(qiáng)制截止。
圖4的(A)表示了圖3所示的扼流圈L2的兩端電壓的變化。此外，圖4的(B)表示了未設(shè)置圖3中的整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7的情況下的(現(xiàn)有的)扼流電路L2的兩端電壓的變化的例子。在此，Tout是輸出的勵磁期間，Ton是整流開關(guān)元件Q2的導(dǎo)通期間(＝主開關(guān)元件Q1的導(dǎo)通期間)，Toff是整流開關(guān)元件Q2和換流開關(guān)元件Q3的截止期間。圖中的陰影部分是正負(fù)為相同面積時勵磁狀態(tài)的復(fù)位完成。即，Ton+Toff(＝Tr)是扼流圈L2的復(fù)位期間。
上述Q2的導(dǎo)通期間Ton的電壓Vout是輸出電壓(該電壓是外部施加電壓，因此固定)。此外，在設(shè)主變壓器T1的一次繞組N11和二次繞組N12的匝數(shù)分別為n11、n12、輸入電壓為Vin時，電壓Vo是存在如下關(guān)系的電壓。
Vo＝(n12/n11)Vin另一方面，如圖4的(B)所示，在逆流時整流開關(guān)元件Q2不與主開關(guān)元件Q1的截止同步截止的情況下，扼流圈L2的復(fù)位期間Tr′變長。因此，如上所述，在變壓器勵磁期間不延長且三次繞組N13的電壓不上升的狀態(tài)下，進(jìn)行一次側(cè)的開關(guān)控制電路23的控制。其結(jié)果，通過控制Q1的導(dǎo)通(主變壓器T1的接通)期間，使三次整流平滑電路22的輸出電壓一定，從而能進(jìn)行輸出電壓的穩(wěn)定的控制。此外，能夠防止發(fā)生異常振蕩。另外，也能夠消除如下問題超過開關(guān)控制電路23的控制范圍、變壓器的接通期間變寬、主變壓器T1的勵磁狀態(tài)不能復(fù)位所引起的主開關(guān)元件Q1的應(yīng)力。
(第三實施方式)下面，基于圖5和圖6，對第三實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖5是第三實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖，圖6是其主要部分的波形圖。
如圖5所示，在換流開關(guān)元件Q3的柵極上，連接有主變壓器T1的輔助繞組N14的一端，在該輔助繞組N14的另一端上，連接有換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q5。在該換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q5的漏極源極間，連接有換流開關(guān)元件Q3柵極電壓調(diào)整用的電阻R12和Q3的柵極電壓調(diào)整用的齊納二極管ZD1。
在脈沖變壓器T3的二次繞組N32上連接脈沖變壓器T2的輸出電壓調(diào)整用的電阻R4，并且使脈沖變壓器T3的二次繞組N32的一端與換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q5的柵極連接。在脈沖變壓器T3的一次繞組N31上，連接勵磁復(fù)位用的二極管D7，并且相對脈沖變壓器T2的一次繞組N21串聯(lián)連接。由該脈沖變壓器T3、二極管D7、電阻R4構(gòu)成了換流開關(guān)元件驅(qū)動電路30。
其他的結(jié)構(gòu)和作用與圖3所示的相同。
主開關(guān)元件Q1的截止定時信號與圖3所示的情況同樣地在脈沖變壓器T2中被傳遞到二次側(cè)，使整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7導(dǎo)通，使整流開關(guān)元件Q2截止，因此，與圖3所示的情況同樣地通過控制Q1的導(dǎo)通期間，使三次整流平滑電路22的輸出電壓一定，從而能進(jìn)行輸出電壓的穩(wěn)定的控制。此外，能夠防止發(fā)生異常振蕩。另外，海能夠消除超過開關(guān)控制電路23的控制范圍、變壓器的接通期間變寬、主變壓器T1的勵磁狀態(tài)不能復(fù)位所引起的主開關(guān)元件Q1的應(yīng)力。
并且，在該圖5所示的例子中，將主開關(guān)元件Q1的導(dǎo)通定時信號在脈沖變壓器T3中傳遞到二次側(cè)，使換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q5與Q1同步地截止。因此，在Q1導(dǎo)通時，能夠利用Q3的截止來抑制在N12→Q3→D3的路徑中產(chǎn)生的短路電流，能夠降低損耗。
此外，通過將主變壓器T1的輔助繞組N14用在換流開關(guān)元件Q3的驅(qū)動中，因此能夠不用延遲電路地實現(xiàn)主變壓器T1的變壓器電壓反轉(zhuǎn)時的Q2和Q3的同時截止期間。圖6是表示該作用的波形圖。
在圖6中，(a)是Q1的柵極源極間電壓，(b)是Q1的漏極源極間電壓，(c)是N32的兩端電壓，(d)是N22的兩端電壓，(e)是N12的兩端電壓，(f)是Q2的柵極源極間電壓，(g)是Q3的柵極源極間電壓，(h)是Q3的漏極源極間電壓。如該圖6中的特別是(g)、(h)中用波形Wd所示，在Q2和Q3同時截止期間，Q3的漏極源極間電壓由于扼流圈L2、和Q2與Q3的并聯(lián)電容的諧振而成為固定的諧振(自由諧振)波形。此外，由于Q3的柵極中產(chǎn)生的電壓波形是被輸入電壓鉗位后的變壓器T1的電壓，在0V以下，因此，在上升到Q3的柵極閾值電壓的時間內(nèi)，Q3被截止。從而，能夠不用延遲電路而實現(xiàn)主變壓器T1的變壓器電壓反轉(zhuǎn)時的Q2和Q3的同時截止期間。
(第四實施方式)
下面，基于圖7和圖8，對第四實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖7是第四實施方式涉及的同步整流型正激變換器的電路圖，圖8是其主要部分的波形圖和信號的流向。
在脈沖變壓器T2的二次繞組N22上，設(shè)置有由二極管D8和D9構(gòu)成的二極管橋。由該脈沖變壓器T2和二極管D8、D9構(gòu)成了控制用開關(guān)元件驅(qū)動電路24。該控制用開關(guān)元件驅(qū)動電路24具有圖5所示的整流開關(guān)元件驅(qū)動電路29和換流開關(guān)元件驅(qū)動電路30兩者的功能。即，去掉脈沖變壓器T2的一次側(cè)的復(fù)位用二極管，取而代之設(shè)置鉗位用的二極管D11、D12，并且在脈沖變壓器T2的二次側(cè)設(shè)置有由二極管D8、D9構(gòu)成的二極管橋。二極管D11、D12復(fù)位脈沖變壓器T2的接通關(guān)斷時的勵磁。
根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在脈沖變壓器T2的二次側(cè)分離主開關(guān)元件Q1的導(dǎo)通信號和截止信號，使用單一的脈沖變壓器控制整流開關(guān)元件Q2的截止定時和換流開關(guān)元件Q3的截止定時。
構(gòu)成為通過電容器C4和控制用開關(guān)元件Q8，對整流開關(guān)元件Q2的柵極施加主變壓器T1的二次繞組N12的起電壓。控制用開關(guān)元件Q8在Q7導(dǎo)通時截止，防止通過主變壓器T1的二次繞組N12→C4→Q7而流動的電流，降低Q7的損耗。在該控制用開關(guān)元件Q8的漏極與換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q5的漏極之間，設(shè)置有由電阻R10、R7、R8、電容器C5、二極管D5、齊納二極管ZD2構(gòu)成的開關(guān)元件控制電路31。
通過用經(jīng)由二極管D5輸入的電流對上述控制用開關(guān)元件Q8的柵極源極間電容進(jìn)行充電，從而上述控制用開關(guān)元件Q8導(dǎo)通。二極管D5防止從Q8向Q3的逆流。二極管D15起到電容器C4的放電路徑的作用。為了調(diào)整Q3的柵極電壓，設(shè)置了齊納二極管ZD1。齊納二極管ZD2限制Q2的柵極電壓的上限來保護(hù)Q2。電阻R5、R6是Q5、Q7的柵極阻抗調(diào)整用電阻，R7、R8是Q8的柵極電壓調(diào)整用電阻。
再有，由于對電阻R8并聯(lián)地連接有齊納二極管ZD2，因此能夠保持Q2的柵極電壓在一定值以內(nèi)，但若是Q2通常動作的條件，則未必需要該齊納二極管ZD2。此外，電容器C5和電阻R10部分用于在通過二極管D5輸入的電流不充分時補(bǔ)償該電流，也并非必須。
上述二極管D8、D9構(gòu)成的二極管橋電路的作用如圖8所示。圖8中的(1)表示了Q1導(dǎo)通時的信號電壓極性，(2)表示了Q1截止時的信號電壓極性。圖8中，ICVcc是開關(guān)控制用IC230的電源電壓，ICout是脈沖變壓器T2的一次繞組N21的一端的電壓。此外，對Q7的柵極施加Q1的截止定時信號，對Q5的柵極施加Q1的導(dǎo)通定時信號。
如圖8所示，利用連接在主開關(guān)元件Q1的柵極與接地間的二極管D12、和連接在Q1的柵極與三次整流平滑電路22的輸出端子間的二極管D11，脈沖變壓器T2的自由諧振被鉗位。因此，對于施加到Q7的柵極的Q1的截止定時信號和施加到Q5的柵極的Q1的導(dǎo)通定時信號的任一個而言，由脈沖變壓器T2的自由諧振所產(chǎn)生的振動(圖中用虛線表示的波形部分)不超過Q5、Q7的閾值電壓，防止了誤動作。再有，圖中的Vf是二極管的正向電壓降。
(第五實施方式)下面，基于圖9和圖10，對第五實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖9是其電路圖，圖10是其主要部分的波形圖。
該例子中，在脈沖變壓器T2的一次側(cè)設(shè)置有由二極管D7～D10構(gòu)成的二極管橋。在脈沖變壓器T2的二次繞組N22上，連接有電阻R4。由該二極管D7～D10、脈沖變壓器T2、電阻R4構(gòu)成控制用開關(guān)元件驅(qū)動電路24。
此外，在整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7的柵極源極間連接有控制用開關(guān)元件Q6。并且，構(gòu)成為通過信號分流用的電容器C3，對整流開關(guān)控制用開關(guān)元件Q7的柵極施加脈沖變壓器T2的二次側(cè)的信號。此外，在控制用開關(guān)元件Q8的柵極與換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q5的漏極間設(shè)置開關(guān)元件控制電路31，并且構(gòu)成為利用電阻R7和R5分壓從Q5的漏極取出的信號，將其施加到Q6的柵極。設(shè)置二極管D5用作向Q6、Q8的柵極源極間電容的峰值充電(peak charge)。該二極管D5也可以插入到Q3的柵極側(cè)。
這樣，通過在脈沖變壓器T2的一次側(cè)設(shè)置二極管橋，從而在脈沖變壓器T2的二次側(cè)，在Q1的導(dǎo)通定時和截止定時出現(xiàn)相同信號。Q5利用Q1的截止定時，Q7利用Q1的導(dǎo)通定時。由于Q5原本在Q1的截止定時通過體二極管(body diode)導(dǎo)通，因此即使在Q1的截止定時導(dǎo)通也沒有問題。另一方面，由于是在Q1的導(dǎo)通定時Q7導(dǎo)通而Q2截止的問題，因此，通過在Q1的導(dǎo)通定時使Q6導(dǎo)通，從而屏蔽對Q7的柵極的Q1導(dǎo)通定時信號。其他的結(jié)構(gòu)和作用與圖7所示的相同。
再有，也可以在驅(qū)動Q8的開關(guān)元件控制電路31中，與圖7所示的情況同樣地設(shè)置電容器C5和電阻R10。
如圖10所示，在從開關(guān)控制用IC230輸出的信號的上升沿，在二極管D10→N21→D8→Q1的路徑中流動電流，在開關(guān)控制用IC230的下降沿，在Q1→D9→N21→D7的路徑中流動電流，在脈沖變壓器T2的二次側(cè)有如圖所示的信號。在Q1的柵極電壓的上升沿定時Q6導(dǎo)通，因此，如圖10所示，屏蔽對Q7的柵極電壓的N22輸出，防止Q7的導(dǎo)通(即Q2的截止)。
(第六實施方式)下面，基于圖11，對第六實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖11是其電路圖。與作為第二實施方式在圖3中表示的電路的不同之處在于換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28的結(jié)構(gòu)和與主開關(guān)元件Q1的柵極連接的電路的結(jié)構(gòu)。在該圖11所示的例子中，不直接對Q1的柵極施加脈沖變壓器T2的一次繞組N21的信號(分離脈沖變壓器T2和到Q1的控制信號用路徑)，通過包含控制用IC的延遲電路33進(jìn)行施加。這樣的結(jié)構(gòu)也能夠防止Q2和Q3同時導(dǎo)通，從而能降低損耗。
換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28由電阻R2、電容器C3、驅(qū)動器IC280構(gòu)成，進(jìn)行主變壓器T1的二次繞組N12的起電壓信號的波形整形和延遲。通過還設(shè)置該換流開關(guān)元件驅(qū)動電路28，能獨(dú)立調(diào)整Q2和Q1的截止時間延遲。再有，作為調(diào)整將該導(dǎo)通/截止的延遲時間的電路，也可通過在驅(qū)動器IC280的輸出部設(shè)置利用了對由PNP晶體管和NPN晶體管構(gòu)成的推拉輸出電路(totem pole)設(shè)定延遲時間用的電容器、二極管、電阻的電路來構(gòu)成。
(第七實施方式)
下面，基于圖12和圖13，對第七實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖12是其電路圖。與圖7所示的電路的不同之處在于開關(guān)元件控制電路31的結(jié)構(gòu)、從脈沖變壓器T2的二次側(cè)對Q7的柵極的信號路徑的結(jié)構(gòu)。在圖12所示的例子中，在Q8的柵極設(shè)置有由電阻R10和電容器C5構(gòu)成的延遲電路。利用該延遲電路，使得在整流開關(guān)元件Q2的導(dǎo)通定時Q8不立即導(dǎo)通，從變壓器電壓延遲后使Q2導(dǎo)通。因此，能夠降低Q2上產(chǎn)生的浪涌電壓。
圖13是表示其作用的波形圖。該圖13的(a)是Q1的柵極源極間電壓，(b)是Q1的漏極源極間電壓，(c)是Q5的柵極電壓，(d)是Q7的柵極電壓，(e)是N12的兩端電壓，(f)是Q2的柵極源極間電壓，(g)是Q3的柵極源極間電壓，(h)是Q3的漏極源極間電壓。如該圖13中的特別是(h)所示，Q2、Q3同時截止期間中的Q3的漏極源極電壓的諧振波形Wd被如圖(f)所示地施加到Q2的柵極，但由于這時Q7導(dǎo)通，故實際上Q2的柵極不會被施加上述諧振波形Wd。
(第八實施方式)下面，基于圖14，對第八實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
圖14是其電路圖。在脈沖變壓器T2的二次側(cè)設(shè)置二極管D8、D9構(gòu)成的二極管橋，并且設(shè)置了由二極管D14、電容器C6、電阻R13和換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q9構(gòu)成的一次側(cè)控制停止檢測電路25。上述D14、C6、R13構(gòu)成了整流平滑電路，若一次側(cè)的開關(guān)控制電路23的開關(guān)控制停止，則在脈沖變壓器T2的二次繞組N22上不會產(chǎn)生電壓，因此，C6的電荷通過R13繼續(xù)放電，Q9的柵極電壓降低，由此Q9導(dǎo)通(Q9是耗盡型p溝道MOS-FET)。通過Q9的導(dǎo)通，Q8的柵極變?yōu)榻拥仉娖?，從而Q8截止。這樣，由于Q2截止而自激振蕩停止。
其他結(jié)構(gòu)和作用與圖7所示的相同。
(第九實施方式)下面，基于圖15，對第九實施方式涉及的同步整流型正激變換器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說明。
與圖14的情況同樣地，該圖15所示的電路也在脈沖變壓器T2的二次側(cè)設(shè)置了由二極管D14、電容器C7、電阻R13和換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q9構(gòu)成的一次側(cè)控制停止檢測電路25。但是，將Q9的源極與Q5的漏極連接。若由于開關(guān)控制電路23的控制停止而Q9導(dǎo)通，則該Q9使Q5的漏極源極間短路。其他的結(jié)構(gòu)和作用與圖12所示的相同。
這樣，在一次側(cè)控制停止時使換流開關(guān)截止控制用開關(guān)元件Q5短路，從而將換流開關(guān)元件Q3的導(dǎo)通期間限制在變壓器諧振周期中，通過限制扼流圈L2的勵磁期間，能夠抑制自激振蕩時的振蕩頻率的降低。
權(quán)利要求
1.一種同步整流型正激變換器，其中具備分別具有一次繞組、二次繞組、三次繞組的變壓器；與該變壓器的一次繞組串聯(lián)連接的主開關(guān)元件；相對所述變壓器的二次繞組串聯(lián)連接的扼流圈；并聯(lián)連接在輸出端子之間的平滑電容器；相對所述變壓器的二次繞組串聯(lián)連接，并與所述主開關(guān)元件的接通關(guān)斷同步地接通關(guān)斷的整流開關(guān)元件；與所述主開關(guān)元件的接通同步地關(guān)斷，通過接通來構(gòu)成所述扼流圈的勵磁能量的釋放路徑的換流開關(guān)元件；根據(jù)所述變壓器的三次繞組的感應(yīng)電壓，間接地檢測所述輸出端子之間的輸出電壓的輸出電壓檢測電路；以及進(jìn)行所述主開關(guān)元件的開關(guān)控制的開關(guān)控制電路，該同步整流型正激變換器還設(shè)置有整流開關(guān)控制用開關(guān)元件，其控制所述整流開關(guān)元件的控制端子的電壓，強(qiáng)制關(guān)斷該整流開關(guān)元件；以及整流開關(guān)元件驅(qū)動電路，其在通過所述開關(guān)控制電路的控制而所述主開關(guān)元件關(guān)斷的定時，控制所述整流開關(guān)控制用開關(guān)元件。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，設(shè)置有換流開關(guān)元件驅(qū)動電路，其在通過所述開關(guān)控制電路的控制而所述主開關(guān)元件接通的定時，控制所述換流開關(guān)元件的控制端子的電壓，強(qiáng)制關(guān)斷該換流開關(guān)元件。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，所述換流開關(guān)元件驅(qū)動電路將在所述變壓器的任一繞組中產(chǎn)生的電壓作為AC電壓源進(jìn)行動作。
4.根據(jù)權(quán)利要求1～3的任一項所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，相對所述整流開關(guān)元件的驅(qū)動用電力供給路徑串聯(lián)地設(shè)置開關(guān)元件，設(shè)置開關(guān)元件控制電路，其使該開關(guān)元件與所述主開關(guān)元件的接通關(guān)斷同步地接通關(guān)斷。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，在傳遞所述主開關(guān)元件的接通關(guān)斷信號的脈沖變壓器的二次側(cè)設(shè)置二極管橋，所述二極管橋?qū)λ鲋鏖_關(guān)元件的接通關(guān)斷信號進(jìn)行整流，使所述整流開關(guān)元件和所述換流開關(guān)元件的關(guān)斷定時加載在同一信號線上進(jìn)行傳遞。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，在傳遞所述主開關(guān)元件的接通關(guān)斷信號的脈沖變壓器的一次側(cè)設(shè)置二極管橋，所述二極管橋使得在所述脈沖變壓器的一次-二次間按同一方向產(chǎn)生所述主開關(guān)元件的接通關(guān)斷定時信號。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，設(shè)置有延遲電路，其使傳遞所述主開關(guān)元件的接通關(guān)斷信號的脈沖變壓器與到主開關(guān)元件的控制信號用路徑分離，在所述接通關(guān)斷信號和主開關(guān)元件的接通控制信號的上升沿設(shè)定延遲時間。
8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，包括第一、第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件，其相對所述變壓器的輔助繞組串聯(lián)連接，進(jìn)行針對所述換流開關(guān)元件的控制端子的施加所述變壓器的輔助繞組的起電壓的控制；控制用開關(guān)元件驅(qū)動電路，其在所述主開關(guān)元件接通時，接通所述第一換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件；以及一次側(cè)控制停止檢測電路，其檢測所述開關(guān)控制電路的控制停止?fàn)顟B(tài)，并且使所述第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件接通；用第一換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件控制所述換流開關(guān)元件的關(guān)斷定時，用第二換流開關(guān)關(guān)斷控制用開關(guān)元件在所述主開關(guān)元件的開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時控制換流開關(guān)元件的接通期間。
9.根據(jù)權(quán)利要求5所述的同步整流型正激變換器，其特征在于，包括整流開關(guān)接通控制用開關(guān)元件，其相對控制信號的接通時驅(qū)動電力供給路徑串聯(lián)連接，所述驅(qū)動電力供給路徑從所述變壓器的二次繞組的一端到所述整流開關(guān)元件的控制端子；以及一次側(cè)控制停止檢測電路，其檢測所述開關(guān)控制電路的控制停止?fàn)顟B(tài)，并且使所述整流開關(guān)接通控制用開關(guān)元件關(guān)斷；在所述主開關(guān)元件的開關(guān)轉(zhuǎn)換停止時，限制所述整流開關(guān)元件的接通期間，使該整流開關(guān)元件的同步整流停止。
全文摘要
一種同步整流型正激變換器，在整流開關(guān)元件(Q2)的柵極源極間設(shè)置整流開關(guān)控制用開關(guān)元件(Q7)，通過主開關(guān)元件(Q1)的關(guān)斷定時的脈沖變壓器(T2)的二次側(cè)的信號，導(dǎo)通(Q7)后強(qiáng)制關(guān)斷整流開關(guān)元件(Q2)。由此，能夠在逆流時與主開關(guān)元件(Q1)關(guān)斷同步地關(guān)斷整流開關(guān)元件(Q2)，從而能夠利用(Q2)、(Q3)的柵極源極間電容與扼流圈(L2)的自由諧振，復(fù)位(L2)的勵磁狀態(tài)，使得利用了變壓器(T1)的三次繞組(N13)的三次整流平滑電路(22)的檢測電壓穩(wěn)定化，由此使控制穩(wěn)定。
文檔編號H02M3/28GK101061628SQ200680001068
公開日2007年10月24日 申請日期2006年9月6日 優(yōu)先權(quán)日2005年9月15日
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