本發(fā)明涉及屏蔽高速電線電纜生產的技術領域，具體為一種利用砝碼重量控制高速電纜的差分轉共模值的方法。

背景技術：

屏蔽高速電線電纜需要在芯線的外層包覆一層鋁箔，在實際生產中，鋁箔包覆好后經過后續(xù)生產所獲得的成品，才能去測差分轉共模的數值。差分轉共模，該參數用來體現EMI電磁干擾情況，當兩根正負極芯線的參數(ID、電容、阻抗波動)不相等時，原本可以相互抵消的差模信號會衍生出共模干擾信號，共模信號不能相互抵消，所以會干擾到信號的傳輸。差分轉共模要求的數值是越小越好，現有技術只有成品完成后才能測得該數值，使得該數值無法在生產過程中得到控制，為此，無法保證生產所獲得的的電線電纜能夠達到標準要求。

技術實現要素：

針對上述問題，本發(fā)明提供了一種利用砝碼重量控制高速電纜的差分轉共模值的方法，其通過控制砝碼的重量，進而控制待包覆鋁箔的張力，進而可以控制屏蔽高速電線電纜的差分轉共模的數值。

一種利用砝碼重量控制高速電纜的差分轉共模值的方法，其特征在于：將芯線、鋁箔同步通過拖包治具的拖包腔，使得鋁箔包覆于所述芯線的外表面，芯線以恒定的張力被輸送至拖包治具內，帶有一定寬度的鋁箔經過上輸送輥、下輸送輥的組合輸送進入至拖包治具的拖包腔內，所述下輸送輥的下輥面壓裝于鋁箔的寬度表面，所述下輸送輥的中心定軸貫穿一塊安裝塊固定布置，所述中心定軸的兩端部通過設置不同重量的砝碼，進而調節(jié)鋁箔表面的張力T，差分轉共模值Y≈-0.000097×T²+0.1391×T-72.82，其中鋁箔表面的張力T的單位為g。

其進一步特征在于：

每個所述下輸送輥的下輥面壓裝于所述鋁箔，所述中心定軸貫穿所述下輸送輥的輥面部分并兩端外凸，所述中心定軸的一端固裝于所述安裝塊后外凸、形成第一外凸端，所述中心定軸的另一端外凸于所述下輸送輥的部分為第二外凸端，所述中第一外凸端、第二外凸端分別可掛裝砝碼；

當需要增加鋁箔的張力時，在第二外凸端掛裝對應重量的砝碼，當需要減輕鋁箔的張力時，根據杠桿原理，在中心定軸的第一外凸端掛裝對應重量的砝碼；

為了保證張力的穩(wěn)定持續(xù)性，所述下輸送輥包括至少兩個，所述下輸送輥為相同的輸送輥，所述下輸送輥所對應的中心定軸的對應端設置有相等重量的砝碼，確保張力的相等；

所述拖包治具上還包括有用于過地線的地線孔，地線孔布置于鋁箔無法觸碰到的位置，確保地線順利貫穿拖包治具，貫穿所述拖包治具的地線的張力為恒定數值；

經過所述拖包治具后的半成品經過麥拉熱熔包覆后成型，麥拉的張力為恒定數值。

采用上述技術方案后，通過調整中心定軸的兩端部掛裝不同重量的砝碼，即可獲得鋁箔的張力數值T，然后根據差分轉共模值Y≈-0.000097×T²+0.1391×T-72.82這個公式，即可算出電線電纜所對應的差分轉共模數值，需要注意的時，鋁箔的張力和差分轉共模之間存在的關系式，本領域的工作人員在此之前并未意識到有任何關聯，發(fā)明人通過對于數據的詳細分析、經過固定芯線張力、地線張力、麥拉張力后，然后經過不斷的數據核算，最終確定了鋁箔的張力和差分轉共模之間存在的關系式，且經過創(chuàng)造性思維，利用杠桿原理，使得鋁箔的張力通過砝碼的重量來調節(jié)，其通過控制砝碼的重量，進而控制待包覆鋁箔的張力，進而可以控制屏蔽高速電線電纜的差分轉共模的數值。

附圖說明

圖1為本發(fā)明的所利用的產線的結構示意框圖；

圖2為本發(fā)明的下輸送輥的結構示意圖(圖中顯示在第一外凸端掛砝碼)；

圖3為本發(fā)明的拖包治具的主視圖結構示意圖；

圖4為圖3的右視圖結構示意圖；

圖5為固定麥拉張力、芯線張力后獲得的擬和坐標關系圖；

圖中序號所對應的名稱如下：

芯線1、鋁箔2、拖包治具3、拖包腔4、上輸送輥5、下輸送輥6、中心定軸7、安裝塊8、砝碼9、第一外凸端10、第二外凸端、地線孔12、麥拉熱熔13、內壁14、止檔槽15、止擋邊16。

具體實施方式

一種利用砝碼重量控制高速電纜的差分轉共模值的方法，見圖1～圖4：將芯線1、鋁箔2同步通過拖包治具3的拖包腔4，使得鋁箔2包覆于芯線1的外表面，芯線1以恒定的張力被輸送至拖包治具3內，帶有一定寬度的鋁箔2經過上輸送輥5、下輸送輥6的組合輸送進入至拖包治具3的拖包腔4內，下輸送輥6的下輥面壓裝于鋁箔2的寬度表面，下輸送輥6的中心定軸7貫穿一塊安裝塊8固定布置，中心定軸7的兩端部通過設置不同重量的砝碼9，進而調節(jié)鋁箔表面的張力T，差分轉共模值Y≈-0.000097×T²+0.1391×T-72.82。

每個下輸送輥6的下輥面壓裝于鋁箔2，中心定軸7貫穿下輸送輥6的輥面部分并兩端外凸，中心定軸7的一端固裝于安裝塊8后外凸、形成第一外凸端10，中心定軸7的另一端外凸于下輸送輥6的部分為第二外凸端11，中第一外凸端10、第二外凸端11分別可掛裝砝碼9；

當需要增加鋁箔2的張力時，在第二外凸端11掛裝對應重量的砝碼，當需要減輕鋁箔2的張力時，根據杠桿原理，在中心定軸7的第一外凸端10掛裝對應重量的砝碼；

為了保證張力的穩(wěn)定持續(xù)性，下輸送輥6包括至少兩個，下輸送輥6為相同的輸送輥，下輸送輥6所對應的中心定軸7的對應端設置有相等重量的砝碼，確保張力的相等；

拖包治具3上還包括有用于過地線的地線孔12，地線孔12布置于鋁箔2無法觸碰到的位置，確保地線順利貫穿拖包治具3，貫穿拖包治具3的地線的張力為恒定數值。

經過拖包治具3后的半成品經過麥拉熱熔13包覆后成型，麥拉的張力為恒定數值。

拖包治具3的中心設置有拖包腔4，拖包腔4的中心貫穿有芯線1，拖包腔4的內壁14自入口向出口逐步收口、形成收口錐度α，對應位置的寬度一定的鋁箔2緊貼拖包腔4的內壁14布置，拖包腔2的內壁14包括有止檔槽15，鋁箔2的寬度的一端邊緊貼止擋槽15的止擋邊16，鋁箔2的寬度的另一端邊沿著拖包腔4的內壁14收縮包覆于芯線1的外表面。

拖包治具3的拖包腔4的內壁14的收口錐度α為0°～10°；

拖包治具3的長度確保鋁箔2自入口進入后到出口包覆于芯線1的外表面；

拖包腔4的止擋槽15重疊于拖包腔4的內壁14的最內端邊的外部，拖包腔4的出口部分的內壁14的形狀即為鋁箔2包覆后所形成的形狀，其使得完成包覆后的鋁箔2有部分重疊、確保包覆到位。

通過調整中心定軸的兩端部掛裝不同重量的砝碼，即可獲得鋁箔的張力數值T，然后根據差分轉共模值Y≈-0.000097×T²+0.1391×T-72.82這個公式，即可算出電線電纜所對應的差分轉共模數值，需要注意的時，鋁箔的張力和差分轉共模之間存在的關系式，本領域的工作人員在此之前并未意識到有任何關聯，發(fā)明人通過對于數據的詳細分析、經過固定芯線張力、地線張力、麥拉張力后，然后經過不斷的數據核算，最終確定了鋁箔的張力和差分轉共模之間存在的關系式。

經過不斷測算實驗數據整理出如下表格：

芯線張力400g、地線張力400g時測得的屏蔽高速電線電纜的差分轉共模數值見下表：

麥拉張力600g時測得的屏蔽高速電線電纜的差分轉共模數值見下表：

綜合上述數據，固定麥拉張力、芯線張力后可獲得如圖5的擬和坐標關系。

根據擬和坐標關系，然后反復設置坐標模型，最終獲得

差分轉共模值Y≈-0.000097×T²+0.1391×T-72.82，其中T為鋁箔張力，單位為g。

以上對本發(fā)明的具體實施例進行了詳細說明，但內容僅為本發(fā)明創(chuàng)造的較佳實施例，不能被認為用于限定本發(fā)明創(chuàng)造的實施范圍。凡依本發(fā)明創(chuàng)造申請范圍所作的均等變化與改進等，均應仍歸屬于本專利涵蓋范圍之內。