本發(fā)明涉及移動(dòng)通信領(lǐng)域，尤其是涉及一種非對稱波束下傾振子天線。

背景技術(shù)：

目前，移動(dòng)通信網(wǎng)絡(luò)已基本實(shí)現(xiàn)了無線信號的連續(xù)廣域覆蓋，基站數(shù)量越來越多，站點(diǎn)密度也愈來愈大。同時(shí)，選址難的問題日益突出，站址資源變得極為稀缺。因此，基站天線需要寬帶化/多頻段設(shè)計(jì)，以同時(shí)覆蓋運(yùn)營商的2G/3G/4G頻段，使天線尺寸小巧而緊湊。另外，基站天線需要設(shè)計(jì)成雙極化輻射，以實(shí)現(xiàn)雙通道傳輸，從而增加系統(tǒng)容量。再者，基站天線需要高增益定向輻射，使得波束能覆蓋較大的目標(biāo)區(qū)域。為了滿足上述要求，在長期的技術(shù)演進(jìn)中，基站天線形成了輻射單元采用寬帶振子±45°交叉放置、共線或共軸排列、背置反射板的主流設(shè)計(jì)方案。再者，由于用戶在水平方向多而分散，而豎直方向則少而集中，因此天線方向圖需要水平波寬寬、豎直波寬窄。這樣的話，振子單元需要沿豎直方向組陣，才能獲得所需方向圖。另外，由于塔上安裝空間有限、天面資源緊張，天線也只能豎直安裝。而當(dāng)天線豎直放置時(shí)，由于陣元最大輻射方向朝向正前方，陣列方向圖也朝向水平方向。然而，為了獲得更好的輻射效果，天線需要架設(shè)到基站塔頂這樣的高處，而用戶又是處于位置相對較低的地面。這時(shí)，如果天線波束還是保持水平指向的話，不僅無法使最大功率朝向用戶，還會(huì)對鄰近基站形成干擾。針對該問題，基站天線采用了機(jī)械下傾和電調(diào)下傾方式，使波束下傾一定的角度，主瓣指向低處的用戶。同時(shí)，為了解決鄰區(qū)干擾和“塔下黑”問題，波束的上旁瓣進(jìn)行抑制，下旁瓣之間的零點(diǎn)則進(jìn)行填充。然而，由于陣元波束固定地指向正前方，波束在下傾過程中增益、旁瓣、前后比和交叉極化等參數(shù)都會(huì)隨下傾角增大而顯著變差。

因此，設(shè)計(jì)一種寬頻帶、高增益、波束可下傾、尺寸較小、成本低廉的新型非對稱波束下傾振子天線，對于改善以半波振子為基本輻射單元的常規(guī)基站天線性能尤其是波束下傾時(shí)的性能是十分必要。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明旨在通過設(shè)計(jì)一種寬頻帶、高增益、波束可下傾、尺寸較小、成本低廉的非對稱波束下傾振子單元天線以及非對稱波束下傾振子陣列天線，使得采用半波陣子作為輻射元的2G/3G/4G/5G常規(guī)基站陣列天線在波束下傾時(shí)，能克服方向圖上旁瓣和下零點(diǎn)問題所造成的鄰區(qū)干擾和“塔下黑”現(xiàn)象。同時(shí)，消除波束下傾角較大時(shí)增益、波寬、旁瓣、前后比和交叉極化等性能參數(shù)均顯著變差的問題。然后，將該非對稱振子共軸或并排組陣，從而形成寬帶、高增益、波束下傾、低旁瓣、高前后比的陣列天線。該非對稱波束下傾振子天線，也可以單天線方式用于微基站或終端設(shè)備。除此以外，該發(fā)明的設(shè)計(jì)方法和思路對于其他電尺度、非對稱、波束下傾的振子單元天線的設(shè)計(jì)和改進(jìn)也是適用和有效的。

為實(shí)現(xiàn)本發(fā)明目的，提供以下技術(shù)方案：

本發(fā)明提供一種非對稱波束下傾振子單元天線，其包括輻射單元，該輻射單元包括上下設(shè)置的第一導(dǎo)板和第二導(dǎo)板，導(dǎo)板，該第二導(dǎo)板(即振子下臂)長度比第一導(dǎo)板(即振子上臂)的長度長，該第一導(dǎo)板下端和第二導(dǎo)板上端分別在饋電點(diǎn)兩側(cè)沿長度方向?qū)ΨQ開設(shè)有縱向開口，該第二導(dǎo)板下端沿長度方向還開設(shè)有兩個(gè)窄槽，第一導(dǎo)板和第二導(dǎo)板的兩側(cè)邊緣分別平行加載一對與振子平面正交、與振子邊緣平齊的導(dǎo)體片，然后，在加載的導(dǎo)體片外側(cè)平行放置一對寄生導(dǎo)體片，第一導(dǎo)板的加載導(dǎo)體片與寄生導(dǎo)體彼此隔開，而第二導(dǎo)板的加載導(dǎo)體片與寄生導(dǎo)體片則通過導(dǎo)體塊連接。如果振子單元波束指向能朝下偏移一定角度的話，那么陣列波束在下傾過程中性能惡化現(xiàn)象就會(huì)大大改善。本發(fā)明將第二導(dǎo)板，也就是振子下臂的長度加長，比第一導(dǎo)板也就是振子上臂要長。那么，由于兩臂幾何結(jié)構(gòu)不對稱，振子單元最大輻射方向?qū)⑵x水平方向朝下傾斜一定的角度，那么組陣后陣列波束下傾時(shí)諸如增益下降、旁瓣升高、交叉極化比變差等問題將大大改善。

優(yōu)選的，該第一導(dǎo)板長度為0.15～0.28倍波長，該第二導(dǎo)板長度為0.30～0.57倍波長。更優(yōu)選方案，該第一導(dǎo)板長度為0.224倍波長，該第二導(dǎo)板長度為0.406倍波長。本發(fā)明將第二導(dǎo)板，也就是振子下臂的長度由現(xiàn)有技術(shù)的與上臂長度相等的近似0.25倍波長變成0.5倍波長，比第一導(dǎo)板也就是振子上臂要長一半。那么，振子兩臂總長度將變?yōu)?.75倍波長。由于兩臂不對稱，振子單元最大輻射方向?qū)⑵x水平方向朝下傾斜一定的角度(通常為0～20°)。那么，組陣后陣列波束下傾時(shí)諸如增益下降、旁瓣升高、交叉極化比變差等問題將大大改善。

優(yōu)選的，在該兩對邊緣加載的導(dǎo)體片外側(cè)分別平行設(shè)置一對寄生導(dǎo)體片，寄生導(dǎo)體片與邊緣加載導(dǎo)體片間隔一定的距離。

優(yōu)選的，在第二導(dǎo)板的寄生導(dǎo)體片與邊緣加載導(dǎo)體片之間加載導(dǎo)體塊將兩者電氣連接起來。

優(yōu)選的，振子寬度比長度小，寬長之比的取值范圍為0.15～0.35。

優(yōu)選的，該縱向開口的深度與第一導(dǎo)板、第二導(dǎo)板的長度之比取值范圍為0.20～0.30。

優(yōu)選的，所述第二導(dǎo)板的末端縱向窄槽深度與第二導(dǎo)板的長度之比取值范圍為0.35～0.45。

優(yōu)選的，所述第一、第二導(dǎo)板間彼此靠近處有窄間隙，饋電點(diǎn)選在間隙兩端。

優(yōu)選的，所述第一、第二導(dǎo)板上所開的對稱縱向切口位置保留導(dǎo)體中間部分。

優(yōu)選的，第一導(dǎo)板和第二導(dǎo)板的寬度等寬，電尺度選擇為0.10-0.20倍波長。更優(yōu)選的方案，第一導(dǎo)板和第二導(dǎo)板的寬度等寬，電尺度選擇為0.147×λ_c。

本發(fā)明非對稱波束下傾振子單元天線還包括設(shè)置在該輻射單元后的副反射板和主反射板。

優(yōu)選的，該副反射板為等腰梯形反射板，其上底邊長短于下底邊長并且均大于振子寬度，該主反射板寬度和長度均大于副反射板，主反射板的上、下邊緣為彎折結(jié)構(gòu)。

優(yōu)選的，該主反射板的上邊緣的彎折結(jié)構(gòu)是先連續(xù)三次朝內(nèi)鈍角彎折，再連續(xù)三次朝外直角彎折，該主反射板的下邊緣的彎折結(jié)構(gòu)是先朝內(nèi)一次鈍角彎折，再連續(xù)三次朝外直角彎折。

優(yōu)選的，在該主反射板兩側(cè)設(shè)有卷邊，該卷邊與主反射板兩側(cè)邊線形狀相配合，該卷邊包括豎直的始段和朝外卷曲的末段。

優(yōu)選的，該卷邊的豎直始段的豎直高度H₂>0.10×λ_c。

優(yōu)選的，主反射板的上下、左右邊緣均朝內(nèi)卷曲，實(shí)現(xiàn)了不對稱振子在超寬帶覆蓋，改善駐波比、增益、水平面波寬、豎直面波寬、波束下傾角度、上、旁瓣抑制，旁瓣區(qū)域基本完全被主瓣覆蓋。

本發(fā)明還提供了一種非對稱波束下傾振子陣列天線，其設(shè)有兩個(gè)或兩個(gè)以上所述輻射單元，該輻射單元可以是同向或反向排布，該輻射單元也可以是順著振子長度方向共軸組陣，或順著振子寬度方向并排組陣。

由于兩臂不對稱，振子天線最大輻射方向?qū)⑵x水平方向朝下傾斜一定的角度，振子共軸組陣后陣元再進(jìn)行副相加權(quán)，那么波束下傾時(shí)陣列方向圖惡化諸如增益下降、旁瓣升高、交叉極化比變差等問題將大大改善。這樣，可以有效地克服上述波束下傾時(shí)所帶來的一系列問題。單元方向圖可操控，將為陣列方向圖綜合提供額外的自由度。

對比現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn)：

本發(fā)明將第二導(dǎo)板，也就是振子下臂的長度加長，比第一導(dǎo)板也就是振子上臂要長。那么，由于兩臂不對稱，振子單元最大輻射方向?qū)⑵x水平方向朝下傾斜一定的角度，那么組陣后陣列波束下傾時(shí)諸如增益下降、旁瓣升高、交叉極化比變差等問題將大大改善。主反射板的上下、左右邊緣均朝內(nèi)卷曲，實(shí)現(xiàn)了0.75倍不對稱振子在1900-2520MHz(27.03％，3G/4G頻段)超寬帶覆蓋，駐波比VSWR≤2.0，增益達(dá)到9～11dBi，水平面波寬68°～78°，豎直面波寬39°～56°，波束下傾角度范圍+1～-17°，上旁瓣抑制0～-10dB，下旁瓣90°～180°區(qū)域基本完全被主瓣覆蓋，下零點(diǎn)位置十分靠近180°方向，整個(gè)主瓣內(nèi)XPD小于-25dB，效率大于80％。

多個(gè)這樣的不對稱振子共軸組陣后，相比常規(guī)半波對稱振子陣列，波束下傾時(shí)方向圖在改善“塔下黑”現(xiàn)象諸如增益保持、上旁瓣抑制、下零點(diǎn)填充、交叉極化比、效率方面將大大改善。另外，該設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)簡單、加工方便，可采用鈑金或壓鑄工藝，或采用成熟的印刷電路工藝制作，成本低廉、可靠性高，是適合基站天線的一種更理想的新型輻射單元方案。另外，該方法還具有思路新穎、原理清晰、方法普適、簡單易行等特點(diǎn)，對于其他電尺度的不對稱振子天線的設(shè)計(jì)和改進(jìn)也是適用和有效的。

【附圖說明】

圖1為非對稱波束下傾振子天線模型所采用的直角坐標(biāo)系定義的示意圖；

圖2(a)為非對稱波束下傾振子天線的結(jié)構(gòu)平面示意圖；

圖2(b)為非對稱波束下傾振子天線的側(cè)視圖；

圖3(a)為非對稱波束下傾振子天線的副反射板的平面示意圖；

圖3(b)為非對稱波束下傾振子天線的副反射板的側(cè)視圖；

圖4(a)為非對稱波束下傾振子天線的主反射板的側(cè)視圖；

圖4(b)為非對稱波束下傾振子天線的主反射板的立體圖；

圖5(a)為非對稱波束下傾振子天線的主反射板兩側(cè)卷邊的側(cè)視圖；

圖5(b)為非對稱波束下傾振子天線的主反射板兩側(cè)卷邊的立體圖；

圖6(a)為非對稱波束下傾振子天線的平面示意圖；

圖6(b)為非對稱波束下傾振子天線透視圖；

圖7(a)為非對稱波束下傾振子陣列天線同向共軸組陣示意圖；

圖7(b)為非對稱波束下傾振子陣列天線反向共軸組陣示意圖；

圖8(a)為非對稱波束下傾振子陣列天線同向并排組陣示意圖；

圖8(b)為非對稱波束下傾振子陣列天線反向并排組陣示意圖；

圖9為非對稱波束下傾振子天線的輸入阻抗Zin頻率特性曲線；

圖10為非對稱波束下傾振子天線反射系數(shù)|S11|曲線；

圖11為非對稱波束下傾振子天線的駐波VSWR曲線；

圖12為非對稱波束下傾振子天線在fL＝1.92GHz的實(shí)增益2D方向圖；

圖13為非對稱波束下傾振子天線在f_C＝2.22GHz的實(shí)增益2D方向圖；

圖14為非對稱波束下傾振子天線在f₄＝2.52GHz的實(shí)增益2D方向圖；

圖15為非對稱波束下傾振子天線的E面波束下傾角θ_t隨頻率f變化曲線；

圖16為非對稱波束下傾振子天線的E面波束寬度HPBW隨頻率f變化曲線；

圖17為非對稱波束下傾振子天線的H面波束寬度HPBW隨頻率f變化曲線；

圖18為非對稱波束下傾振子天線的前后向比FTBR隨頻率f變化曲線；

圖19為非對稱波束下傾振子天線的實(shí)增益G_R隨頻率f變化曲線；

圖20為非對稱波束下傾振子天線的效率η_A隨頻率f變化曲線。

【具體實(shí)施方式】

下面結(jié)合附圖給出本發(fā)明的較佳實(shí)施例，以詳細(xì)說明本發(fā)明的技術(shù)方案。需要說明的是，這里所描述的優(yōu)選實(shí)施例僅用于說明和解釋本發(fā)明，并不用于限制或限定本發(fā)明。

請參閱圖1～2(b)，本發(fā)明非對稱波束下傾振子單元天線，其包括輻射單元，該輻射單元包括上下設(shè)置的等寬等厚不等長的第一導(dǎo)板11和第二導(dǎo)板12，該第二導(dǎo)板12長度比第一導(dǎo)板11長度長，該第一導(dǎo)板11長度為0.224倍波長，該第二導(dǎo)板12長度為0.406倍波長。兩導(dǎo)板的寬度比長度小，寬長之比的取值范圍為0.15～0.35，電尺度選擇為0.147×λ_c。本發(fā)明將第二導(dǎo)板，也就是振子下臂的長度由現(xiàn)有技術(shù)的與上臂長度相等的近似0.25倍波長變成近似0.5倍波長，比第一導(dǎo)板也就是振子上臂要長。那么，振子兩臂總長度將變?yōu)?.75倍波長。由于兩臂不對稱，振子單元最大輻射方向?qū)⑵x水平方向朝下傾斜一定的角度(通常為0～20°)。那么，組陣后陣列波束下傾時(shí)諸如增益下降、旁瓣升高、交叉極化比變差等問題將大大改善。

該第一導(dǎo)板11下端和第二導(dǎo)板12上端分別在饋電點(diǎn)191兩側(cè)沿長度方向?qū)ΨQ開設(shè)有縱向開口19，對稱的縱向開口19中間為端口導(dǎo)體190，該第二導(dǎo)板12下端沿長度方向還開設(shè)有兩個(gè)窄槽18；第一導(dǎo)板11和第二導(dǎo)板12的兩側(cè)邊緣分別平行加載有一對與第一導(dǎo)板、第二導(dǎo)板平面正交的導(dǎo)體片13、14，在該兩對邊緣加載導(dǎo)體片外側(cè)分別平行設(shè)置一對寄生導(dǎo)體片15、16，在寄生導(dǎo)體片16與邊緣加載導(dǎo)體片14之間加載導(dǎo)體塊17將兩者電氣連接起來。

該縱向開口19在兩臂的深度與第一導(dǎo)板11、第二導(dǎo)板12的長度之比取值范圍為0.20～0.30，該窄槽18的槽深與第二導(dǎo)板12的長度之比取值范圍為0.35～0.45。

請參閱圖3(a)～6(b)，本發(fā)明非對稱波束下傾振子單元天線包括設(shè)置在所述輻射單元10后部略小于0.25×λ_c距離處的副反射板20，以及設(shè)置在副反射板后的主反射板30。

該副反射板20為等腰梯形反射板，其上底邊長短于下底邊長，并且兩者尺寸均大于振子的尺寸。

該主反射板30寬度和長度均大于副反射板，該主反射板30的上邊緣的彎折結(jié)構(gòu)是先連續(xù)三次朝內(nèi)鈍角彎折，再連續(xù)三次朝外直角彎折；該主反射板30的下邊緣的彎折結(jié)構(gòu)是先朝內(nèi)一次鈍角彎折，再連續(xù)三次朝外直角彎折。主反射板的上下、左右邊緣均朝內(nèi)卷曲，實(shí)現(xiàn)了不對稱振子在超寬帶覆蓋，改善駐波比、增益、水平面波寬、豎直面波寬、波束下傾角度、上旁瓣抑制，實(shí)現(xiàn)了旁瓣區(qū)域基本完全被主瓣覆蓋。

在該主反射板3兩側(cè)設(shè)有卷邊40，該卷邊與主反射板兩側(cè)邊線形狀相配合，該卷邊包括豎直的始段和朝外卷曲的末段，該卷邊的豎直始段的豎直高度H₂>0.10×λ_c。

請參閱圖6(a)～6(b)，該非對稱波束下傾振子單元天線設(shè)有單個(gè)所述輻射單元10的示意圖。

在另一些實(shí)施例中，該非對稱波束下傾振子陣列天線設(shè)有兩個(gè)或以上所述輻射單元10。請參閱圖7(a)～8(b)，該輻射單元10同向或反向排布，該輻射單元10所排布的陣列可以是順著振子長度方向共軸組陣，或順著振子寬度方向并排組陣。由于兩臂不對稱，振子輻射單元最大輻射方向?qū)⑵x水平方向朝下傾斜一定的角度，振子共軸組陣后陣元再進(jìn)行副相加權(quán)，那么波束下傾時(shí)陣列方向圖惡化諸如增益下降、旁瓣升高、交叉極化比變差等問題將大大改善，這樣，可以有效地克服上述波束下傾時(shí)問題，單元方向圖可操控，將為陣列方向圖綜合提供額外的自由度。

請結(jié)合參與圖1～8(b)，該下傾振子天線構(gòu)建的方式采用圖1所示的直角坐標(biāo)系定義來建立模型，具體為，

步驟一，建立空間直角坐標(biāo)系，見圖1；

步驟二，構(gòu)造輻射單元：在XOZ平面，構(gòu)建兩個(gè)上下排列、等寬等厚但不等長的方形的第一導(dǎo)板11和第二導(dǎo)板12，作為振子上臂和下臂，長寬厚分別為L₁≈0.224×λ_c和L₂≈0.406×λ_c，W₁＝W₂≈0.147×λ_c、T₁＝T₂≈0.015×λ_c；在兩臂的上下端靠近饋電點(diǎn)191位置順著長度方向?qū)ΨQ地開切縱向開口190，下臂末端位置也順豎直方向開左右對稱的窄槽18。接著，分別緊挨上下兩臂的兩側(cè)邊緣，平行加載一對與振子平面正交的導(dǎo)體片13、14；然后，分別在兩對導(dǎo)體片外側(cè)一定距離處再對稱放置一對平行寄生導(dǎo)體片15、16；之后，在第二導(dǎo)板的寄生導(dǎo)體片與邊緣加載導(dǎo)體片之間適當(dāng)位置加載一個(gè)短導(dǎo)體塊17，將兩者電氣上連接起來，見圖2的各部分所示；

步驟三，構(gòu)造梯形副反射板20：在輻射單元10后部略小于0.25×λ_c距離處放置一塊等腰梯形副反射板20，其上底邊長短于下底邊長且均大于振子寬度，高度為0.02×λ_c≤H₁≤0.05×λ_c，長度則長于振子長度0.75×λ_c，如圖3所示；

步驟四，構(gòu)造上下邊緣賦形的主反射板30：在步驟三的副反射板20后放置在一塊更大的主反射板30，其寬度和長度均大于副反射板20，其上下邊緣進(jìn)行幾何賦形，上邊緣31先連續(xù)三次朝內(nèi)鈍角彎折，再連續(xù)三次朝外直角彎折，下邊緣32先一次朝內(nèi)鈍角彎折，再連續(xù)三次朝外直角彎折，如圖4所示；

步驟五，主反射板兩側(cè)加卷邊40：在步驟四的主反射板30左右兩側(cè)邊緣，順著其走向構(gòu)造一對始段豎直直立、末段朝外卷曲的卷邊40，豎直高度H₂>0.10×λ_c，如圖5所示；

步驟六，完整的非對稱波束下傾振子單元天線：上述步驟依次實(shí)現(xiàn)后，構(gòu)造出完整的非對稱波束下傾振子單元天線，如圖6的各部分所示，并選定圖2(a)中的部分191為饋電點(diǎn)，端口190阻抗設(shè)為50Ω；

步驟七，將步驟二至步驟三所構(gòu)造非對稱波束下傾振子天線的輻射單元順著振子長度方向共軸組陣，陣列分振子同向和反向兩種情形，如圖7(a)和7(b)所示；

步驟八，將步驟二至步驟三所構(gòu)造非對稱波束下傾振子天線的輻射單元順著振子寬度方向并排組陣，陣列也分振子同向和反向兩種情形，如圖8(a)和8(b)所示。

本發(fā)明通過上述措施，實(shí)現(xiàn)了非對稱振子在1900-2520MHz(27.03％，3G/4G頻段)超寬帶覆蓋，駐波比VSWR≤2.0，增益達(dá)到9～11dBi，水平面波寬68°～78°，豎直面波寬39°～56°，波束下傾角度范圍+1～-17°，上旁瓣抑制0～-10dB，下旁瓣90°～180°區(qū)域基本完全被主瓣覆蓋，下零點(diǎn)位置十分靠近180°方向，整個(gè)主瓣內(nèi)XPD小于-25dB，效率大于80％。多個(gè)這樣的不對稱振子共軸組陣后，相比常規(guī)半波對稱振子陣列，波束下傾時(shí)方向圖在改善“塔下黑”現(xiàn)象諸如增益保持、上旁瓣抑制、下零點(diǎn)填充、交叉極化比、效率方面將大大改善。另外，該設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)簡單、加工方便，可采用鈑金或壓鑄工藝，或采用成熟的印刷電路工藝制作，成本低廉、可靠性高，是適合基站天線的一種更理想的新型輻射單元方案。另外，該方法還具有思路新穎、原理清晰、方法普適、簡單易行等特點(diǎn)，對于其他電尺度的不對稱振子天線的設(shè)計(jì)和改進(jìn)也是適用和有效的。

圖9為非對稱波束下傾振子天線的的輸入阻抗Z_in頻率特性曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是輸入阻抗Z_in，單位為Ω；實(shí)線表示實(shí)部R_in，虛線表示虛部X_in；在1.92-2.52GHz頻率范圍內(nèi)，實(shí)部R_in變化范圍29Ω～78Ω，虛部Xin變化范圍-19Ω～+30Ω。

圖10為非對稱波束下傾振子天線的反射系數(shù)|S₁₁|曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是|S₁₁|，單位dB。由圖知，天線具有超寬帶阻抗特性，在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)(BW＝600MHz，27.03％)實(shí)現(xiàn)了良好的阻抗匹配(|S₁₁|≤-9.40dB)，最佳饋電端口反射系數(shù)|S₁₁|＝-48dB@f＝2.06GHz。

圖11為非對稱波束下傾振子天線的駐波VSWR曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是駐波VSWR。由圖知，天線具有超寬帶阻抗特性，在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)(BW＝600MHz，27.03％)實(shí)現(xiàn)了良好的阻抗匹配(VSWR≤2.0)，最佳駐波VSWR＝1.193@f＝2.06GHz。

圖12為非對稱波束下傾振子天線在f_L＝1.92GHz的實(shí)增益2D方向圖。其中，實(shí)線表示E-面(豎直面)，虛線表示H-面(下傾角θ_t所對應(yīng)的斜平面)；光滑線表示主極化，點(diǎn)線表示交叉極化；增益G_R＝9.46dBi，主瓣內(nèi)交叉極化比XPD>25dB。

圖13為非對稱波束下傾振子天線在f_C＝2.22GHz的實(shí)增益2D方向圖。其中，實(shí)線表示E-面(豎直面)，虛線表示H-面(下傾角θ_t所對應(yīng)的斜平面)；光滑線表示主極化，點(diǎn)線表示交叉極化；增益G_R＝10.40dBi，主瓣內(nèi)交叉極化比XPD>25dB。

圖14為非對稱波束下傾振子天線在f₄＝2.52GHz的實(shí)增益2D方向圖。其中，實(shí)線表示E-面(豎直面)，虛線表示H-面(下傾角θ_t所對應(yīng)的斜平面)；光滑線表示主極化，點(diǎn)線表示交叉極化；增益G_R＝10.76dBi，主瓣內(nèi)交叉極化比XPD>25dB。

圖15為非對稱波束下傾振子天線的E面波束下傾角θ_t隨頻率f變化曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是HPBW，單位為deg。在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)，波束下傾角θ_t＝+1°～-17°，且隨頻率升高而逐漸增大。

圖16為非對稱波束下傾振子天線的E面波束寬度HPBW隨頻率f變化曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是HPBW，單位為deg。在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)，HPBW＝38.5°-55.5°，波寬隨頻率升高而側(cè)逐漸減小，但在f＝2.5GHz波寬會(huì)緩慢增大。

圖17為非對稱波束下傾振子天線的H面波束寬度HPBW隨頻率f變化曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是HPBW，單位為deg。在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)，HPBW＝61°-97°，波寬隨頻率升高而側(cè)逐漸減小，但在f＝2.5GHz波寬會(huì)突然增大。

圖18為非對稱波束下傾振子天線的前后向比FTBR隨頻率f變化曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是FTBR，單位為dB。在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)，F(xiàn)TBR＝15-27.5dB，從中心頻率往兩側(cè)逐漸降低。

圖19為非對稱波束下傾振子天線的實(shí)增益G_R隨頻率f變化曲線。其中，橫軸(X軸)是頻率f，單位為GHz；縱軸(Y軸)是實(shí)增益G_R，單位為dBi。在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)，增益G_R＝9-11dBi，且隨頻率升高而增加.。

圖20為非對稱波束下傾振子天線的效率η_A隨頻率f變化曲線。由圖知，在工作頻帶內(nèi)(1.90-2.52GHz)，天線的效率大于80％(最高可達(dá)99.4％)。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例，本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何基于本發(fā)明技術(shù)方案上的等效變換均屬于本發(fā)明保護(hù)范圍之內(nèi)。