本發(fā)明涉及汽車電子領(lǐng)域，特別涉及一種裝配在連接器內(nèi)的壓接鋁電線的端子及壓接方法。

背景技術(shù)：

鋁材應(yīng)用在汽車上可以減輕重量、有助于提高燃油經(jīng)濟(jì)性、降低二氧化碳排放。這一優(yōu)勢使得用鋁材制作線束更具吸引力，它可以替代沉重的銅線。然而，為了實現(xiàn)持久可靠的電氣連接，鋁線壓接需作特別的優(yōu)化處理。鋁具有良好的導(dǎo)電性，是作為電線的理想材料。鋁線替代銅線可以滿足汽車工程領(lǐng)域出現(xiàn)的兩個關(guān)鍵需求：

首先，鋁的重量比銅輕三分之二左右，這種輕型材料可以降低電纜線束的整體重量。即使考慮到導(dǎo)電性和密度的關(guān)系，具有相同電阻的鋁線仍然比同等的銅線輕50% 左右。這種減重對于降低燃料消耗具有重要作用，此外還能減少二氧化碳排放。輕型結(jié)構(gòu)對于混合或電動汽車來說同等重要，在電動模式下，可大大增加車輛行駛里程，從而有助于減小蓄電池的大小和重量。

其次，鋁是一種供應(yīng)量充足、容易獲取的導(dǎo)電用的基礎(chǔ)材料，而銅資源有限，屬于投資型金屬。這意味著鋁的價格將相對穩(wěn)定且低于銅價。

除了強度之外，鋁作為導(dǎo)線材料，還有其他一些不利屬性需要考慮：

1.鋁電線在機械負(fù)載下從80℃左右開始出現(xiàn)蠕變趨勢加劇，而銅要在230℃以上才會在一定程度上出現(xiàn)這一現(xiàn)象。因此，線束上鋁和銅的連接點必須做特殊設(shè)計，從而保證產(chǎn)品生命周期內(nèi)不喪失電氣性能。

2. 如果鋁-銅連接點處出現(xiàn)潮氣，銅（0.3V）和鋁（-1.69V）之間就會出現(xiàn)電位差，導(dǎo)致兩種金屬中較活潑的金屬鋁發(fā)生溶解。必須采取措施防止這種不良效應(yīng)。

3. 鋁是一種韌性金屬，對折彎很敏感。鋁的機械強度只有銅的三分之一。用作導(dǎo)線材料時，為了達(dá)到電線本身以及連接點的拔出力強度要求，必須考慮這些屬性。拔出力由汽車制造商決定，一般標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定為60 至90N之間。

4. 另一個技術(shù)挑戰(zhàn)就是鋁會形成致密并且極其堅硬的氧化層。該氧化層在保護(hù)材料不受循環(huán)腐蝕的同時，還兼有很強的絕緣特性。因此，要實現(xiàn)良好的電氣連接，需要在壓接時徹底破壞氧化層。

目前，車內(nèi)配線一般采用銅電線，幾乎沒有使用過導(dǎo)電性和強度等特征較差的鋁電線。然而近年來鑒于車輛輕量化和再循環(huán)性，對使用鋁電線的要求在逐漸提高。另外，配線和配線或車載儀器和配線之間，一般使用電氣連接器連接。這種電氣連接器是由互相嵌合的連接器殼，以及插入這些連接器殼內(nèi)與配線壓接連接的多個壓接端子構(gòu)成。

構(gòu)成壓接端子的端子接頭壓接部的形狀有開式和閉式兩種。但是由于從提高可加工性的觀點考慮，一般采用的是前者。另外還從以下觀點考慮決定：即以壓接部分的電線導(dǎo)體部截面積/壓接前的電線導(dǎo)體部截面積的比例表示，所規(guī)定的壓縮率（也稱截面積較少率，以下簡稱壓縮率）在接觸電阻穩(wěn)定領(lǐng)域內(nèi)：振動不會導(dǎo)致斷線的發(fā)生，具有足夠的電線緊貼力等?，F(xiàn)行的端子壓接時的電線導(dǎo)體截面的壓縮率，雖然按廠商或電線尺寸有所不同，但都規(guī)定和控制在75%~95%范圍內(nèi)。

采用與銅電線相同條件對鋁電線進(jìn)行端子壓接，但是鋁電線的熔斷溫度比銅電線低，構(gòu)成電線的每一根絞合線還是容易形成氧化膜，致使電流只流過個別絞合線，易于產(chǎn)生集中電阻，這種集中電阻會導(dǎo)致熔斷或?qū)щ姴涣?。高溫化或低溫化等環(huán)境的變化，使端子壓接部的電阻上升，產(chǎn)生了導(dǎo)電不良，致使端子和電線之間不能維持良好的電氣連接狀態(tài)。因此對鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)采取上述壓縮率進(jìn)行壓接是不適當(dāng)?shù)?，亟待改進(jìn)。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種壓接鋁電線的端子及壓接方法，解決了現(xiàn)有技術(shù)存在的上述問題。本發(fā)明的端子專門為鋁線應(yīng)用而開發(fā)并已驗證，為全自動工藝而設(shè)計的壓接翼可以避免常見的鋁線壓接問題，尤其是蠕變。標(biāo)準(zhǔn)家用車改用鋁線之后，根據(jù)線束的約束情況，其重量可以減少2 至3 公斤，并能達(dá)到降低材料成本的目的。

本發(fā)明的上述目的通過以下技術(shù)方案實現(xiàn)：

壓接鋁電線的端子，由端子主體610和壓接翼620兩部分組成，其中壓接翼620內(nèi)側(cè)中部設(shè)有可以破壞鋁電線表面氧化膜的鋸齒狀結(jié)構(gòu)22，壓接翼620前部設(shè)置前壓接翼630和前壓接密封脂23，后部設(shè)置后壓接翼631、后壓接密封脂24和絕緣固定爪25，壓接后壓接翼620的前壓接翼630、后壓接翼631和鋁電線導(dǎo)體部形成一個密封的整體，在端子被壓按的狀態(tài)下從端子壓接力方向看，該端子的前部區(qū)域與鋁電線導(dǎo)體部分相對應(yīng)，而其后部區(qū)域與鋁電線的絕緣皮相對應(yīng)。

所述的壓接翼620在壓接方向上受力，前壓接翼630受力卷曲，在壓接模具的束縛下，前壓接翼630緊實卷曲，保證端子與鋁電線的保持力，同時前壓接密封脂23充實縫隙，隔絕空氣，避免鋁電線氧化腐蝕。

所述的壓接翼620在壓接方向上受力，后壓接翼631受力卷曲，在壓接模具的束縛下，后壓接翼631緊實包裹鋁電線絕緣皮，絕緣皮固定爪25嵌入絕緣皮，保證端子與鋁電線的保持力，同時后壓接密封脂24充實縫隙，隔絕空氣，避免鋁電線氧化腐蝕。

所述的壓接翼620在壓接方向上受力，鋸齒狀結(jié)構(gòu)22受力卷曲，壓接過程中，鋸齒結(jié)構(gòu)22破壞氧化層，與暴露在下面的純鋁充分接觸，利用鋁和銅能形成合金的原理，接觸表面的晶格結(jié)構(gòu)表明兩種材質(zhì)已經(jīng)相互滲透。

所述的壓接翼620的末端具有坡度，避免在鋁線上形成切口。

本發(fā)明的另一目的在于提供一種壓接鋁電線的壓接方法，將具有由前、后密封脂23、24構(gòu)成的壓接鋁電線被覆部和鋁電線被覆部壓接用壓接翼620，并具有破壞鋁電線的表面氧化膜的鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620和保持鋁電線導(dǎo)體部的鋁電線保持用壓接翼的端子壓接到鋁電線上時，在鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620和鋁電線保持用壓接翼620被壓接到鋁電線上的狀態(tài)下，從端子壓接方向看，以破壞鋁電線的表面氧化膜的鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620的前壓接翼630和鋸齒狀結(jié)構(gòu)22保持鋁電線導(dǎo)體部，鋁電線保持用壓接翼620的后壓接翼631壓接到鋁電線絕緣皮上，從而制造壓接該端子的鋁電線。

本發(fā)明的又一目的在于提供一種壓接鋁電線的壓接方法，將具有由前、后密封脂23、24構(gòu)成的壓接鋁電線被覆部和鋁電線被覆部壓接用壓接翼620，并具有前后的高低不同的導(dǎo)體壓接用壓接翼的端子壓接到鋁電線時；在鄰接與壓接翼的位置上形成了導(dǎo)體壓接用壓接翼，該導(dǎo)體壓接翼采用的是在壓接端子前的高度是向離開壓接翼的方向高起來的傾斜結(jié)構(gòu)，將該端子壓接到鋁電線上時，低高度部分淺進(jìn)入鋁電線進(jìn)行壓接來保持鋁電線導(dǎo)體部，高高度部分深進(jìn)入鋁電線進(jìn)行壓接來破壞鋁電線的表面氧化膜，使與構(gòu)成鋁電線的各芯線的接觸程度和壓縮率的差異，均在鋁電線的端子豎直方向，這樣將該端子壓接到鋁電線上，來制造壓接該端子的鋁電線。

本發(fā)明的有益效果在于：本發(fā)明的端子結(jié)構(gòu)將端子壓接到鋁線時，不受環(huán)境變化的影響，能維持連接部的電氣特性的對鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)。由端子主體和壓接翼兩部分組成，其中壓接翼的鋸齒狀結(jié)構(gòu)可以破壞鋁電線表面氧化膜，壓接后壓接翼前壓接翼、后壓接翼和鋁電線導(dǎo)體部形成一個相對密封的整體，前壓接密封脂和后壓接密封脂起到隔絕空氣的作用，防止鋁線氧化。在端子被壓按的狀態(tài)下從端子壓接力方向看時，該端子的前部區(qū)域與鋁電線導(dǎo)體相對應(yīng)，而其后部區(qū)域與鋁電線的絕緣皮相對應(yīng)。鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)是在由多個鋁絞合線和包覆該絞合線的被覆部構(gòu)成的鋁電線上直接壓接端子，對于鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)，端子具有壓接于鋁電線導(dǎo)體部的壓接翼，利用壓接翼直接壓接鋁電線導(dǎo)體部時的壓縮率，以壓接后鋁電線導(dǎo)體截面積/壓縮前的鋁電線導(dǎo)體部截面積的比例表示，范圍在50~70%內(nèi)。壓接翼鋸齒狀壓接翼可以破壞氧化層，暴露下面的純鋁，從而通過局部冷焊建立導(dǎo)電的接觸點。

本發(fā)明的壓接鋁電線的壓接方法將具有由前、后密封脂23、24構(gòu)成的壓接鋁電線被覆部和鋁電線被覆部壓接用壓接翼620，并具有破壞鋁電線的表面氧化膜的鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620和保持鋁電線導(dǎo)體部的鋁電線保持用壓接翼的端子壓接到鋁電線上時，在鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620和前述鋁電線保持用壓接翼620被壓接到鋁電線上的狀態(tài)下，從端子壓接方向看，以破壞鋁電線的表面氧化膜的前述鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620的前壓接翼630和鋸齒狀結(jié)構(gòu)22保持鋁電線導(dǎo)體部，前述鋁電線保持用壓接翼620的后壓接翼631壓接到鋁電線絕緣皮上，從而制造壓接該端子的鋁電線。

本發(fā)明的壓接鋁電線的壓接方法將具有由前、后密封脂23、24構(gòu)成的壓接鋁電線被覆部和鋁電線被覆部壓接用壓接翼620，并具有前后的高低不同的導(dǎo)體壓接用壓接翼的端子壓接到鋁電線時。在鄰接與前述壓接翼的位置上形成了前述導(dǎo)體壓接用壓接翼，該導(dǎo)體壓接翼采用的是在壓接端子前的高度是向離開壓接翼的方向高起來的傾斜結(jié)構(gòu)，將該端子壓接到前述鋁電線上時，低高度部分淺進(jìn)入前述鋁電線進(jìn)行壓接來保持鋁電線導(dǎo)體部，高高度部分深進(jìn)入前述鋁電線進(jìn)行壓接來破壞鋁電線的表面氧化膜，使與構(gòu)成前述鋁電線的各芯線的接觸程度和壓縮率的差異，均在前述鋁電線的端子豎直方向，這樣將該端子壓接到鋁電線上，來制造壓接該端子的鋁電線。

附圖說明

此處所說明的附圖用來提供對本發(fā)明的進(jìn)一步理解，構(gòu)成本申請的一部分，本發(fā)明的示意性實例及其說明用于解釋本發(fā)明，并不構(gòu)成對本發(fā)明的不當(dāng)限定。

圖1為本發(fā)明的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明的壓接翼鋸齒狀結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3為本發(fā)明的采用最佳壓接工藝的局部冷壓區(qū)域，經(jīng)歷500 次從-40℃至130℃的溫度循環(huán)后的截面圖；

圖4為本發(fā)明的端子壓接后鋁電線的表面元素分布圖；

圖5為本發(fā)明的端子壓接后絞線上的壓力分布圖；

圖6為本發(fā)明的端子壓接后橫向剖面圖；

圖7為本發(fā)明的端子壓接后縱向剖面圖；

圖8為本發(fā)明的端子壓接后前密封區(qū)橫向剖面圖；

圖9為本發(fā)明的端子壓接后前密封區(qū)俯視圖；

圖10為本發(fā)明的端子壓接后后密封區(qū)截圖；

圖11為本發(fā)明實例對鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)端子的俯視圖；

圖12為本發(fā)明實例對鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)端子的正視圖；

圖13為本發(fā)明實例對鋁電線的端子壓接方法的工序圖壓接前示意圖；

圖14為本發(fā)明實例對鋁電線的端子壓接方法的工序圖壓接過程示意圖；

圖15為本發(fā)明實例對鋁電線的端子壓接方法的工序圖壓接鉗口到達(dá)下止點示意圖；

圖16為本發(fā)明實例對鋁電線的端子壓接方法的工序圖壓接完成鉗口退回示意圖；

圖17為本發(fā)明實例的對鋁電線的端子壓接后的俯視圖；

圖18為本發(fā)明實例的對鋁電線的端子壓接后的正視圖；

圖19為本發(fā)明范圍以外的端子壓接結(jié)構(gòu)的壓接部剖面圖；

圖20為圖18中的AA-AA剖面圖.

圖中：610、端子主體；620、壓接翼；630、前壓接翼；22、鋸齒狀結(jié)構(gòu)；23、前壓接密封脂；24、后壓接密封脂；25、絕緣固定爪；631、后壓接翼。

具體實施方式

下面結(jié)合附圖進(jìn)一步說明本發(fā)明的詳細(xì)內(nèi)容及其具體實施方式。

參見圖1至圖20所示，本發(fā)明的壓接鋁電線的端子，由端子主體610和壓接翼620兩部分組成，其中壓接翼620內(nèi)側(cè)中部設(shè)有可以破壞鋁電線表面氧化膜的鋸齒狀結(jié)構(gòu)22，壓接翼620前部設(shè)置前壓接翼630和前壓接密封脂23，后部設(shè)置后壓接翼631、后壓接密封脂24和絕緣固定爪25，壓接后壓接翼620的前壓接翼630、后壓接翼631和鋁電線導(dǎo)體部形成一個相對密封的整體，前壓接密封脂和后壓接密封脂起到隔絕空氣作用，防止鋁線氧化。在端子被壓按的狀態(tài)下從端子壓接力方向看，該端子的前部區(qū)域與鋁電線導(dǎo)體部分相對應(yīng)，而其后部區(qū)域與鋁電線的絕緣皮相對應(yīng)。

所述的壓接翼620在壓接方向上受力，前壓接翼630受力卷曲，在壓接模具的束縛下，前壓接翼630緊實卷曲，保證端子與鋁電線的較大的保持力，同時前壓接密封脂23充實縫隙，隔絕空氣，避免鋁電線氧化腐蝕。

所述的壓接翼620在壓接方向上受力，后壓接翼631受力卷曲，在壓接模具的束縛下，后壓接翼631緊實包裹鋁電線絕緣皮，絕緣皮固定爪25嵌入絕緣皮，保證端子與鋁電線的較大的保持力，同時后壓接密封脂24充實縫隙，隔絕空氣，避免鋁電線氧化腐蝕。

所述的壓接翼620在壓接方向上受力，鋸齒狀結(jié)構(gòu)22受力卷曲，壓接過程中，鋸齒結(jié)構(gòu)22可以破壞氧化層，與暴露在下面的純鋁充分接觸，利用鋁和銅能形成合金的原理，接觸表面的晶格結(jié)構(gòu)表明兩種材質(zhì)已經(jīng)相互滲透。

所述的壓接翼620的末端具有坡度，避免在鋁線上形成切口。

本發(fā)明的壓接鋁電線的壓接方法，將具有由前、后密封脂23、24構(gòu)成的壓接鋁電線被覆部和鋁電線被覆部壓接用壓接翼620，并具有破壞鋁電線的表面氧化膜的鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620和保持鋁電線導(dǎo)體部的鋁電線保持用壓接翼的端子壓接到鋁電線上時，在鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620和鋁電線保持用壓接翼620被壓接到鋁電線上的狀態(tài)下，從端子壓接方向看，以破壞鋁電線的表面氧化膜的鋁電線導(dǎo)電用壓接翼620的前壓接翼630和鋸齒狀結(jié)構(gòu)22保持鋁電線導(dǎo)體部，鋁電線保持用壓接翼620的后壓接翼631壓接到鋁電線絕緣皮上，從而制造壓接該端子的鋁電線。

本發(fā)明的壓接鋁電線的壓接方法，將具有由前、后密封脂23、24構(gòu)成的壓接鋁電線被覆部和鋁電線被覆部壓接用壓接翼620，并具有前后的高低不同的導(dǎo)體壓接用壓接翼的端子壓接到鋁電線時；在鄰接與壓接翼的位置上形成了導(dǎo)體壓接用壓接翼，該導(dǎo)體壓接翼采用的是在壓接端子前的高度是向離開壓接翼的方向高起來的傾斜結(jié)構(gòu)，將該端子壓接到鋁電線上時，低高度部分淺進(jìn)入鋁電線進(jìn)行壓接來保持鋁電線導(dǎo)體部，高高度部分深進(jìn)入鋁電線進(jìn)行壓接來破壞鋁電線的表面氧化膜，使與構(gòu)成鋁電線的各芯線的接觸程度和壓縮率的差異，均在鋁電線的端子豎直方向，這樣將該端子壓接到鋁電線上，來制造壓接該端子的鋁電線。

1. 本發(fā)明的端子結(jié)構(gòu)實施方式說明：

參見圖1，本發(fā)明鋁線壓接連接解決方案是一種特殊的鋸齒狀壓接翼。鋸齒狀壓接翼的設(shè)計和表面特性，特別是端子壓接區(qū)域，是根據(jù)鋁線材質(zhì)量身定制的。壓接翼的內(nèi)側(cè)具有尖銳鋸齒狀結(jié)構(gòu)，表面呈現(xiàn)出“洗衣板”的外觀，如圖2 所示。鋸齒狀結(jié)構(gòu)能準(zhǔn)確描述卷邊的輪廓。壓接過程中，鋸齒結(jié)構(gòu)可以破壞氧化層，暴露下面的純鋁，從而通過局部冷壓建立導(dǎo)電的接觸點。

壓接過程中，利用鋁固有的延展性。屈服點較低導(dǎo)致導(dǎo)線材料機械變形遠(yuǎn)大于銅套筒。變形引起材質(zhì)沿鋸齒邊緣和鋸齒內(nèi)部兩個方向流動，如圖3 所示。

壓接刀具完全閉合時，導(dǎo)線在機械沖擊下縱向伸長，壓接翼和導(dǎo)線之間形成了局部冷壓區(qū)域，如圖4所示。因為這里利用了鋁和銅能形成合金的原理，接觸表面的晶格結(jié)構(gòu)表明兩種材質(zhì)已經(jīng)相互滲透。經(jīng)過核實，冷壓表面占據(jù)的比例大于5%，接觸點的電阻水平類似于完全焊接。通過這種冶金法的連接，有效提高了導(dǎo)電耐久性。從機械的角度來講，鋁和銅之間的壓接實際上比鋁和鋁之間的壓接更牢靠。通過1.5mm2 的電線截面證實，這種新型壓接的拔出力為 80 N。

壓接區(qū)域僅有個別點的殘余接觸壓強達(dá)180N/mm2(MPa)，如圖5所示，幾乎不會出現(xiàn)任何導(dǎo)致鋁線從壓接翼向外發(fā)生蠕變的情況，因此，形成良好電性能的關(guān)鍵并不是壓接區(qū)的殘余應(yīng)力，而是局部冷焊。兩種導(dǎo)線壓接的模擬仿真表明：壓接后鋁和銅線之間其實沒有實質(zhì)性差別。

為了使銅與盡可能多的芯線接觸且接觸表面最大化，針對鋁線的壓接翼應(yīng)盡量卷入芯線。銅線壓接評估標(biāo)準(zhǔn)不適用于鋁，同時壓接亦不能觸底，如圖6 所示。

壓接翼的幾何結(jié)構(gòu)在末端具有一定坡度，避免在鋁線上形成切口。導(dǎo)線的變形和伸長朝著端口后端逐漸變小，防止形成銳邊和可能的斷裂點。

為了防止電化學(xué)腐蝕，如圖7所示，前密封區(qū)I由凸起的前壓接翼630和前壓接密封脂23，壓接過程中壓接翼前端通過卷入前壓接密封脂，密封脂溢出見圖8和圖9。后密封區(qū)II由后壓接翼631和后壓接密封脂24，壓接時將導(dǎo)線絕緣皮卷入壓接翼的后端并卷入后壓接密封脂，絕緣皮固定爪25嵌入絕緣皮，密封脂溢出見圖10。所有這些元件和特征都整合在壓接翼中。形成相對密封環(huán)境，來實現(xiàn)腐蝕保護(hù)。

2. 本發(fā)明的壓接鋁電線的壓接方法實施方式說明：

涉及本發(fā)明的實例的使用到對鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)的端子601，如圖11和圖12所示，由端子連接部610和電線連接部620構(gòu)成，電線連接部620還具有為了壓接導(dǎo)體部的前壓接翼630和壓接鋁電線的絕緣皮的后壓接翼631。另外，前壓接翼630的截面呈U字形，形成所謂開式壓接翼的端子。

該端子601按以下工序被壓接到鋁電線640上。首先，如圖13所示，將鋁電線壓接端子601固定在壓接模具基臺680上，將鋁電線640定位于鋁電線壓接端子601的適當(dāng)位置。即鋁電線640的被覆部642定位于后壓接翼631夾住的區(qū)域，同時將鋁電線640的導(dǎo)體部641定位于被前壓接翼630夾住的區(qū)域。在此狀態(tài)下，讓壓接模具690從端子的上方接近，參見圖13的顯示端子壓接方向的箭頭X。壓接模具690形成有與端子前壓接翼630和后壓接翼631對應(yīng)的壓接部。即在對應(yīng)于端子601的前壓接翼630的位置形成端子壓接部691，在對應(yīng)于端子601的后壓接翼631的位置形成端子壓接部695。而且該壓接模具690由未圖示的傳動裝置朝端子側(cè)下降，參見圖14。此下降動作，使各前壓接翼630和后壓接翼631的端部沿著壓接模具690的壓接部的各壓接槽逐漸彎曲，最后在壓接模具690處，各壓接翼的端部將向鋁電線640的中心軸線方向彎曲，參見圖15。

而且，再下降壓接模具690，可將導(dǎo)線壓接翼尖端更加推入鋁電線640的導(dǎo)體部641的絞合線內(nèi)。同時后壓接翼631也被壓接到鋁電線640的被覆部642上。

這樣將端子601壓接到鋁電線導(dǎo)體部641時，雖然根據(jù)壓接部分的鋁電線導(dǎo)體部截面積/壓接前的鋁電線導(dǎo)體部截面積的比例所規(guī)定的鋁電線導(dǎo)體部的壓縮率（截面減少率），按電線尺寸具體的壓縮率有所差異，但均在50~70%的范圍內(nèi)將端子601壓接到鋁電線640上。此壓縮率范圍，目前在一般銅電線上壓接端子是不可能有的范圍。此端子壓接作業(yè)完成后，提升壓接模具，結(jié)束端子壓接作業(yè)，參見圖16。

將這種端子壓接到鋁電線的狀態(tài)的涉及本實施例的帶端子鋁電線的俯視圖圖17和正視圖圖18。另外，圖20顯示了圖18中的AA-AA的壓接剖面。另外，圖19顯示了本發(fā)明范圍外的端子壓接結(jié)構(gòu)的剖面圖。

如在圖19中以卷曲高度值Ha和圖20中以卷曲高度值Hb表示，端子的壓接高度叫做卷曲高度值，端子和電線的壓縮率（截面較少率）一般用此卷曲高度值控制。如圖20所示的截面例II，卷曲高度值小的，導(dǎo)體截面積也小，以高壓縮狀態(tài)壓接。反之，如圖19所示的截面例I，卷曲高度值大的，導(dǎo)體截面積也大，以低壓縮狀態(tài)壓接。例如，若卷曲高度值小的截面積II的壓縮率是70%，相當(dāng)于涉及本實施例的對鋁電線的端子壓接結(jié)構(gòu)。而卷曲高度值（導(dǎo)體截面積）比截面例II大的截面例I的壓縮率，數(shù)值將大于70%，相當(dāng)于有關(guān)本發(fā)明的對銅電線的端子壓接結(jié)構(gòu)。

壓縮率指：當(dāng)電線導(dǎo)體的端子壓接前的截面積為100%時的截面減少率，壓接后的卷曲高度值或?qū)w截面積小的則是高壓縮。越高壓縮，其壓縮率的數(shù)值越小。即高壓縮率指壓縮率的具體數(shù)值小的壓縮率，低壓縮率指壓縮率的具體數(shù)值大的壓縮率。

以往的對銅電線的端子壓接結(jié)構(gòu)，實際上是以成為目標(biāo)壓縮率的卷曲高度值控制的。雖然端子的種類或電線經(jīng)有所不同，結(jié)果大都被控制在75~95%范圍內(nèi)。若以現(xiàn)行的控制值對鋁電線進(jìn)行壓接，在需要高溫或低溫的環(huán)境試驗中會發(fā)生電阻上升，不能維持穩(wěn)定的電氣連接。但是發(fā)明人進(jìn)行大量的實驗，只限于鋁電線將其最佳控制值的范圍特定位50%~70%，通過了環(huán)境試驗，成功地實現(xiàn)了穩(wěn)定的電氣連接。71%以上的壓縮率在冷熱循環(huán)環(huán)境試驗前后的壓接電阻上升1.0mΩ以上，不能維持穩(wěn)定的電氣連接狀態(tài)。而壓縮率低于50%時，端子壓接后的導(dǎo)體截面積壓縮到端子壓接前的導(dǎo)體截面積的1/2以下的高壓縮時，會顯著降低壓接強度。

如以上所述，通過設(shè)計的壓接模具形狀，或設(shè)計鋁電線壓接端子的導(dǎo)線壓接翼的形狀，從保持壓接翼的壓接部直到導(dǎo)電絕緣皮的壓接部，有階段地或連續(xù)地加強鋁電線的壓縮率，使端子長期維持保持，并確保足夠的導(dǎo)電性。

另外，通過在鋁電線以前述工序壓接這種端子，能夠制造具有足夠的機械強度和導(dǎo)電特性的配線。將這種鋁電線用在車上布線時，由于該鋁電線具有能夠承受線束彎折布置足夠的機械強度，因此能實現(xiàn)具有良好的長期的導(dǎo)電特性和可靠性線束布置。

根據(jù)前述壓縮率將端子壓接到鋁電線上，即可獲得足夠的導(dǎo)電特性。但為了防止端子連接部因空氣氧化或潮濕腐蝕，另外在端子前后端涂有密封脂，獲得更高的可靠性。

以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實例而已，并不用于限制本發(fā)明，對于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，本發(fā)明可以有各種更改和變化。凡對本發(fā)明所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。