專利名稱：：抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料及其制備方法
技術領域：
：本發(fā)明屬于磁性材料及其加工
技術領域：
，具體涉及一種抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，并且還涉及其制備方法。
背景技術：
：如業(yè)已界周知之理，錳-鋅(MnZn)鐵氧體是現(xiàn)代電子工業(yè)及信息產(chǎn)業(yè)的基礎材料。MnZn鐵氧體按照應用可以分為功率MnZn鐵氧體、高磁導率MnZn鐵氧體(也稱高導MnZn鐵氧體)和抗電磁干擾MnZn鐵氧體。前述的電磁干擾(英文名稱為ElectromagneticInterference;縮寫為EMI)是指不需要的電磁信號或噪聲信號等對需要的電磁信號所產(chǎn)生的干擾。在當今電子信息時代，隨著信息高速公路、衛(wèi)星通信、移動通信、辦公自動化、自動控制、家電、交通工具和計算機應用等的高速發(fā)展，電磁干擾(EMI)在軍事和民用電子信息
技術領域：
的影響日益嚴重，對環(huán)境和人身安全以及軍事保密等都造成很大影響。鑒此，強制性的電磁兼容標準(EMC)已在世界范圍內(nèi)執(zhí)行，規(guī)定電子元器件及電子設備必須符合相應的市場準入認證要求，即必須通過電磁兼容標準(EMC)的認證。一些發(fā)達國家在EMC設計技術、材料技術和元器件技術等方面從上世紀70年代就開始研發(fā)，我國起步較晚，已遠遠落后于發(fā)達國家。因此，加快對抗EMI錳-鋅鐵氧體磁體材料以及相關的技術進行研究的進程，自主研發(fā)我國的抗EMI錳-鋅鐵氧體磁體材料及器件不僅具有積極的現(xiàn)實意義，而且具有長遠的戰(zhàn)略意義。在國家三部委(發(fā)改委、科技部和商務部)于2004年4月30日以26號公告聯(lián)合發(fā)布的當前優(yōu)先發(fā)展的高技術產(chǎn)業(yè)化重點領域指南中列入作為電子材料的高性能軟磁鐵氧體EMI和抗電磁干擾鐵氧體材料。又，在中國磁材與器件行業(yè)發(fā)展規(guī)劃中(第21頁)，列入有通信、電磁兼容、EMCMnZii(電磁兼容錳-鋅)鐵氧體材料、射頻寬帶、抗電磁干擾(EMI)MnZn鐵氧體材料和NiZii鐵氧體材料。申請人認為，要想獲得具有良好的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，那么初始磁導率、飽和磁通密度、電阻率、比損耗系數(shù)和比溫度系數(shù)及居里溫度這些技術指標即物理性能極為重要，公知的MnZn鐵氧體磁體材料的上述物理性能由下表所示。<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table>由于上述MnZn鐵氧體的初始磁導率(Hi)在2700以下，因此，材料和器件在數(shù)字通信網(wǎng)絡和多媒體通信領域會影響信號傳輸速度和產(chǎn)生諧波失真，用于扼流線圈時因需要增加繞線匝數(shù)而增大分布電容，從而提高了損耗。飽和磁通密度(Bs)除日本TDK的NSIO牌號為480外，其它均在380以下，如業(yè)界所知之理，飽和磁通密度低會導致器件在正常工作狀態(tài)時容易飽和，有較差的直流疊加特性。居里溫度(Tc)低，器件的工作環(huán)境受到限制，在具有衰減電磁干擾信號(EMI)的情況下通常不能工作。由上表可知，日本TDK的NS10型MnZn鐵氧體的物理指標優(yōu)于其它三家公司，但初始磁導率和飽和磁通密度仍偏低，并且比溫度系數(shù)偏高。如業(yè)界所知之理，只有具備理想的初始磁導率(Pi)和飽和磁通密度，同時具備較低的損耗系數(shù)及比溫度系數(shù)，才能使錳-鋅鐵氧體磁體材料表現(xiàn)出具有理想的抗EMI的MnZn鐵氧體磁體材料的特性。因此，由于上表所列舉的四個牌號的錳-鋅鐵氧體磁體材料均不足以滿足這種要求，故有必要予以改進，下面將要介紹的技術方案便是在這種背景下產(chǎn)生的。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的任務在于提供一種有助于提高初始磁導率和飽和磁通密度，同時有利于降低比損耗系數(shù)和比溫度系數(shù)的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料。本發(fā)明的還一任務在于提供一種通過對燒結工藝曲線的合理選擇以及通過合理的降溫措施以改善窯體降溫段的溫度及氣氛的均勻性以避免氧化現(xiàn)象的發(fā)生而藉以保障錳-鋅鐵氧體磁體材料的所述物理性能得到全面體現(xiàn)的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法。本發(fā)明的任務是這樣來完成的，一種抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，含有的主要原料包括氧化鐵、氧化錳和氧化鋅，含有的用于添加到所述主要原料中的輔助原料包括氧化鈦、氧化鈣和氧化鉬，主要原料的組分為含有52.5-53.6molV。的按Fe203計算的氧化鐵、22.8-24.0moP/。的按MnO計算的氧化錳和21.5-24.3mol。/。的按ZnO計算的氧化鋅；輔助原料的組分為500-1200ppm的按Ti02計算的氧化鈦、700-1000ppm的按CaO計算的氧化鈣和200-800ppm的按Mo03計算的氧化鉬。本發(fā)明所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁件材料，所述的主要原料的組分為含有52.8-53.2moP/(,的按Fe203計算的氧化鐵、23.0-24.0mol%的按MnO計算的氧化錳和22.0-23.2moiy。的按ZnO計算的氧化鋅；所述的輔助原料的組分為500-700ppm的按Ti02計算的氧化鈦、700-900ppm的按CaO計算的氧化鈣和200-600ppm的按Mo03計算的氧化鉬。本發(fā)明所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁件材料，所述的主要原料的組分為含有52.8moI。/,的按Fe203計算的氧化鐵、24.0moP/。的按MnO計算的氧化錳和23.2molV。的按ZnO計算的氧化鋅；所述的輔助原料的組分為600ppm的按TKh計算的氧化鈦、800ppm的按CaO計算的氧化鈣和400ppm的按Mo03計算的氧化鉬。本發(fā)明所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁件材料，所述的主要原料的組分為含有52.5moP/。的按Fe203計算的氧化鐵、23.5molV。的按MnO計算的氧化錳和23.0molV。的按ZnO計算的氧化鋅；所述的輔助原料的組分為650ppm的按Ti02計算的氧化鈦、850ppm的按CaO計算的氧化鈣和450ppm的按Mo03計算的氧化鉬。本發(fā)明還一任務是這樣來完成的，一種抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法，其是將組分氧化鐵52.5-53.6mol%、氧化錳22.8-24.0molV。以及氧化鋅21.5-23.2mol%稱量后的主要原料相互混合，經(jīng)振磨后送至預燒，預燒結束后加入按組分氧化鈦500-1200ppm、氧化鈣700-1000ppm以及氧化鉬200-800ppm稱量后的輔助原料進行砂磨，砂磨后向料中加入聚乙烯醇水溶液，經(jīng)噴霧干燥造粒制成坯件，將坯件送入氮氣保護隧道窯燒成，其中在室溫至60(TC時的升溫速率為58-62°C/h，在600°C以上時的升溫速率為195-205°C/h，至1320-1360'C時進行保溫，保溫結束后，以水冷或循環(huán)強制風冷調(diào)節(jié)降溫速度，當溫度降至1150'C時采用快速降溫使溫度降至IOO(TC，而后自然降溫至室溫，出窯后得到抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料。在本發(fā)明的一個具體的實施例中，所述的主要原料相互混合的混合時間為50-60min，混合方式為干式混合；所述的振磨為振動球磨，振動球磨的時間為30-40min。在本發(fā)明的另一個具體的實施例中，所述的預燒為電回轉窯預燒，預燒溫度為950-980°C，預燒時間為110-130min。在本發(fā)明的又一個具體的實施例中，所述的砂磨的時間為100-120min，料砂磨球水的重量體積比為1:1:0.6，砂磨后的顆粒平均粒度〈lum。在本發(fā)明的再一個具體的實施例中，所述的聚乙烯醇水溶液的加入量為料的重量的10%;所述的燒成的燒成溫度為1320-1360°C，所述的保溫吋間為3.8-4.2h。在本發(fā)明的還有一個具體的實施例中，所述的快速降溫是在氮氣保護氣體中將溫度從U50'C降至IOOO'C所控制的時間為35-38min。本發(fā)明所提供的技術方案的優(yōu)點在于一是主、輔原料的選擇及配比合理，尤其是所選擇的輔助原料有助于加快晶粒生長速度、降低燒結溫度而具有節(jié)能意義、提高電阻率、降低渦流損耗和磁晶各向異性常數(shù)及磁滯損耗、改善磁導率溫度、頻率特性和改善高頻性能，為獲得高的初始磁導率和飽和磁通密度以及降低比損耗系數(shù)及比溫度系數(shù)提供了前提條件；二是對燒成工序優(yōu)選出了良好的燒成工藝曲線；三是得到的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體的初始磁導率"i(F:10kHz)3200以上，飽和磁通密度Bs(F:10kHz)達490以上、比損耗系數(shù)tgS/yi<4Xl06、電阻率P>105Q.m以及溫度系數(shù)在一4012(TC范圍內(nèi)正值，而在207(TC范圍內(nèi)a"為0-1，從而具有良好的抗電磁抗干擾性能。圖1為本發(fā)明的工藝流程示意圖。圖2所示為本發(fā)明的用于添加劑主要原料中去的輔助原料對改善磁導率-溫度特性的曲線示意圖。圖3所示為本發(fā)明的用于添加劑主要原料中去的輔助原料對改善磁導率-頻率特性的曲線示意圖。圖4為本發(fā)明的燒成工序中的溫度曲線、含氧量曲線示意圖。圖5所示為對氮氣保護隧道窯的窯體降溫段實施水冷卻的立體示意圖。圖6所示為對氮氣保護隧道窯的窯體降溫段進行循環(huán)風冷卻的截面示意圖。具體實施例方式經(jīng)申請人反復實驗，將氧化鉬作為輔助原料添加至主要原料中可以改進燒結工藝，使產(chǎn)品的初始磁導率(UO顯著提高，由于鉬(Mo)存在于晶界附近，使鈦(T廣)的加入產(chǎn)生Fe"—W廣+Fe"的取代關系，可使磁滯損耗降低，由于Ti"在八面體位置，又可抑制Fe'+和Fe"之間的電子交換，從而使渦流損耗下降，使鐵氧體磁體材料的損耗大為降低。實施例1:請見圖1，按圖1所示的工藝流程先將氧化鐵52.8mol%、氧化錳24.0mol呢和氧化鋅23.2moW各換算成重量百分比稱量后的主原料投入于干式強混機相互混合60min，經(jīng)混合后的主要原料送入振動球磨機振磨40min，得到細粉料，將細粉料送至電回轉窯預燒，預燒溫度為950'C，預燒時間為130min，預燒結束并且冷卻后，向主要原料中加入經(jīng)優(yōu)選出的并且經(jīng)稱重后的作為輔助原料的組分氧化鈦0.06wt%、氧化鈣0.08wty。和氧化鉬0.04wt%，在上述經(jīng)稱重后的輔助原料加入到主要原料之前，先用砂磨機對輔助原料砂磨iiomin，在砂磨過程中，控制料(輔助原料)砂磨球水的重量體積比為l:l:0.6(即輔助原料與砂磨球及水的比例為重量體積比)，砂磨后的輔助原料的粒度在lym以下，接著采用噴霧干燥裝置將砂磨所得到的料漿制成顆粒，即噴霧造粒，在噴霧前加入聚乙烯醇(PVA)水溶液，PVA水溶液的加入量為輔助原料重量的10%，顆粒要求為含水量0.15-0.25%，粒度分布100-200um占75%、滾動角26-35°和松裝比重1.35-1.45g/cm:>，然后采用安裝有硬質合金模具的全自動壓機壓制成所需規(guī)格和形狀的坯件，壓機的成型壓力為1.2-1.5T/cm'，坯件密度為2.9-3.2g/cm'和尺寸公差為土O.1咖，接著將坯件送入氮氣(N》保護隧道窯燒成。請見圖4，圖4示意了對坯件在N2保護氣體下由隧道窯燒成過程中的溫度及含氧量曲線，自室內(nèi)溫至60(TC的溫度段，以60°C/h的升溫速度(即升溫速率)升溫，自600°C至1320'C的溫度段以200°C/h的升溫速度升溫，直至到達132CTC時保溫4h，保溫結束后，在純N2氣氛中以循環(huán)強制風冷加快窯體冷卻。請見圖6，由圖6所示的設在N2源4(如氮氣罐)通往窯膛3的管路6上的具有增壓作用的風機5來提高進入到窯膛3中的的壓力，而且能使窯膛3中的溫度、氣氛(N2和空氣)分布均勻，圖6示意的出氣孔7起到將窯膛3中的氣體引出的作用。請見圖5，前述所例舉的是采用風冷卻，而如果采用水冷卻，那么通過圖5所示的敷設于窯體降溫段1兩側部位的且對應于窯膛3的水管2中輸送常溫水，使窯體保溫段l(該窯體保溫段的長度一般占整個隧道窯長度的2m左右)的窯膛3的溫度均勻下降，該降溫方式能確保窯膛3中的溫度及氣氛(化和空氣〈氧氣〉)。在前述的水降溫或循環(huán)強制風冷對窯體降溫段冷卻的過程中，當溫度降至115(TC時應采取快速降溫，具體是在35min內(nèi)使溫度自1150'C迅速降至IOOO'C。因為在1150-IOO(TC的溫度段，產(chǎn)品容易氧化，故需快速降溫，具體是增大風機5的轉速或增大水管2輸送常溫水的量。待窯膛3的溫度降至100(TC后，則恢復到自然冷卻至室溫的狀態(tài)，也就是說，在IOOO'C后，無須再啟用風機5或水管2對窯膛3進行人為冷卻。待燒成后的燒成件在平衡氣氛(N2和空氣)中冷卻至室溫后出窯，經(jīng)磨加工或依需作鏡面拋光后，得到抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的物理性能見表1。請見圖2和圖3以及圖4，本實施例的燒成(燒結)工藝曲線由圖4示意，圖4中的實線為溫度曲線，虛線為氧含量曲線，P表示升溫過程600-1320"C窯內(nèi)氧含量，t表示降溫過程1320'C至IOO(TC的降溫時間。本實施例中，作為添加至主要原料中的輔助原料的氧化鈣(CaO)可促進晶?？焖偕L，有利于降低燒成溫度并且節(jié)約能源，在高溫時，其化合物以另相析出于晶粒邊界，可提高電阻率、降低渦流損耗；氧化鈦(Ti02)的加入有利于提高材料的電阻率，使磁晶各向異性常數(shù)Kl-0(降至零)、降低磁滯損耗和改善磁導率-溫度特性及改善磁導率-頻率特性；氧化鉬(M0O3)的加入可促進晶粒生長、有助于提高磁導率值、降低損耗和改善材料的高頻性能。作為這些輔助原料的效果可由圖2和圖3揭示，圖2中的點劃線表示加入輔助原料后的磁導率-溫度特性的曲線，實線表示未加入輔助原料的磁導率-溫度特性的曲線；圖3中的點劃線或稱虛線表示加入輔助原料后的磁導率-頻率特性珠曲線，而實線表示未加入輔助原料的磁導率-頻率特性曲線。實施例2:僅將構成主要原料組分的氧化鐵、氧化錳和氧化鋅分別改為Fe20352.5m0l%、Mn023.5mol"/。和Zn024.3mol%;將輔助原料組分氧化鈦、氧化鈣和氧化鉬分別改為TiO20.065wt%、CaO0.085wf/o和MoO30.045wt%;將對主要原料的混合時間改為50min，振磨時間改為32min;對主要原料的預燒溫度和時間分別改為975"C和110min;對輔助原料的砂磨時間改為120min;在對坯件燒成中，自室溫至60(TC時的升溫速率改為62°C/h，在60(TC以上至136(TC時的升溫速率改為195°C/h,保溫時間改為3.9h,自115(TC降溫至IOO(TC的時間改為38min并且采用由圖6所示的風冷方式。其余均同對實施例1的描述。所得到抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的物理性能見表1。實施例3:將構成主要原料組分的氧化鐵、氧化錳和氧化鋅分別改為Fe20353.4mol%、Mn023.9moiy。和Zn022mol"/。；將輔助原料組分氧化鈦、氧化鈣和氧化鉬分別改為TiO20.07Wt%、CaO0.08vvt。/。和MoO30.055wt%;將對主要原料的混合時間和振磨時間分別改為55min和36min;對主要原料的預燒溫度和時間分別改為96(TC和120min;對輔助原料的砂磨時間改為115min;在對坯件燒成中，自室溫至60(TC時的升溫速率改為58°C/h，在60(TC以上至1345。C時的升溫速率改為203°C/h，保溫時間改為4.2h，自115(TC降溫至IOOO'C的時間改為36min并且采用由圖5所示的水冷方式。其余均同對實施例1的描述。所得到抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的物理性能見表1。由上述實施例所得到的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料經(jīng)測試對(對三個實施例產(chǎn)品各抽取100枚試樣后取測試值的平均值)具有表1所示的并且明顯憂于已有技術中的錳-鋅鐵氧體磁體材料的物理性能。表1所示為本發(fā)明的實施例所得到的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料與已有技術中的抗電磁千擾的錳-鋅鐵氧體的物量性能對比表<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>由上表可知，由本發(fā)明的實施例所得到的抗EMI錳-鋅鐵氧體磁體材料與國內(nèi)外廠商的產(chǎn)品比較可以得出以下結果在綜合指標上憂于表l所示的牌號的產(chǎn)品；在電阻率等同情況下，初始磁導率tU值顯著提高，并且具有較高的飽和磁通密度和較低的比損耗系數(shù)及比溫度系數(shù)，因而是一種理想的抗電磁干擾(EMI)的錳-鋅鐵氧體磁體材料。權利要求1、一種抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，其特征在于含有的主要原料包括氧化鐵、氧化錳和氧化鋅，含有的用于添加到所述主要原料中的輔助原料包括氧化鈦、氧化鈣和氧化鉬，主要原料的組分為含有52.5-53.6mol％的按Fe2O3計算的氧化鐵、22.8-24.0mol％的按MnO計算的氧化錳和21.5-24.3mol％的按ZnO計算的氧化鋅；輔助原料的組分為500-1200ppm的按TiO2計算的氧化鈦、700-1000ppm的按CaO計算的氧化鈣和200-800ppm的按MoO3計算的氧化鉬。2、根據(jù)權利要求l所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，其特征在于所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁件材料，所述的主要原料的組分為含有52.8-53.2molV。的按Fe203計算的氧化鐵、23.0-24.0mol"/o的按MnO計算的氧化錳和22.0-23.2molV。的按ZnO計算的氧化鋅；所述的輔助原料的組分為500-700ppm的按TK)2計算的氧化鈦、700-900ppm的按CaO計算的氧化鈣和200-600ppm的按MoO:j計算的氧化鉬。3、根據(jù)權利要求2所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，其特征在于所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁件材料，所述的主要原料的組分為含有52.8moP/。的按Fe203計算的氧化鐵、24.0mol"/,的按MnO計算的氧化錳和23.2mor/。的按ZnO計算的氧化鋅；所述的輔助原料的組分為600ppm的按TK)2計算的氧化鈦、800ppm的按CaO計算的氧化鈣和400ppm的按Mo03計算的氧化鉬。4、根據(jù)權利要求2所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，其特征在于所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁件材料，所述的主要原料的組分為含有52.5mol"A的按Fe203計算的氧化鐵、23.5moP/。的按MnO計算的氧化錳和23.0mol。/。的按ZnO計算的氧化鋅；所述的輔助原料的組分為650ppm的按Ti02計算的氧化鈦、850ppm的按CaO計算的氧化鈣和450ppm的按Mo03計算的氧化鉬。5、一種如權利要求1所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法，其是將組分氧化鐵52.5-53.6mol%、氧化錳22.8-24.0mol。/。以及氧化鋅21.5-23.2mol。A稱量后的主要原料相互混合，經(jīng)振磨后送至預燒，預燒結束后加入按組分氧化鈦500-1200ppm、氧化鈣700-1000ppm以及氧化鉬200-800ppm稱量后的輔助原料進行砂磨，砂磨后向料中加入聚乙烯醇水溶液，經(jīng)噴霧干燥造粒制成坯件，將坯件送入氮氣保護隧道窯燒成，其中在室溫至60(TC時的升溫速率為58-62°C/h，在600。C以上時的升溫速率為195-205°C/h，至1320-136(TC時進行保溫，保溫結束后，以水冷或循環(huán)強制風冷調(diào)節(jié)降溫速度，當溫度降至115(TC時采用快速降溫使溫度降至100(TC，而后自然降溫至室溫，出窯后得到抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料。6、根據(jù)權利要求5所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法，其特征在于所述的主要原料相互混合的混合時間為50-60min，混合方式為干式混合；所述的振磨為振動球磨，振動球磨的時間為30-40min。7、根據(jù)權利要求5所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法，其特征在于所述的預燒為電回轉窯預燒，預燒溫度為950-980°C，預燒時間為110-130min。8、根據(jù)權利要求5所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法，其特征在于所述的砂磨的時間為ioo-i20min，料砂磨球水的重量體積比為l:i:0.6，砂磨后的顆粒平均粒度〈lwm。9、根據(jù)權利要求5所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法，其特征在于所述的聚乙烯醇水溶液的加入量為料的重量的10%;所述的燒成的燒成溫度為1320-136(TC，所述的保溫時間為3.8-4.2h。10、根據(jù)權利要求5所述的抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料的制備方法，其特征在于所述的快速降溫是在氮氣保護氣體中將溫度從115(TC降至IOO(TC所控制的時間為35-38min。全文摘要一種抗電磁干擾的錳-鋅鐵氧體磁體材料，屬于磁性材料及其加工
技術領域：
。含有的主要原料包括氧化鐵、氧化錳和氧化鋅，含有的用于添加到所述主要原料中的輔助原料包括氧化鈦、氧化鈣和氧化鉬，主要原料的組分為含有52.5-53.6mol％的氧化鐵、22.8-24.0mol％的氧化錳和21.5-24.3mol％的氧化鋅；輔助原料的組分為500-1200ppm的氧化鈦、700-1000ppm的氧化鈣和200-800ppm的氧化鉬。優(yōu)點具有節(jié)能意義、提高電阻率、降低渦流損耗和磁晶各向異性常數(shù)及磁滯損耗、改善磁導率溫度、頻率特性和改善高頻性能；對燒成工序優(yōu)選出了良好的燒成工藝曲線；具有良好的抗電磁抗干擾性能。文檔編號H01F1/12GK101651001SQ20091018184公開日2010年2月17日申請日期2009年7月30日優(yōu)先權日2009年7月30日發(fā)明者丁偉清,力孟,孟祥宇申請人:蘇州冠達磁業(yè)有限公司