含配置蓄熱罐熱電廠的電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率計算方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種含配置蓄熱罐熱電廠的電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率計算方法，包括：設(shè)定電力系統(tǒng)的系統(tǒng)參數(shù)；根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)計算系統(tǒng)配置蓄熱罐前各時段的原始棄風(fēng)功率及原始棄風(fēng)電量；判斷蓄熱罐工作狀態(tài)與原始棄風(fēng)情況，若有棄風(fēng)且蓄熱罐熱量未全部釋放，則根據(jù)蓄熱罐放熱功率限制等計算蓄熱罐放熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，若無棄風(fēng)且蓄熱罐未蓄滿，則根據(jù)蓄熱罐蓄熱功率限制等計算蓄熱罐蓄熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，所述系統(tǒng)工作參數(shù)包括：系統(tǒng)配置蓄熱罐后的棄風(fēng)功率及蓄熱罐的蓄熱量；根據(jù)系統(tǒng)配置蓄熱罐后各時段的棄風(fēng)功率計算其總棄風(fēng)電量，并結(jié)合原始棄風(fēng)電量計算棄風(fēng)消納電量。本發(fā)明實現(xiàn)了熱電廠配置蓄熱罐后電力系統(tǒng)的棄風(fēng)功率計算。
【專利說明】
含配置蓄熱罐熱電廠的電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率計算方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明實施例涉及電力系統(tǒng)規(guī)劃與運行領(lǐng)域，尤其涉及一種含配置蓄熱罐熱電廠 的電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率計算方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 目前我國"三北"地區(qū)電網(wǎng)的棄風(fēng)情況非常嚴(yán)重，主要原因在于供暖期熱電機(jī)組采 用"以熱定電"運行方式，導(dǎo)致機(jī)組調(diào)峰能力嚴(yán)重下降，從而造成電網(wǎng)調(diào)峰能力不足。已有研 究表明，在"三北"地區(qū)大型抽汽式熱電廠中配置蓄熱罐，可有效解耦熱電機(jī)組"以熱定電" 運行約束，提高發(fā)電機(jī)組調(diào)峰能力，從而減少棄風(fēng)。
[0003] 現(xiàn)有技術(shù)中抽汽式熱電機(jī)組汽輪機(jī)電熱功率運行區(qū)間，如圖1所示，設(shè)某狀態(tài)下機(jī) 組電出力為Pe 1，熱出力為Ph，運行點應(yīng)位于ABCDA所示范圍內(nèi)，其模型如下：
[0004] Pel^Pelmin
[0005] PeKPelmax
[0006] Pel^Cm · Ph+K
[0007] PeKPelmax-Cv · Ph
[0008] Ph<Phmax
[0009] P = Pel+Cv · Ph
[0010] 其中，Pelmin、PeImax分別為機(jī)組純凝工況下最小出力、最大出力，Cm= Δ Pel/Δ Ph為背壓運行時的電功率和熱功率的彈性系數(shù)（即背壓曲線的斜率，可近似認(rèn)為常數(shù)），Κ為 常數(shù)，Cv為進(jìn)汽量不變時多抽取單位供熱熱量下發(fā)電功率的減小量。Phmax為抽汽機(jī)組最大 供熱功率，Phmin為機(jī)組發(fā)電功率最小時的汽輪機(jī)供熱功率，對應(yīng)電出力為Pe Imin，P為熱電 機(jī)組抽汽功率。
[0011]設(shè)某時刻機(jī)組熱出力為Ph (E )，則其電出力可在PeI (E)~PeI (F)之間變化，其中 PeI (Ε)為該時段熱化出力，亦即"以熱定電"的最小電出力。該機(jī)組最大熱出力對應(yīng)的電出 力為Pe Ihmax 〇
[0012] 如圖2所示，圖中"系統(tǒng)最大出力"指所有開機(jī)機(jī)組可調(diào)容量之和，通常為尖峰發(fā)電 負(fù)荷加上一定比例的旋轉(zhuǎn)備用。根據(jù)系統(tǒng)對可調(diào)容量的要求，結(jié)合我國《節(jié)能發(fā)電調(diào)度辦法 實施細(xì)則(試行）》相關(guān)規(guī)定以及電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運行需求，即可確定系統(tǒng)中各類機(jī)組的開 停機(jī)情況。在開停機(jī)確定之后，根據(jù)系統(tǒng)對各類機(jī)組調(diào)峰的規(guī)定，以及供熱機(jī)組的供熱水 平，即可確定系統(tǒng)的最小出力水平，即圖中"系統(tǒng)最小出力"。此時，若等效負(fù)荷（即發(fā)電負(fù)荷 減風(fēng)電功率，如圖2所示)低于"系統(tǒng)最小出力"，則意味著發(fā)電大于負(fù)荷，為保證電力平衡， 就需要限制風(fēng)電出力，從而造成棄風(fēng)，如圖中陰影部分所示。
[0013] 然而目前并沒有關(guān)于熱電廠配置蓄熱罐后電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率的計算方法。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0014] 本發(fā)明實施例提供一種含配置蓄熱罐熱電廠的電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率計算方法，以克 服上述技術(shù)問題。
[0015] 本發(fā)明為一種含配置蓄熱罐熱電廠的電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率計算方法，包括：
[0016] 設(shè)定電力系統(tǒng)的系統(tǒng)參數(shù)，所述系統(tǒng)參數(shù)包括：系統(tǒng)的發(fā)電負(fù)荷、風(fēng)電功率、機(jī)組 參數(shù)、各機(jī)組各時段的開停機(jī)狀態(tài)以及各熱電機(jī)組所配置的蓄熱罐容量；
[0017] 根據(jù)所述系統(tǒng)參數(shù)計算所述電力系統(tǒng)配置蓄熱罐前各時段的原始棄風(fēng)功率及總 的原始棄風(fēng)電量；
[0018] 判斷所述蓄熱罐工作狀態(tài)與棄風(fēng)情況，若有棄風(fēng)且所述蓄熱罐熱量未全部釋放， 則根據(jù)所述蓄熱罐放熱功率限制、原始棄風(fēng)功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所述蓄熱 罐放熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，若無棄風(fēng)且所述蓄熱罐未蓄滿，則根據(jù)所述蓄熱罐蓄熱功率 限制、等效負(fù)荷功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所述蓄熱罐蓄熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)， 所述系統(tǒng)工作參數(shù)包括:系統(tǒng)配置蓄熱罐后的棄風(fēng)功率以及蓄熱罐的蓄熱量；
[0019] 根據(jù)所述系統(tǒng)配置蓄熱罐后各時段的棄風(fēng)功率計算所述系統(tǒng)配置蓄熱罐后總的 棄風(fēng)電量，并結(jié)合所述原始棄風(fēng)電量計算棄風(fēng)消納電量。
[0020] 進(jìn)一步地，根據(jù)所述系統(tǒng)參數(shù)計算所述電力系統(tǒng)配置蓄熱罐前各時段的原始棄風(fēng) 功率及總的原始棄風(fēng)電量，包括：
[0021] 根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)，采用公式
[0022] Pels(j，t)=Cm(j) · Phs(j，t)+K(j) jeCHP (I)
[0023] 計算供熱機(jī)組的最小電出力，其中，所述Pels(j，t)為供熱機(jī)組的最小電出力，所 述Cm、K為熱電機(jī)組的機(jī)組參數(shù)，Cm= Δ Pel/ Δ Ph表示機(jī)組背壓曲線的斜率，可近似認(rèn)為常 數(shù)，K為常數(shù);Phs (j，t)為供熱機(jī)組i在t時刻的供熱水平;CHP為供熱機(jī)組編號集合；
[0024]采用公式
[0025] Pels(k，t) =Pelmin(k) · U(k，t) keCON (2)
[0026]計算純凝機(jī)組的最小電出力，其中，所述PeI s (k，t)為純凝開機(jī)機(jī)組最小電出力， Pelmin為機(jī)組的最小電出力，由其最低穩(wěn)燃負(fù)荷及最小運行方式?jīng)Q定，U(k，t)為純凝機(jī)組k 在t時刻的開停機(jī)狀態(tài)，值為1表示開機(jī)，值為0表示停機(jī);CON為純凝機(jī)組編號集合；
[0027]根據(jù)所述供熱機(jī)組的最小電出力和所述純凝開機(jī)機(jī)組的最小電出力確定每個時 段系統(tǒng)的最小電出力為
[0028]
(3)
[0029] 其中，所述N為所述電力系統(tǒng)中熱電機(jī)組和純凝機(jī)組的總臺數(shù)；
[0030] 根據(jù)所述系統(tǒng)的最小電出力確定該時段的原始棄風(fēng)功率為：
[0031]
⑷
[0032]其中，所述FOeKi^-wincKt)為t時刻的電力系統(tǒng)的等效負(fù)荷。
[0033] 根據(jù)所述各時段原始棄風(fēng)功率及公式
[0034]
(5)
[0035] 計算所述系統(tǒng)原始棄風(fēng)電量Qwabs，式中T為時段總數(shù)。
[0036] 進(jìn)一步地，根據(jù)所述蓄熱罐放熱功率限制、原始棄風(fēng)功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限 制計算所述蓄熱罐放熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，包括：
[0037]根據(jù)供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可放熱功率與對應(yīng)機(jī)組熱出力可下降空間的 第一比值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出力可下降空間之和的第二比值或者所述第一比 值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出力之和的第三比值修正所述供熱機(jī)組的最小電 出力及對應(yīng)熱出力；
[0038]根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小 電出力；
[0039]根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)的最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率。
[0040] 進(jìn)一步地，所述根據(jù)供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可放熱功率與對應(yīng)機(jī)組熱出力 可下降空間的第一比值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出力可下降空間之和的第二比值或 者所述第一比值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出力之和的第三比值修正所述供熱 機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力，包括：
[0041] 采用公式
[0042]
(6)
[0043] 計算供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可放熱功率與所述供熱機(jī)組熱出力可下降空 間的第一比值a(i，t)，其中，HS(i，t_l)為熱電機(jī)組i配置的蓄熱罐在t-Ι時刻結(jié)束后剩余的 蓄熱量，Down (i)為熱電機(jī)組i所配置蓄熱罐的最大放熱功率，故而式中分子表示供熱機(jī)組i 所配置蓄熱罐在t時刻最多可放出的熱量;Phmin( i)為供熱機(jī)組i在背壓工況下對應(yīng)其最小 電出力Pe Imin的熱出力，故而式中分母表示供熱機(jī)組i在t時刻最多可降低的熱出力；
[0044] 若所述第一比值大于1，根據(jù)公式
[0045]
:(7.)
[0046] 計算原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出力可下降的空間之和的第二比值i3(t);
[0047]判斷所述第二比值是否大于1，若是，則確定所述供熱機(jī)組的最小電出力為Pelmin (i)，對應(yīng)熱出力為Phmin( i);若否，則根據(jù)公式
[0048] Pel(i，t)=Pels(i，t)-0(t)(Pels(i，t)_Pelmin( i))
[0049]
(8)
[0050] 修正所述供熱機(jī)組的最小電出力PeI (i，t)及對應(yīng)熱出力Ph( i，t);[0051 ]若所述第一比值不大于1，則根據(jù)公式
[0055] 計算原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出力之和的第三比值n(t);
[0052]
[0053]
[0054]
[0056] 若所述第三比值小于I，根據(jù)公式
[0057] Pel(i,t)=Pels(i,t)-ri(t)(Pels(i , t)-Pel( i , t))
Γ π CU)
[0058]
[0059] 修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力，使供熱機(jī)組降低的電出力之和正 好等于原始棄風(fēng)功率；
[0060] 若所述第三比值不小于1，則不修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力。
[0061] 進(jìn)一步地，根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的熱出力及 對應(yīng)最小電出力，包括：
[0062]根據(jù)公式
[0063] P(i，t)=Pel(i，t)+Cv(i) · Ph(i，t) (12)
[0064] up( i，t) =max(0，P( i，t)_P( i，t_l)) (13)
[0065] down( i，t) =max(0，P( i，t_l )_P( i，t)) (14)
[0066] 計算所述供熱機(jī)組的抽汽功率及所述供熱機(jī)組的上爬坡功率與下爬坡功率，其 中，Cv為熱電機(jī)組進(jìn)汽量不變時多抽取單位供熱熱量下發(fā)電功率的減小量，P(i，t)為供熱 機(jī)組i在t時刻的抽汽功率;up(i，t)、down(i，t)分別為供熱機(jī)組i在t時刻的上爬坡功率及 下爬坡功率；
[0067] 若所述下爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大下爬坡功率，則根據(jù)公式
[0_
(15)
[0069] Pel(i，t)=Cm(i) · Ph(i，t)+K(i)
[0070 ]修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力，其中downramp (i)為熱電機(jī)組i的 最大下爬坡功率；
[0071 ]若所述上爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大上爬坡功率，則根據(jù)公式
[0072]
(16)
[0073] Pel(i，t)=Cm(i) · Ph(i，t)+K(i)
[0074] 修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力，其中upramp (i)為熱電機(jī)組i的最 大上爬坡功率。
[0075]進(jìn)一步地，所述根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)的最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱 量與棄風(fēng)功率，包括：
[0076] 根據(jù)公式
[0077]
[0078]
[0079]
[0080]
[0081 ]計算熱電機(jī)組配置蓄熱罐后系統(tǒng)的棄風(fēng)功率。
[0082]進(jìn)一步地，根據(jù)所述蓄熱罐蓄熱功率限制、等效負(fù)荷功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限 制計算所述蓄熱罐蓄熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，包括：
[0083]根據(jù)蓄熱罐的最大可蓄熱功率與熱出力可上升空間的第四比值和供熱機(jī)組的熱 化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力可上升空間之和的第五比值或者所述第四比值和 熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出力上升值之和的第六比值修正所述供熱機(jī)組的 熱出力；
[0084]根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng) 熱出力；
[0085]根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率。
[0086] 進(jìn)一步地，根據(jù)蓄熱罐的最大可蓄熱功率與熱出力可上升空間的第四比值、供熱 機(jī)組的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力可上升空間之和的第五比值或所述第四 比值和熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出力上升值之和的第六比值修正所述供熱 機(jī)組的熱出力，包括：
[0087]
[0088]
[0089] IT昇系猶1興熱機(jī)紐·爾入熱化出刀與邦凝丼機(jī)機(jī)紐·爾，」、出刀乙和仕t叮剡的值與t 時刻系統(tǒng)等效負(fù)荷二者的最小值，其中，UCHP(t)為t時刻Phs (i，t)>0的機(jī)組（即供熱機(jī)組） 的編號集合；UCON(t)為t時刻Phs(i，t)=0的開機(jī)機(jī)組（即純凝開機(jī)機(jī)組）的編號集合， Pelhmax(i)為熱電機(jī)組i對應(yīng)最大熱出力Phmax的電出力；
[0090] 采用公式
[0091] (20)
[0092] 計算供熱機(jī)組所配置的蓄熱罐的最大可蓄熱功率與對應(yīng)供熱機(jī)組熱出力可上升 的空間的第四比值，其中C(i)-HS(i，t_l)表示t時刻第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐剩余的蓄熱空 間，Up(i)表示第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐的最大蓄熱功率，所述y(i，t)表示t時刻第i臺機(jī)組 配置的蓄熱罐能提供的蓄熱功率與對應(yīng)機(jī)組熱出力可上升的空間的比值，
[0093] 若所述第四比值大于1，則根據(jù)公式
[0094] (21)
[0095] 計算系統(tǒng)的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力可上升空間之和的第五比 值；
[0096] 若所述第五比值大于1，則確定所述供熱機(jī)組的最小電出力為Pe lhmax (i )，對應(yīng)熱 出力為Phmax(i);
[0097] 若所述第五比值不大于1，則根據(jù)公式
[0098] Pel(i，t)=Pels(i，t)+〇(t) (Pelhmax( i)_Pels( i，t))
[0099] (:22)
[0100] 計算所述供熱機(jī)組的電出力及對應(yīng)熱出力；
[0101]若所述第四比值不大于1，根據(jù)公式
[0102] Ph(i , t) =Phs(i , t)+min(C(i)-HS(i , t-1) ,Up(i))
[0103] Pel(i，t)=Cm(i) · Ph(i，t)+K(i) (23)
[0104] 計算所述供熱機(jī)組熱出力及對應(yīng)最小電出力，并根據(jù)公式
[0105] (24)
[0106] 計算所述系統(tǒng)熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出力上升值之和的第六比 值；
[0107] 若所述第六比值小于1，根據(jù)公式
[0108]
[0109]
[011 0] 修止所還供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力；
[0111] 若所述第六比值不小于1，則不修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力。
[0112] 進(jìn)一步地，根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的熱出力及 對應(yīng)最小電出力，包括：
[0113]若所述供熱機(jī)組抽汽功率的上爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大上爬坡功率，則根 據(jù)公式
[0114]
[0115] re丄、I十
[0116] 修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力；
[0117]若所述供熱機(jī)組抽汽功率的下爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大下爬坡功率，則根 據(jù)公尹
[0118:
[0119] Pel(i，t)=Cm(i) · Ph(i，t)+K(i) (27)
[0120] 修正所述供熱機(jī)組的熱出力及最小電出力。
[0121]進(jìn)一步地，根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)的最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與 棄風(fēng)功率，包括：
[0122]根據(jù)公式
[0123]
〈28)
[0124] 計算各熱電機(jī)組所配置蓄熱罐在t時刻的蓄熱量；
[0125] 根據(jù)公式
[0126]
(29)
[0127] 計算熱電機(jī)組配置蓄熱罐后系統(tǒng)的棄風(fēng)功率。
[0128] 本發(fā)明準(zhǔn)確地計算了熱電廠配置蓄熱罐后電力系統(tǒng)的棄風(fēng)消納電量，從而實現(xiàn)了 熱電廠配置蓄熱罐后風(fēng)電消納的效果的評估。
【附圖說明】
[0129] 為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn) 有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作一簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖是本發(fā) 明的一些實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動性的前提下，還可以 根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。
[0130] 圖1為現(xiàn)有技術(shù)中抽汽式熱電機(jī)組汽輪機(jī)電熱功率運行區(qū)間示意圖；
[0131]圖2為現(xiàn)有技術(shù)中電力系統(tǒng)供暖期某典型日的電力平衡圖；
[0132] 圖3為本發(fā)明配置蓄熱罐后電力系統(tǒng)的棄風(fēng)功率計算方法流程圖；
[0133] 圖4為本發(fā)明熱電廠配置蓄熱罐消納棄風(fēng)原理圖；
[0134] 圖5為本發(fā)明配置蓄熱罐后電力系統(tǒng)的棄風(fēng)功率計算方法整體流程圖；
[0135] 圖6為本發(fā)明系統(tǒng)供暖期棄風(fēng)功率分布圖；
[0136] 圖7本發(fā)明實施例中1月某典型周電力平衡圖；
[0137] 圖8本發(fā)明實施例中1月某典型周棄風(fēng)功率變化圖；
[0138] 圖9本發(fā)明實施例中1月某典型周某機(jī)組熱出力及熱負(fù)荷圖；
[0139] 圖10本發(fā)明實施例中1月某典型周某機(jī)組所配置蓄熱罐蓄熱量變化圖；
[0140] 圖11本發(fā)明實施例中供暖期棄風(fēng)電量隨蓄熱罐容量變化圖；
[0141 ]圖12本發(fā)明實施例中供暖期棄風(fēng)消納效果隨蓄熱罐容量變化圖；
[0142] 圖13本發(fā)明實施例中供暖期棄風(fēng)消納邊際電量隨蓄熱罐容量變化圖。
【具體實施方式】
[0143] 為使本發(fā)明實施例的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點更加清楚，下面將結(jié)合本發(fā)明實施例 中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例是 本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。基于本發(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員 在沒有作出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。
[0144] 圖3為本發(fā)明熱電廠配置蓄熱罐后電力系統(tǒng)的棄風(fēng)功率計算方法流程圖，如圖3所 示，本實施例的方法，包括：
[0145] 步驟101、設(shè)定電力系統(tǒng)的系統(tǒng)參數(shù)，所述系統(tǒng)參數(shù)包括:系統(tǒng)的發(fā)電負(fù)荷、風(fēng)電功 率、機(jī)組參數(shù)、各機(jī)組各時段的開停機(jī)狀態(tài)以及各熱電機(jī)組所配置的蓄熱罐容量；
[0146] 具體來說，①將整個供暖期分為T個時段，取時刻te 1..τ。設(shè)定t時刻系統(tǒng)發(fā)電負(fù) 荷roel(t)、風(fēng)電功率wind(t)，該設(shè)定值可通過預(yù)測或歷史數(shù)據(jù)獲得；
[0147] ②設(shè)系統(tǒng)中有N臺機(jī)組，每臺機(jī)組包括以下參數(shù)：機(jī)組裝機(jī)容量Pc、最小熱出力 Phmin及對應(yīng)的最小電出力Pe Imin、最大熱出力Phmax及對應(yīng)的電出力Pelhmax、上爬坡率限 制upramp、下爬坡率限制downramp以及機(jī)組電熱運行區(qū)間參數(shù)Cv、Cm、K (如圖1所示）。
[0148] 取第i臺機(jī)組在t時刻熱負(fù)荷為Phs(i，t)i e I. .N。對于供熱機(jī)組，將供暖期劃分為 供暖初期、供熱中期、供暖末期三個階段，在供暖期不同階段的熱負(fù)荷不同，但在同一階段 熱負(fù)荷可認(rèn)為基本不變;而純凝機(jī)組可以看作熱負(fù)荷為0的供熱機(jī)組，故Phs (i，t) = 0，對應(yīng) 熱出力的機(jī)組參數(shù)也均為0。
[0149] ③機(jī)組在供暖期的開停機(jī)狀態(tài)，由電網(wǎng)最小運行方式、發(fā)電負(fù)荷、供熱狀態(tài)、機(jī)組 調(diào)峰能力等因素確定(該內(nèi)容為現(xiàn)有技術(shù)，此處不贅述），表示為U(i，t)，值為1表示開機(jī)，值 為〇表示停機(jī)。
[0150] 各開機(jī)機(jī)組電、熱出力滿足圖1所述運行區(qū)間（純凝機(jī)組運行區(qū)間為圖中" DA"段）， 停機(jī)機(jī)組電、熱出力均為〇。
[0151] ④考慮到當(dāng)前我國電力系統(tǒng)采用均衡調(diào)度方式，故而假設(shè)各熱電廠配置蓄熱罐 后，各熱電廠根據(jù)熱電機(jī)組的能力公平分?jǐn)倵夛L(fēng)功率的消納任務(wù)，所以每臺熱電機(jī)組在消 納棄風(fēng)過程中的利用程度就可認(rèn)為是相同的。所以，本專利假設(shè)每臺機(jī)組配置的蓄熱容量 與其最大消納能力（即供暖期各階段(Phs-Phmin)最大值)的比值（即蓄熱罐利用小時數(shù))是 相同的。此時，每臺機(jī)組所配置蓄熱罐容量均為其所能提供的風(fēng)電最大消納能力對應(yīng)的蓄 熱罐放熱功率乘以固定小時數(shù)τ。即：C(i)=max(Phs(i，t)-Phmin(i)) · τ， N
[0152] 則系統(tǒng)中配置的蓄熱罐總?cè)萘繛镃s = 5]C(/) -=I 〇
[0153] 由上式可得，純凝機(jī)組配置的蓄熱罐容量為0。
[0154]同時，假設(shè)每個蓄熱罐的放熱、蓄熱功率限制均為其容量的某個相同的倍數(shù)，故而 在棄風(fēng)消納過程當(dāng)中，各個熱電機(jī)組及蓄熱罐的行為和效果可認(rèn)為是相同的。
[0155] 步驟102、根據(jù)所述系統(tǒng)參數(shù)計算所述電力系統(tǒng)配置蓄熱罐前各時段的原始棄風(fēng) 功率；
[0156] 具體來說，根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)，對各時段開機(jī)的供熱機(jī)組，根據(jù)其供熱水平確定其"以 熱定電"最小出力，采用公式
[0157] Pels(j，t)=Cm(j) · Phs(j，t)+K(j) jeCHP (I)
[0158] 計算供熱機(jī)組的最小電出力，其中，所述Pels(j，t)為供熱機(jī)組的最小電出力，所 述Cm、K為熱電機(jī)組的機(jī)組參數(shù)，Cm= Δ Pel/ Δ Ph表示機(jī)組背壓曲線的斜率，可近似認(rèn)為常 數(shù)，K為常數(shù);Phs(j，t)為供熱機(jī)組i在t時刻的供熱水平;CHP為熱電機(jī)組編號集合；
[0159] 采用公式
[0160] Pels(k，t) =Pelmin(k) · U(k，t) keCON (2)
[0161 ]計算純凝機(jī)組的最小電出力，其中，所述Pels(k，t)為純凝開機(jī)機(jī)組k在t時刻的最 小電出力，Pelmin為機(jī)組的最小電出力，由其最低穩(wěn)燃負(fù)荷及最小運行方式?jīng)Q定，U(k，t)為 純凝機(jī)組k在t時刻的開停機(jī)狀態(tài)，值為1表示開機(jī)，值為0表示停機(jī);CON為純凝機(jī)組編號集 合；
[0162] 根據(jù)所述供熱機(jī)組的最小電出力和所述純凝開機(jī)機(jī)組的最小電出力確定每個時 段系統(tǒng)的最小電出力為
[0163] (3)
[0164] 其中，所述N為所述電力系統(tǒng)中熱電機(jī)組和純凝機(jī)組的總臺數(shù)；
[0165] 根據(jù)所述系統(tǒng)的最小電出力確定該時段的原始棄風(fēng)功率為：
[0166]
(4)
[0167]其中，所述FOeKi^-wincKt)為t時刻的電力系統(tǒng)的等效負(fù)荷。如圖2所示。
[0168] 根據(jù)所述各時段原始棄風(fēng)功率及公式
[0169]
(5)
[0170] 計算所述系統(tǒng)原始棄風(fēng)電量Qwabs，式中T為時段總數(shù)。
[0171] 步驟103、判斷所述蓄熱罐工作狀態(tài)與棄風(fēng)情況，若有棄風(fēng)且所述蓄熱罐熱量未全 部釋放，則根據(jù)所述蓄熱罐放熱功率限制、原始棄風(fēng)功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所 述蓄熱罐放熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，若無棄風(fēng)且所述蓄熱罐未蓄滿，則根據(jù)所述蓄熱罐蓄 熱功率限制、等效負(fù)荷功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所述蓄熱罐蓄熱過程的系統(tǒng)工 作參數(shù)，所述系統(tǒng)工作參數(shù)包括:系統(tǒng)配置蓄熱罐后的棄風(fēng)功率以及蓄熱罐的蓄熱量；
[0172] 具體來說，本實施例循環(huán)計算供熱機(jī)組配置蓄熱罐后各時段的棄風(fēng)功率
[0173] 熱電機(jī)組在配置蓄熱罐后，其最小出力點可以以0心（1，〇，？618(1，〇)為基準(zhǔn)， 通過調(diào)整蓄熱罐充放熱功率進(jìn)行調(diào)整。
[0174]采用如下步驟計算配置蓄熱后的棄風(fēng)功率：
[0175] ①設(shè)批(1，0)=以1)1^1..1表示所有機(jī)組配置的蓄熱罐在初始時刻前均已蓄滿 熱量；
[0176] ②取 t = l;
[0177] ③判斷t時刻所有機(jī)組運行狀態(tài)，若滿足HS(i，t-l)>0PWabs(t)>0(其中HS(i，t_l) 為第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐在t-1時刻結(jié)束后的蓄熱量），此時對應(yīng)蓄熱罐應(yīng)放熱以消納風(fēng) 電，供熱機(jī)組最小出力點應(yīng)以(？心（13)，？ 618(1，〇)為基準(zhǔn)沿圖1中隊段下移，轉(zhuǎn)蓄熱罐放 熱計算過程A;若滿足批（13-1)〈(：(1)?? &1^(〇=0，此時對應(yīng)蓄熱罐應(yīng)盡量多蓄熱以備棄 風(fēng)來臨，供熱機(jī)組最小出力點應(yīng)以(?心(1，〇，？ 618(13))為基準(zhǔn)沿圖1中隊段上移，轉(zhuǎn)蓄熱 罐蓄熱計算過程B;其他情況，蓄熱罐不蓄熱也不放熱，轉(zhuǎn)計算過程C;
[0178] ④若此時t = T，表示所有時刻機(jī)組最小電出力、熱出力、蓄熱罐蓄熱量及系統(tǒng)棄風(fēng) 功率等都已計算完畢，轉(zhuǎn)步驟⑤;否則令t = t+l，轉(zhuǎn)下一時刻計算，返回步驟③判斷t時刻條 件；
[0179] ⑤計算結(jié)束，將機(jī)組Pel(i，t)、Ph(i，t)、HS(i，t)、Pwab(t)等數(shù)據(jù)匯總并輸出。
[0180] 計算系統(tǒng)配置蓄熱罐后的棄風(fēng)功率包括蓄熱罐放熱過程和蓄熱過程：
[0181] A、蓄熱罐放熱計算過程：
[0182 ]放熱過程需考慮熱電機(jī)組運行區(qū)間約束、棄風(fēng)功率限制、蓄熱罐放熱功率限制、熱 電機(jī)組爬坡率限制，計算t時刻各熱電機(jī)組熱出力Ph(i，t )、"以熱定電"的最小電出力Pe 1 (i，t)及t時刻結(jié)束后蓄熱罐蓄熱量，具體模型如下：
[0183] 根據(jù)供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可放熱功率與對應(yīng)機(jī)組熱出力可下降空間的 第一比值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出力可下降空間之和的第二比值或者所述第一比 值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出力之和的第三比值修正所述供熱機(jī)組的最小電 出力及對應(yīng)熱出力；
[0184] 根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小 電出力；
[0185]根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)的最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率。
[0186] Al、采用公式
[0187] (6)
[0188] 計算供熱機(jī)組放熱功率與所述供熱機(jī)組熱出力可下降空間的第一比值a(i，t)，其 中，HS(i，t-l)為熱電機(jī)組i配置的蓄熱罐在t-1時刻結(jié)束后剩余的熱量，Down(i)為熱電機(jī) 組i所配置蓄熱罐的最大放熱功率，為蓄熱罐容量乘某個常數(shù)，故而式中分子表示供熱機(jī)組 i所配置蓄熱罐在t時刻最多可放出的熱量;Phmin(i)為供熱機(jī)組i在背壓工況下對應(yīng)其最 小電出力Pe Imin的熱出力，故而式中分母表示供熱機(jī)組i在t時刻最多可降低的熱出力;式 中分子表示該機(jī)組所配置蓄熱罐在t時刻所能提供的放熱功率，分母表示該機(jī)組熱出力可 下降的空間，因此參數(shù)α用以表示熱電機(jī)組所配置的蓄熱罐在t時刻能補充的"熱出力"與該 機(jī)組可下降的熱出力的大小關(guān)系。
[0189] 若a(i，t)>l，表示第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐在t時刻能提供的放熱功率大于對應(yīng)機(jī) 組熱出力可下降的空間，此時機(jī)組的熱出力應(yīng)考慮機(jī)組運行區(qū)間及棄風(fēng)功率限制，轉(zhuǎn)步驟 A2；
[0190] 否則，表示第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐能提供的放熱功率小于等于機(jī)組熱出力可下 降的空間，應(yīng)由機(jī)組配置的蓄熱罐可放熱功率決定各機(jī)組熱出力，即供熱機(jī)組熱出力下降 空間等于對應(yīng)蓄熱罐能提供的放熱功率，此時轉(zhuǎn)步驟A3,考慮蓄熱罐放熱功率限制；
[0191] A2、根據(jù)公式
[0192] (7)
[0193] 計算原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出力可下降的空間之和的第二比值i3(t);
[0194] 式中分子為機(jī)組未配置蓄熱罐時的原始棄風(fēng)功率，分母表示所有開機(jī)熱電機(jī)組電 出力可下降的空間之和（純凝開機(jī)機(jī)組電出力可下降空間為0)，因此參數(shù)β表示t時刻原始 棄風(fēng)功率與所有開機(jī)熱電機(jī)組電出力可下降的空間之和的大小關(guān)系。
[0195] 若i3(t)>l，表示系統(tǒng)中原始棄風(fēng)功率大于所有開機(jī)熱電機(jī)組電出力可下降的空間 之和，故所有供熱機(jī)組的最小出力點應(yīng)設(shè)置在點（Phmin(i)，Pelmin(i))，SPPel(i，t) = Pelmin(i)Ph(i，t)=Phmin(i);
[0196] 否則，表示系統(tǒng)中原始棄風(fēng)功率小于等于所有供熱機(jī)組電出力可下降的空間之 和，供熱機(jī)組電出力的下降空間應(yīng)由此時的原始棄風(fēng)功率決定，慮到當(dāng)前我國電力系統(tǒng)采 用均衡調(diào)度方式，故所有供熱機(jī)組電出力均應(yīng)按β比例下降，從而保證機(jī)組均衡調(diào)度的同時
[0198] 消納全部棄風(fēng)，即[0197] Pel(i，t)=Pels(i，t)_P(t)(Pels(i，t)_Pelmin( i))
(8)
[0199] 轉(zhuǎn)步驟A4,考慮熱電機(jī)組爬坡率限制；
[0200] 修正所述供熱機(jī)組的最小電出力PeI (i，t)及對應(yīng)熱出力Ph( i，t);
[0201] A3、由Al所述a(i，t)彡I，t時刻第i臺機(jī)組熱出力為：
[0202] Ph(i , t) =Phs(i , t)-min(HS(i , t~l) ,Down(i)) · U(i , t)
[0203] Pel(i，t)=Cm(i) · Ph(i，t)+K(i) (9)
[0204] 計算所述供熱機(jī)組熱出力及對應(yīng)最小電出力，并根據(jù)公式
[0205]
(1〇)
[0206] 計算原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出力之和的第三比值n(t);用以驗證供熱 機(jī)組降低的電出力之和是否超過原始棄風(fēng)功率。式中分母表示t時刻所有供熱機(jī)組降低的 電出力之和。
[0207] 若n(t)〈l，表示t時刻所有供熱機(jī)組降低的電出力之和超過原始棄風(fēng)功率，對應(yīng)降 低的熱出力也就超過了為消納棄風(fēng)應(yīng)降低的熱出力的需求，此時蓄熱罐也就需要放出更多 熱量。為充分利用蓄熱罐蓄熱量，需要對此時刻供熱機(jī)組電、熱出力根據(jù)原始棄風(fēng)功率進(jìn)行 修正，公式如下：
[0208]
[0209]
[0210]修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力，使供熱機(jī)組降低的電出力之和正 好等于原始棄風(fēng)功率；
[0211] 否則，表示供熱機(jī)組降低的電出力之和未超過原始棄風(fēng)功率，此時供熱機(jī)組電、熱 出力不需修正。
[0212] 轉(zhuǎn)步驟A4,考慮熱電機(jī)組爬坡率限制；
[0213] A4、若t = l，不需考慮熱電機(jī)組爬坡率限制，轉(zhuǎn)步驟A5;
[0214] 否則，對t-Ι時刻開機(jī)的熱電機(jī)組(即供熱機(jī)組），根據(jù)圖1所示及公式
[0215] P(i，t)=Pel(i，t)+Cv(i) · Ph(i，t) (12)
[0216] up( i，t) =max(0，P( i，t)_P( i，t_l)) (13)
[0217] down( i，t) =max(0，P( i，t_l )_P( i，t)) (14)
[0218] 計算供熱機(jī)組的抽汽功率及所述供熱機(jī)組的上爬坡功率與下爬坡功率，其中，為 熱電機(jī)組進(jìn)汽量不變時多抽取單位供熱熱量下發(fā)電功率的減小量，為供熱機(jī)組i在t時刻的 抽汽功率;分別為供熱機(jī)組i在t時刻的上爬坡功率及下爬坡功率；
[0219] 若下爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大下爬坡功率，則應(yīng)按比例調(diào)整機(jī)組t時刻的 電、熱出力，即
[0220]
[0221] Pel(i，t) =Cm(i) · Ph(i，t)+K(i) (15)
[0222] 其中，PeI (i，t-1)、Ph(i，t-1)分別為t-1時刻機(jī)組的電、熱出力。
[0223] 若上爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大上爬坡功率，則應(yīng)按比例調(diào)整機(jī)組t時刻的 電、熱出力，即
[0224]
[0225] Pel(i ,t) =Cm(i) · Ph(i,t)+K(i) (16)
[0226] 若該機(jī)組t-1時刻不開機(jī)，則t時刻機(jī)組的最小出力點運行于(Phs(i，t)，PeIs (i， t))〇
[0227] 轉(zhuǎn)步驟A5,計算t時刻結(jié)束后所有蓄熱罐的蓄熱量；
[0228] A5、t時刻結(jié)束后蓄熱量為
[0229] (17)
[0230] 清空參數(shù)a(i，t)、β( t)、n( t)，轉(zhuǎn)步驟A6，計算熱電機(jī)組配置蓄熱罐后t時刻系統(tǒng)的 棄風(fēng)功率；
[0231 ] A6、熱電機(jī)組配置蓄熱罐后系統(tǒng)t時刻棄風(fēng)為
[0232]
( 18 J
[0233] 轉(zhuǎn)上述步驟④；
[0234] B、蓄熱罐蓄熱計算過程：
[0235] 根據(jù)蓄熱罐的最大可蓄熱功率與熱出力可上升空間的第四比值和供熱機(jī)組的熱 化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力可上升空間之和的第五比值或者所述第四比值和 熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出力上升值之和的第六比值修正所述供熱機(jī)組的 熱出力；
[0236] 根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng) 熱出力；
[0237] 根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率。
[0238] 具體來說，蓄熱過程需考慮熱電機(jī)組運行區(qū)間約束、等效負(fù)荷功率限制、蓄熱罐蓄 熱功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制，計算t時刻各熱電機(jī)組熱出力Ph(i，t )、"以熱定電"的最 小電出力Pel(i，t)，并計算t時刻結(jié)束后蓄熱罐蓄熱量，具體模型如下：
[0239] B1、計算參數(shù)S(t)，表示圖3中"最大熱化出力+純凝最小出力"曲線在t時刻的值及 系統(tǒng)等效負(fù)荷在t時刻的值二者的最小值，BP
[0240]
[0241] 計算系統(tǒng)供熱機(jī)組最大熱化出力與純凝開機(jī)機(jī)組最小出力之和在t時刻的值和t 時刻系統(tǒng)等效負(fù)荷二者的最小值，其中，UCHP(t)為t時刻Phs (i，t)>0的機(jī)組（即供熱機(jī)組） 的編號集合；UCON(t)為t時刻Phs(i，t)=0的開機(jī)機(jī)組（即純凝開機(jī)機(jī)組）的編號集合，
[0243] 、 Pelhmax(i)為熱電機(jī)組i對應(yīng)最大熱出力Phmax的電出力；[0242] 采用公式
(20)
[0244] 計算供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可蓄熱功率與對應(yīng)供熱機(jī)組熱出力可上升的 空間的第四比值，其中C(i)-HS(i，t_l)表示t時刻第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐剩余的蓄熱空 間，Up(i)表示第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐的最大蓄熱功率，為蓄熱罐容量乘某個常數(shù)。所述γ (i，t)表示t時刻第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐能提供的蓄熱功率與對應(yīng)機(jī)組熱出力可上升的空 間的比值，式中分子表示該機(jī)組所配置蓄熱罐在t時刻所能提供的蓄熱功率，分母表示該機(jī) 組熱出力可上升的空間，因此參數(shù)γ用以表示熱電機(jī)組所配置的蓄熱罐在t時刻能提供的 蓄熱功率與該機(jī)組可上升的熱出力的大小關(guān)系。
[0245] 若y(i，t)>l，表示t時刻第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐能提供的蓄熱功率大于對應(yīng)機(jī) 組熱出力可上升的空間，此時轉(zhuǎn)步驟B2,考慮機(jī)組運行區(qū)間及等效負(fù)荷功率限制；
[0246] 否則，表示t時刻第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐能提供的蓄熱功率小于等于機(jī)組熱出力 可上升的空間，應(yīng)由機(jī)組配置的蓄熱罐的可蓄熱功率決定各機(jī)組熱出力上升空間，此時轉(zhuǎn) 步驟B3,考慮蓄熱罐蓄熱功率限制；
[02471 士曰報/人：^
[0248 (21)
[0249] 計算系統(tǒng)的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力可上升空間之和的第五比 值，式中分子表示系統(tǒng)中總的供熱機(jī)組的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍，分母表示所有供熱機(jī)組 電出力可上升的空間之和，因此參數(shù)〇表示系統(tǒng)中總的供熱機(jī)組的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍 與所有供熱機(jī)組電出力可上升的空間之和的大小關(guān)系。
[0250] 否則，表示系統(tǒng)中總的供熱機(jī)組的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍小于等于所有供熱機(jī)組 電出力可上升的空間之和，供熱機(jī)組電出力的上升空間應(yīng)由此時系統(tǒng)總的熱化發(fā)電功率調(diào) 節(jié)范圍決定，考慮到當(dāng)前我國電力系統(tǒng)采用均衡調(diào)度方式，故所有供熱機(jī)組電出力應(yīng)按σ比 例上升，從而保證機(jī)組均衡調(diào)度的同時盡可能多為蓄熱罐存儲熱量，即
[0251]
[0252]
[0253] 轉(zhuǎn)步驟M，考慮熱電機(jī)組爬坡率限制；
[0254] Β3、由Bl所述γ (i，t)<l，第i臺機(jī)組機(jī)組配置的蓄熱罐的可蓄熱功率為各機(jī)組熱 出力上升空間，即
[0255] Ph(i，t)=Phs(i，t)+min(C(i)-HS(i，t-l)，Up(i))
[0256] Pel(i，t)=Cm(i) · Ph(i，t)+K(i) (23)
[0257] 計算所述供熱機(jī)組熱出力及對應(yīng)最小電出力，并根據(jù)公式
[0258]
(24)
[0259] 計算所述系統(tǒng)熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出力上升值之和的第六比 值;式中分子表示t時刻系統(tǒng)總的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍，分母表示t時刻供熱機(jī)組的電出 力上升值之和，因此參數(shù)Θ表示t時刻系統(tǒng)總的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與其供熱機(jī)組的電出 力上升值之和的大小關(guān)系。
[0260] 若Θ (t)〈1，表示t時刻供熱機(jī)組的電出力上升值之和超過t時刻系統(tǒng)總的熱化發(fā)電 功率調(diào)節(jié)范圍，為避免產(chǎn)生棄風(fēng)，供熱機(jī)組電、熱出力應(yīng)按如下公式修正：
[0261 ] Pel(i,t)=Pel(i,t)-9(t)(Pel(i , t)-Pels( i , t))
[0262] (25)
[0263] 否則，表示t時刻供熱機(jī)組的電出力上升值之和未超過此時刻系統(tǒng)總的熱化發(fā)電 功率調(diào)節(jié)范圍，因此供熱機(jī)組電、熱出力不需修正。
[0264] 轉(zhuǎn)步驟M，考慮熱電機(jī)組爬坡率限制；
[0265] B4、若t = 1，不需考慮熱電機(jī)組爬坡率限制，轉(zhuǎn)步驟B5;
[0266] 否則，對t-Ι時刻開機(jī)的熱電機(jī)組，計算P( i，t)_P( i，t-Ι)的值。
[0267] 若供熱機(jī)組抽汽功率的上爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大上爬坡功率，則應(yīng)按比 例調(diào)整機(jī)組t時刻的電、熱出力，艮口
[0268]
[0269] Pel(i ,t) =Cm(i) · Ph(i,t)+K(i) (26)
[0270] 若供熱機(jī)組抽汽功率的下爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大下爬坡功率，則應(yīng)按比
例調(diào)整|π ?日tR計玄Ill^t由_執(zhí)m B口
[0271]
[0272] )
[0273] 若該機(jī)組t-Ι時刻不開機(jī)，則t時刻機(jī)組最小出力點應(yīng)設(shè)置于(Phs(i，t)，PeIs (i， t))〇
[0274] 轉(zhuǎn)步驟B5,計算t時刻結(jié)束后所有蓄熱罐的蓄熱量；
[0275] B5、t時刻結(jié)束后蓄熱量為
[0276]
[0277]
[0278]
[0279]
[0280] 因蓄熱過程已考慮避免因蓄熱造成棄風(fēng)的情況，故棄風(fēng)功率為0;
[0281] 轉(zhuǎn)上述步驟④；
[0282] C、其他情況，即（蓄熱罐放盡熱量且有棄風(fēng)時或者蓄熱罐蓄滿熱量且無棄風(fēng)時)HS (i，t_l) = 0Pwabs(t)>0或HS(i，t_l) = C(i)Pwabs(t) = 0,蓄熱罐既不蓄熱也不放熱，保持 熱電機(jī)組不配置蓄熱罐時運行狀態(tài)，即
[0283] Ph( i , t) =Phs( i , t)
[0284] Pel(i ,t) =Pels(i ,t) (30)
[0285] 此時，配置蓄熱罐后的系統(tǒng)棄風(fēng)功率與未配置蓄熱罐的情況相同，各蓄熱罐蓄熱 量與t-i時刻相比不發(fā)生變化;轉(zhuǎn)上述步驟④；
[0286] 步驟104、根據(jù)所述系統(tǒng)配置蓄熱罐后各時段的棄風(fēng)功率計算所述系統(tǒng)配置蓄熱 罐后總的棄風(fēng)電量，并結(jié)合所述原始棄風(fēng)電量計算棄風(fēng)消納電量，包括：
[0287] 根據(jù)所述系統(tǒng)配置所述容量的蓄熱罐后各時段棄風(fēng)功率及公式
[0288
(31)
[0289] 計算配置所述容量的蓄熱罐后所述系統(tǒng)棄風(fēng)電量Qwab
[0290] 根據(jù)所述原始棄風(fēng)電量Qwabs及所述系統(tǒng)棄風(fēng)電量Qwab及公式
[0291] Q = Qwabs-Qwab (32)
[0292]
[0293] 計算所述系統(tǒng)配置所述容量蓄熱罐的棄風(fēng)消納電量。
[0294] 本發(fā)明中熱電廠配置蓄熱罐消納棄風(fēng)原理，如圖4所示，當(dāng)熱電廠配置蓄熱罐之 后，在棄風(fēng)時段，通過蓄熱罐放熱，即可減少汽輪機(jī)供熱需求，從而降低汽輪機(jī)"以熱定電" 的最小出力，減小系統(tǒng)最小出力水平，如圖4中" HLKJI"段所示，可以看出，最小出力的降低 為風(fēng)電上網(wǎng)讓出了空間，消納棄風(fēng)電量如圖4中右斜線陰影部分所示。其中，蓄熱罐放熱消 納棄風(fēng)過程:對于每臺開機(jī)的熱電機(jī)組，當(dāng)蓄熱罐放熱時，其汽輪機(jī)供熱功率相應(yīng)減少(減 少量等于蓄熱罐的放熱功率），從而可降低其"以熱定電"最小出力，為風(fēng)電上網(wǎng)讓出空間。 一般而言，為風(fēng)電讓出的上網(wǎng)空間取決于蓄熱罐補充的放熱功率。蓄熱罐放熱功率越大，汽 輪機(jī)所承擔(dān)的熱負(fù)荷越小，"以熱定電"的最小出力就越低，為風(fēng)電讓出的上網(wǎng)空間也就越 大。然而，根據(jù)圖1所示的汽輪機(jī)電熱運行特性可以看出，當(dāng)汽輪機(jī)所承擔(dān)的熱負(fù)荷低于 Phmin時，繼續(xù)通過增大蓄熱罐放熱功率降低汽輪機(jī)熱負(fù)荷不再能降低汽輪機(jī)最小電出力。 此時，汽輪機(jī)的最小電出力達(dá)到最低，系統(tǒng)的最小電出力也就達(dá)到最低，如圖4中"LK"段所 示，為風(fēng)電讓出的上網(wǎng)空間也就達(dá)到最大。此為熱電機(jī)組運行區(qū)間約束。
[0295] 當(dāng)系統(tǒng)需要熱電機(jī)組消納的棄風(fēng)功率低于其所能夠增加的最大消納空間時，可通 過控制每臺機(jī)組蓄熱罐放熱功率的方式，使得所有供熱機(jī)組所提供的總消納空間正好等于 棄風(fēng)功率，如圖4中" HL"段所示，以盡可能減少對蓄熱的使用。此為棄風(fēng)功率約束。
[0296] 由于蓄熱罐的蓄熱量總是有限的，當(dāng)系統(tǒng)棄風(fēng)時間較長時，很可能當(dāng)蓄熱罐的蓄 熱量完全釋放時依然存在棄風(fēng)，此時為滿足供熱負(fù)荷，汽輪機(jī)的供熱水平需要重新提高到 供熱負(fù)荷水平，以熱定電的最小出力也重新恢復(fù)到蓄熱罐放熱前的水平，如圖4中" KJI"段 所示。此為蓄熱罐放熱功率約束。
[0297] 除了受上述因素影響外，在汽輪機(jī)最小出力因蓄熱罐配合所進(jìn)行的調(diào)整過程當(dāng) 中，還會受到汽輪機(jī)輸出功率調(diào)整速度（即熱電機(jī)組爬坡率)限制、蓄熱罐放熱功率限制(也 可作蓄熱罐放熱功率約束的一部分考慮)等因素的影響。其中，蓄熱罐蓄熱過程:蓄熱罐要 能在棄風(fēng)時段放熱消納棄風(fēng)，就需要在棄風(fēng)來臨之前提前進(jìn)行蓄熱。由于本文方法僅僅是 評估熱電廠配置蓄熱罐后的棄風(fēng)情況，故而假設(shè)蓄熱罐采用如下運行策略：蓄熱罐熱量未 蓄滿且此時刻無棄風(fēng)時，則盡量提高熱電機(jī)組供熱功率(如圖1，對應(yīng)"以熱定電"最小電出 力也相應(yīng)提高)對蓄熱罐蓄熱，以盡快將蓄熱罐蓄滿，應(yīng)對可能面臨的棄風(fēng)情況;而在蓄熱 罐熱量未放盡且此時刻存在棄風(fēng)時，則根據(jù)棄風(fēng)和蓄熱罐放熱能力，降低汽輪機(jī)發(fā)電功率， 不足供熱部分則由蓄熱罐放熱滿足。
[0298] 根據(jù)上述策略，在非棄風(fēng)時段，熱電機(jī)組的汽輪機(jī)應(yīng)該對蓄熱罐進(jìn)行最大功率蓄 熱，這意味著此時汽輪機(jī)的供熱功率應(yīng)該設(shè)定為Phmax，此時對應(yīng)的最小電出力應(yīng)該為圖1 中B點對應(yīng)的發(fā)電功率，即Pe Ihmax。綜合系統(tǒng)中所有熱電機(jī)組，此時系統(tǒng)的最小出力如圖4 中" CD"段所示。此為熱電機(jī)組運行區(qū)間約束。
[0299] 由于運行時，不可能因為蓄熱而造成棄風(fēng)，因此，當(dāng)圖4中等效負(fù)荷曲線低于" CD" 段線時，此時應(yīng)該減小蓄熱功率，以避免最小出力過大造成棄風(fēng)，如圖4中" BC"和" DE"段所 示。此為等效負(fù)荷功率約束。
[0300] 除汽輪機(jī)運行區(qū)間和等效負(fù)荷曲線會影響到蓄熱過程外，汽輪機(jī)的爬坡率限制、 蓄熱罐的蓄熱功率限制也會影響到蓄熱過程。
[0301] 舉例說明，本例以東北某省電網(wǎng)實際裝機(jī)及某年供暖期實際運行數(shù)據(jù)為依托對供 暖期內(nèi)的棄風(fēng)情況進(jìn)行逐小時仿真分析。其中1-2月、12月為供暖中期，3月為供暖末期、11 月為供暖初期，共3648小時，即T = 3648。上述計算方法整體流程圖，如圖5所示。其中供暖期 各時段電負(fù)荷采用實際系統(tǒng)中各火電機(jī)組出力與風(fēng)電出力之和，風(fēng)電功率由歷史數(shù)據(jù)及實 際風(fēng)電出力擬合而成，各機(jī)組參數(shù)采用實際機(jī)組數(shù)據(jù)，各時段機(jī)組組合采用實際運行數(shù)據(jù)， 供暖期各階段各熱電機(jī)組供熱負(fù)荷由火電廠最小運行方式及熱電機(jī)組電熱特性確定。其 中，對于夂執(zhí)由*Π鉑SP罟的董執(zhí)罐茲畺_取因佘/1、時辦 τ = 6，則系統(tǒng)中蓄熱罐總?cè)萘繛?br>[0302] (33)
[0303]參考已有試點工程，蓄熱罐蓄熱、放熱功率限制常數(shù)分別取0.13、0.15。表1為電網(wǎng) 電源裝機(jī)結(jié)構(gòu)。
[0307]用上述方法進(jìn)行仿真計算，無蓄熱系統(tǒng)供暖期棄風(fēng)電量達(dá)4.6xl05MWh,占風(fēng)力 10 %;配置總?cè)萘繛?5002Mffh的蓄熱罐后，供暖期內(nèi)棄風(fēng)電量減小至2. IxlO5Mffh,消納棄風(fēng)
[0304]
[0305]
[0306] 電量2.5xl05Mffh，占原始棄風(fēng)電量的54.2%。
[0308] 供暖期棄風(fēng)功率分布如圖6所示，由圖可看出，系統(tǒng)未配置蓄熱罐時棄風(fēng)功率多分 布在1月、2月、12月，而3月棄風(fēng)功率幾乎為0;系統(tǒng)配置蓄熱罐后，各時段棄風(fēng)功率都小于等 于原始棄風(fēng)功率，棄風(fēng)消納電M以1月、2月、11月、12月為$父大。
[0309] 取1月某典型周為例進(jìn)行分析，其中1月某典型周電力平衡圖如圖7所示，1月某典 型周棄風(fēng)功率變化圖如圖8所示，1月某典型周某供熱機(jī)組熱出力及熱負(fù)荷如圖9所示，1月 某典型周某供熱機(jī)組所配置蓄熱罐蓄熱量變化圖如圖10所示。值得注意的是，圖9中熱電機(jī) 組為300MW機(jī)組，在1月的供熱負(fù)荷為276MW，配置容量為122x6 = 732Mffh的蓄熱罐，如圖10所 不。
[0310] 對應(yīng)圖7、圖8、圖9、圖10中各時刻系統(tǒng)電力平衡、棄風(fēng)功率變化、供熱機(jī)組熱出力 及其配置的蓄熱罐熱量變化，可按蓄熱罐運行方式分為如下四種情況：
[0311] ①當(dāng)蓄熱罐蓄熱量小于蓄熱罐容量且無原始棄風(fēng)功率（如圖8、圖10中32h-46h) 時：
[0312] 蓄熱罐蓄熱（對應(yīng)圖10中32h-46h)，熱電機(jī)組的熱出力相應(yīng)提高(對應(yīng)圖9中32h-46h，熱出力提高量與蓄熱罐蓄熱功率相等）；這就導(dǎo)致熱電廠配置蓄熱罐后系統(tǒng)"以熱定 電"最小出力大于熱電廠未配置蓄熱罐系統(tǒng)最小出力，但熱電廠配置蓄熱罐后系統(tǒng)最小出 力小于最大熱化出力與純凝最小出力之和與等效負(fù)荷二者的最小值(對應(yīng)圖7中32h-46h)， 從而保證不產(chǎn)生棄風(fēng)功率。
[0313] ②當(dāng)蓄熱罐蓄熱量大于0且有原始棄風(fēng)功率(如圖8、圖10中l(wèi)h_7h)時：
[0314] 為給風(fēng)電讓出上網(wǎng)空間，此時蓄熱罐放熱(對應(yīng)圖10中l(wèi)h_7h)，熱電機(jī)組的熱出力 相應(yīng)降低(對應(yīng)圖9中l(wèi)h-7h，熱出力降低量與蓄熱罐放熱功率相等）；這就導(dǎo)致熱電廠配置 蓄熱罐后系統(tǒng)最小出力小于熱電廠未配置蓄熱罐系統(tǒng)最小出力，從而使棄風(fēng)功率較未配置 蓄熱罐系統(tǒng)降低，但熱電廠配置蓄熱罐后系統(tǒng)最小出力大于純凝工況下最小出力之和與等 效負(fù)荷二者最大值(對應(yīng)圖7中l(wèi)h-7h)。
[0315] ③當(dāng)蓄熱罐蓄熱量為0且有原始棄風(fēng)功率(如圖8、圖10中19h_31h)時：
[0316] 蓄熱罐無法放熱以消納風(fēng)電，更不能蓄熱使棄風(fēng)功率增大，因此蓄熱罐既不蓄熱 也不能放熱(對應(yīng)圖10中19h_31h)，供熱機(jī)組的最小出力點也就同熱電機(jī)組未配置蓄熱罐 時一致;故而系統(tǒng)最小電出力(對應(yīng)圖7中19h-31h)和棄風(fēng)功率(對應(yīng)圖8中19h-31h)與熱電 機(jī)組未配置蓄熱罐時相同。
[0317] ④當(dāng)蓄熱罐蓄滿熱量但無原始棄風(fēng)功率(如圖8、圖10中69h_118h)時：
[0318] 蓄熱罐不需放熱消納風(fēng)電，也無法蓄熱以增加蓄熱量，因此蓄熱罐不能蓄熱也不 放熱(對應(yīng)圖8中69h_l 18h )，供熱機(jī)組的最小出力點也就同熱電機(jī)組未配置蓄熱罐時一致； 故而系統(tǒng)最小電出力（對應(yīng)圖7中69h-118h)和棄風(fēng)功率(對應(yīng)圖6中69h-118h)與熱電機(jī)組 未配置蓄熱罐時相同，均為0。
[0319] 蓄熱罐容量靈敏度分析：圖11為供暖期棄風(fēng)電量隨系統(tǒng)中所配置蓄熱罐總?cè)萘孔?化圖，圖12為供暖期棄風(fēng)消納效果隨蓄熱罐容量變化圖，圖13為供暖期棄風(fēng)消納邊際電量 隨系統(tǒng)中所配置蓄熱罐總?cè)萘孔兓瘓D，三圖中固定小時數(shù)變化范圍為τ = 1..87,即蓄熱罐 總?cè)萘繛椹? .362529Mffh。
[0320] 由圖11可以看出，隨蓄熱罐總?cè)萘孔兇螅┡跅夛L(fēng)電量逐漸減小，直至最小值 4.21104麗11，占原始棄風(fēng)的9.2%。
[0321]由圖12可以看出，隨蓄熱罐總?cè)萘孔兇螅┡跅夛L(fēng)消納效果（即棄風(fēng)消納電量占 原始棄風(fēng)電量的比例)逐漸提高，最終保持在最大值90.8%，且提高速度隨蓄熱罐容量變大 而由快變慢，最終為0。
[0322]如圖13所示，即對τ每增加一個單位，棄風(fēng)消納電量的增大量，也可理解為棄風(fēng)電 量減小的速度。可以看出，隨蓄熱罐總?cè)萘孔兇?，棄風(fēng)電量減小的速度逐漸降低，直至最后 為Oo
[0323] 本發(fā)明準(zhǔn)確地計算了熱電廠配置蓄熱罐后電力系統(tǒng)的棄風(fēng)消納電量，從而實現(xiàn)了 熱電廠配置蓄熱罐后風(fēng)電消納的效果的評估。
[0324] 最后應(yīng)說明的是：以上各實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案，而非對其限制;盡 管參照前述各實施例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解:其依 然可以對前述各實施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對其中部分或者全部技術(shù)特征進(jìn) 行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應(yīng)技術(shù)方案的本質(zhì)脫離本發(fā)明各實施例技術(shù) 方案的范圍。
【主權(quán)項】
1. 一種含配置蓄熱罐熱電廠的電力系統(tǒng)棄風(fēng)功率計算方法，其特征在于，包括： 設(shè)定電力系統(tǒng)的系統(tǒng)參數(shù)，所述系統(tǒng)參數(shù)包括:系統(tǒng)的發(fā)電負(fù)荷、風(fēng)電功率、機(jī)組參數(shù)、 各機(jī)組各時段開停機(jī)狀態(tài)W及各熱電機(jī)組所配置的蓄熱罐容量； 根據(jù)所述系統(tǒng)參數(shù)計算所述電力系統(tǒng)配置蓄熱罐前各時段的原始棄風(fēng)功率及總的原 始棄風(fēng)電量； 判斷所述蓄熱罐工作狀態(tài)與棄風(fēng)情況，若有棄風(fēng)且所述蓄熱罐熱量未全部釋放，則根 據(jù)所述蓄熱罐放熱功率限制、原始棄風(fēng)功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所述蓄熱罐放 熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，若無棄風(fēng)且所述蓄熱罐未蓄滿，則根據(jù)所述蓄熱罐蓄熱功率限制、 等效負(fù)荷功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所述蓄熱罐蓄熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，所述 系統(tǒng)工作參數(shù)包括:系統(tǒng)配置蓄熱罐后的棄風(fēng)功率W及蓄熱罐的蓄熱量； 根據(jù)所述系統(tǒng)配置蓄熱罐后各時段的棄風(fēng)功率計算所述系統(tǒng)配置蓄熱罐后總的棄風(fēng) 電量，并結(jié)合所述原始棄風(fēng)電量計算棄風(fēng)消納電量。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，根據(jù)所述系統(tǒng)參數(shù)計算所述電力系統(tǒng)配置 蓄熱罐前各時段的原始棄風(fēng)功率及總的原始棄風(fēng)電量，包括： 根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)，采用公式 Pels(j，t)=Cm(j) ·陸s(j，t)+K(j) jeCHP (1) 計算供熱機(jī)組的最小電出力，其中，所述化ls(j，t)為供熱機(jī)組的最小電出力，所述Cm、 K為熱電機(jī)組的機(jī)組參數(shù)，Cm=A化1/Δ化表示機(jī)組背壓曲線的斜率，可近似認(rèn)為常數(shù)，K為 常數(shù);Phs(j，t)為供熱機(jī)組j在t時刻的供熱水平;CHP為供熱機(jī)組編號集合； 采用公式 Pels(k，t)=I^lmin化）· U(k，t) keCON (2) 計算純凝機(jī)組的最小電出力，其中，所述Pels(k，t)為純凝開機(jī)機(jī)組最小電出力， 化Imin為機(jī)組的最小電出力，由其最低穩(wěn)燃負(fù)荷及最小運行方式?jīng)Q定，lKk，t)為純凝機(jī)組k 在t時刻的開停機(jī)狀態(tài)，值為1表示開機(jī)，值為0表示停機(jī);CON為純凝機(jī)組編號集合； 根據(jù)所述供熱機(jī)組的最小電出力和所述純凝開機(jī)機(jī)組的最小電出力確定每個時段系 統(tǒng)的最小電出力為(3) 其中，所述N為所述電力系統(tǒng)中熱電機(jī)組和純凝機(jī)組的總臺數(shù)； 根據(jù)所述系統(tǒng)的最小電出力確定該時段的原始棄風(fēng)功率為：其中，所述PDeKt)-wind(t)為t時刻電力系統(tǒng)的等效負(fù)荷。 根據(jù)所述各時段原始棄風(fēng)功率及公式(5) 計算所述系統(tǒng)原始棄風(fēng)電量Qwabs，式中T為時段總數(shù)。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，根據(jù)所述蓄熱罐放熱功率限制、原始棄風(fēng) 功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所述蓄熱罐放熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，包括： 根據(jù)供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可放熱功率與對應(yīng)供熱機(jī)組熱出力可下降空間的 第一比值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出力可下降空間之和的第二比值或者所述第一比 值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出力之和的第Ξ比值修正所述供熱機(jī)組的最小電 出力及對應(yīng)熱出力； 根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出 力； 根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)的最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率。4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其特征在于，所述根據(jù)供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可 放熱功率與對應(yīng)供熱機(jī)組熱出力可下降空間的第一比值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出 力可下降空間之和的第二比值或者所述第一比值和原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出 力之和的第Ξ比值修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力，包括： 采用公式(6) 計算供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可放熱功率與所述供熱機(jī)組熱出力可下降空間的 第一比值a(i，t)，其中，HS(i，t-l)為熱電機(jī)組i配置的蓄熱罐在t-1時刻結(jié)束后剩余的蓄熱 量，Down(i)為熱電機(jī)組i所配置蓄熱罐的最大放熱功率，Phmin(i)為供熱機(jī)組i在背壓工況 下對應(yīng)其最小電出力化Imin的熱出力； 若所述第一比值大于1，根據(jù)公式(7) 計算原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組電出力可下降的空間之和的第二比值e(t); 判斷所述第二比值是否大于1，若是，則確定所述供熱機(jī)組的最小電出力為化Imin(i)， 對應(yīng)熱出力為Phmin( i);若否，則根據(jù)公式(8) 修正所述供熱機(jī)組的最小電出力化1 (i，t)及對應(yīng)熱出力陸(i，t); 若所述第一比值不大于1，則根據(jù)公式(9) 計算所述供熱機(jī)組熱出力及對應(yīng)最小電出力，并根據(jù)公式(10) 計算原始棄風(fēng)功率與供熱機(jī)組降低的電出力之和的第Ξ比值n(t); 若所述第Ξ比值小于1，根據(jù)公式(11) 修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力； 若所述第Ξ比值不小于1，則不修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力。5. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其特征在于，根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修 正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力，包括： 根據(jù)公式 P(i，t)=I^l(i，t)+Cv(i) ·陸（i，t) (12) up(i,t)=max(0,P(i,t)-P(i,t-l)) (13) down(i,t)=max(0,P(i,t-l)-P(i,t)) (14) 計算所述供熱機(jī)組的抽汽功率及所述供熱機(jī)組的上爬坡功率與下爬坡功率，其中，Cv 為熱電機(jī)組進(jìn)汽量不變時多抽取單位供熱熱量下發(fā)電功率的減小量，P(i，t)為供熱機(jī)組i 在t時刻的抽汽功率;啡（i，t)、down(i，t)分別為供熱機(jī)組i在t時刻的上爬坡功率及下爬坡 功率； 若所述下爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大下爬坡功率，則根據(jù)公式修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力，其中downramp (i)為熱電機(jī)組i的最大 下爬坡功率； 若所述上爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大上爬坡功率，則根據(jù)公式修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力，其中upramp(i)為熱電機(jī)組i的最大上 爬坡功率。6. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的方法，其特征在于，所述根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)的最 小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率，包括： 根據(jù)公式(17) 計算各熱電機(jī)組所配置蓄熱罐在t時刻的蓄熱量； 根據(jù)公式(18) 計算熱電機(jī)組配置蓄熱罐后系統(tǒng)的棄風(fēng)功率。7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述根據(jù)所述蓄熱罐蓄熱功率限制、等效 負(fù)荷功率限制、熱電機(jī)組爬坡率限制計算所述蓄熱罐蓄熱過程的系統(tǒng)工作參數(shù)，包括： 根據(jù)蓄熱罐的最大可蓄熱功率與對應(yīng)供熱機(jī)組熱出力可上升空間的第四比值和供熱 機(jī)組的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力可上升空間之和的第五比值或者所述第 四比值和熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出力上升值之和的第六比值修正所述供 熱機(jī)組的熱出力； 根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出 力； 根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，根據(jù)蓄熱罐的最大可蓄熱功率與對應(yīng)供熱 機(jī)組熱出力可上升空間的第四比值、供熱機(jī)組的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力 可上升空間之和的第五比值或所述第四比值和熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出 力上升值之和的第六比值修正所述供熱機(jī)組的熱出力，包括： 采用公式計算系統(tǒng)供熱機(jī)組最大熱化出力與純凝開機(jī)機(jī)組最小出力之和在t時刻的值與t時刻 等效負(fù)荷二者的最小值，其中，UCHP(t)為t時刻Phs(i，t)〉0的機(jī)組（即供熱機(jī)組）的編號集 合;UCON(t)為t時刻化s(i，t) = 0的開機(jī)機(jī)組（即純凝開機(jī)機(jī)組）的編號集合，Pe化max(i)為 熱電機(jī)組i對應(yīng)最大熱出力Phmax的電出力； 采用公式計算供熱機(jī)組所配置蓄熱罐的最大可蓄熱功率與供熱機(jī)組熱出力可上升的空間的第 四比值，其中C(i)-HS(i，t-l)表示t時刻第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐剩余的蓄熱空間，Up(i)表 示第i臺機(jī)組配置的蓄熱罐的最大蓄熱功率，Phmax(i)為熱電機(jī)組i的最大熱出力； 若所述第四比值大于1，則根據(jù)公式計算系統(tǒng)的熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組電出力可上升空間之和的第五比值； 若所述第五比值大于1，則確定所述供熱機(jī)組的最小電出力為化Ihmax(i)，對應(yīng)熱出力 為Phmax(i); 若所述第五比值不大于1，則根據(jù)公式計算所述供熱機(jī)組的電出力及對應(yīng)熱出力； 若所述第四比值不大于1，根據(jù)公式計算所述系統(tǒng)熱化發(fā)電功率調(diào)節(jié)范圍與供熱機(jī)組的電出力上升值之和的第六比值； 若所述第六比值小于1，根據(jù)公式修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力； 若所述第六比值不小于1，則不修正所述供熱機(jī)組的最小電出力及對應(yīng)熱出力。9. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，根據(jù)供熱機(jī)組的抽汽功率與爬坡率限制修 正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力，包括： 若所述供熱機(jī)組抽汽功率的上爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大上爬坡功率，則根據(jù)公 式修正所述供熱機(jī)組的熱出力及對應(yīng)最小電出力； 若所述供熱機(jī)組抽汽功率的下爬坡功率大于所述供熱機(jī)組最大下爬坡功率，則根據(jù)公 式修正所述供熱機(jī)組的熱出力及最小電出力。10. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，所述根據(jù)所述修正后的熱出力及對應(yīng)的 最小電出力計算蓄熱罐的蓄熱量與棄風(fēng)功率，包括： 根據(jù)公式計算各熱電機(jī)組所配置蓄熱罐在t時刻的蓄熱量； 根據(jù)公式計算熱電機(jī)組配置蓄熱罐后系統(tǒng)的棄風(fēng)功率。
【文檔編號】G06F19/00GK105844097SQ201610168847
【公開日】2016年8月10日
【申請日】2016年3月23日
【發(fā)明人】李純, 王海霞, 呂泉, 巴宇, 劉嬈, 李衛(wèi)東
【申請人】大連理工大學(xué)