本發(fā)明涉及電力系統(tǒng)分析技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種變壓器中性點(diǎn)故障電壓的分析方法。

背景技術(shù)：

目前，分布式光伏的迅速發(fā)展，有利于緩解我國能源與負(fù)荷需求的矛盾，但是光伏等分布式電源的接入改變了配電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)，使得配網(wǎng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)由單電源輻射狀網(wǎng)絡(luò)變?yōu)殡p電源、甚至多電源的復(fù)雜拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，對電網(wǎng)系統(tǒng)故障特性及其繼電保護(hù)帶來的影響日益突出。受地域限制，我國不少地區(qū)大力發(fā)展分布式光伏，經(jīng)10kv匯集后接入110kv變電站。傳統(tǒng)無源配電網(wǎng)發(fā)生不對稱接地故障后，上級線路保護(hù)正確動(dòng)作，主變中性點(diǎn)偏移電壓消失，不會(huì)帶來絕緣威脅，因此大部分現(xiàn)有變電站已經(jīng)取消主變的間隙保護(hù)。但當(dāng)變壓器低壓側(cè)存在分布式光伏接入時(shí)，其持續(xù)提供的故障電流可能會(huì)進(jìn)一步抬高主變中性點(diǎn)偏移電壓，對中性點(diǎn)的絕緣造成威脅，原有變壓器中性點(diǎn)零序過電壓保護(hù)及放電間隙的相關(guān)配置將受到影響。

現(xiàn)有技術(shù)中關(guān)于分布式電源對繼電保護(hù)影響的研究主要針對配電網(wǎng)線路保護(hù)的影響，分布式光伏電源接入對變壓器中性點(diǎn)電壓抬高及間隙保護(hù)配置等困擾現(xiàn)場運(yùn)行問題有待深入研究，現(xiàn)有技術(shù)中未能給出含分布式光伏接入配網(wǎng)變電站主變中性點(diǎn)電壓的位移程度以及其與本地負(fù)載和分布式光伏容量的定量關(guān)系。由于越來越多的地區(qū)存在包括光伏在內(nèi)的分布式電源接入110kv變電站，為此有必要深入研究考慮了分布式光伏電源接入的變壓器中性點(diǎn)故障電壓分析方法。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是提供一種變壓器中性點(diǎn)故障電壓的分析方法，該方法適用于含分布式光伏配網(wǎng)新場景下的主變間隙保護(hù)配置分析，且不受其他運(yùn)行條件和線路特征數(shù)據(jù)的限制，方法操作簡單、實(shí)用性強(qiáng)。

一種變壓器中性點(diǎn)故障電壓的分析方法，所述方法包括：

步驟1、對含分布式光伏電源接入配電網(wǎng)發(fā)生單相接地故障的邊界條件進(jìn)行序網(wǎng)分析，得到含分布式光伏電源接地的故障電流及兩側(cè)線路的保護(hù)動(dòng)作情況；

步驟2、根據(jù)保護(hù)動(dòng)作情況得到新的故障邊界條件，并在此基礎(chǔ)上得到保護(hù)動(dòng)作后主變中性點(diǎn)電壓偏移的解析方程及其影響因素；

步驟3、根據(jù)分布式光伏電源在短時(shí)內(nèi)脫網(wǎng)的輸出特性，得到主變中性點(diǎn)電壓與本地負(fù)荷以及光伏電源輸出功率的關(guān)系；

步驟4、將采集到的分布式光伏電源典型日輸出功率曲線和本地負(fù)載功率需求曲線進(jìn)行比較，求取不同時(shí)刻的匹配程度，并在此基礎(chǔ)上求得不同時(shí)刻故障后主變中性點(diǎn)電壓的偏移程度。

在所述步驟1中，對含分布式光伏電源接入配電網(wǎng)發(fā)生單相接地故障的邊界條件進(jìn)行序網(wǎng)分析的過程為：

首先針對聯(lián)絡(luò)線近變電站側(cè)發(fā)生單相接地故障的邊界條件確定含分布式光伏電源接入的復(fù)合序網(wǎng)；

根據(jù)所確定的復(fù)合序網(wǎng)利用疊加定理分別求取聯(lián)絡(luò)線兩側(cè)線路保護(hù)的檢測電流，判斷保護(hù)動(dòng)作情況，具體包括：

當(dāng)僅考慮系統(tǒng)側(cè)電源作用時(shí)，故障點(diǎn)正序故障電流i′f為系統(tǒng)等效電源es及聯(lián)絡(luò)線等效阻抗zab的函數(shù)，聯(lián)絡(luò)線近系統(tǒng)側(cè)保護(hù)得以檢測到明顯的故障電流；

當(dāng)僅考慮分布式光伏電源作用時(shí)，故障點(diǎn)正序故障電流i″f為光伏故障條件下輸出電流及本地負(fù)荷、線路等效阻抗的函數(shù)。

在所述步驟2中，

首先根據(jù)保護(hù)動(dòng)作情況得到新的故障邊界條件，確定保護(hù)動(dòng)作后的復(fù)合序網(wǎng)；

由此得到主變中性點(diǎn)電壓un0為本地負(fù)載等效阻抗zload和光伏輸出電流idg(1)的函數(shù)，具體表示為：

un0＝zloadidg(1)。

在所述步驟3中，

分布式光伏電源與本地負(fù)荷不同匹配度條件下發(fā)生單相接地故障且保護(hù)動(dòng)作后的光伏輸出電流表示為：

令k＝ppv/pload，表示斷網(wǎng)后本地負(fù)荷和光伏容量的匹配程度；其中，pload表示本地負(fù)荷，ppv表示光伏電源輸出功率；

最終得到主變中性點(diǎn)電壓與本地負(fù)荷以及光伏電源輸出功率的關(guān)系為：

在所述步驟4中，

首先采集含分布式光伏電源配網(wǎng)在典型日的本地負(fù)荷功率需求曲線和光伏電源輸出功率曲線，并進(jìn)行標(biāo)幺化處理，得到不同時(shí)刻兩者之間的匹配程度；

根據(jù)所得到的主變中性點(diǎn)電壓與本地負(fù)荷以及光伏電源輸出功率的關(guān)系，得到不同時(shí)刻發(fā)生故障保護(hù)動(dòng)作后的偏移電壓程度曲線。

由上述本發(fā)明提供的技術(shù)方案可以看出，上述方法適用于含分布式光伏配網(wǎng)新場景下的主變間隙保護(hù)配置分析，同時(shí)僅通過本地負(fù)荷需求曲線和光伏輸出功率曲線就可以得到中性點(diǎn)電壓偏移程度，不受其他運(yùn)行條件和線路特征數(shù)據(jù)的限制，方法操作簡單、實(shí)用性強(qiáng)。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例的技術(shù)方案，下面將對實(shí)施例描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他附圖。

圖1為本發(fā)明實(shí)施例所提供的變壓器中性點(diǎn)故障電壓的分析方法流程示意圖；

圖2為本發(fā)明所舉實(shí)例含分布式光伏接入配電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3為本發(fā)明所舉實(shí)例單相接地故障復(fù)合序網(wǎng)等值示意圖；

圖4為本發(fā)明所舉實(shí)例中保護(hù)動(dòng)作后復(fù)合序網(wǎng)等值示意圖；

圖5為本發(fā)明實(shí)施例所求取的中性點(diǎn)偏移電壓與匹配度關(guān)系示意圖；

圖6為本發(fā)明所舉實(shí)例故障點(diǎn)電流的仿真結(jié)果示意圖；

圖7為本發(fā)明所舉實(shí)例不同條件下不同故障階段電壓情況仿真結(jié)果示意圖；

圖8為本發(fā)明所舉實(shí)例中典型日光伏電源有功出力的曲線示意圖；

圖9為本發(fā)明所舉實(shí)例中本地負(fù)載有功需求的曲線示意圖；

圖10為本發(fā)明所舉實(shí)例中求取典型日不同時(shí)刻故障中性點(diǎn)電壓曲線示意圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。

本發(fā)明實(shí)施例所述分析方法的對象為分布式光伏接入后對配網(wǎng)110kv變電站非直接接地運(yùn)行方式下的主變壓器中性點(diǎn)電壓；考慮到變電站并網(wǎng)聯(lián)絡(luò)線較短，線路電納影響可以忽略不計(jì)，分析等效時(shí)采用短線路rl模型；同時(shí)采用正序控制策略的分布式光伏電源，將其模型等效為僅輸出正序電流的恒流源。下面將結(jié)合附圖對本發(fā)明實(shí)施例作進(jìn)一步地詳細(xì)描述，如圖1所示為本發(fā)明實(shí)施例所提供的變壓器中性點(diǎn)故障電壓的分析方法流程示意圖，所述方法包括：

步驟1、對含分布式光伏電源接入配電網(wǎng)發(fā)生單相接地故障的邊界條件進(jìn)行序網(wǎng)分析，得到含分布式光伏電源接地的故障電流及兩側(cè)線路的保護(hù)動(dòng)作情況；

在該步驟中，首先針對聯(lián)絡(luò)線近變電站側(cè)發(fā)生單相接地故障的邊界條件確定含分布式光伏電源接入的復(fù)合序網(wǎng)；

然后根據(jù)所確定的復(fù)合序網(wǎng)利用疊加定理分別求取聯(lián)絡(luò)線兩側(cè)線路保護(hù)的檢測電流，判斷保護(hù)動(dòng)作情況，具體包括：

當(dāng)僅考慮系統(tǒng)側(cè)電源作用時(shí)，故障點(diǎn)正序故障電流i′f為系統(tǒng)等效電源es及聯(lián)絡(luò)線等效阻抗zab的函數(shù)，聯(lián)絡(luò)線近系統(tǒng)側(cè)保護(hù)得以檢測到明顯的故障電流，為正確動(dòng)作；

當(dāng)僅考慮分布式光伏電源作用時(shí)，故障點(diǎn)正序故障電流i″f為光伏故障條件下輸出電流及本地負(fù)荷、線路等效阻抗的函數(shù)；另外，由于10kv側(cè)光伏電源歸算至110kv母線側(cè)的阻抗較大且由于光伏發(fā)電的控制策略特點(diǎn)，使得光伏電源提供的故障電流較小，近變電站側(cè)保護(hù)的啟動(dòng)元件可能檢測不到故障電流，因此近變電站側(cè)保護(hù)可能拒動(dòng)。

步驟2、根據(jù)保護(hù)動(dòng)作情況得到新的故障邊界條件，并在此基礎(chǔ)上得到保護(hù)動(dòng)作后主變中性點(diǎn)電壓偏移的解析方程及其影響因素；

在該步驟中，首先根據(jù)保護(hù)動(dòng)作情況得到新的故障邊界條件，確定保護(hù)動(dòng)作后的復(fù)合序網(wǎng)；

由于主變中性點(diǎn)不接地，加上此時(shí)線路保護(hù)動(dòng)作，零序網(wǎng)絡(luò)無通路，此時(shí)故障點(diǎn)零序電壓等同于主變中性點(diǎn)電壓，所得到的主變中性點(diǎn)電壓un0為本地負(fù)載等效阻抗zload和光伏輸出電流idg(1)的函數(shù)，具體表示為：

un0＝zloadidg(1)。

步驟3、根據(jù)分布式光伏電源在短時(shí)內(nèi)脫網(wǎng)的輸出特性，得到主變中性點(diǎn)電壓與本地負(fù)荷以及光伏電源輸出功率的關(guān)系；

在該步驟中，根據(jù)線路保護(hù)開斷前后瞬時(shí)的功率關(guān)系，同時(shí)考慮逆變器的限流環(huán)節(jié)，可以得到分布式光伏電源與本地負(fù)荷不同匹配度條件下發(fā)生單相接地故障且保護(hù)動(dòng)作后的光伏輸出電流表示為：

令k＝ppv/pload，表示斷網(wǎng)后本地負(fù)荷和光伏容量的匹配程度；

然后通過光伏輸出電流與輸出功率的關(guān)系、本地負(fù)荷等效阻抗和有功功需求的關(guān)系，得到主變中性點(diǎn)電壓與本地負(fù)荷pload以及光伏電源輸出功率ppv的關(guān)系表示為：

步驟4、將采集到的分布式光伏電源典型日輸出功率曲線和本地負(fù)載功率需求曲線進(jìn)行比較，求取不同時(shí)刻的匹配程度，并在此基礎(chǔ)上求得不同時(shí)刻故障后主變中性點(diǎn)電壓的偏移程度。

在該步驟中，首先采集含分布式光伏電源配網(wǎng)在典型日的本地負(fù)荷功率需求曲線和光伏電源輸出功率曲線，并進(jìn)行標(biāo)幺化處理，得到不同時(shí)刻兩者之間的匹配程度；

根據(jù)步驟3所得到的主變中性點(diǎn)電壓與本地負(fù)荷以及光伏電源輸出功率的關(guān)系，得到不同時(shí)刻發(fā)生故障保護(hù)動(dòng)作后的偏移電壓程度曲線。

下面結(jié)合附圖對上述分析方法進(jìn)行舉例說明，如圖2所示為本發(fā)明所舉實(shí)例含分布式光伏接入配電網(wǎng)的結(jié)構(gòu)示意圖，110kv變電站主變高壓側(cè)采用中性點(diǎn)非直接接地的運(yùn)行方式，低壓側(cè)存在分布式光伏發(fā)電接入。并網(wǎng)聯(lián)絡(luò)線ab配置有電流保護(hù)，其中在a側(cè)配置保護(hù)1，b側(cè)配置保護(hù)2?？紤]在并網(wǎng)聯(lián)絡(luò)線ab上b點(diǎn)發(fā)生a相單相接地故障，根據(jù)單相接地故障邊界條件得到如圖3所示單相接地故障復(fù)合序網(wǎng)等值示意圖。

當(dāng)僅考慮主電源作用時(shí)，故障點(diǎn)正序故障電流為：

式中，zm(1)、zm(2)分別為主變低壓側(cè)正序、負(fù)序等效阻抗；zs為復(fù)合序網(wǎng)總阻抗的等效阻抗。

zm(1)＝zt(1)+zl(1)+zl(1)(2)

zm(2)＝zt(2)+zl(2)+zl(2)(3)

由于10kv側(cè)線路與本地負(fù)荷阻抗歸算至110kv母線側(cè)的等效阻抗值遠(yuǎn)大于主變高壓側(cè)聯(lián)絡(luò)線等效阻抗，則式(1)可簡化為：

當(dāng)僅考慮分布式光伏作用時(shí)，故障點(diǎn)正序故障電流為：

根據(jù)式(5)和式(6)表明，故障點(diǎn)的故障電流主要由系統(tǒng)側(cè)提供，不受分布式光伏接入的影響。聯(lián)絡(luò)線近系統(tǒng)側(cè)a點(diǎn)保護(hù)1感受到明顯的故障電流，得以可靠動(dòng)作；聯(lián)絡(luò)線近主變側(cè)b點(diǎn)保護(hù)2無法檢測到明顯的故障電流，保護(hù)拒動(dòng)。

當(dāng)聯(lián)絡(luò)線a側(cè)保護(hù)1啟動(dòng)元件檢測到故障電流，保護(hù)動(dòng)作使含光伏配網(wǎng)與系統(tǒng)斷開。此時(shí)分布式光伏電源和本地負(fù)載短時(shí)內(nèi)脫網(wǎng)運(yùn)行，如圖4所示為本發(fā)明所舉實(shí)例中保護(hù)動(dòng)作后復(fù)合序網(wǎng)等值示意圖，此時(shí)故障點(diǎn)的零序電壓為：

由于主變低壓側(cè)光伏電源僅提供正序電流，在主變高壓側(cè)繞組感應(yīng)電勢為三相平衡對稱電勢。值得注意的是，此時(shí)主變感應(yīng)的三相電勢大小與并網(wǎng)時(shí)不一定相同，是光伏實(shí)際輸出功率和負(fù)載需求的函數(shù)，在高壓側(cè)線路仍保持單相接地故障條件下，由于三相線路參數(shù)不再對稱，會(huì)導(dǎo)致中性點(diǎn)電壓進(jìn)一步的抬升。

此時(shí)，主變中性點(diǎn)電壓變?yōu)楣收舷嘀髯兏袘?yīng)電勢，大小由低壓側(cè)光伏電源在脫網(wǎng)時(shí)輸出及本地負(fù)荷決定，與主變高壓側(cè)無關(guān)，而光伏在脫網(wǎng)條件下提供的正序電流又受到本地負(fù)載大小影響，由于零序無通路，過渡電阻不會(huì)對中性點(diǎn)電壓偏移產(chǎn)生影響。此外，當(dāng)發(fā)生兩相接地故障時(shí)，由于序網(wǎng)并聯(lián)，主變中性點(diǎn)上的電壓偏移程度將低于單相接地故障情況。

根據(jù)線路保護(hù)開端前后瞬時(shí)的功率關(guān)系，可以得到光伏短時(shí)脫網(wǎng)運(yùn)行的電壓為：

式中，udg、un分別為光伏電源短時(shí)運(yùn)行和并網(wǎng)運(yùn)行的電壓，pdg、pload為光伏電源容量和負(fù)荷需求的有功。

當(dāng)負(fù)載有功需求大于光伏提供的功率時(shí)，電壓下降，輸出電流增大；當(dāng)負(fù)載有功需求小于光伏提供的功率時(shí)，電壓抬高，輸出電流減小。則此時(shí)光伏的輸出電流為：

考慮到光伏逆變器的限幅環(huán)節(jié)，當(dāng)本地負(fù)載過小，光伏輸出電流達(dá)到極限時(shí)將不再繼續(xù)增大。

(1)當(dāng)本地負(fù)荷較小，滿足pload＜1.44pdg時(shí)：

保護(hù)動(dòng)作后短時(shí)脫網(wǎng)期間，光伏輸出電流沒有達(dá)到逆變器限流上限，負(fù)載所需有功小于光伏電源發(fā)出有功功率的1.44倍，此時(shí)為保持功率平衡，負(fù)載功率增大，光伏電源并網(wǎng)點(diǎn)電壓增大，而光伏輸出電流隨電壓抬升而降低。

此時(shí)中性點(diǎn)電壓為：

(2)當(dāng)本地負(fù)荷較大，滿足：pload≥1.44pdg時(shí)：

負(fù)載所需有功大于光伏電源發(fā)出有功功率的1.44倍，光伏電源不再滿足恒功率源特性。此時(shí)光伏輸出電流達(dá)到穩(wěn)態(tài)短路電流上限，則中性點(diǎn)電壓等于1.2倍額定電流與本地負(fù)載等效阻抗的乘積，即：

令k＝ppv/pload，表示斷網(wǎng)后本地負(fù)荷和光伏容量的匹配，進(jìn)而得到主變中性點(diǎn)電壓與k的關(guān)系式為：

如圖5所示為本發(fā)明實(shí)施例所求取的中性點(diǎn)偏移電壓與匹配度關(guān)系示意圖，當(dāng)k≥1.0816時(shí)，存在高壓側(cè)線路單相故障引起中性點(diǎn)過電壓而導(dǎo)致的中性點(diǎn)絕緣擊穿的風(fēng)險(xiǎn)，要求110kv變電所主變加裝中性點(diǎn)間隙保護(hù)。

這樣就可以根據(jù)分布式光伏電源的輸出功率曲線以及本地負(fù)荷需求曲線求取其不同時(shí)刻的匹配關(guān)系以及發(fā)生故障中性點(diǎn)電壓偏移程度，從而判斷不同時(shí)刻發(fā)生故障主變中性點(diǎn)間隙擊穿的可能性。

下面再給出本發(fā)明在pscad上的仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果，如圖6所示為本發(fā)明所舉實(shí)例故障點(diǎn)電流的仿真結(jié)果示意圖，如圖7所示為本發(fā)明所舉實(shí)例不同條件下不同故障階段電壓情況仿真結(jié)果示意圖。分布式光伏電源容量1mw，并網(wǎng)控制采用對稱控制策略，逆變器輸出功率因數(shù)為1，通過10kv/260v并網(wǎng)變壓器接入10kv配電網(wǎng)，并網(wǎng)變壓器采用y/△接線方式，其中一次y側(cè)中性點(diǎn)非直接接地，取本地負(fù)載rlc負(fù)載振蕩頻率等于電網(wǎng)工頻頻率，負(fù)載功率與逆變器輸出完全匹配。

根據(jù)圖6可以看出，當(dāng)聯(lián)絡(luò)線ab靠近110kv變電站出口處b點(diǎn)發(fā)生a相單相接地故障時(shí)，出現(xiàn)明顯的故障電流，直到靠近系統(tǒng)側(cè)cb1三相跳開，故障點(diǎn)電流消失。聯(lián)絡(luò)線靠近系統(tǒng)側(cè)保護(hù)1檢測電流與故障點(diǎn)電流曲線基本完全重合，證明其可以在故障發(fā)生后檢測到明顯的故障電流，正確跳開cb1。而聯(lián)絡(luò)線靠近變電站側(cè)保護(hù)2檢測電流基本與i＝0重合，無法檢測到明顯的故障電流，cb2不會(huì)動(dòng)作。

根據(jù)圖7可以看出，光伏有功輸出與本地負(fù)荷需求在不同匹配度k時(shí)刻的110kv變電站主變中性點(diǎn)電壓情況。從故障發(fā)生到保護(hù)1動(dòng)作后的中性點(diǎn)電壓偏移，其仿真結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果非常接近，可以看出主變中性點(diǎn)電壓在故障后受電源不對稱的影響產(chǎn)生電壓偏移至1/3工況相電壓，短時(shí)內(nèi)可以維持正常運(yùn)行。

但在線路保護(hù)動(dòng)作后，中性點(diǎn)電壓受線路參數(shù)不對稱的影響電壓偏移變化為低壓側(cè)分布式光伏持續(xù)提供的電流在主變上引起的壓降。隨著分布式光伏容量增大大或本地負(fù)荷減小，中性點(diǎn)電壓會(huì)持續(xù)增大，可能會(huì)超過中性點(diǎn)擊穿電壓。當(dāng)光伏容量與本地有功功率需求恰好匹配時(shí)(k＝1)，主變中性點(diǎn)電壓為工況下系統(tǒng)相電壓。當(dāng)光伏容量為本地有功功率需求的1.2倍(k＝1.2)時(shí)，主變中性點(diǎn)電壓升高為69.57kv，此時(shí)極有可能擊穿間隙，造成設(shè)備損害，當(dāng)此時(shí)要求加裝中性點(diǎn)間隙保護(hù)，由此可見仿真結(jié)果驗(yàn)證了理論分析的正確性。

下面再以具體的事例來說明上述分析方法的有益效果，在該示例中分別取一典型日光伏電源有功出力和有功負(fù)荷需求，如圖8所示為本發(fā)明所舉實(shí)例中典型日光伏電源有功出力的曲線示意圖，如圖9所示為本發(fā)明所舉實(shí)例中本地負(fù)載有功需求的曲線示意圖。根據(jù)典型日光伏出力及本地負(fù)荷數(shù)據(jù)，易得本地有功負(fù)荷和光伏輸出在不同時(shí)刻的匹配率。在不同匹配度的情況下，可根據(jù)式(12)分別求得該典型日內(nèi)不同時(shí)刻聯(lián)絡(luò)線發(fā)生單相接地故障時(shí)，主變中性點(diǎn)的電壓偏移程度。

如圖10所示為本發(fā)明所舉實(shí)例中求取典型日不同時(shí)刻故障中性點(diǎn)電壓曲線示意圖，由圖10可知：在晚19時(shí)至早6時(shí)之間由于光伏無輸出功率，不存在中性點(diǎn)電壓偏移問題。從早6時(shí)日出后至14時(shí)之間，中性點(diǎn)電壓偏移程度上升趨勢明顯，但在12時(shí)左右由于明顯的有功負(fù)荷增加略有下降。而從14時(shí)后直至晚19時(shí)，中性點(diǎn)電壓的偏移程度下降趨勢明顯，中性點(diǎn)擊穿電壓取略高于工況條件下的系統(tǒng)相電壓。

根據(jù)工程實(shí)際情況，在仿真中設(shè)定為66kv，以光伏接入點(diǎn)額定電壓為基準(zhǔn)，擊穿電壓的標(biāo)幺值為1.04pu。將間隙擊穿電壓值與典型日不同時(shí)刻故障點(diǎn)中性點(diǎn)電壓偏移曲線相比較，可以看出當(dāng)最大負(fù)荷與光伏出力最大值匹配時(shí)，從10時(shí)至16時(shí)發(fā)生單相接地故障會(huì)導(dǎo)致間隙擊穿。

綜上所述，本發(fā)明實(shí)施例所述方法考慮了分布式光伏電源的輸出特性及接入配網(wǎng)后對主變中性點(diǎn)電壓的影響，適用于含分布式光伏配網(wǎng)新場景下的主變間隙保護(hù)配置分析；同時(shí)僅通過本地負(fù)荷需求曲線和光伏輸出功率曲線就可以得到中性點(diǎn)電壓偏移程度，不受其他運(yùn)行條件和線路特征數(shù)據(jù)的限制，方法操作簡單，實(shí)用性強(qiáng)。

以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明披露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)該以權(quán)利要求書的保護(hù)范圍為準(zhǔn)。