專利名稱：止推軸承的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及止推軸承，具體地說涉及具有前沿油分配槽的止推軸承。
在Kingsbury’s的LEG止推軸承之前，傳統(tǒng)的止推軸承通過把油給入底座圈中的通向軸瓦的油道中，用油浸潤(rùn)底座圈內(nèi)部和軸瓦來進(jìn)行潤(rùn)滑的。但是，這種潤(rùn)滑系統(tǒng)消耗大量的油，且造成極大的動(dòng)力損失。
本文參考Kinsbury的美國(guó)專利No.4,501,505，其中公開了Kingsbury的LEG止推軸承，它克服了傳統(tǒng)止推軸承的上述缺點(diǎn)，其作法是通過把潤(rùn)滑油供至需要的地方，即軸瓦的工作面上，而不是用油浸潤(rùn)底座圈的內(nèi)部和軸瓦，使得所需潤(rùn)滑油的量減少，且摩擦動(dòng)力損失也減少，允許在低的油膜溫度下工作，并增大了軸承的負(fù)載能力。
多年來Kingsbury的LEG止推軸承在許多高速渦輪機(jī)中用得很好。但是，工業(yè)界已趨向于設(shè)計(jì)更高速的機(jī)器，這些機(jī)器在實(shí)際使用前常常在低載條件下進(jìn)行測(cè)試。在一定的高速/低載條件下(比如在止推軸承的平均直徑處速度高于257英尺/秒，推力載荷低于100磅/平方英寸單元負(fù)載)，我們注意到要達(dá)到設(shè)計(jì)流量，LEG需要較高的給油壓力，而當(dāng)最終施以較高推力載荷時(shí)，給油壓力降至正常水平。如果機(jī)器的潤(rùn)滑系統(tǒng)沒有較高的給油壓力，則在高速/低載條件下軸承得到的潤(rùn)滑油流量就小于設(shè)計(jì)流量，這會(huì)使油膜溫度較高。
本發(fā)明的目的是提供一種止推軸承，具有Kingsbury LEG止推軸承的優(yōu)點(diǎn)，且既能在低載又能在高載下有效工作。
上述目的及其他目的是這樣實(shí)現(xiàn)的，即提供一種止推軸承，該軸承有一底座圈，在該底座圈上設(shè)有一系列止推軸承軸瓦，每塊軸瓦在鄰近其進(jìn)油邊如工作面中制有一油分配槽，在每塊軸瓦的工作面中制有凹槽，該凹槽開始于油分配槽的出油邊，由此向后延伸，在每塊軸瓦的進(jìn)油邊止建立動(dòng)壓油膜壓力，以確保低載下每塊軸瓦適當(dāng)傾斜。在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，每塊軸瓦的工作面中制出的凹槽是一凹坑區(qū)，其深度恒定不變。在本發(fā)明的另一實(shí)施例中，每塊軸瓦的工作面中制出的凹槽形成一處在軸瓦工作面中的斜面，其中，在凹槽的進(jìn)油邊處凹槽的最深，至凹槽的出油邊處減小到其深度為零。
下面結(jié)合


本發(fā)明的實(shí)施例。附圖中圖1示意地表示了工作中適當(dāng)傾斜的一塊軸瓦；圖2是按照本發(fā)明構(gòu)造的一對(duì)止推軸承放在裝于一根軸上的旋轉(zhuǎn)軸肩的每一側(cè)上時(shí)的立面圖；圖3是朝著圖2所示止推軸承之一的軸瓦的表面看去的視圖；圖4是朝著圖3所示止推軸承之一的一塊軸瓦的表面看去的視圖；圖5是圖4的5-5剖視圖；圖6是圖5中圓圈6所示部分的放大圖；圖7是本發(fā)明的另一實(shí)施例中所用軸瓦的表面視圖；圖8是圖7的8-8剖視圖；圖9是圖8中圓圈9所示部分的放大圖；圖10是本發(fā)明又一個(gè)實(shí)施例中所用的軸瓦的表面的視圖；圖11是圖10的11-11剖視圖；圖12是圖11中圓圈12所示部分的放大圖；圖13是表示Kingbury的美國(guó)專利No.4,501,505中所述的標(biāo)準(zhǔn)的10.5英寸Kingsbury LEG止推軸承負(fù)載下給油壓力與按照本發(fā)明構(gòu)造的10.5英寸Kingsbury LEG止推軸承負(fù)載下給油壓力相比較的曲線圖；圖14是表示標(biāo)準(zhǔn)的10.5英寸Kingsbury LEG止推軸承與本發(fā)明的10.5英寸Kingsbury LEG止推軸承在負(fù)載下的華氏溫度曲線圖。
上述LEG是賓夕法尼亞(Pennsylvania)州費(fèi)城(Philadelphia)的Kingsbury，Inc.的商標(biāo)。
現(xiàn)參照附圖，圖中示出用于軸13的止推軸承11。軸13上裝有軸肩15，可隨軸13一起轉(zhuǎn)動(dòng)。止推軸承11包括底座圈17和一系列繞底座圈17而設(shè)的軸瓦19。
每塊軸瓦19都有一進(jìn)油側(cè)邊緣21，它通過內(nèi)徑側(cè)邊緣25和外徑側(cè)邊緣27與出油側(cè)邊緣23相連。箭頭29表示軸肩15的旋轉(zhuǎn)方向。
每塊軸瓦19都包括工作面31。該工作面31有外徑側(cè)邊緣33和一內(nèi)徑側(cè)邊緣，在圖示實(shí)施例中，該內(nèi)徑側(cè)邊緣即為內(nèi)徑側(cè)邊緣25。
在每塊軸瓦19上背離軸瓦19的工作面31安裝有軸瓦樞軸35，該樞軸35有一球形表面，以允許軸瓦19在任何方向上自由繞樞軸旋轉(zhuǎn)而與軸肩15的側(cè)表面相符合。
在軸瓦19上的工作面31中鄰近進(jìn)油側(cè)邊緣21處制出油分配槽37，該槽37徑向延伸，大致處于軸瓦19的內(nèi)徑側(cè)邊緣25和外徑側(cè)邊緣27之間的全長(zhǎng)范圍內(nèi)。油分配槽37有一內(nèi)端39和一外端41，這兩端由進(jìn)油側(cè)邊緣43和出油側(cè)邊緣45連在一起。
選擇地采用，但優(yōu)選如此，設(shè)給油槽47，該給油槽47從油分配槽37的內(nèi)端39徑向延伸至軸瓦19的內(nèi)徑側(cè)邊緣25，用于給位于給油槽47下游的軸瓦19的內(nèi)徑側(cè)邊緣區(qū)域供油，若不如此，由于軸肩15旋轉(zhuǎn)所致離心慣性效果，該下游的內(nèi)徑側(cè)區(qū)域會(huì)缺油。
優(yōu)選將油分配槽37的出油側(cè)邊緣45倒角形成倒角邊，以使油更容易地從油分配槽37流走，在軸13和軸肩15的旋轉(zhuǎn)過程中，油涂敷在工作面31上。
設(shè)有定位裝置如定位銷79來協(xié)助把軸瓦19保持在底座圈17上，該定位銷79從軸瓦19徑向延伸入底座圈17中的環(huán)形槽81中。也可采用螺釘將軸瓦19保持在底座圈17上。
優(yōu)選在止推軸承11中的軸瓦19和底座圈17之間安裝一系列上調(diào)整板83和下調(diào)整板85，它們?cè)诃h(huán)形槽87中繞底座圈17交替放置。下調(diào)整板85用軸向的下調(diào)整板定位銷89定位，而上調(diào)整板83用徑向的上調(diào)整板定位螺釘91定位。
軸瓦樞軸35壓在上調(diào)整板83上，交替放置的調(diào)整板83，85的作用是在多塊軸瓦19中平均分配負(fù)載。
在每塊軸瓦19的工作面31中制出凹槽93，以在每塊軸瓦19的進(jìn)油側(cè)邊緣21上形成動(dòng)力油膜壓力，確保在低載下工作時(shí)軸瓦19適當(dāng)傾斜，也即，使軸瓦19在其進(jìn)油側(cè)邊緣21處和軸肩15之間的間隙大于軸瓦19在其出油側(cè)邊緣23處和軸肩15間的間隙。
凹槽93有內(nèi)端95和外端97，它們由進(jìn)油側(cè)邊緣99和出油側(cè)邊緣101連在一起。凹槽93的進(jìn)油側(cè)邊緣99起始于油分配槽37的出油側(cè)邊緣45。
圖4-6所示為本發(fā)明的第一個(gè)實(shí)施例，其中，凹槽93在軸瓦19的工作面31中形成一斜面103。在本發(fā)明的這一實(shí)施例中，凹槽93的深度在凹槽93的進(jìn)油側(cè)邊緣99處最深，至凹槽93的出油側(cè)邊緣101處減至深度為零。優(yōu)選凹槽93的深度在凹槽93的進(jìn)油側(cè)邊緣99處為0.0020英寸至0.0200英寸。凹槽93的寬度，即從凹槽93的進(jìn)油側(cè)邊緣99至凹槽93的出油側(cè)邊緣101的距離，在軸瓦19的平均直徑處測(cè)量，且該寬度決定了凹槽93的出油側(cè)邊緣101的位置。軸瓦19的平均直徑定義為(0.d.+i.d)/2，其中0.d.是止推軸承的外徑，該值為測(cè)量?jī)蓧K相對(duì)放置的軸瓦19的工作面31的外徑側(cè)邊緣33之間距離所得，i.d是止推軸承的內(nèi)徑，該值為測(cè)量?jī)蓧K相對(duì)放置的軸瓦19的工作面31的內(nèi)徑側(cè)邊緣25之間距離所得。優(yōu)選凹槽93的寬度用角度量時(shí)為軸瓦作用角α的10％到25％，軸瓦作用角α指的是由(a)在軸瓦19的平均直徑處從凹槽93的出油側(cè)邊緣101至軸承的中心103延伸的線102和(b)在軸瓦19的平均直徑處從工作面31的出油側(cè)邊緣至軸承的中心103延伸的線104相交而形成的內(nèi)角。在本發(fā)明的圖示實(shí)施例中，該工作面31的出油側(cè)邊緣即為軸瓦19的出油側(cè)邊緣23(見圖3)。在本發(fā)明的該實(shí)施例中，出油側(cè)邊緣101與軸瓦19的進(jìn)油側(cè)邊緣21平行。凹槽93的長(zhǎng)度，即從凹槽93的內(nèi)端95至凹槽93的外端97的距離，是軸瓦19的工作面31的長(zhǎng)度的75％至100％(工作面31的長(zhǎng)度指的是軸瓦19的工作面31的內(nèi)徑側(cè)邊緣和工作面31的外徑側(cè)邊緣33之間的距離，在圖示實(shí)施例中，工作面31的內(nèi)徑側(cè)邊緣即為軸瓦19的內(nèi)徑側(cè)邊緣25)，軸瓦19的工作面31的長(zhǎng)度定義為(0.d.-i.d)/.2，其中0.d.是止推軸承的外徑，該值為測(cè)量?jī)蓧K相對(duì)放置的軸瓦19的工作面31的外徑側(cè)邊緣33之間距離所得，i.d是止推軸承的內(nèi)徑，該值為測(cè)量?jī)蓧K相對(duì)放置的軸瓦19的工作面31的內(nèi)徑側(cè)邊緣25之間距離所得。
圖7-9所示為本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施例，圖10-12所示為本發(fā)明的第三個(gè)實(shí)施例。在本發(fā)明的第二個(gè)和第三個(gè)實(shí)施例中，凹槽93是一凹坑區(qū)。即，凹槽93在軸瓦19的工作面31中形成一過渡坪105，沉至繞凹槽93的工作面31的水平面之下。該凹坑區(qū)的深度優(yōu)選為0.0020英寸至0.0200英寸，且其深度為一常數(shù)。該凹坑區(qū)的寬度，亦即從凹槽93的進(jìn)油側(cè)邊緣99至凹槽93的出油側(cè)邊緣101之間的距離，在軸瓦19的平均直徑處測(cè)量所得。優(yōu)選凹槽93的寬度用角度量度時(shí)為軸瓦作用角的10％至內(nèi)徑側(cè)邊緣25％。在本發(fā)明的這些實(shí)施例中，凹槽93的出油側(cè)邊緣101或者平行于進(jìn)油側(cè)邊緣21(如圖7-9所示，在本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施例中)，或者沿著軸承中心的半徑方向(如圖10-12所示，在本發(fā)明的第三個(gè)實(shí)施例中)，再或者其方向介于以上兩種之間。上述凹坑區(qū)的長(zhǎng)度，亦即從凹槽93的凹槽93至凹槽93的外端97的距離，是軸瓦19的工作面31長(zhǎng)度的75％至90％(工作面31的長(zhǎng)度指的是軸瓦19的工作面31的內(nèi)徑側(cè)邊緣和工作面31的外徑側(cè)邊緣33之間的距離，在圖示實(shí)施例中，工作面31的內(nèi)徑側(cè)邊緣即為軸瓦19的內(nèi)徑側(cè)邊緣25)，軸瓦19的工作面31的長(zhǎng)度定義為(0.d-i.d)/2，其中0.d.是止推軸承的外徑，該值為測(cè)量?jī)蓧K相對(duì)放置的軸瓦19的工作面31的外徑側(cè)邊緣33之間距離所得，i.d是止推軸承的內(nèi)徑，該值為測(cè)量?jī)蓧K相對(duì)放置的軸瓦19的工作面31的內(nèi)徑側(cè)邊緣25之間距離所得。
正常工作時(shí)，油膜中的壓力分布使得作用在軸瓦的進(jìn)油側(cè)部分上的力矩大于軸瓦表面上因粘滯阻力而產(chǎn)生的力矩。該較大的油膜壓力矩使軸瓦傾斜，結(jié)果使得進(jìn)油側(cè)邊緣的間隙(即進(jìn)油側(cè)邊緣21處軸瓦19和軸肩15之間的距離)大于出油側(cè)邊緣的間隙(即出油側(cè)邊緣23處軸瓦19和軸肩15之間的距離)，而這一結(jié)果是正常工作所要求的。圖1示意地表示出了工作中軸瓦19的適當(dāng)傾斜。
對(duì)于傳統(tǒng)的LEG止推軸承，也即沒有凹槽93的LEG止推軸承，當(dāng)它在高速和低推力負(fù)載下工作時(shí)，粘滯阻力矩與壓力分布力矩相比變得更大，軸瓦19的傾斜減小，結(jié)果軸瓦19在幾乎不傾斜或與旋轉(zhuǎn)著的軸肩15平行的情況下工作。這種小小的傾斜減少了側(cè)漏，使大量的油進(jìn)入了油膜區(qū)。這種條件下，油只能由高的給油壓力壓入油膜中。本發(fā)明的止推軸承11不會(huì)遇到這種條件下的損害，這是因?yàn)檩S瓦19的工作面31中制有的凹槽93使動(dòng)力油膜壓力形成于每塊軸瓦19的進(jìn)油側(cè)邊緣21上，這種動(dòng)力油膜壓力使軸瓦19適當(dāng)傾斜，也即，當(dāng)在低推力負(fù)載下工作時(shí)，使軸瓦19在其進(jìn)油側(cè)邊緣21處和軸肩15之間的間隙大于軸瓦19在其出油側(cè)邊緣23處和軸肩15之間的間隙。凹槽93在軸瓦19的進(jìn)油側(cè)邊緣21上形成動(dòng)力油膜壓力，該壓力產(chǎn)生與粘滯力矩相反的力矩。進(jìn)油側(cè)間隙越小(該間隙指軸瓦19在其進(jìn)油側(cè)邊緣21處與軸肩15間的距離)，凹槽93的效果越大。此外，凹槽93的尺寸可依不同應(yīng)用場(chǎng)合而設(shè)計(jì)得不同。
一旦施加高負(fù)載，油膜壓力是主要的力矩形成因素，軸承就如其正常工作時(shí)一樣工作。
在圖13中，線107a表示標(biāo)準(zhǔn)的10.5英寸LEG止推軸承在12.0KRPM時(shí)，其給油壓力隨負(fù)載的變化情況，線109a表示按本發(fā)明構(gòu)造的10.5英寸LEG止推軸承在12.0KRPM時(shí)給油壓力隨負(fù)載的變化情況。類似地，在圖13中，線107b表示標(biāo)準(zhǔn)的10.5英寸LEG止推軸承在10.0KRPM時(shí)給油壓力隨負(fù)載的變化情況，而線109b表示本發(fā)明的10.5英寸LEG止推軸承在10.0KRPM時(shí)，給油壓力隨負(fù)載的變化情況。圖13中，線107c表示標(biāo)準(zhǔn)的10.5英寸LEG止推軸承在8.0KRPM時(shí)給油壓力隨負(fù)載的變化曲線，線109c表示按照本發(fā)明構(gòu)造的10.5英寸LEG止推軸承在8.0KRPM時(shí)給油壓力隨負(fù)載的變化曲線。
術(shù)語“KRPM”是“每分鐘千轉(zhuǎn)(Kilo rotations per minute)的縮寫。因此，12.0KRPM等于每分鐘12,000轉(zhuǎn)，10.0KRPM等于每分鐘10,000轉(zhuǎn)，而8.0KRPM等于每分鐘8,000轉(zhuǎn)。
在標(biāo)準(zhǔn)LEG止推軸承中，當(dāng)負(fù)載在10psi(磅/英寸2)和100psi之間時(shí)，12.0KRPM時(shí)的給油壓力在約30.0psig(表壓(磅/英寸2))和約52.0psig之間。然而，當(dāng)負(fù)載在10.0psi和100.0psi之間時(shí)，12.0KRPM時(shí)本發(fā)明的LEG止推軸承的給油壓力范圍為約8.0psig至約16.0psig。
在標(biāo)準(zhǔn)LEG止推軸承中，當(dāng)負(fù)載為約10psi～50psi時(shí)，10.0KRPM下給油壓力范圍為約22.0psig和約28.0psig之間。但時(shí)，當(dāng)負(fù)載為約10.0psi～50.0psi時(shí)，10.0KRPM下按本發(fā)明構(gòu)造的LEG止推軸承的給油壓力范圍為約4.0psig到約6.0psig。
在標(biāo)準(zhǔn)止推軸承中，負(fù)載為約10psi，8.0KRPM時(shí)給油壓力約為軸13.0psig。但是，負(fù)載為約10.0psi，8.0KRPM時(shí)，按本發(fā)明構(gòu)造的LEG止推軸承的給油壓力約為3.0psig。
總之，圖13的數(shù)據(jù)表示了按本發(fā)明構(gòu)造的LEG止推軸承在所需給油壓力上的明顯的下降。
在圖14中，線111a，111b，111c分別表示標(biāo)準(zhǔn)LEG止推軸承中在12.0KRPM，10.0KRPM和8.0KRPM時(shí)油膜溫度隨負(fù)載的變化情況，而線113a，113b，113c分別表示按照本發(fā)明構(gòu)造的LEG止推軸承在12.0KRPM，10.0KRPM和8.0KRPM時(shí)油膜溫度隨負(fù)載的變化情況。低載范圍內(nèi)(小于25psi)按本發(fā)明構(gòu)造的LEG止推軸承表現(xiàn)出顯著的油膜溫度下降。
在所有工作條件下，本發(fā)明的止推軸承提供了適當(dāng)?shù)妮S瓦傾斜，使在其進(jìn)油側(cè)邊緣21處軸瓦19和軸肩15之間的間隙大于在其出油側(cè)邊緣23處軸瓦19和軸肩15之間的間隙。對(duì)于本發(fā)明的止推軸承，在所有工作條件下，在止推軸承的設(shè)計(jì)速度范圍中發(fā)生正常的傾斜，使軸承既在低載(由凹槽93產(chǎn)生的動(dòng)力油膜壓力提供適當(dāng)傾斜)又在高載(高載下因油膜壓力而出現(xiàn)的適當(dāng)傾斜)工作。
權(quán)利要求
1.裝有軸肩的軸上使用的一種止推軸承，包括一底座圈，一系列設(shè)于底座圈上的止推軸承軸瓦，每塊軸瓦上有進(jìn)油側(cè)邊緣，通過內(nèi)徑側(cè)邊緣和外徑側(cè)邊緣與出油側(cè)邊緣相連，每塊止推軸承軸瓦上有一工作面，每塊軸瓦上的軸瓦樞軸允許軸瓦按任何方向繞樞軸旋轉(zhuǎn)，在每塊軸瓦的工作面中制出油分配槽，鄰近每塊軸瓦的進(jìn)油側(cè)邊緣，且該油分配槽徑向延伸，大致處于每塊軸瓦的內(nèi)徑側(cè)邊緣和外徑側(cè)邊緣之間的全長(zhǎng)上，每個(gè)油分配槽都有一個(gè)內(nèi)端和一個(gè)外端，它們由一進(jìn)油側(cè)邊緣和一出油側(cè)邊緣相連，給油裝置通向每個(gè)油分配槽，把油供給每個(gè)油分配槽，以及在每塊軸瓦的工作面中制出凹槽，該凹槽起始于油分配槽的出油側(cè)邊緣，從此向后延伸，在每塊軸瓦的進(jìn)油側(cè)邊緣上形成動(dòng)力油膜壓力，確保每塊軸瓦在低載下適當(dāng)傾斜。
2.如權(quán)利要求1所述的止推軸承，其特征在于，所述凹槽是一凹坑區(qū)。
3.如權(quán)利要求2所述的止推軸承，其特征在于，所述凹坑區(qū)的深度恒定不變，為0.0020英寸至0.0200英寸。
4.如權(quán)利要求2所述的止推軸承，其特征在于，所述軸承具有一軸瓦作用角，而所述凹坑區(qū)的寬度用度度量為所述軸瓦作用角的10％至25％。
5.如權(quán)利要求2所述的止推軸承，其特征在于，所述凹槽有一出油側(cè)邊緣，該邊緣平行于所述油分配槽的出油側(cè)邊緣。
6.如權(quán)利要求2所述的止推軸承，其特征在于，所述軸承有一中心，而且所述凹槽具有一出油側(cè)邊緣，該邊緣沿著一條從所述軸承中心延伸出來的一條半徑方向的線延伸。
7.如權(quán)利要求2所述的止推軸承，其特征在于，所述工作面有一長(zhǎng)度，且所述凹槽的長(zhǎng)度為所述工作面的長(zhǎng)度的75％至100％。
8.如權(quán)利要求1所述的止推軸承，其特征在于，所述凹槽形成一斜面，該斜面從所述油分配槽的出油側(cè)邊緣上的一低點(diǎn)向后延伸。
9.如權(quán)利要求3所述的止推軸承，其特征在于，所述凹槽的低點(diǎn)為0.0020英寸至0.0200英寸。
10.如權(quán)利要求3所述的止推軸承，其特征在于，所述軸承具有一軸瓦作用角，且所述凹槽的寬度用度度量為所述軸瓦作用角的10％至25％。
11.如權(quán)利要求3所述的止推軸承，其特征在于，所述凹槽具有一出油側(cè)邊緣，該邊緣平行于油分配槽的出油側(cè)邊緣。
12.如權(quán)利要求3所述的止推軸承，其特征在于，所述工作面具有一長(zhǎng)度，而所述凹槽的長(zhǎng)度為該工作面長(zhǎng)度的75％～100％。
13.如權(quán)利要求1所述的止推軸承，其特征在于，它還包括協(xié)助把軸瓦保持在底座圈上的定位裝置。
14.如權(quán)利要求1所述的止推軸承，其特征在于，它還包括一系列用于平衡在所述系列軸瓦上的載荷的上調(diào)整板和下調(diào)整板。
15.如權(quán)利要求1所述的止推軸承，其特征在于，所述油分配槽的出油側(cè)邊緣是一倒角邊，使油更容易地從油分配槽流走，讓油涂敷在軸瓦的工作面上。
16.如權(quán)利要求1所述的止推軸承，其特征在于，它還包括一個(gè)給油槽，該給油槽從每塊軸瓦的油分配槽的內(nèi)端徑向延伸至每塊軸瓦的內(nèi)徑側(cè)邊緣，以把將供給每塊軸瓦的位于給油槽下游的內(nèi)徑側(cè)區(qū)域，該下游的內(nèi)徑側(cè)區(qū)域會(huì)因旋轉(zhuǎn)軸肩的離心慣性效果而缺油。
17.如權(quán)利要求2所述的止推軸承，其特征在于，它還包括協(xié)助將軸瓦保持在底座圈上的定位裝置；一系列用以平衡系列軸瓦上的載荷的上調(diào)整板和下調(diào)整板；以及一個(gè)給油槽，它從每塊軸瓦的油分配槽的內(nèi)端徑向延伸至每塊軸瓦的內(nèi)徑側(cè)邊緣，用以把油提供給每塊軸瓦的位于給油槽下游的內(nèi)徑側(cè)區(qū)域，該內(nèi)徑側(cè)區(qū)域會(huì)由于旋轉(zhuǎn)著的軸肩的離心慣性效果而缺油，油分配槽的出油側(cè)邊緣是一倒角邊，以更容易地讓油從油分配槽流走，用油涂覆軸瓦的工作面；油分配槽的出油側(cè)邊緣是一倒角邊，讓油更容易地從油分配槽流走，用油涂敷軸瓦的工作面；所述凹坑區(qū)的深度恒定不變，為0.0020英寸到0.0200英寸；軸承有一軸瓦作用角；所述凹坑區(qū)的寬度用度度量為所述軸瓦作用角的10％至25％；所述工作面有一長(zhǎng)度，且所述凹槽的長(zhǎng)度為所述工作面長(zhǎng)度的75％～100％。
18.如權(quán)利要求16所述的止推軸承，其特征在于，所述凹槽有一出油側(cè)邊緣，該邊緣平行于油分配槽的出油側(cè)邊緣。
19.如權(quán)利要求16所述的止推軸承，其特征在于，所述軸承有一中心，且所述凹槽有一出油側(cè)邊緣，該邊緣沿著從軸承中心延伸出來的一條半徑方向的線而延伸。
20.如權(quán)利要求3所述的止推軸承，其特征在于，它還包括協(xié)助將軸瓦保持在底座圈上的定位裝置；一系列用以平衡系列軸瓦上的載荷的上調(diào)整板和下調(diào)整板；以及一個(gè)給油槽，它從每塊軸瓦的油分配槽的內(nèi)端徑向延伸至每塊軸瓦的內(nèi)徑側(cè)邊緣，用以把油提供給每塊軸瓦的位于給油槽下游的內(nèi)徑側(cè)區(qū)域，該內(nèi)徑側(cè)區(qū)域會(huì)由于旋轉(zhuǎn)著的軸肩的離心慣性效果而缺油，油分配槽的出油側(cè)邊緣是一倒角邊，以更容易地讓油從油分配槽流走，用油涂覆軸瓦的工作面；油分配槽的出油側(cè)邊緣是一倒角邊，讓油更容易地從油分配槽流走，用油涂敷軸瓦的工作面；所述凹槽的低點(diǎn)為0.0020英寸到0.0200英寸；所述軸承有一軸瓦作用角；所述凹槽的寬度用度度量為所述軸瓦作用角的10％～25％；所述工作面有一長(zhǎng)度，且所述凹槽的長(zhǎng)度為所述工作面長(zhǎng)度的75％～100％。
21.如權(quán)利要求19所述的止推軸承，其特征在于，所述凹槽具有一出油側(cè)邊緣，它平行于油分配槽的出油側(cè)邊緣。
全文摘要
用于裝有軸肩的軸上的止推軸承,包括:底座圈,設(shè)在底座圈上的一系列止推軸承軸瓦;每塊軸瓦都有一進(jìn)油側(cè)邊緣,和一出油側(cè)邊緣;軸瓦有一工作面;軸瓦上有軸瓦樞軸,允許軸瓦在任何方向上旋轉(zhuǎn),在軸瓦的工作面上有油分配槽。給油油路通向油分配槽,工作面上有凹槽向后延伸,在軸瓦的進(jìn)油側(cè)邊緣上形成動(dòng)力油膜壓力,確保低載時(shí)軸瓦適當(dāng)傾斜。
文檔編號(hào)F16C17/06GK1256370SQ9912599
公開日2000年6月14日 申請(qǐng)日期1999年12月10日 優(yōu)先權(quán)日1998年12月10日
發(fā)明者約瑟夫·J·威爾克斯, A·M·德卡米洛 申請(qǐng)人:金斯百利公司