專(zhuān)利名稱(chēng)：：保持器及滾動(dòng)軸承的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及保持器及滾動(dòng)軸承。
背景技術(shù)：
：作為保持滾動(dòng)軸承的滾動(dòng)體的保持器，存在使用由鋼、黃銅構(gòu)成的金屬制的保持器的情況。這種金屬制的保持器一方面強(qiáng)度優(yōu)異，另一方面，存在在加工成復(fù)雜形狀的情況下成本較高這樣的問(wèn)題。另外，因材料的比重較大而引起質(zhì)量變大，因此，還存在對(duì)要求輕量化的高速旋轉(zhuǎn)用途、輸送設(shè)備用途的軸承不利這樣的問(wèn)題。與此相對(duì)，已知有一種能容易成型且能實(shí)現(xiàn)輕量化的樹(shù)脂制的保持器。另外，提出了一種通過(guò)在樹(shù)脂中含有纖維而纖維強(qiáng)化的樹(shù)脂制的保持器(例如參照日本專(zhuān)利特開(kāi)2005—127493號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)I)、日本專(zhuān)利特開(kāi)2005—140269號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)2)、日本專(zhuān)利特開(kāi)2005-163997號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)3)及日本專(zhuān)利特開(kāi)2007—78118號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)4))。藉此，能提供一種可確保一定程度的強(qiáng)度并可實(shí)現(xiàn)以低成本加工成期望形狀及輕量化的保持器。此外，為了能適用實(shí)現(xiàn)輕量化并需要更高強(qiáng)度的用途，也提出了一種通過(guò)將鎂合金半熔融成型而制造出的保持器。藉此，能提供一種因成型性?xún)?yōu)異、強(qiáng)度較高、且輕量而對(duì)高速旋轉(zhuǎn)是優(yōu)選的保持器(例如，參照日本專(zhuān)利特開(kāi)2000—213544號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)5))。另外，還存在一種將鐵板保持器、尼龍(聚酰胺、PA)樹(shù)脂、聚苯硫醚(PPS)樹(shù)脂、聚醚醚酮(PEEK)樹(shù)脂等工程塑料或超級(jí)工程塑料作為母材并進(jìn)行纖維強(qiáng)化的樹(shù)脂保持器(例如，參照日本專(zhuān)利特開(kāi)昭64-79419號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)6))。由于鐵板保持器和黃銅制保持器是金屬制的，因此，強(qiáng)度優(yōu)異，但鐵板保持器主要是通過(guò)沖壓加工而制造出的，因此，難以制造出三維復(fù)雜形狀的保持器，另外，組裝也因需將兩個(gè)零件接合因變得繁瑣(例如，參照日本專(zhuān)利特開(kāi)平8—103840號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)7))。在也可經(jīng)濟(jì)地制造出黃銅制保持器的情況下，較多地采用單純的切制形狀，鐵板保持器和黃銅制保持器均存在工業(yè)上能制造出的形狀上的限制。上述保持器與樹(shù)脂保持器相t匕，比重大幅變重，因此，不太適于在要求輕量性的高速旋轉(zhuǎn)下的使用(例如，參照專(zhuān)利文獻(xiàn)I)。由此，例如，在要求高速旋轉(zhuǎn)的機(jī)床主軸用的滾動(dòng)軸承中使用樹(shù)脂保持器。另外，在間歇運(yùn)轉(zhuǎn)下，會(huì)產(chǎn)生加速時(shí)及減速時(shí)的與保持器的質(zhì)量成比例的能量損失，因此，在強(qiáng)烈要求節(jié)能化的商用機(jī)、汽車(chē)等移動(dòng)介質(zhì)用途中，也期望保持器較輕?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)專(zhuān)利文獻(xiàn)I:日本專(zhuān)利特開(kāi)2005-127493號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)2:日本專(zhuān)利特開(kāi)2005-140269號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)3:日本專(zhuān)利特開(kāi)2005-163997號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)4:日本專(zhuān)利特開(kāi)2007-78118號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)5:日本專(zhuān)利特開(kāi)2000-213544號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)6:日本專(zhuān)利特開(kāi)昭64-79419號(hào)公報(bào)專(zhuān)利文獻(xiàn)7:日本專(zhuān)利特開(kāi)平8—103840號(hào)公報(bào)、圖I(C)、圖I(D)專(zhuān)利文獻(xiàn)8:日本專(zhuān)利特開(kāi)昭55-137198號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題上述樹(shù)脂制的保持器一般通過(guò)射出成形而成形。另外，在樹(shù)脂制的保持器中，出于確保期望強(qiáng)度的目的而添加纖維等長(zhǎng)寬比較大的加強(qiáng)材料的情況較多。因此，伴隨著流動(dòng)方向的成型收縮量、機(jī)械特性的各向異性成為問(wèn)題。另外，在通過(guò)射出成形而形成的熔接部中，存在加強(qiáng)材料的長(zhǎng)邊方向以沿著熔接線的方式配置的傾向，因此，還存在加強(qiáng)材料的強(qiáng)化效果不會(huì)影響到熔接部而在結(jié)果上使熔接部的強(qiáng)度確保較難這樣的問(wèn)題。另一方面，在鎂合金制的保持器中，通常不使用上述長(zhǎng)寬比較大的加強(qiáng)材料，因此，因加強(qiáng)材料的添加而引起上述各向異性的問(wèn)題不會(huì)發(fā)生。然而，在通過(guò)射出成形將鎂合金制的保持器實(shí)際成型的情況下，存在不能充分地獲得本來(lái)應(yīng)該獲得的較高的強(qiáng)度及疲勞特性這樣的問(wèn)題。因此，本發(fā)明的目的在于提供一種輕量且具有較高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器及包括該保持器的滾動(dòng)軸承。另外，在將鎂合金使用于圖33A及圖33B所示的現(xiàn)有形狀的冠型保持器200的情況下，鎂合金是抗變形性比樹(shù)脂材料的抗變形性差的脆性材料，并伴隨著在取出模具時(shí)需要較大變形的所謂強(qiáng)制抽出部，因此，射出成形下的制作是困難的。因此，本發(fā)明的另一目的在于提供一種強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等的強(qiáng)度高，能進(jìn)行射出成形且能容易地進(jìn)行軸承組裝時(shí)的滾動(dòng)體插入的滾動(dòng)軸承及其冠型保持器。解決技術(shù)問(wèn)題所采用的技術(shù)方案本發(fā)明的保持器是在滾動(dòng)軸承中對(duì)滾動(dòng)體進(jìn)行保持的保持器。該保持器由鎂合金構(gòu)成并通過(guò)射出成形而成形。此外，在射出成形時(shí)，因包含液相的鎂合金合流而形成的包含空隙的區(qū)域即合流區(qū)域朝保持器的外部流出。此外，在觀察保持器的截面的情況下，鎂合金中的顆粒直徑在20μm以上的α相的比例低于15%。本發(fā)明者對(duì)通過(guò)射出成形而成形的鎂合金制的保持器不能充分地獲得本來(lái)應(yīng)該獲得的較高的強(qiáng)度及疲勞特性的原因及其對(duì)策進(jìn)行了研究。其結(jié)果是，獲得了以下見(jiàn)解，從而想到了本發(fā)明。S卩，在通過(guò)射出成形制作鎂合金制的保持器的情況下，包含液相的鎂合金流動(dòng)而填充到模具的內(nèi)部(型腔部)。此時(shí)，因保持器的形狀及澆口數(shù)而形成有供包含液相的鎂合金合流的區(qū)域。在此，進(jìn)行射出成形時(shí)的鎂合金與一般的樹(shù)脂的情況相比，在粘度大幅度減小的狀態(tài)下被供給至模具中。另外，與一般的樹(shù)脂相比，由于鎂合金的比熱較小、導(dǎo)熱性?xún)?yōu)異，所以，固化速度較快。為了對(duì)應(yīng)于這種鎂合金的特性，鎂合金被以一般的樹(shù)脂射出成形時(shí)的速度的數(shù)倍十倍左右的高速填充至模具內(nèi)。因此，鎂合金容易形成湍流，從而容易卷入模具中的氣體(空氣等)。其結(jié)果是，由于該氣體被封閉在上述鎂合金合流的區(qū)域中，從而形成包含空隙的區(qū)域即合流區(qū)域。這樣，在鎂合金制的保持器中，會(huì)產(chǎn)生因合流區(qū)域的空隙造成的強(qiáng)度不足，從而引起不能充分地獲得本來(lái)應(yīng)該獲得的較高強(qiáng)度、疲勞特性這樣的問(wèn)題。與此相對(duì)，在本發(fā)明的保持器中，因包含液相的鎂合金合流而形成的包含空隙的區(qū)域即合流區(qū)域朝保持器的外部流出。其結(jié)果是，根據(jù)本發(fā)明的保持器，能提供一種輕量且具有較高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器。此外，在本發(fā)明的保持器中，在觀察保持器的截面的情況下，鎂合金中的顆粒直徑在20μm以上的α相的比例低于15%。鎂合金中的顆粒直徑在20μm以上的α相(由純鎂構(gòu)成的固相)是使保持器的強(qiáng)度降低的主要原因。因此，通過(guò)減小構(gòu)成保持器的鎂合金中的顆粒直徑在20μm以上的α相的比例，可提高熔接部及熔接部以外的強(qiáng)度。更具體而言，在觀察保持器的截面的情況下，通過(guò)使鎂合金中的顆粒直徑在20μπι以上的α相的比例低于15%，能有效地提高保持器的強(qiáng)度。另外，較為理想的是，上述保持器是通過(guò)將因被加熱至熔點(diǎn)以上的溫度區(qū)域而被控制成僅存在液相的狀態(tài)(不包含α相的狀態(tài)、完全熔融狀態(tài))的鎂合金朝模具內(nèi)射出來(lái)制造出的。藉此，能提供一種通過(guò)抑制粗大化的α相(α相結(jié)晶顆粒)的析出而使疲勞強(qiáng)度優(yōu)異的鎂合金制的保持器。此處所指的粗大化的α相是指結(jié)晶顆粒直徑在20μm以上的顆粒的意思，有時(shí)可能會(huì)超過(guò)100μm。這種粗大化的α相是因射出成形的汽缸內(nèi)所產(chǎn)生的大致球狀的α相從成形的射出起在冷卻、固化的過(guò)程中粗大化而形成的。此外，在上述保持器中，更為理想的是，在觀察保持器的截面的情況下，鎂合金中的顆粒直徑在20μπι以上的α相的比例低于5%。此外，在上述保持器中，更為理想的是，在觀察保持器的截面的情況下，在鎂合金中不包含顆粒直徑在20μm以上的α相。通過(guò)使顆粒直徑在20μm以上的α相的比例低于5%，能進(jìn)一步提高保持器的強(qiáng)度。另外，通過(guò)使顆粒直徑在20μm以上的α相的比例低于2%，能更進(jìn)一步提高保持器的強(qiáng)度。另外，若不包含顆粒直徑在20μm以上的α相，則可進(jìn)一步提高保持器的強(qiáng)度。此處，不包含顆粒直徑在20μm以上的α相的狀態(tài)是指鎂合金中實(shí)質(zhì)上不包含顆粒直徑在20μπι以上的α相的狀態(tài)。具體而言，在保持器的截面中，隨機(jī)地在四處以上部位觀察IOmm2以上的區(qū)域，若未確認(rèn)出顆粒直徑在20μm以上的α相，則能判斷在構(gòu)成保持器的鎂合金中實(shí)質(zhì)上不包含顆粒直徑在20μm以上的α相。在上述保持器中，較為理想的是，鎂合金含有鋁、鋅及錳。含有鋁、鋅及錳的鎂合金適于射出成形，通過(guò)采用這種鎂合金，能容易地制造本發(fā)明的保持器。在此，作為含有鋁、鋅及錳的鎂合金，能列舉出例如ASTM規(guī)格AZ91D。上述保持器也可具有梳型形狀。具有梳型形狀的梳型保持器包括呈圓環(huán)狀的形狀的環(huán)狀部和從該環(huán)狀部朝軸向突出的多個(gè)柱部，該梳型保持器的柱部容易撓曲并要求較高的比剛度。因此，因由鎂合金構(gòu)成而具有較高比剛度的本發(fā)明的保持器適于用于梳型保持器。在上述保持器中，較為理想的是，形成于射出成形中供鎂合金合流的區(qū)域的保持器的熔接部的拉伸強(qiáng)度與熔接部以外的部分的拉伸強(qiáng)度的比例為O.8以上。雖然通過(guò)射出成形制造出的鎂合金制的保持器基本上是高強(qiáng)度的，但熔接部的強(qiáng)度比其它區(qū)域低，可能因熔接部的強(qiáng)度不足而破損。與此相對(duì)，通過(guò)將上述比例設(shè)為O.8以上，能抑制因熔接部的強(qiáng)度不足而導(dǎo)致的保持器的破損。在上述保持器中，也可在表面形成有厚度為15μm以下的陽(yáng)極氧化處理層(變性層)。通過(guò)形成陽(yáng)極氧化處理層，能提高抗蝕性及耐磨性。另一方面，當(dāng)陽(yáng)極氧化處理層的厚度增大時(shí)，伴隨著變性的凹部的成長(zhǎng)(表面粗糙度的增大)、體積膨脹等形狀變化也變大，當(dāng)超過(guò)15μm時(shí)，形狀變化的影響可能會(huì)對(duì)保持器的特性產(chǎn)生不良影響。因此，陽(yáng)極氧化處理層(變性層)的厚度為15μm以下是較為理想的。另外，從對(duì)保持器所要求的確保表面平滑性的觀點(diǎn)來(lái)看，特別是使厚度為ΙΟμπι以下是較為理想的。另外，在上述保持器中，也可在表面形成有鎳鍍覆膜。通過(guò)形成鎳鍍覆膜，能特別地提高耐磨性。只要從耐磨性及抗蝕性的觀點(diǎn)根據(jù)需要來(lái)確定鎳鍍覆膜的膜厚即可，越是厚就越能提高抗蝕性。另一方面，當(dāng)鎳鍍覆膜的厚度超過(guò)15μm時(shí)，容易產(chǎn)生鍍覆膜厚在各部的偏差，可能在滾動(dòng)體與內(nèi)圈、外圈等導(dǎo)向面之間因部分接觸而產(chǎn)生磨損粉。然后，其結(jié)果是，會(huì)使旋轉(zhuǎn)精度變差并產(chǎn)生振動(dòng)，有時(shí)還可能會(huì)因產(chǎn)生的磨損粉、振動(dòng)而加速潤(rùn)滑劑的劣化。因此，鎳鍍覆膜的厚度為15μπι以下是較為理想的。另一方面，若鎳鍍覆膜的厚度低于5μm，則抗蝕性可能會(huì)變得不足夠，并且耐磨性也可能會(huì)變得不足夠。因此，鎳鍍覆膜的厚度為5μm以上是較為理想的。此外，在上述保持器中，也可在表面形成有厚度為15μπι以下的陰極電積附層。通過(guò)形成陰極電積附層，能提高抗蝕性及潤(rùn)滑性。另一方面，即便陰極電積附層的厚度超過(guò)15μm,也不會(huì)大幅提高抗蝕性及潤(rùn)滑性。因此，陰極電積附層的厚度為15μm以下是較為理想的。在上述保持器中，使構(gòu)成保持器的鎂合金的平均結(jié)晶顆粒直徑處于10μm以下是較為理想的，處于5μπι以下是更為理想的。這樣，通過(guò)減小鎂合金的原料的平均結(jié)晶顆粒直徑，能提高保持器的強(qiáng)度。在上述保持器中，也可對(duì)構(gòu)成保持器的鎂合金進(jìn)行時(shí)效固化處理。藉此，能提高保持器的強(qiáng)度。本發(fā)明第一方面的滾動(dòng)軸承包括軌道構(gòu)件；與軌道構(gòu)件接觸配置的多個(gè)滾動(dòng)體；以及將滾動(dòng)體保持成能自由滾動(dòng)的保持器。此外，保持器是上述本發(fā)明的保持器。根據(jù)本發(fā)明第一方面的滾動(dòng)軸承，能提供一種包括輕量、且具有高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器的滾動(dòng)軸承。上述滾動(dòng)軸承也可以是被用于將機(jī)床的主軸支承成能相對(duì)于以與該主軸相對(duì)的方式配置的構(gòu)件自由旋轉(zhuǎn)的軸承。由于機(jī)床的主軸以極高的旋轉(zhuǎn)速度旋轉(zhuǎn)，因此，支承該主軸的軸承(機(jī)床用滾動(dòng)軸承)的保持器被要求高強(qiáng)度和輕量。另外，當(dāng)剛度相對(duì)于因機(jī)床用滾動(dòng)軸承的較高旋轉(zhuǎn)速度而引起的離心力不足時(shí)，會(huì)產(chǎn)生保持器變形、軸承的旋轉(zhuǎn)精度降低(NRRO(Non-RepeatableRun-Out):不同步振動(dòng)上升)、軸承發(fā)熱增加這樣的問(wèn)題。與此相對(duì)，包括不僅高強(qiáng)度且輕量、而且比剛度也較大的鎂合金制的保持器的本發(fā)明的滾動(dòng)軸承作為機(jī)床用滾動(dòng)軸承是較為理想的。本發(fā)明第二方面的滾動(dòng)軸承是在內(nèi)外圈間存在的多個(gè)滾珠保持于保持器的滾動(dòng)軸承的基礎(chǔ)上，其特征是，保持器呈在環(huán)狀體的圓周方向上的多個(gè)部位具有一部分朝上述環(huán)狀體的一側(cè)面開(kāi)放并將滾珠保持在其內(nèi)部的收容部的冠形狀，將一對(duì)爪設(shè)于各收容部，這一對(duì)爪從環(huán)狀體中收容部開(kāi)放側(cè)的側(cè)面上收容部的圓周方向的兩端分別沿軸向突出且在圓周方向上相對(duì)、并在彼此之間構(gòu)成收容部的一部分，此外，還設(shè)有使任意收容部的一對(duì)爪的軸向突出量比其它收容部的一對(duì)爪的軸向突出量低的爪。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在保持器中，由于設(shè)有使任意收容部的一對(duì)爪的軸向突出量比其它收容部的一對(duì)爪的軸向突出量低的爪，因此，能使用強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等的強(qiáng)度高的例如鎂合金等。即便是使用上述鎂合金等的冠型保持器，通過(guò)如上所述減小一對(duì)爪的軸向突出量，也能在射出成形時(shí)容易地將其從模具中取出，并能在組裝時(shí)容易地將滾珠嵌入收容部。因此，與樹(shù)脂材料保持器比較，能形成強(qiáng)度、耐熱性較高的保持器。與鐵板材料保持器比較，能制作出形狀的自由度較高、組裝性?xún)?yōu)異、輕量的保持器。因此，能實(shí)現(xiàn)可有助于節(jié)能化、在高速旋轉(zhuǎn)中也可使用且制造成本降低的滾動(dòng)軸承。本發(fā)明第三方面的滾動(dòng)軸承是在內(nèi)外圈間存在的多個(gè)滾珠保持于保持器的滾動(dòng)軸承的基礎(chǔ)上，其特征是，保持器呈在環(huán)狀體的圓周方向上的多個(gè)部位具有一部分朝環(huán)狀體的一側(cè)面開(kāi)放并將滾珠保持在其內(nèi)部的收容部的冠形狀，將一對(duì)爪僅設(shè)于上述多個(gè)部位中的一部分收容部，這一對(duì)爪從環(huán)狀體中收容部開(kāi)放側(cè)的側(cè)面上收容部的圓周方向的兩端分別沿軸向突出且在圓周方向上相對(duì)、并在彼此之間構(gòu)成收容部的一部分。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，在保持器中，特別地采用僅在多個(gè)部位中的一部分收容部上設(shè)置一對(duì)爪，而在上述收容部以外的收容部上不設(shè)置爪的結(jié)構(gòu)。因此，即便是使用鎂合金等的冠型保持器，也能在射出成形時(shí)從模具中容易地取出，比起上述第二方面的保持器，可在組裝時(shí)將滾珠進(jìn)一步容易地嵌入收容部。因此，與樹(shù)脂材料保持器比較，能形成強(qiáng)度、耐熱性較高的保持器。另外，與鐵板材料保持器比較，能制作出形狀的自由度較高、組裝性?xún)?yōu)異、輕量的保持器，因此，可實(shí)現(xiàn)能有助于節(jié)能化、在高速旋轉(zhuǎn)中也能使用且能實(shí)現(xiàn)制造成本進(jìn)一步降低的滾動(dòng)軸承。上述保持器也可以是對(duì)比鐵輕的金屬材料進(jìn)行射出成形而成的射出成形件。在該情況下，與現(xiàn)有的鐵板材料保持器比較，能制作出形狀的自由度較高、組裝性?xún)?yōu)異、輕量的保持器。上述爪也可采用隨著朝向軸向前端、圓周方向上的壁厚變薄的前端尖形狀。在該情況下，能使爪的前端部比現(xiàn)有爪容易發(fā)生彈性變形。藉此，比起現(xiàn)有的保持器，容易將滾珠嵌入收容部，從而能實(shí)現(xiàn)制造工時(shí)的降低。在該情況下，雖然爪的前端部的壁厚比現(xiàn)有保持器薄，但由于能適用強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等的強(qiáng)度高的鎂合金等，因此，能實(shí)際使用這種爪的前端部的壁厚變薄的保持器。也可將上述保持器的任意收容部相對(duì)于包括保持器軸向的平面對(duì)稱(chēng)設(shè)置。藉此，能防止保持器在軸承內(nèi)傾倒或引起位置偏移。因此，能進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)軸承的高速旋轉(zhuǎn)化。也可將上述保持器的多個(gè)部位的收容部中的一部分收容部設(shè)為沿著徑向的圓筒形狀。現(xiàn)有保持器的收容部全都呈球面形狀。在本發(fā)明中，由于采用了具有沿著徑向的圓筒形狀的收容部，因此，僅在圓周方向上約束滾動(dòng)軸承的一部分的滾珠，藉此，比起現(xiàn)有技術(shù)，能進(jìn)一步降低保持器一滾珠間的摩擦阻力。上述保持器的任意收容部也可包括隨著朝向外徑側(cè)使內(nèi)徑擴(kuò)大的錐形狀部。當(dāng)軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)、即當(dāng)對(duì)保持器作用離心力時(shí)，滾珠相對(duì)于保持器的收容部沿著錐形狀部朝外徑側(cè)相對(duì)變位。藉此，能在保持器的內(nèi)徑側(cè)的開(kāi)口部附近約束滾珠。也可將上述爪形成得比環(huán)狀體的一側(cè)面的徑向尺寸短。在該情況下，能獲得保持器材料的削減、保持器質(zhì)量的降低、潤(rùn)滑脂的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩降低的效果。也可將上述爪設(shè)成具有環(huán)狀體的一側(cè)面的徑向?qū)挾戎械囊徊糠謱挾瘸叽?、并靠向外徑?cè)。在該情況下，在軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，潤(rùn)滑脂不會(huì)在保持器的內(nèi)徑側(cè)部分被刮下，因此，特別能防止外圈旋轉(zhuǎn)時(shí)的潤(rùn)滑脂泄漏。也可將上述爪設(shè)成具有環(huán)狀體的一側(cè)面的徑向?qū)挾戎械囊徊糠謱挾瘸叽?、并靠向?nèi)徑側(cè)。在該情況下，即便在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)因離心力而使爪變形，也能引導(dǎo)滾珠。也可將上述爪設(shè)成具有環(huán)狀體的一側(cè)面的徑向?qū)挾戎械囊徊糠謱挾瘸叽?、并僅設(shè)于保持器節(jié)圓直徑部分。在該情況下，與爪在保持器節(jié)圓直徑以外的其它位置約束滾珠的情況相比，通過(guò)在保持器節(jié)圓直徑的位置約束滾珠，即使增大滾珠與收容部的間隙，也能獲得同等的約束性，從而帶來(lái)潤(rùn)滑脂的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩降低的效果。也可將上述爪設(shè)成具有環(huán)狀體的一側(cè)面的徑向?qū)挾戎械囊徊糠謱挾瘸叽?、并僅設(shè)在外徑側(cè)及內(nèi)徑側(cè)。在該情況下，即便在軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中滾珠與保持器的間隙縮小，由于消除了成為轉(zhuǎn)矩增加的主要原因的部分、即環(huán)狀體的一側(cè)面上外徑側(cè)與內(nèi)徑側(cè)之間的部分，因此，也能獲得軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的轉(zhuǎn)矩降低效果。也可使上述環(huán)狀體中的未設(shè)有收容部的側(cè)面即另一側(cè)面呈在收容部間具有凹部的波形形狀。在該情況下，能實(shí)現(xiàn)保持器材料、保持器重量的減少。也可將上述保持器的整體設(shè)于比滾珠節(jié)圓更靠?jī)?nèi)徑側(cè)的位置。在該情況下，當(dāng)軸承高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，能允許使保持器朝外徑側(cè)變形，因此，適于高速旋轉(zhuǎn)。也可使上述環(huán)狀體中的設(shè)于在圓周方向上相鄰的收容部間的圓環(huán)部的徑向尺寸比收容部的徑向尺寸小。在該情況下，保持器容易扭轉(zhuǎn)，保持器朝滾動(dòng)軸承的組裝性良好。因此，能實(shí)現(xiàn)制造工時(shí)的降低。也可在上述環(huán)狀體的一側(cè)面上設(shè)置狹縫狀的凹部。在該情況下，能容易使保持器的爪變大，由此，能容易地將滾珠嵌入收容部。也可在上述保持器上組裝固體潤(rùn)滑劑。上述保持器也可以是對(duì)鎂合金進(jìn)行射出成形而成的射出成形件。在該情況下，與樹(shù)脂材料保持器比較，能制作出強(qiáng)度、耐熱性較高的保持器。與鐵板材料保持器比較，能制作出形狀的自由度較高、組裝性?xún)?yōu)異、輕量的保持器。上述滾珠也可由陶瓷構(gòu)成。例如使用由氮化硅、氧化鋁、氧化鋯等陶瓷的燒結(jié)體構(gòu)成的滾珠作為組裝于軸承的滾珠。藉此，比起組裝有一般所使用的鋼球的軸承，能實(shí)現(xiàn)高速化。由陶瓷構(gòu)成的滾珠比鋼球輕、硬，因此，通過(guò)與本發(fā)明的任一保持器并用，能進(jìn)行更穩(wěn)定的高速旋轉(zhuǎn)。上述滾動(dòng)軸承也可以是支承電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的軸承。上述滾動(dòng)軸承也可在機(jī)器人關(guān)節(jié)用軸承中使用。上述滾動(dòng)軸承也可在硬盤(pán)驅(qū)動(dòng)器樞軸中使用。本發(fā)明第一方面的冠型保持器是在環(huán)狀體的圓周方向上的多個(gè)部位具有一部分朝環(huán)狀體的一側(cè)面開(kāi)放并將滾珠保持在內(nèi)部的收容部的冠型保持器的基礎(chǔ)上，其特征是，將一對(duì)爪設(shè)于各收容部，這一對(duì)爪從環(huán)狀體中收容部開(kāi)放側(cè)的側(cè)面上收容部的圓周方向的兩端分別沿軸向突出且在圓周方向上相對(duì)、并在彼此之間構(gòu)成上述收容部的一部分，此外，還設(shè)有使任意收容部的一對(duì)爪的軸向突出量比其它收容部的一對(duì)爪的軸向突出量低的爪。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，由于設(shè)有使任意收容部的一對(duì)爪的軸向突出量比其它收容部的一對(duì)爪的軸向突出量低的爪，因此，能使用強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等的強(qiáng)度高的例如鎂合金等。即便是使用上述鎂合金等的冠型保持器，通過(guò)如上所述減小一對(duì)爪的軸向突出量，在射出成形時(shí)也能容易地將其從模具中取出，并能在組裝時(shí)容易地將滾珠嵌入收容部。本發(fā)明第二方面的冠型保持器是在環(huán)狀體的圓周方向上的多個(gè)部位具有一部分朝環(huán)狀體的一側(cè)面開(kāi)放并將滾珠保持在內(nèi)部的收容部的冠型保持器的基礎(chǔ)上，其特征是，將一對(duì)爪僅設(shè)于上述多個(gè)部位中的一部分收容部，這一對(duì)爪從環(huán)狀體中收容部開(kāi)放側(cè)的側(cè)面上收容部的圓周方向的兩端分別沿軸向突出且在圓周方向上相對(duì)、并在彼此之間構(gòu)成收容部的一部分。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，由于特別地采用僅在多個(gè)部位中的一部分收容部上設(shè)置一對(duì)爪，而在上述收容部以外的收容部上不設(shè)置爪的結(jié)構(gòu)，因此，即便是使用鎂合金等的冠型保持器，在射出成形時(shí)也能將其從模具中容易地取出，比起第一方面的冠型保持器，可在組裝時(shí)進(jìn)一步容易地將滾珠嵌入收容部。發(fā)明效果如上所述，根據(jù)本發(fā)明的保持器，能提供一種輕量且具有較高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器。另外，根據(jù)本發(fā)明第一方面的滾動(dòng)軸承，能提供一種包括輕量、且具有高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器的滾動(dòng)軸承。此外，本發(fā)明第二方面的滾動(dòng)軸承是在內(nèi)外圈間存在的多個(gè)滾珠保持于保持器的滾動(dòng)軸承的基礎(chǔ)上，上述保持器呈在環(huán)狀體的圓周方向上的多個(gè)部位具有一部分朝環(huán)狀體的一側(cè)面開(kāi)放并將滾珠保持在內(nèi)部的收容部的冠形狀，將一對(duì)爪設(shè)于各收容部，這一對(duì)爪從環(huán)狀體中收容部開(kāi)放側(cè)的側(cè)面上收容部的圓周方向的兩端分別沿軸向突出且在圓周方向上相對(duì)、并在彼此之間構(gòu)成收容部的一部分，此外，還設(shè)有使任意收容部的一對(duì)爪的軸向突出量比其它收容部的一對(duì)爪的軸向突出量低的上述爪，因此，強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等的強(qiáng)度高，能進(jìn)行射出成形且能容易地進(jìn)行軸承組裝時(shí)的滾動(dòng)體插入。另外，本發(fā)明第三方面的滾動(dòng)軸承是在內(nèi)外圈間存在的多個(gè)滾珠保持于保持器的滾動(dòng)軸承的基礎(chǔ)上，上述保持器呈在環(huán)狀體的圓周方向上的多個(gè)部位具有一部分朝環(huán)狀體的一側(cè)面開(kāi)放并將滾珠保持在內(nèi)部的收容部的冠形狀，將一對(duì)爪僅設(shè)于上述多個(gè)部位中的一部分收容部，這一對(duì)爪從環(huán)狀體中收容部開(kāi)放側(cè)的側(cè)面上收容部的圓周方向的兩端分別沿軸向突出且在圓周方向上相對(duì)、并在彼此之間構(gòu)成收容部的一部分，因此，強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等的強(qiáng)度高，能進(jìn)行射出成形且能容易地進(jìn)行軸承組裝時(shí)的滾動(dòng)體插入。圖I是表示包括機(jī)床用滾動(dòng)軸承的機(jī)床的主軸附近結(jié)構(gòu)的示意剖視圖。圖2是表示多列圓筒滾子軸承的結(jié)構(gòu)的示意局部剖視圖。圖3是表示多列圓筒滾子軸承的保持器的結(jié)構(gòu)的示意圖。圖4是表示向心止推滾珠軸承的結(jié)構(gòu)的示意局部剖視圖。圖5是表示射出成形裝置的結(jié)構(gòu)的示意圖。圖6是表示實(shí)施方式I的模具的結(jié)構(gòu)的示意圖。圖7是表示保持器的制造工序的概況的流程圖。圖8是表示保持器的結(jié)構(gòu)的示意局部剖視圖。圖9是表示實(shí)施方式2的模具的結(jié)構(gòu)的示意圖。圖10是本發(fā)明一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的剖視圖。圖IIA是滾動(dòng)軸承的保持器的立體圖。圖IlB是以包括節(jié)圓的圓筒面將上述保持器切斷并展開(kāi)的剖視圖。圖12A是本發(fā)明另一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的立體圖。圖12B是以包括節(jié)圓的圓筒面將上述保持器切斷并展開(kāi)的剖視圖。圖13A是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器(收容部為八個(gè)的例子)的俯視圖。圖13B是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器(收容部為七個(gè)的例子)的俯視圖。圖14A是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的主要部分的放大圖。圖14B是現(xiàn)有的保持器的主要部分的放大圖。圖15是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的立體圖。圖16A是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的立體圖。圖16B是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的立體圖。圖17是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的立體圖。圖18是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的立體圖。圖19是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的主要部分剖視圖。圖20是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的主要部分剖視圖。圖21A是從軸向觀察本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的收容部的放大俯視圖。圖21B是從軸向觀察本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的收容部的放大俯視圖。圖21C是從軸向觀察具有球面形狀的收容部的保持器的收容部的放大俯視圖。圖22A是從軸向觀察本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的圖。圖22B是從軸向觀察現(xiàn)有的保持器的圖。圖23是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的俯視圖。圖24是本發(fā)明又一實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承的保持器的主要部分剖視圖。圖25是表示實(shí)驗(yàn)用夾具的結(jié)構(gòu)的示意剖視圖。圖26是用于說(shuō)明實(shí)施例2的試驗(yàn)片的制造方法的示意剖視圖。圖27是表示實(shí)施例E的組織的光學(xué)顯微鏡照片。圖28是表示實(shí)施例F的組織的光學(xué)顯微鏡照片。圖29是表示實(shí)施例G的組織的光學(xué)顯微鏡照片。圖30是表示實(shí)施例H的組織的光學(xué)顯微鏡照片。圖31是表示實(shí)施例E的組織的SEM照片。圖32是表示實(shí)施例H的組織的SEM照片。圖33A是現(xiàn)有的冠型保持器的立體圖。圖33B是以包括節(jié)圓的圓筒面將冠型保持器切斷并觀察到的剖視圖。具體實(shí)施例方式以下，根據(jù)附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。在以下附圖中，對(duì)相同或相當(dāng)?shù)牟糠謽?biāo)注相同的參照符號(hào)并不重復(fù)其說(shuō)明。(實(shí)施方式I)首先，對(duì)本發(fā)明一實(shí)施方式即實(shí)施方式I進(jìn)行說(shuō)明。參照?qǐng)DI，本實(shí)施方式的機(jī)床90包括具有圓筒狀形狀的主軸91;將主軸91的外周面圍住的外殼92;以及以使外圈11及外圈21的外周面分別與外殼的內(nèi)壁92A接觸、且使內(nèi)圈12及內(nèi)圈22的內(nèi)周面分別與主軸91的外周面91A接觸的方式嵌入配置于主軸91與外殼92之間的作為機(jī)床用滾動(dòng)軸承的多列圓筒滾子軸承1(后軸承)和向心止推滾珠軸承2(前軸承)。藉此，主軸91被支承成能相對(duì)于外殼92繞軸自由旋轉(zhuǎn)。另外，在主軸91上以將外周面91A的一部分圍住的方式設(shè)置有電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子93B，在外殼92的內(nèi)壁92A上與電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子93B相對(duì)的位置設(shè)置有電動(dòng)機(jī)定子93A。該電動(dòng)機(jī)定子93A及電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子93B構(gòu)成電動(dòng)機(jī)93(內(nèi)裝式電動(dòng)機(jī))。藉此，主軸91能利用電動(dòng)機(jī)93的動(dòng)力相對(duì)于外殼92旋轉(zhuǎn)。即，多列圓筒滾子軸承I及向心止推滾珠軸承2是將機(jī)床90的主軸91支承成能相對(duì)于被配置成與主軸91相對(duì)的構(gòu)件即外殼92自由旋轉(zhuǎn)的機(jī)床用滾動(dòng)軸承。接著，對(duì)機(jī)床90的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。參照?qǐng)DI，通過(guò)從未圖示的電源朝電動(dòng)機(jī)93的電動(dòng)機(jī)定子93A供給電能來(lái)產(chǎn)生使電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子93B繞軸旋轉(zhuǎn)的驅(qū)動(dòng)力。藉此，被向心止推滾珠軸承2及多列圓筒滾子軸承I支承成能相對(duì)于外殼92自由旋轉(zhuǎn)的主軸91與電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子93B—起相對(duì)于外殼92相對(duì)地旋轉(zhuǎn)。這樣，通過(guò)主軸91旋轉(zhuǎn)來(lái)使安裝于主軸91的前端91B的未圖示的工具對(duì)被加工物進(jìn)行切削、拋光等，從而能對(duì)被加工物進(jìn)行加工。接著，對(duì)上述多列圓筒滾子軸承I進(jìn)行說(shuō)明。參照?qǐng)D2，多列圓筒滾子軸承I包括作為第一軌道構(gòu)件的外圈11、作為第二軌道構(gòu)件的內(nèi)圈12、多個(gè)作為滾動(dòng)體的圓筒滾子13、保持器14。在外圈11的內(nèi)周面形成有多列(兩列)圓環(huán)狀的作為第一滾走面的外圈滾走面11A。在內(nèi)圈12的外周面形成有多列(兩列)與多列(兩列)外圈滾走面IlA分別相對(duì)的圓環(huán)狀的作為第二滾走面的內(nèi)圈滾走面12A。另外，在多個(gè)圓筒滾子13上形成有作為滾動(dòng)體接觸面的滾子接觸面13A(圓筒滾子13的外周面)。此外，該圓筒滾子13通過(guò)與外圈滾走面IlA和內(nèi)圈滾走面12A分別在滾子接觸面13A上接觸并利用圓環(huán)狀的保持器14在周向上以規(guī)定的間距配置而被保持成能在兩列圓環(huán)狀的軌道上自由滾動(dòng)。藉此，外圈11與內(nèi)圈12能彼此相對(duì)地旋轉(zhuǎn)。在此，參照?qǐng)D3，保持器14是包括呈圓環(huán)狀形狀的環(huán)狀部14A和從環(huán)狀部14A朝軸向突出的多個(gè)柱部14B的梳型保持器。此外，如圖2所示，在多列圓筒滾子軸承I中，以環(huán)狀部14A的與柱部14B突出的一側(cè)相反一側(cè)的面彼此相互相對(duì)且其中心軸一致的方式裝入有兩個(gè)保持器14。另外，保持器14由AZ91D等鎂合金構(gòu)成，并通過(guò)射出成形而成形。在該保持器14中，通過(guò)將包括在射出成形中鎂合金合流而形成的空隙在內(nèi)的區(qū)域即合流區(qū)域推出至保持器14的外部，從而使合流區(qū)域從保持器14中被排除。藉此，保持器14成為輕量且具有高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器。另外，保持器14是柱部14B容易撓曲而要求較高的比剛度的梳型保持器，但由于其由鎂合金構(gòu)成，因此，可確保足夠的比剛度。此外，多列圓筒滾子軸承I因包括保持器14而成為適于機(jī)床用滾動(dòng)軸承所需的高速旋轉(zhuǎn)且可靠性較高的滾動(dòng)軸承。在此，在本實(shí)施方式中，對(duì)采用通過(guò)射出成形而形成的鎂合金制的保持器14的優(yōu)點(diǎn)進(jìn)行舉例。保持器14由鎂合金構(gòu)成，因而其比重比相同形狀的黃銅制保持器的比重小、是輕量的，所以，能將在斷續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)下保持器所引起的能量損失降低至例如30%以下。另外，由于保持器14是通過(guò)射出成形而成形的，因此，與通過(guò)切削加工等機(jī)械加工而制造出的一般的金屬制保持器相比，量產(chǎn)性?xún)?yōu)異。此外，多列圓筒滾子軸承I采用比剛度優(yōu)異的鎂合金制保持器，即便用作機(jī)床用滾動(dòng)軸承等產(chǎn)生較大離心力的高速運(yùn)轉(zhuǎn)下所使用的軸承，保持器的變形也是較少的。鎂合金的比剛度(彈性模量除以比重后的值)是高強(qiáng)度黃銅的比剛度的2.5倍以上，是碳纖維強(qiáng)化PEEK樹(shù)脂等纖維強(qiáng)化樹(shù)脂的比剛度的I.5倍以上。另外，雖然一般纖維強(qiáng)化樹(shù)脂的比強(qiáng)度(強(qiáng)度除以比重后的值)優(yōu)異，但鎂合金的比強(qiáng)度與纖維強(qiáng)化樹(shù)脂的比強(qiáng)度相等或比其大，是高強(qiáng)度黃銅的比強(qiáng)度的2.5倍以上。此外，由于鎂合金與添加了纖維的樹(shù)脂等不同，沒(méi)有成型各向異性或成型各向異性非常小，因此，抑制了因成型各向異性而引起的氣孔、變形，且與樹(shù)脂材料相比，線膨脹系數(shù)較小。因此，能通過(guò)射出成形來(lái)制造高精度的保持器。這樣，由于比剛度及成型精度較高，從而能實(shí)現(xiàn)優(yōu)異的旋轉(zhuǎn)精度(較低的NRR0)。此外，由于鎂合金在振動(dòng)吸收性方面也是優(yōu)異的，所以，也能期待軸承的運(yùn)轉(zhuǎn)聲的降低(低噪音化)。另外，由于鎂合金與樹(shù)脂相比熱傳導(dǎo)率較高，因此，散熱性?xún)?yōu)異。其結(jié)果是，由于能抑制溫度在軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中的上升以降低因潤(rùn)滑劑的熱量而引起的劣化，因此，能使?jié)L動(dòng)軸承長(zhǎng)壽命化。此外，在采用纖維強(qiáng)化樹(shù)脂制的保持器的情況下，當(dāng)采用將成形件粉碎后的粉碎材料、或進(jìn)一步再次用熔融攪拌機(jī)(日文溶融混練機(jī))等形成顆粒后的所謂再生顆粒材料(日文4卜材)等循環(huán)材料作為原料時(shí)，因纖維等加強(qiáng)材料的折損而引起的物性降低、伴隨著熱劣化的母材強(qiáng)度的降低可能會(huì)成為問(wèn)題。與此相對(duì)，在采用鎂合金制的保持器的情況下，不僅不會(huì)發(fā)生因循環(huán)而導(dǎo)致的強(qiáng)度降低，而且循環(huán)所需的能量與新制造(精煉)的情況相比只要大致5%左右即可。在一般射出成形的情況下，無(wú)論是采用樹(shù)脂材料作為材料還是采用鎂合金作為材料，都會(huì)產(chǎn)生在模具的直澆口部、澆道部凝固后的部分等廢料。在此，當(dāng)采用鎂合金作為保持器的材料時(shí)，由于如上所述循環(huán)性?xún)?yōu)異，因此，不會(huì)產(chǎn)生實(shí)質(zhì)性的廢棄物，從而也使環(huán)境負(fù)載變低。此外，能降低材料成本，也能確保在強(qiáng)度方面的可靠性。因此，較為理想的是，采用由循環(huán)材料制造出的鎂合金片材作為本實(shí)施方式的保持器14的原料。此處，參照?qǐng)D3，在本實(shí)施方式的保持器14中，在表面形成有厚度為15μπι以下的表面處理層14C。雖然該表面處理層14C不是本發(fā)明的保持器中必須的結(jié)構(gòu)，但能通過(guò)形成上述結(jié)構(gòu)來(lái)提高耐腐蝕性、耐磨損性等。表面處理層14C既可以是例如通過(guò)陽(yáng)極氧化處理形成的陽(yáng)極氧化處理層(變性層)，也可以是通過(guò)鎳鍍覆形成的鎳鍍覆膜或通過(guò)陰極電積附等形成的樹(shù)脂膜。接著，對(duì)上述向心止推滾珠軸承2進(jìn)行說(shuō)明。參照?qǐng)D4及圖2，向心止推滾珠軸承2和多列圓筒滾子軸承I基本上具有相同的結(jié)構(gòu)并起到相同的效果。然而，向心止推滾珠軸承2在軌道圈及滾動(dòng)體的形狀等方面與多列圓筒滾子軸承I不同。g卩，向心止推滾珠軸承2包括作為第一軌道構(gòu)件的外圈21、作為第二軌道構(gòu)件的內(nèi)圈22、多個(gè)作為滾動(dòng)體的滾珠23、保持器24。在外圈21的內(nèi)周面形成有圓環(huán)狀的作為第一滾走面的外圈滾走面21A。在內(nèi)圈22的外周面形成有與外圈滾走面21A相對(duì)的圓環(huán)狀的作為第二滾走面的內(nèi)圈滾走面22A。另外，在多個(gè)滾珠23上形成有作為滾動(dòng)體接觸面的滾珠接觸面23A(滾珠23的表面)。此外，該滾珠23與外圈滾走面2IA和內(nèi)圈滾走面22A分別在滾珠接觸面23A上接觸，并利用圓環(huán)狀的保持器24在周向上以規(guī)定的間距配置，從而被保持成能在圓環(huán)狀的軌道上自由滾動(dòng)。藉此，外圈21與內(nèi)圈22能彼此相對(duì)地旋轉(zhuǎn)。此處，在向心止推滾珠軸承2中，將滾珠23和外圈21的接觸點(diǎn)與滾珠23和內(nèi)圈22的接觸點(diǎn)連接的直線與徑向(與向心止推滾珠軸承2的轉(zhuǎn)軸垂直的方向)形成角度。因此，不僅能承受徑向上的負(fù)載，也能承受軸向上的負(fù)載，并且當(dāng)負(fù)載有徑向上的負(fù)載時(shí)，會(huì)產(chǎn)生朝軸向(向心止推滾珠軸承2的轉(zhuǎn)軸的方向)的分力。參照?qǐng)D1，在本實(shí)施方式的機(jī)床90中，通過(guò)在前方側(cè)(主軸91的前端9IB側(cè))配置兩個(gè)相同朝向的向心止推滾珠軸承2并在后方側(cè)(電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子93B側(cè))配置兩個(gè)與前方側(cè)的向心止推滾珠軸承的朝向相反朝向的向心止推滾珠軸承2，從而將該分力抵消。另外，保持器24由AZ91D等鎂合金構(gòu)成，并通過(guò)射出成形而成形。此外，在該保持器24中，通過(guò)將包括在射出成形中鎂合金合流而形成的空隙在內(nèi)的區(qū)域即合流區(qū)域推出至保持器24的外部，從而使合流區(qū)域從保持器24中被排除。藉此，保持器24成為輕量且具有高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器。在此，在上述保持器14、24中，在切斷保持器14、24觀察截面的情況下，構(gòu)成保持器14、24的鎂合金中的顆粒直徑為20μm以上的α相的比例低于15%。另外，該α相的比例低于5%是更為理想的。此外，在上述保持器14、24中，在切斷保持器14、24觀察截面的情況下，在鎂合金中不包含顆粒直徑為20μm以上的α相是較為理想的。藉此，能進(jìn)一步提高保持器的強(qiáng)度。此外，形成于射出成形中供鎂合金合流的區(qū)域的保持器的熔接部的拉伸強(qiáng)度與熔接部以外的部分的拉伸強(qiáng)度的比例為O.8以上是較為理想的。藉此，能抑制因熔接部的強(qiáng)度不足而使保持器14、24破損。上述熔接部的強(qiáng)度不足的抑制是通過(guò)以例如以下說(shuō)明的制造方法制造出保持器14、24而實(shí)現(xiàn)的。接著，對(duì)本實(shí)施方式的保持器的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。首先，對(duì)本實(shí)施方式中使用的射出成形裝置進(jìn)行說(shuō)明。參照?qǐng)D5，本實(shí)施方式的射出成形裝置70包括射出部50和模具60。射出部50包括具有圓筒狀的中空部的汽缸51;與汽缸51的中空部連接并朝該中空部供給鎂合金片材41的供給部52;嵌入汽缸51的中空部并在外周面形成有螺旋狀的槽的螺桿53;以及以將汽缸51圍住的方式配置的加熱器56。汽缸51具有噴嘴55，該噴嘴55形成于汽缸51的一端部并與模具60連接。另外，被螺桿53的前端側(cè)(靠近模具60—側(cè)的端部)和汽缸51圍住的區(qū)域即存積部54形成于螺桿53的一端部側(cè)。此外，該存積部54經(jīng)由噴嘴55而與模具60連接。參照?qǐng)D5及圖6，模具60包括與汽缸51的噴嘴55的中空區(qū)域連接的中空區(qū)域即直澆口部63;對(duì)應(yīng)于保持器的形狀的中空區(qū)域即型腔部61;以及從直澆口部63呈放射狀地延伸并與型腔部61連接的澆道部62。澆道部62包括澆口部62Α，在該澆口部62Α中，澆道部62與型腔部61連接。型腔部61包括供從澆道部62朝型腔部61供給的鎂合金合流的區(qū)域即熔合區(qū)域65。此外，模具60還包括溢出部66，該溢出部66與熔合區(qū)域65連接并對(duì)到達(dá)熔合區(qū)域65從型腔部61溢出的鎂合金進(jìn)行存積。該溢出部66具有與熔合區(qū)域65連接的排出部66A和與排出部66A連接的保持部66B。接著，參照?qǐng)D5圖7，對(duì)使用上述射出成形裝置70的保持器的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。參照?qǐng)D7，在本實(shí)施方式的保持器的制造方法中，首先實(shí)施作為工序(SlO)的原料片材供給工序。在該工序(SlO)中，參照?qǐng)D5，將由循環(huán)材料制造出的鎂合金片材41從射出部50的供給部52供給至汽缸51內(nèi)。接著，實(shí)施作為工序(S20)的加熱工序。在該工序(S20)中，通過(guò)使螺桿53繞軸旋轉(zhuǎn)，來(lái)使在工序(Sio)中被供給至汽缸51內(nèi)的鎂合金片材41沿著形成于螺桿53外周面的螺旋狀的槽移動(dòng)，并利用加熱器56將其加熱至熔點(diǎn)以上。此外，處于熔融狀態(tài)的熔融鎂合金42存積于存積部54中。此時(shí)，熔融鎂合金42既可處于不存在固相的僅液相的完全熔融狀態(tài)，又可處于在液相中分散有作為固相的鎂(α相)的半熔融狀態(tài)。但是，在處于半熔融狀態(tài)的情況下，固相的比例較小是較為理想的，具體而言，在觀察凝固后的鎂合金的截面的情況下，α相的比例被調(diào)節(jié)成在面積率上低于15%。該α相的面積率低于5%是較為理想的。藉此，能抑制在完成后的保持器中顆粒直徑為20μm以上的粗大α相成為應(yīng)力集中源而使保持器的疲勞強(qiáng)度等降低的情況。另外，通過(guò)使顆粒直徑為20μm以上的α相的比例在面積率上低于2%，能進(jìn)一步抑制保持器的疲勞強(qiáng)度等的降低。接著，實(shí)施作為工序(S30)的射出工序。在該工序(S30)中，通過(guò)使螺桿53朝靠近模具60的方向前進(jìn)，從而將工序(S20)中存積于存積部54的熔融鎂合金42射出至模具60的內(nèi)部。參照?qǐng)D6，射出至模具60的熔融鎂合金42在首先被供給至直澆口部63后，分支至多個(gè)澆道部62而被注入型腔部61。此時(shí)，在形成有偶數(shù)個(gè)保持滾動(dòng)體的收容部的圖6的保持器形狀中，熔融鎂合金42例如被注入以相鄰的澆道部62夾住兩個(gè)收容部的方式配置的、即型腔部61中的間隔一個(gè)配置的型腔部61Α中。在此，圖6的彼此相鄰的型腔部61(型腔部61Α和型腔部61Β)在軸向的前后(紙面的表面?zhèn)燃氨趁鎮(zhèn)?方向上彼此連結(jié)。因此，從澆道部62注入兩個(gè)型腔部61Α的熔融鎂合金42如虛線箭頭α所示在形成于被兩個(gè)型腔部61Α夾住的型腔部61Β的熔合區(qū)域65中合流。接著，當(dāng)熔融鎂合金42進(jìn)一步注入兩個(gè)型腔部6IA時(shí)，熔融鎂合金42從型腔部溢出并流入溢出部66而被存積。接著，實(shí)施作為工序(S40)的取出工序。在該工序(S40)中，將在工序(S30)中射出至模具60并凝固而制作出的保持器從模具60中取出。接著，實(shí)施作為工序(S50)的分離工序。在工序(S40)中被取出的保持器上連接有在澆道部62、溢出部66中凝固的鎂合金。在該工序(S50)中，將該保持器以外的區(qū)域的鎂合金從保持器分離。藉此，例如參照?qǐng)D8獲得保持器24。在此，在本實(shí)施方式中，參照?qǐng)D6，在澆道部62中，與型腔部61的邊界面即澆口部邊界面的截面積比與澆口部邊界面相鄰的區(qū)域中的與澆口部邊界面平行的截面積小。更具體而言，隨著靠近型腔部61，澆道部62的與長(zhǎng)邊方向垂直的截面的截面積變小，在澆口部邊界面處其截面積最小。此外，在溢出部66中，與型腔部61的邊界面即排出部邊界面的截面積比與排出部邊界面相鄰的區(qū)域中的與排出部邊界面平行的截面積小。即，與澆道部62相同，隨著靠近型腔部61，溢出部66的與長(zhǎng)邊方向垂直的截面的截面積變小，在排出部邊界面處其截面積最小。因此，能在澆口部邊界面處容易地分離在型腔部61內(nèi)凝固的鎂合金(保持器)和在澆道部62內(nèi)凝固的鎂合金，并能在排出部邊界面處容易地分離在型腔部61內(nèi)凝固的鎂合金(保持器)和在溢出部66內(nèi)凝固的鎂合金。其結(jié)果是，在本實(shí)施方式中，當(dāng)同時(shí)實(shí)施工序(S40)和工序(S50)即從模具60取出保持器時(shí)，能將保持器以外區(qū)域的鎂合金從保持器中分離。接著，實(shí)施作為工序(S60)的拋光工序。在該工序(S60)中，對(duì)在工序(S50)中分離后的保持器進(jìn)行例如滾筒拋光等拋光。藉此，使保持器的表面平滑化。接著，實(shí)施作為工序(S70)的表面處理工序。在該工序(S70)中，例如對(duì)保持器實(shí)施陽(yáng)極氧化處理等表面處理。該工序(S70)并不是本發(fā)明的保持器的制造方法中必須的工序,但通過(guò)實(shí)施該工序可提高保持器的抗蝕性及耐磨損性。此外，還實(shí)施作為工序(S80)的精加工工序。在該工序(S80)中，根據(jù)需要實(shí)施在因工序(S70)中的表面處理而使表面的凹凸變大的情況下進(jìn)行的滾筒拋光等拋光處理、封閉(封孔)處理、外涂層處理等。通過(guò)以上的工序來(lái)完成本實(shí)施方式的保持器14、保持器24。在本實(shí)施方式的保持器的制造方法中，由于如上所述在工序(S30)中使熔融鎂合金42合流，因此，在型腔部61B的熔合區(qū)域65中形成有包含空隙的合流區(qū)域。然而，由于熔融鎂合金42從型腔部61B溢出而流入溢出部66，從而將該合流區(qū)域推出至保持器(型腔部61)的外部。其結(jié)果是，該合流區(qū)域被從保持器中排除，從而抑制了在保持器內(nèi)殘存包含空隙的合流區(qū)域而使強(qiáng)度降低的情況。因此，根據(jù)本實(shí)施方式的使用了射出成形裝置70的保持器的制造方法，例如，參照?qǐng)D8，能制造出輕量且具有高強(qiáng)度的鎂合金制的保持器24。例如通過(guò)調(diào)查成品的保持器24的熔接部24D的表面及截面，能確認(rèn)上述合流區(qū)域已經(jīng)流出至型腔部61外部的情況。具體而言，在相鄰的澆口間或在保持器24的滾動(dòng)體保持部附近產(chǎn)生的熔接部24D具有存在通常被稱(chēng)為熔接線這一特征的外觀。在通過(guò)本發(fā)明的制造法而制造出的保持器24中，可觀察到不存在熔接線或從保持器24內(nèi)部朝向外部的金屬流動(dòng)痕跡、溢出部的除去痕跡。另外，雖然也取決于成形條件，但由于模具內(nèi)冷卻速度不同而容易使在排出部附近的顆粒直徑為20μπι以上的粗大的α相的存在率比澆口部附近少，所以，有時(shí)也能通過(guò)組織觀察來(lái)進(jìn)行確認(rèn)。另外，根據(jù)本實(shí)施方式的保持器24的制造方法，如上所述合流區(qū)域被從保持器24中排除，能抑制熔接部24D的強(qiáng)度的降低。因此，能將保持器24的熔接部24D的拉伸強(qiáng)度與熔接部24D以外的部分的拉伸強(qiáng)度的比例設(shè)為O.8以上。(實(shí)施方式2)接著，對(duì)本發(fā)明另一實(shí)施方式即實(shí)施方式2進(jìn)行說(shuō)明。實(shí)施方式2的保持器及滾動(dòng)軸承具有與實(shí)施方式I的情況相同的結(jié)構(gòu)，能起到相同的效果并能相同地進(jìn)行制造。然而，相對(duì)于實(shí)施方式I的保持器具有偶數(shù)個(gè)保持滾動(dòng)體的收容部的情況，實(shí)施方式2的保持器具有奇數(shù)個(gè)收容部。其結(jié)果是，實(shí)施方式I與實(shí)施方式2在射出成形時(shí)使用的模具的結(jié)構(gòu)上是不同的。參照?qǐng)D9，在形成有奇數(shù)個(gè)保持滾動(dòng)體的收容部的實(shí)施方式2的保持器形狀中，熔融鎂合金42例如被注入以相鄰的澆道部62夾住三個(gè)收容部的方式配置的、即型腔部61中的間隔兩個(gè)配置的型腔部61Α中。在此，圖9的彼此相鄰的型腔部61在軸向的前后(紙面的表面?zhèn)燃氨趁鎮(zhèn)?方向上彼此連接。因此，從澆道部62注入兩個(gè)型腔部61Α的熔融鎂合金42如虛線箭頭α所示流入被兩個(gè)型腔部61Α夾住的兩個(gè)型腔部61Β，并進(jìn)一步在形成于該兩個(gè)型腔部61Β中央(紙面表面或背面?zhèn)?的熔合區(qū)域65中合流。接著，當(dāng)熔融鎂合金42進(jìn)一步注入兩個(gè)型腔部61Α時(shí)，熔融鎂合金42從型腔部溢出并流入溢出部66而被存積。在本實(shí)施方式中，也與上述實(shí)施方式I的情況相同，由于在工序(S30)中熔融鎂合金42合流，因此在熔合區(qū)域65中形成有包含空隙的合流區(qū)域。此外，在實(shí)施方式2中，該熔合區(qū)域65位于保持器中厚度較薄的區(qū)域即收容部的中央部(保持器的周向上的中央部)。因此，當(dāng)在該區(qū)域中殘存有包含空隙的合流區(qū)域時(shí)，與實(shí)施方式I的情況相比更容易使保持器的強(qiáng)度變得不足夠。然而，由于熔融鎂合金42從型腔部61溢出而流入溢出部66，從而使該合流區(qū)域被推出至型腔部61的外部。其結(jié)果是，該合流區(qū)域被從保持器中排除，從而抑制了在保持器內(nèi)殘存包含空隙的合流區(qū)域而使強(qiáng)度降低的情況。這樣，在保持器的厚度較薄的區(qū)域中形成有合流區(qū)域的情況下，應(yīng)用本發(fā)明是特別有效的。在上述實(shí)施方式中，作為能適用于本發(fā)明的鎂合金例示出了ASTM規(guī)格AZ91D，但能適用于本發(fā)明的鎂合金并不限于此，能使用各種壓鑄用的鎂合金。作為能在本發(fā)明中采用的鎂合金，能例示出將鋁(Al)、鋅(Zn)、錳(Mn)、硅(Si)等添加至作為主要成分的鎂(Mg)中而形成的合金類(lèi)。另外，為了提高阻燃性、耐熱性、韌性等，也可以根據(jù)需要添加鈣(Ca)、釓(Gd)、銅(Cu)、鐵(Fe)、鎳(Ni)、鋯(Zr)、稀土類(lèi)元素等。具體而言，能舉出ASTM規(guī)格的AZ91D、ΑΖ61Α、ΑΖ31Β等Mg—Al—Zn類(lèi)合金、ΑΜ60Β等Mg—Al類(lèi)合金、AS41A等Mg—Al—Si類(lèi)合金等。另外，溢出部66的體積(容積)并未被特別地限定，但從將合流部由保持器(產(chǎn)品)中可靠地排除的觀點(diǎn)來(lái)看，處于型腔部61的體積的5%以上是較為理想的，為了更可靠地排除合流部，優(yōu)選設(shè)為10%以上。另一方面，從材料成品率的觀點(diǎn)來(lái)看，使被去除的廢料部較少是較為理想的，使溢出部66的體積(容積)處于型腔部61的體積的30%以下是較為理想的。此外，能使用各種方法來(lái)實(shí)施在上述工序(S50)中進(jìn)行的將在澆道部62、溢出部66中凝固的鎂合金從保持器中的分離(去除)。作為具體的方法，能例示出例如利用沖壓機(jī)的修邊加工、滾筒加工、切削加工等機(jī)械加工。另外，能優(yōu)選使用可減少在直澆口部63、澆道部62中凝固的鎂合金的量的所謂熱噴嘴、熱澆道方式，此外還在模具內(nèi)進(jìn)行澆口切斷的模具內(nèi)澆口切斷方式的成形法。也能與在直澆口部63、澆道部62中凝固后的鎂合金一起將因模具內(nèi)加工而在溢出部66中凝固的鎂合金去除。另外，也可根據(jù)需要對(duì)成形的保持器14、24進(jìn)行熔體化處理和/或時(shí)效固化處理。此外，無(wú)論在直澆口部63、澆道部62及溢出部66中凝固的鎂合金的去除前后，都能進(jìn)行表面處理，但在去除后進(jìn)行表面處理是較為理想的。作為具體的表面處理，能舉出使用了抗蝕性?xún)?yōu)異的金屬的鍍覆處理、陰極電積附等樹(shù)脂涂覆、將表面改性為氫氧化鎂、氧化鎂的化學(xué)生成處理、陽(yáng)極氧化處理。在上述處理中，采用不用擔(dān)心界面的緊貼性，抗蝕性、耐磨性均優(yōu)異的陽(yáng)極氧化處理或抗蝕性、自潤(rùn)滑性?xún)?yōu)異的陰極電積附是特別理想的。當(dāng)進(jìn)行陽(yáng)極氧化處理時(shí)，表面粗糙度變大的情況較多，因此，也可根據(jù)需要在表面處理后進(jìn)行滾筒拋光等拋光處理、利用樹(shù)脂材料的封閉(封孔)、或水蒸氣處理、沸水處理、加熱乙酸鎳溶液等藥液處理等的封閉(封孔)、或外涂層處理。由于殘存有因表面處理而形成的變性層，因此，能使進(jìn)行拋光處理的情況下的拋光量處于變性層的厚度以下。若變性層的厚度為3μm左右以上，則功能上沒(méi)有較大的問(wèn)題，但由于在保持器中存在與滾動(dòng)體、軌道圈接觸的滑動(dòng)部，因此，采用5μπι以上在耐久性方面是較為理想的。變性層的厚度越厚，則耐磨性、抗蝕性越優(yōu)異，但伴隨著改性的凹部的成長(zhǎng)(表面粗糙度的增大)、體積膨脹等形狀變化也變得較大，因此，采用15μπ以下是較為理想的，采用ομπ以下是特別理想的。另外，在進(jìn)行作為表面處理的鍍覆處理的情況下，例如，采用各種鉻鍍覆和無(wú)電解鎳鍍覆、電鎳鍍覆等鎳鍍覆是較為理想的。另外，作為本發(fā)明的保持器的形狀，能采用冠型保持器(日文冠型保持器)、切制保持器、梳型保持器、窗型保持器等各種形式，尤其對(duì)于其形狀沒(méi)有限制，但其中優(yōu)選采用要求較高剛度的梳型保持器、冠型保持器作為本發(fā)明的保持器。此外，本發(fā)明的保持器能適用于徑向滾珠軸承、徑向滾子軸承、推力滾珠軸承、推力滾子軸承、向心止推滾珠軸承等各種形式的滾動(dòng)軸承，對(duì)于滾動(dòng)軸承的形式?jīng)]有特別限制，能優(yōu)選地加以采用。另外，保持器的導(dǎo)向形式也未被特別地限制，也能適用于滾動(dòng)體導(dǎo)向、外圈導(dǎo)向、內(nèi)圈導(dǎo)向等任一導(dǎo)向形式。(實(shí)施方式3)將本發(fā)明一實(shí)施方式與圖10、圖IlA及圖IlB—起進(jìn)行說(shuō)明。如圖10所示，本實(shí)施方式的滾動(dòng)軸承101是密閉型的深溝滾珠軸承，其具有內(nèi)圈102、外圈103、多個(gè)滾珠104、保持器105、將內(nèi)圈102、外圈103間的軸承空間堵塞的密封構(gòu)件106、106。在深溝滾珠軸承中，能省略任意一個(gè)或兩個(gè)密封構(gòu)件106。在圖10中，示出了接觸密封件作為密封構(gòu)件106，但也可以是非接觸密封件。另外，也可以設(shè)置由金屬板構(gòu)成的密封構(gòu)件106。外圈103在內(nèi)周具有軌道面103a，內(nèi)圈102具有與該軌道面103a相對(duì)的軌道面102a。上述軌道面102a、103a間存在多個(gè)滾珠104，保持器105保持多個(gè)滾珠104。也可在軸承空間中封入潤(rùn)滑脂以作為潤(rùn)滑劑。滾珠104例如由鋼球構(gòu)成。對(duì)保持器105進(jìn)行說(shuō)明。如圖10、圖IlA及圖IlB所示，保持器105呈在環(huán)狀體107的圓周方向上的多個(gè)部位具有一部分朝環(huán)狀體107的一側(cè)面107a開(kāi)放并在內(nèi)部保持滾珠104的收容部Pt的冠形狀。該保持器105是例如將鎂合金射出成形而形成的。另外，該保持器105通過(guò)將各收容部Pt的內(nèi)表面設(shè)為由單調(diào)的同一曲率形成的球面，并在各收容部Pt中嵌入滾珠104而構(gòu)成為在軸向、徑向及圓周方向上進(jìn)行約束的滾動(dòng)體導(dǎo)向形式。將環(huán)狀體107靠收容部Pt開(kāi)放側(cè)的側(cè)面中從收容部Pt的圓周方向上的兩端分別沿軸向突出的一對(duì)爪108、108設(shè)于各收容部Pt。上述一對(duì)爪108、108在圓周方向上相對(duì)，并在彼此之間構(gòu)成收容部Pt的一部分。換言之，一對(duì)爪108、108的內(nèi)表面是在與構(gòu)成收容部底面的球面相同的曲率中心位置且沿著相同曲率半徑的球面而形成的。環(huán)狀體107中在圓周方向上相鄰的收容部Pt、Pt間的圓環(huán)部109形成將保持器105連接成環(huán)狀的連接部。環(huán)狀體107中未設(shè)有收容部Pt的收容部背面?zhèn)鹊牧硪粋?cè)面107b是沿著與軸向垂直的平面而設(shè)的。圖IlB的A部所示的收容部Pt的一對(duì)爪108、108的軸向突出量dA比圓周方向上相鄰的收容部Pt的爪108、108的軸向突出量dB低。如圖IlA及圖IlB所示，在保持器105上沿圓周方向交替地設(shè)置有收容部PtA和收容部PtB，其中，上述收容部PtA具有上述軸向突出量較低的爪108、108，收容部PtB具有軸向突出量比上述收容部PtA的爪108、108的軸向突出量相對(duì)較高的爪108、108。收容部PtB的爪108、108的軸向突出量與現(xiàn)有的相等。收容部PtA的爪108、108設(shè)于從環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的內(nèi)徑側(cè)部分到外徑側(cè)部分的范圍中，收容部PtB的爪108、108也設(shè)于從環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的內(nèi)徑側(cè)部分到外徑側(cè)部分的范圍中。另外，收容部PtA的收容部底面與環(huán)狀體107的另一側(cè)面107b之間的壁厚tl的厚度形成得和收容部PtB的收容部底面與環(huán)狀體107的另一側(cè)面107b之間的壁厚t2的厚度相同。收容部PtA的曲率中心位置和收容部PtB的曲率中心位置被確定在環(huán)狀體107的同一軸向位置上，收容部PtA、PtB的曲率半徑被設(shè)定為相同。由此，收容部PtA、PtB不形成鋸齒形。根據(jù)以上說(shuō)明的結(jié)構(gòu)，由于在保持器105中，設(shè)置使收容部PtA的一對(duì)爪108、108的軸向突出量dA比收容部PtB的一對(duì)爪108、108的軸向突出量dB低的爪108、108，因此，能適用強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等高的鎂合金。即便是適用上述鎂合金的冠型保持器，通過(guò)使收容部PtA的爪108、108的軸向突出量dA如上所述相對(duì)于收容部PtB的爪108、108較低，也能在射出成形時(shí)從模具中容易地取出，并能在組裝時(shí)容易將滾珠104嵌入收容部Pt。因此，與樹(shù)脂材料保持器比較，能制作出強(qiáng)度、耐熱性較高的保持器。與鐵板材料保持器比較，能制作出形狀的自由度較高、組裝性?xún)?yōu)異、輕量的保持器105。因此，能實(shí)現(xiàn)可有助于節(jié)能化、也可在高速旋轉(zhuǎn)中使用且使制造成本降低的滾動(dòng)軸承。(實(shí)施方式4)對(duì)本發(fā)明的其它實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。在以下的說(shuō)明中，對(duì)在各實(shí)施方式中對(duì)應(yīng)于先前的實(shí)施方式中說(shuō)明了的事項(xiàng)的部分標(biāo)注相同的參照符號(hào)，并省略重復(fù)的說(shuō)明。在僅說(shuō)明一部分結(jié)構(gòu)的情況下，其它部分的結(jié)構(gòu)與先前說(shuō)明的實(shí)施方式相同。不僅僅是在各實(shí)施方式中具體說(shuō)明的部分的組合，只要對(duì)組合不特別產(chǎn)生阻礙，則也能將實(shí)施方式彼此局部組合。如圖12A及圖12B所示，在冠型保持器中，也可將構(gòu)成收容部Pt的一部分的一對(duì)爪108、108僅設(shè)于上述多個(gè)部位中的一部分收容部Pt。在該保持器105A中，未設(shè)有爪108、108的收容部PtAl和具有軸向突出量與現(xiàn)有相等的爪108、108的收容部PtB被交錯(cuò)地設(shè)在圓周方向上。其它結(jié)構(gòu)與圖IlA及圖IlB的保持器的結(jié)構(gòu)相同。根據(jù)該圖12A及圖12B的結(jié)構(gòu)，在冠型保持器中，形成為僅在收容部PtB上設(shè)置一對(duì)爪108、108而在其它收容部PtAl上未設(shè)置爪108、108的結(jié)構(gòu)，因此，即便是適用鎂合金等的冠型保持器，也能在射出成形時(shí)容易從模具中取出，因而比起圖IlA及圖IlB的保持器105，在組裝時(shí)能進(jìn)一步容易地將滾珠104嵌入收容部Pt。其它起到了與上述結(jié)構(gòu)相同的效果O如圖13A及圖13B所示，在冠型保持器中，也可將具有軸向突出量較低的爪108、108的收容部PtA相對(duì)于包含保持器軸向的平面LI對(duì)稱(chēng)地設(shè)置。在圖13A的例子中，示出了收容部Pt合計(jì)為八個(gè)的冠型保持器105B，在圖13B的例子中，示出了收容部Pt合計(jì)為七個(gè)的冠型保持器105B。根據(jù)上述結(jié)構(gòu)，能防止保持器在軸承內(nèi)不期望地傾倒或引起位置偏移。因此，能進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)軸承的高速旋轉(zhuǎn)化。如圖14A所示，在冠型保持器中，也可將爪108設(shè)為隨著朝向軸向前端而使圓周方向上的壁厚變薄的前端尖形狀。在該例子中，將收容部PtA的一對(duì)爪108、108設(shè)為上述前端尖形狀、即前端細(xì)形狀。同時(shí)，將具有軸向突出量dB比收容部PtA的爪108、108的軸向突出量dA大的收容部PtB的爪108、108設(shè)為上述前端尖形狀。在該情況下，能使爪108、108的前端部比圖14B的現(xiàn)有的爪108容易彈性變形。藉此，比起現(xiàn)有的保持器，容易將滾珠104嵌入收容部Pt，從而能實(shí)現(xiàn)制造工時(shí)的降低。在該情況下，雖然爪108的前端部的壁厚比現(xiàn)有保持器薄，但由于能適用強(qiáng)度比樹(shù)脂材料等高的鎂合金等，因此，能實(shí)際使用這種爪108的前端部的壁厚變薄的保持器105C。圖15的冠型保持器10是在圖12A及圖12B的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，將未設(shè)有爪108、108的收容部PtAl的內(nèi)表面設(shè)為沿著徑向的圓筒形狀D1，將設(shè)有爪108、108的收容部PtB的內(nèi)表面設(shè)為球面形狀。由于滾動(dòng)體被收容部PtB引導(dǎo)，因此，能將收容部PtAl的內(nèi)表面設(shè)為沿著徑向的圓筒形狀D1。在該情況下，能將滾動(dòng)軸承的一部分滾珠、即嵌入收容部PtAl的滾珠僅約束在圓周方向上。藉此，比起現(xiàn)有技術(shù)，能進(jìn)一步降低保持器一滾珠間的摩擦阻力。與上述相反，也可將未設(shè)有爪108、108的收容部PtAl的內(nèi)表面設(shè)為球面形狀，將設(shè)有爪108、108的收容部PtB的內(nèi)表面設(shè)為沿著徑向的圓筒形狀。在該情況下，能利用收容部PtB的爪108、108在軸向上約束保持器105A，并能利用收容部PtAl的球面在徑向及周向上約束保持器105A。如圖16A所示，也可將收容部PtB的爪108、108設(shè)成具有環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的徑向?qū)挾戎械囊徊糠謱挾瘸叽纭⒉H靠在外徑側(cè)。圖16A的冠型保持器105E是例如在圖12A及圖12B的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，將收容部PtB的爪108、108僅設(shè)于環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的外徑側(cè)部分。在該情況下，在軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，潤(rùn)滑脂不會(huì)在保持器的內(nèi)徑側(cè)部分被刮下，因此，特別能防止外圈旋轉(zhuǎn)時(shí)的潤(rùn)滑脂泄漏。如圖16B所示，也可將收容部PtB的爪108、108設(shè)成具有環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的徑向?qū)挾戎械囊徊糠謱挾瘸叽纭⒉H靠在內(nèi)徑側(cè)。圖16B的冠型保持器105F是例如在圖12A及圖12B的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，將收容部PtB的爪108、108僅設(shè)于環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的內(nèi)徑側(cè)部分。在該情況下，即便在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)因離心力而使爪108、108變形，也能引導(dǎo)滾珠。圖17的冠型保持器105G是例如在圖12A及圖12B的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，將收容部PtB的爪108、108僅設(shè)于環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的保持器節(jié)圓直徑P⑶部分。在該情況下，與在其它保持器節(jié)圓直徑以外的位置約束滾珠的情況相比，即使增大滾珠與收容部Pt的間隙，也能獲得同等的約束性，并能使?jié)櫥闹苿?dòng)轉(zhuǎn)矩降低。圖18的冠型保持器105H與圖17相反，將收容部PtB的爪108、108僅設(shè)于環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的外徑側(cè)及內(nèi)徑側(cè)。即，在收容部PtB中，僅環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的保持器節(jié)圓直徑PCD部分呈未設(shè)有爪108、108的形狀。在該情況下，即便在軸承運(yùn)轉(zhuǎn)中滾珠與保持器的間隙縮小，由于消除了成為轉(zhuǎn)矩增加的主要原因的部分、即環(huán)狀體107的一側(cè)面107a的外徑側(cè)部分與內(nèi)徑側(cè)部分之間的部分，因此，也能獲得軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的轉(zhuǎn)矩降低效果。在圖19的冠型保持器105J中，環(huán)狀體107中的未設(shè)有收容部Pt的收容部側(cè)面即另一側(cè)面呈在收容部PtAl與收容部PtB之間具有凹部110的波形形狀。環(huán)狀體107的上述另一側(cè)面中的存在收容部PtAl及收容部PtB的部位114形成為相對(duì)于同一收容部PtAl、收容部PtB的內(nèi)表面具有一定的壁厚的球面形狀。在環(huán)狀體107的上述另一側(cè)面中，上述在圓周方向上相連的凹部110及部位114呈波形形狀。換言之，在冠型保持器中，將環(huán)狀體107的尤其上述另一側(cè)面射出成形為鐵板波形保持器那樣的波形形狀。在該情況下，能實(shí)現(xiàn)保持器材料、保持器重量的降低。在圖19的例子中，在環(huán)狀體107的另一側(cè)面107b上從內(nèi)徑面到外徑面的范圍內(nèi)設(shè)置凹部110，但在考慮到保持器的強(qiáng)度的情況下，其凹陷量較少是較為理想的。為了抑制潤(rùn)滑脂附著于內(nèi)圈外徑面，由于增長(zhǎng)內(nèi)圈外徑面與保持器的內(nèi)徑面的距離也是有效的，因此，例如，也可采用僅在收容部PtAl與收容部PtB之間的內(nèi)徑側(cè)設(shè)置凹部110而在外徑側(cè)殘留目前這樣的壁面的臺(tái)階形狀。圖20的冠型保持器105K是在圖12A及圖12B的結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，在環(huán)狀體107的一側(cè)面107a上組裝固體潤(rùn)滑劑111。作為固體潤(rùn)滑劑111，例如，能使用超高分子聚乙烯等合成樹(shù)脂材料中含有潤(rùn)滑脂的熱固型潤(rùn)滑脂(例如“固態(tài)潤(rùn)滑油(日文'J力一7'')”(注冊(cè)商標(biāo)))等。熱固性潤(rùn)滑脂是例如對(duì)I95重量％的聚乙烯、較為理想的是30重量％以上與995重量％的肥皂或非肥皂稠化的潤(rùn)滑脂的混合物進(jìn)行加熱并固化得到的。(參照日本專(zhuān)利特開(kāi)昭55-137198號(hào)公報(bào)(專(zhuān)利文獻(xiàn)8))。固體潤(rùn)滑劑111以構(gòu)成收容部PtAl的一部分的方式設(shè)于環(huán)狀體107的一側(cè)面107a，且呈共面狀地形成于收容部PtB的爪108、108的前端部。能在射出成形后的環(huán)狀體107上組裝上述固體潤(rùn)滑劑111。能在軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)獲得固體潤(rùn)滑劑111的潤(rùn)滑效果。作為固體潤(rùn)滑劑111，也可將二硫化鑰、二硫化鎢、石墨、聚四氟乙烯等與上述相同地設(shè)于環(huán)狀體107的至少一側(cè)面107a。將圖21A及圖21B的冠型保持器105LU05M設(shè)為任一個(gè)收容部Pt包括隨著朝向外徑側(cè)使內(nèi)徑擴(kuò)大的錐形狀部112。在圖21A中，收容部整體成為錐形狀部112，與此相對(duì)，在圖21B中，任一個(gè)收容部Pt在收容部Pt的內(nèi)徑側(cè)的一部分上形成有錐形狀部112，在該錐形狀部112的外徑側(cè)緣部連接有由圓筒形狀構(gòu)成的圓筒形狀部113。另外，作為參考，在圖21C中示出了具有球面形狀的收容部Pt的保持器。根據(jù)在收容部Pt中具有錐形狀部112的保持器105LU05M，當(dāng)軸承運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)、即當(dāng)對(duì)保持器105LU05M作用有離心力時(shí)，滾珠104相對(duì)于保持器105L、105M的收容部Pt沿著錐形狀部112朝外徑側(cè)相對(duì)變位。藉此，能在保持器105LU05M的內(nèi)徑側(cè)的開(kāi)口部附近約束滾珠104。由于鎂合金的強(qiáng)度比樹(shù)脂材料的強(qiáng)度高，因此，能縮小保持器的截面積。例如圖22A所示，也可將冠型保持器105N設(shè)于比滾珠節(jié)圓P⑶更靠?jī)?nèi)徑側(cè)的位置。作為參考，在圖22B中示出了從軸向觀察現(xiàn)有保持器105Z的圖。相對(duì)于25重量％玻璃纖維配合66尼龍樹(shù)脂的拉伸強(qiáng)度為170MPa，鎂合金(AZ91D)的拉伸強(qiáng)度為230MPa。若保持器105N存在于比滾珠節(jié)圓P⑶更靠?jī)?nèi)徑側(cè)的位置，則當(dāng)軸承高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，能允許使保持器105N朝外徑側(cè)變形，因此，適于高速旋轉(zhuǎn)。圖23的冠型保持器105P僅在徑向上縮小了環(huán)狀體107的圓環(huán)部109。S卩，使設(shè)于在圓周方向上相鄰的收容部Pt、Pt間的圓環(huán)部109的徑向尺寸dl比收容部Pt的徑向尺寸d2小。在該情況下，保持器105P容易扭轉(zhuǎn)，保持器105P朝滾動(dòng)軸承的組裝性良好。因此，能實(shí)現(xiàn)制造工時(shí)的降低。圖24的冠型保持器105Q為了與上述相同提高組裝性而在環(huán)狀體107的一側(cè)面107a上設(shè)置了狹縫狀的凹部SL。凹部SL形成于環(huán)狀體107的圓環(huán)部109上爪108的附近，并從環(huán)狀體107的一側(cè)面107a在軸向上延伸。另外，凹部SL設(shè)于從圓環(huán)部109的內(nèi)徑側(cè)部分到外徑側(cè)部分的范圍內(nèi)。上述軸向上的狹縫深度Sh被確定在比各收容部Pt的收容部底面Pl淺的位置。即，能使以包括保持器軸心的平面將冠型保持器105Q的凹部SL所在的位置剖開(kāi)而觀察到的截面積(狹縫部的保持器截面積)比以上述平面將收容部底面Pl所在的位置剖開(kāi)而觀察到的截面積(收容部底部截面積)大的狹縫深度Sh是較為理想的。若上述狹縫部的保持器截面積比收容部底部截面積大，則在強(qiáng)度方面、成形時(shí)朝模具內(nèi)的填充方面上不會(huì)產(chǎn)生特別的問(wèn)題。也可采用由氮化硅、氧化鋁、氧化鋯等陶瓷的燒結(jié)體構(gòu)成的滾珠104，以代替由鋼球構(gòu)成的滾珠104。在該情況下，比起一般所使用的組裝有鋼球的軸承，能實(shí)現(xiàn)高速化。由陶瓷構(gòu)成的滾珠比鋼球輕、硬，因此，通過(guò)與本發(fā)明的任一保持器并用，能進(jìn)行更穩(wěn)定的高速旋轉(zhuǎn)。作為陶瓷燒結(jié)材料，特別是從軸承壽命及輕量化的觀點(diǎn)來(lái)看，耐疲勞剝離性?xún)?yōu)異的氮化硅類(lèi)材料(密度為3.5g/cm3以下)是較為理想的。通過(guò)使用由燒結(jié)合成法制造出的硅鋁氧氮陶瓷球作為組裝的氮化硅類(lèi)陶瓷制滾動(dòng)體，比起由通常的氮化硅(Si3N4)構(gòu)成的陶瓷球，能節(jié)能地進(jìn)行制造，且通過(guò)組成例如能達(dá)到密度為3.I3.3g/cm3左右而輕量化。因此，能進(jìn)一步抑制軸承制造的環(huán)境負(fù)載。硅招氧氮的化學(xué)組成一般表不為Si6—zALz0zN8—z。由于能將由強(qiáng)度比樹(shù)脂材料的強(qiáng)度高的鎂合金構(gòu)成的保持器組裝至滾動(dòng)軸承，因此，能適用于高速用途。通過(guò)使用由陶瓷的燒結(jié)體構(gòu)成的滾珠作為滾動(dòng)體，能使軸承具有絕緣性。特別適于高速電動(dòng)機(jī)。保持器材料并不僅限定于鎂合金。保持器也可以是通過(guò)對(duì)鎂合金以外的比鐵輕的金屬材料進(jìn)行射出成形而成的射出成形件。由于保持器重量比鐵板保持器的重量小，因此，適于擺動(dòng)條件下的使用。特別地，適于機(jī)器人的關(guān)節(jié)部分的軸承、硬盤(pán)驅(qū)動(dòng)器樞軸、進(jìn)行高精度的反饋控制的儀表。實(shí)施例(實(shí)施例I)以下，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例I進(jìn)行說(shuō)明。實(shí)際制作出本發(fā)明的保持器，并進(jìn)行了將該保持器的特性與現(xiàn)有的保持器的特性比較的實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)的步驟如下所述。首先，通過(guò)與上述實(shí)施方式相同的制造方法制作出上述實(shí)施方式中說(shuō)明的保持器。將保持器的形狀形成如圖I及圖2所示能在軸承型號(hào)NN3020(JIS軸承編號(hào))中使用的梳型保持器。更具體而言，形成為內(nèi)徑為Φ120_、外徑Φ為132_、高度為10.5_、環(huán)狀部14Α(參照?qǐng)D2)的厚度為2.3mm、PO)(PitchCircleDiameter:節(jié)圓直徑)為Φ126mm、柱根數(shù)為28根。另外，通過(guò)實(shí)施上述實(shí)施方式中說(shuō)明的制造方法(參照?qǐng)D7)中的工序(SlO)(S60)來(lái)進(jìn)行保持器的制造。在工序(SlO)中，采用由AZ91D構(gòu)成的鎂合金片材作為原料片材。在工序(S20)及(S30)中，采用了噴嘴溫度為610°C、模具溫度為250°C、射出速度為1200mm/s、保持壓力為15MPa、冷卻時(shí)間為IOs的條件。另外，在工序(S50)中，通過(guò)沖壓成型去除溢出部66中凝固的鎂合金。此外，在工序(S60)中，進(jìn)行了滾筒拋光。另外，隨后，進(jìn)行了在216°C下保持十分鐘的時(shí)效固化處理作為后處理(JIS規(guī)格T5)(實(shí)施例A)。另一方面，也可制作出以下保持器采用與上述實(shí)施例A相同的形狀及制造工序，省略了時(shí)效固化處理并追加工序(S70)。在工序(S70)中，進(jìn)行陽(yáng)極氧化處理，形成厚度Sym的變性層。陽(yáng)極氧化處理后的表面粗糙度被調(diào)節(jié)為JIS規(guī)格RaΙ.Ομπι，然后，表面粗糙度Ra被調(diào)節(jié)為O.9μm(實(shí)施例B)。此外，還可制作出以下保持器采用與上述實(shí)施例B相同的形狀及制造工序，在工序(S70)中進(jìn)行無(wú)電解鎳鍍覆(膜厚10μm、表面處理蝕刻處理)以代替陽(yáng)極氧化處理(實(shí)施例C)。此外，也可制作出以下保持器采用與上述實(shí)施例B相同的形狀及制造工序，在工序(S70)中進(jìn)行陰極電積附(膜厚10μπι、表面處理化成處理)以代替陽(yáng)極氧化處理(實(shí)施例D)。另一方面，以與上述本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行比較的目的，也準(zhǔn)備了具有與上述實(shí)施例相同形狀的樹(shù)脂制的保持器(比較例Α)及高強(qiáng)度黃銅制的保持器(比較例B)。在比較例A中，通過(guò)對(duì)在PEEK(PolyEtherEtherKeton:聚醚醚酮)材料中添加了CF(碳纖維)材料的樹(shù)脂(Victrex公司制PEEK450CA30)進(jìn)行射出成形而制作出保持器。具體而言，在噴嘴溫度為400°C、模具溫度為180°C、射出速度為50mm/s、保持壓力為120MPa、冷卻時(shí)間為30s的條件下進(jìn)行射出成形，此外，還進(jìn)行加熱至200°C并保持三小時(shí)的退火處理作為后處理。另外，在比較例B中，采用高強(qiáng)度黃銅CAC301作為材料并通過(guò)切削加工加工成上述形狀來(lái)制作出保持器。接著，對(duì)實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目及實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。首先，使用上述實(shí)施例A實(shí)施例D的保持器來(lái)進(jìn)行實(shí)際組裝NN3020軸承的實(shí)驗(yàn)。具體而言，準(zhǔn)備由JIS規(guī)格SUJ2材料構(gòu)成的內(nèi)圈及外圈和由氮化硅構(gòu)成的滾動(dòng)體，背對(duì)背地裝入兩個(gè)保持器來(lái)組裝軸承(參照?qǐng)DI)。其結(jié)果是，也能沒(méi)有問(wèn)題地組裝實(shí)施例A實(shí)施例D任一實(shí)施例的保持器。另外，對(duì)于實(shí)施例B實(shí)施例D的保持器中形成的變質(zhì)層、鎳鍍覆層及陰極電積附層，也不會(huì)產(chǎn)生剝離等不良情況。接著，關(guān)于上述實(shí)施例及比較例的保持器進(jìn)行了保持器質(zhì)量、保持器強(qiáng)度、柱撓曲量及相對(duì)于Jis規(guī)格SUJ2材料的摩擦系數(shù)的測(cè)定。通過(guò)從保持器的內(nèi)徑側(cè)朝保持器的直徑方向作用彼此反向的力以拉伸保持器并記錄破斷時(shí)的負(fù)載來(lái)測(cè)定保持器強(qiáng)度。柱撓曲量是如此獲得的以保持器的環(huán)狀部側(cè)處于下方的方式在平面上裝載保持器，并用一定負(fù)載從小徑側(cè)(直徑Φ2的一側(cè))朝保持器的內(nèi)徑側(cè)壓入圖25所示的夾具，測(cè)定此時(shí)柱部的歪倒量(外徑的變化量)。在此，參照?qǐng)D25，夾具80由具有直徑(^(132111111)的圓形形狀的第一平面82、與第一平面82平行的具有直徑Φ2(115.5mm)的圓形形狀的第二平面81、作為曲率半徑66mm的球面的側(cè)面83構(gòu)成。厚度t、即第一平面82與第二平面81之間的距離是32mm。另外，相對(duì)于SUJ2材料的摩擦系數(shù)是通過(guò)準(zhǔn)備由SUJ2構(gòu)成的構(gòu)件并測(cè)定出在礦物油(VG2)噴霧下相對(duì)于該構(gòu)件的摩擦系數(shù)而獲得的。[表I]權(quán)利要求1.一種保持器(14、24)，其在滾動(dòng)軸承(1、2)中對(duì)滾動(dòng)體(13、23)進(jìn)行保持，其特征在于，所述保持器(14、24)由鎂合金構(gòu)成，并通過(guò)射出成形而成形，在所述射出成形中，因包含液相的所述鎂合金合流而形成的包含空隙的區(qū)域即合流區(qū)域朝所述保持器(14、24)的外部流出，在觀察所述保持器(14、24)的截面的情況下，所述鎂合金中的顆粒直徑在20μπι以上的α相的比例低于15%。2.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，在觀察所述保持器(14、24)的截面的情況下，所述鎂合金中的顆粒直徑在20μm以上的α相的比例低于5%。3.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，在觀察所述保持器(14、24)的截面的情況下，在所述鎂合金中不包含顆粒直徑在20μm以上的α相。4.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，所述鎂合金含有鋁、鋅及錳。5.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，所述保持器(14、24)具有梳型形狀。6.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，在所述射出成形中，形成于所述鎂合金合流的區(qū)域的所述保持器(14、24)的熔接部(24D)的拉伸強(qiáng)度與所述熔接部(24D)以外的部分的拉伸強(qiáng)度的比例為O.8以上。7.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，在表面形成有厚度為15μm以下的陽(yáng)極氧化處理層。8.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，在表面形成有鎳鍍覆膜。9.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，在表面形成有厚度為15μm以下的陰極電積附層。10.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，構(gòu)成所述保持器(14、24)的所述鎂合金的平均結(jié)晶顆粒直徑為10μm以下。11.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，構(gòu)成所述保持器(14、24)的所述鎂合金的平均結(jié)晶顆粒直徑為5μπι以下。12.如權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)，其特征在于，對(duì)構(gòu)成所述保持器(14、24)的所述鎂合金進(jìn)行時(shí)效固化處理。13.一種滾動(dòng)軸承(1、2)，其特征在于，包括軌道構(gòu)件(11、12、21、22)；多個(gè)滾動(dòng)體(13、23)，這些滾動(dòng)體(13、23)是與所述軌道構(gòu)件(11、12、21、22)接觸配置的；以及保持器(14、24)，該保持器(14、24)將所述滾動(dòng)體(13、23)保持成能自由滾動(dòng)，所述保持器(14、24)是權(quán)利要求I所述的保持器(14、24)。14.如權(quán)利要求13所述的滾動(dòng)軸承(1、2)，其特征在于，所述滾動(dòng)軸承(1、2)被用于將機(jī)床的主軸(91)支承成能相對(duì)于以與所述主軸(91)相對(duì)的方式配置的構(gòu)件(92)自由旋轉(zhuǎn)。全文摘要保持器(14)由AZ91D等鎂合金構(gòu)成，并通過(guò)射出成形而成形。在該保持器(14)中，在射出成形時(shí)因鎂合金合流而形成的包含空隙的區(qū)域即合流區(qū)域朝保持器(14)的外部流出。此外，在觀察保持器(14)的截面的情況下，構(gòu)成保持器(14)的鎂合金中的顆粒直徑在20μm以上的α相的比例低于15％。文檔編號(hào)F16C33/44GK102792040SQ201180012870公開(kāi)日2012年11月21日申請(qǐng)日期2011年3月9日優(yōu)先權(quán)日2010年3月10日發(fā)明者坂本隆一,大下淳一,奧野孝洋,島津英一郎,川村光生,早川康武申請(qǐng)人:Ntn株式會(huì)社