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用于流體潤滑軸承裝置的外殼的制作方法

文檔序號:5599408閱讀:146來源:國知局

專利名稱::用于流體潤滑軸承裝置的外殼的制作方法用于流體潤滑軸承裝置的外殼發(fā)明背景(1)發(fā)明領(lǐng)域本發(fā)明涉及用于流體潤滑軸承裝置的外殼。具有該外殼的軸承裝置適合于例如在如下裝置中的信息設(shè)備用于磁盤驅(qū)動(dòng)裝置諸如HDD,光盤驅(qū)動(dòng)裝置諸如CD-ROM、CD-R/RW、DVD-ROM/RAM,磁-光盤驅(qū)動(dòng)裝置諸如MD和MO的主軸電動(dòng)機(jī);激光束打印機(jī)(LBP)的多邊形掃描器電動(dòng)機(jī);投影儀的軸環(huán)輪;或電力機(jī)械和裝置,例如,小電動(dòng)機(jī)諸如風(fēng)扇電動(dòng)機(jī)。(2)相關(guān)技術(shù)描述上述多種電動(dòng)機(jī)都需要提高的速度、成本減少、噪聲減少等,以及高的旋轉(zhuǎn)準(zhǔn)確性。決定這些所需性能的元件之一是支持所述電動(dòng)機(jī)的主軸的軸承。近年來,已經(jīng)考慮或?qū)嶋H使用了對于上述所需性能具有優(yōu)異特性的流體潤滑軸承。該類型的流體潤滑軸承大致分為流體動(dòng)壓軸承,其包含用于在軸承間隙內(nèi)的潤滑流體中產(chǎn)生流體動(dòng)壓力的流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部件;和沒有流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部的所謂圓筒軸承(軸承橫截面為完全圓形形狀的軸承)。例如,在集成到HDD和類似的盤驅(qū)動(dòng)裝置的主軸電動(dòng)機(jī)中的流體潤滑軸承裝置中,在徑向上支撐構(gòu)成旋轉(zhuǎn)構(gòu)件的軸構(gòu)件的徑向軸承部件和在推力方向上支撐軸構(gòu)件的推力軸承部件有時(shí)都是由流體動(dòng)壓軸承組成的。該類型的流體潤滑軸承裝置(流體動(dòng)壓軸承裝置)中的已知的徑向軸承部件的實(shí)例是這樣的,流體動(dòng)力凹槽(hydrodynamicgroove)在軸承座套的內(nèi)圓周面或在與此相反的軸構(gòu)件外圓周表面上形成作為流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部并且在兩個(gè)面之間形成徑向軸承間隙。(例如,參考日本未審査專利公布2003-239951)。上述流體潤滑軸承裝置由外殼、軸承座套、軸構(gòu)件及其它部件組成。為了確保信息設(shè)備的日益高性能所需的高旋轉(zhuǎn)性能,已經(jīng)對每一部件進(jìn)行了改善尺寸準(zhǔn)確度和組裝精密度的努力。相反,隨著信息設(shè)備價(jià)格降低的趨勢,對于這類軸承裝置成本減少的需要是遞增的。最近,響應(yīng)這些需要,已經(jīng)在研究樹脂材料形成外殼,即流體潤滑軸承裝置的組成部件(例如,參考日本未審查專利公布2003-314534)。當(dāng)將包含這些外殼的流體潤滑軸承裝置集成到并用于上述HDD和類似的磁盤裝置的主軸電動(dòng)機(jī)中時(shí),通常通過用粘合劑將所述外殼的外圓周表面固定在電動(dòng)機(jī)托架的內(nèi)圓周面上,而進(jìn)行將所述流體潤滑軸承裝置安裝到電動(dòng)機(jī)上。然而,當(dāng)形成所述外殼的樹脂具有不良的粘合性時(shí),粘合表面由于集成磁盤裝置的信息設(shè)備的跌落所引起的碰撞而剝落,這樣可以導(dǎo)致所述軸承裝置的功能下降并因此導(dǎo)致磁盤裝置的功能下降。特別是在最近,響應(yīng)所需盤容量的增加,集成到上述盤裝置中的磁盤數(shù)目趨于增加。這另外增加了跌落時(shí)引起的沖擊力。因此,在該類型的外殼和電動(dòng)機(jī)托架之間需要甚至更高的粘合力。用于改善樹脂粘合性的已知方法是存在的,例如,將單環(huán)氧化合物添加至聚苯硫醚(PPS)樹脂中的方法(例如,參考日本未審査專利公布Hl-65171),或者將用環(huán)氧基改性的PPS樹脂添加至未改性的PPS樹脂中的方法(例如,參考日本未審查專利公布H8-85759)等。發(fā)明簡述然而,形成以上由上述方法獲得的樹脂外殼可以引起下列問題。例如,在前者方法(添加單環(huán)氧樹脂)中,為了增加樹脂和粘合劑的親合性,產(chǎn)生添加大量環(huán)氧樹脂的必要性。這可能降低全部樹脂的流動(dòng)性(熔體粘度)并且可以不利地影響所述外殼的模壓加工性。而且,在后者方法(添加環(huán)氧改性的PPS)中,殘留在環(huán)氧改性的PPS中的低分子量環(huán)氧組分在所述外殼的模壓溫度分解,產(chǎn)生氣體。殘留在所述模制物內(nèi)部的這種氣體離開在外殼內(nèi)的空隙,殘留在所述外殼的外表面上,或者引起其它問題,這樣可以降低所述外殼的模塑精度。而且,為了獲得這種類型的環(huán)氧改性樹脂,需要進(jìn)行復(fù)雜的和多個(gè)步驟,這樣導(dǎo)致所需生產(chǎn)成本的增加。由于上述情況,對于改善流體潤滑軸承裝置外殼的粘合力,沒有一種上述方法可以說是適當(dāng)?shù)姆椒ā1景l(fā)明的目的是提供用于流體潤滑軸承裝置的外殼,所述外殼與其它元件的粘合性以低成本得到改進(jìn)。為了實(shí)現(xiàn)以上目的,本發(fā)明提供用于流體潤滑軸承裝置的外殼,所述外殼具有在自身之內(nèi)的徑向軸承間隙和在它外圓周上的與其它元件的粘合固定面,所述用于流體潤滑軸承裝置的外殼是由包含作為基礎(chǔ)樹脂的聚苯硫醚(PPS)的樹脂組合物形成的,并且包含在所述樹脂組合物中的基礎(chǔ)樹脂量不低于40體積%但不高于70體積%。如上所述,在本發(fā)明中,添加基礎(chǔ)樹脂以便包含在形成所述外殼的樹脂組合物中的基礎(chǔ)樹脂量不低于40體積%但不高于70體積%,更優(yōu)選不低于50體積%但不低于70體積%。據(jù)此,在不另外利用環(huán)氧樹脂或類似的具有高粘合性的樹脂的情況下,可以增加由樹脂制成的外殼的粘合性(對于粘合劑的親合性)。因此,可以在對外殼本身模壓加工性沒有不利影響的情況下改進(jìn)與其它元件(電動(dòng)機(jī)托架等)的粘合強(qiáng)度。這可以解決增加盤裝置的盤容量的需要。在這里,出于下列原因,將所述樹脂組合物中的基礎(chǔ)樹脂的配比設(shè)定至上述范圍。即,如果配比大于70體積°/。,則所述樹脂組合物中基礎(chǔ)樹脂的量變得太高,并且因此降低了與其它元件的粘合力,這樣可能阻礙獲得實(shí)用性能。而且,如果基礎(chǔ)樹脂的配比低于40體積%,則除了所述基礎(chǔ)樹脂以外的組分(填料等)相對增加,由此所述樹脂組合物的熔體粘度增加并且所述外殼的模壓加工性可能受到不利影響。備選地,因?yàn)樗鰳渲M合物中基礎(chǔ)樹脂的缺點(diǎn)可以極大降低所述外殼的機(jī)械特性,特別是耐沖擊特性和伸長特性。而且,在本發(fā)明中,將聚苯硫醚(PPS)選作用于上述外殼的基礎(chǔ)樹脂。因?yàn)樵摌渲蔷哂懈呓Y(jié)晶度的結(jié)晶樹脂,它在它的分子鏈之間具有強(qiáng)相互作用,并且它幾乎不容許具有低粘度的酯基潤滑油自身溶脹。因此,基于所述樹脂形成這些樹脂材料的外殼,則不管所述潤滑油的類型如何,都可以將高耐油性賦予所述外殼。而且,因?yàn)樯鲜鰳渲牧显诮Y(jié)晶樹脂中,具有特別高的處于以熔融狀態(tài)的流動(dòng)性,所以可以確保這樣一種外殼的模壓加工性容易地解決外殼的尺寸減少。而且,上述樹脂材料具有產(chǎn)生較少除氣的優(yōu)點(diǎn)。因此,通過形成上述樹脂材料的外殼,可以減少外殼模塑期間或在模塑以后產(chǎn)生的除氣量,并且軸承裝置或盤裝置的清潔度可以保持在高水平。如上所述,以不小于40體積%但不大于70體積%的量將聚苯硫醚(PPS)用作基礎(chǔ)樹脂可以能夠獲得具有上述基礎(chǔ)樹脂(PPS)原來所擁有的物理特性(耐油性、低除氣性質(zhì)、模塑中的高流動(dòng)性等)和與其它元件(電動(dòng)機(jī)托架等)的高粘合性的外殼,這是未曾實(shí)現(xiàn)過的。本發(fā)明的發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn),將含有環(huán)氧基的化合物(環(huán)氧化合物)添加至所述基礎(chǔ)樹脂對于改善粘合性是有效的,并且在環(huán)氧化合物中,添加每一化合物分子中含有兩個(gè)或更多個(gè)環(huán)氧基的環(huán)氧化合物極大地改善了粘合性。在本發(fā)明,基于所述發(fā)現(xiàn),由具有如下所述成分的樹脂組合物形成外殼。艮口,上述外殼是由這樣的樹脂組合物形成的,該樹脂組合物通過將每一化合物分子具有兩個(gè)或更多個(gè)環(huán)氧基并且環(huán)氧值為0.5m叫/g或更高的環(huán)氧化合物添加至用作基礎(chǔ)樹脂的聚苯硫醚(PPS)中而制備,使得在所述樹脂組合物中環(huán)氧基的量是8meq/100g或更多。如上所述,添加上述環(huán)氧化合物,使得在所述樹脂組合物中環(huán)氧基的量(環(huán)氧基密度)是8m叫/100g或更高,由此由這樣一種樹脂組合物形成的外殼對于粘合劑的親合性(粘合性)可以進(jìn)一步增加。因此,與待粘附所述外殼的另一個(gè)元件(電動(dòng)機(jī)托架等)的粘合強(qiáng)度可以進(jìn)一步改善,從而可以容易地解決對于盤裝置的盤容量增加的需要。而且,選擇環(huán)氧值為0.5meq/g或更高的化合物作為加入到所述樹脂組合物的上述環(huán)氧化合物,可以抑制所述樹脂組合物中相對于聚苯硫醚(PPS)添加的環(huán)氧化合物的量。換言之,添加的聚苯硫醚(PPS)的量可以設(shè)置得盡可能高。因此,確保了所述樹脂組合物模塑期間的高流動(dòng)性(模壓加工性),同時(shí)可以以低成本增加與其它元件(電動(dòng)機(jī)托架等)的粘合性。所述樹脂組合物中的環(huán)氧基的量優(yōu)選是20meq/100g或更少。通過將所述樹脂組合物中環(huán)氧基的量限制在上述范圍內(nèi),例如,可以限制注射成型期間產(chǎn)生的氣體的量,并且可以克服可能由于大量氣體殘留在所述模內(nèi)而產(chǎn)生的模塑制品的尺寸誤差、有缺陷外觀及其它問題。加入到所述樹脂組合物的環(huán)氧化合物的量優(yōu)選是20體積%或更少。通過將所添加的環(huán)氧化合物的量以落入在上述范圍內(nèi),可以充分顯示PPS原來具有的高耐油性和良好的模壓加工性(高流動(dòng)性)。特別是,有時(shí)增加所添加的環(huán)氧化合物的量而削弱pps具有的高耐磨性等。然而,通過限制添加的量以屬于上述范圍,可以克服這樣的問題并且可以將高耐磨性賦予所述外殼。作為上述環(huán)氧化合物,例如,可以優(yōu)選使用其中聚烯烴主鏈和甲基丙烯酸縮水甘油酯(GMA)側(cè)鏈被接枝的化合物,或雙酚A(BPA)環(huán)氧化合物。含有上述聚苯硫醚(PPS)和環(huán)氧化合物的樹脂組合物含有優(yōu)選為2000ppm或更少量的Na。這樣,聚苯硫醚的副產(chǎn)物,NaCl等得到減少,因此,例如,包含在聚苯硫醚(PPS)中的Na也得到減少。因此,瀝濾到潤滑油中的Na離子的量受到限制,并且軸承的內(nèi)部或外部清潔度可以因而保持在高水平。為了限制包含在聚苯硫醚(PPS)中的Na的量以屬于上述數(shù)值范圍(2000ppm或更少),例如,可以將相對介電常數(shù)高(至少IO)的溶劑用于進(jìn)行清潔。而且,可以通過用酸清潔而除去分子末端基中的Na,由此可以將包含的Na的量減少至更大的程度。具體而言,在聚苯硫醚(PPS)之中,依據(jù)它的每單位體積的少量的分子末端基和少量所包含的Na,優(yōu)選具有最少數(shù)量側(cè)鏈的線型聚苯硫醚。隨著最近便攜電子設(shè)備的流行,在除其它元件粘附的部分之外的部分中,流體潤滑軸承裝置用外殼需要高強(qiáng)度和耐沖擊的特性,以及上述所需要的特性。而且,當(dāng)所述外殼在本身和旋轉(zhuǎn)構(gòu)件之間形成推力軸承間隙時(shí),從高度精確地保持軸承間隙的觀點(diǎn)考慮,需要高的尺寸穩(wěn)定性。因此在本發(fā)明中,將碳纖維作為填料添加至含有聚苯硫醚(PPS)和環(huán)氧化合物的樹脂組合物中。這增加外殼的強(qiáng)度并且可以顯示碳纖維的低熱尺寸變化性,抑制與溫度改變有關(guān)的樹脂部分中的尺寸改變。結(jié)果,在使用期間高度精確地控制推力軸承間隙并且可以產(chǎn)生高軸承性能。而且,因?yàn)樘祭w維具有電導(dǎo)率,所以它們添加到所述樹脂組合物作為填料可以將高電導(dǎo)率賦予所述外殼。這樣可以使在使用期間產(chǎn)生于旋轉(zhuǎn)構(gòu)件(例如盤輪轂等)側(cè)的靜電荷經(jīng)由所述外殼分散至在接地側(cè)上的構(gòu)件。為了滿足上述所需的特征,拉伸強(qiáng)度為3000MPa或更高的碳纖維是優(yōu)選的。這種具有高電導(dǎo)率以及高強(qiáng)度的碳纖維的實(shí)例是PAN基(基于聚丙烯腈的)的碳纖維。考慮所述碳纖維的長寬比,更顯著地發(fā)揮通過將這些碳纖維添加至樹脂組合物而產(chǎn)生的增強(qiáng)效果、尺寸穩(wěn)定效果、除靜電效果以及其它效果。即,碳纖維的纖維長度越長,增強(qiáng)效果和除靜電效果越高,而纖維直徑越小,耐磨性破壞越小,特別是滑動(dòng)接觸材料。出于這些觀點(diǎn),特別優(yōu)選的是所述碳纖維的長寬比為6.5或更多。作為填料添加到基礎(chǔ)樹脂的碳纖維的量優(yōu)選是10至35%。這是因?yàn)?,?dāng)添加的量例如小于10體積%時(shí),不能充分發(fā)揮由添加碳纖維產(chǎn)生的增強(qiáng)效果和除靜電效果,并且當(dāng)添加的量大于35體積°/。時(shí),難以保證所述外殼的模壓加工性。如上所述,形成所述外殼的樹脂組合物可以由上述基礎(chǔ)樹脂和碳纖維構(gòu)成,而為了提高所述外殼的脫模特性、電導(dǎo)率及其它特性,除上述基礎(chǔ)樹脂和碳纖維之外,分別加入添加劑諸如不同于PPS的樹脂和橡膠組分等,以構(gòu)成其樹脂組合物。在任何上述情況下,雖然包含在樹脂組合物中的基礎(chǔ)樹脂和碳纖維的量屬于上述范圍時(shí)不存在特別的問題,但是當(dāng)僅利用它們自身而難以使上述組合物的配比屬于上述范圍時(shí),產(chǎn)生另外添加(裝入)材料以調(diào)節(jié)所述配比的需要。在這時(shí)添加的材料需要是這樣的,它不削弱由上述基礎(chǔ)樹脂和碳纖維賦予所述外殼的效果。鑒于這一點(diǎn),本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)了作為上述物料的無機(jī)化合物,具體是基本上沒有離子洗脫的無機(jī)化合物。S卩,添加無機(jī)化合物,使得它補(bǔ)足所述樹脂組合物中基礎(chǔ)樹脂和碳纖維的余量,或者所述樹脂組合物中基礎(chǔ)樹脂和碳纖維以及添加劑的余量,由此可以克服上述問題。因此,可以獲得具有通過添加上述基礎(chǔ)樹脂(PPS)和碳纖維而產(chǎn)生的益處的外殼。而且,在無機(jī)化合物之中,特別優(yōu)選的是基本上沒有離子洗脫的無機(jī)化合物。該類型的無機(jī)化合物可以避免潤滑油的改進(jìn)、惡化和粘度降低,因此軸承性能可以保持在高水平。備選地,可以避免離子沉積在軸承裝置及其周圍上的情況,由此可以確保所述軸承裝置的內(nèi)軸承或周圍的清潔度。滿足上述條件的無機(jī)化合物的具體實(shí)例包括硼酸鋁化合物、二氧化鈦、氧化鋅等。在這些中,特別是,可以更優(yōu)選使用硼酸鋁化合物。而且,這些無機(jī)化合物存在纖維狀和粉末形式??紤]所述外殼的增強(qiáng)效果,優(yōu)選纖維狀特別是須晶形式??梢詫⑸鲜鰳?gòu)成的用于流體潤滑軸承裝置的外殼以這樣的流體潤滑軸承裝置形式提供,這樣的流體潤滑軸承裝置包含這種外殼、固定在外殼內(nèi)圓周上的軸承座套和具有軸的旋轉(zhuǎn)構(gòu)件。在該情況下,在外殼內(nèi)部,以及軸承座套內(nèi)圓周面和相對于此的軸的外圓周表面之間形成徑向軸承間隙。當(dāng)然,所述徑向軸承間隙可以直接形成在外殼的內(nèi)圓周表面和相對于此的軸的外圓周表面之間。而且,可以適合地將上述流體潤滑軸承裝置作為這樣的電動(dòng)機(jī)提供,所述電動(dòng)機(jī)包含這種流體潤滑軸承裝置;固定構(gòu)件,不同于粘合固定在所述外殼的粘合固定面上并且將所述流體潤滑軸承裝置固定在它的內(nèi)圓周上的元件;定子線圈和在其本身與所述定子線圈之間產(chǎn)生激勵(lì)的轉(zhuǎn)子磁體。如上所述,根據(jù)本發(fā)明,可以以低成本提供具有與其它元件的高粘合性和高模壓加工性的用于流體潤滑軸承裝置的外殼。附圖簡述圖1是根據(jù)本發(fā)明一個(gè)實(shí)施方案的集成了流體潤滑軸承裝置的主軸電動(dòng)機(jī)的橫斷面視圖。圖2是所述流體潤滑軸承裝置的橫斷面視圖。圖3是所述軸承座套的橫斷面視圖。圖4是所述外殼的上端面視圖。圖5是顯示所述流體潤滑軸承裝置另一種構(gòu)造的橫截面視圖。圖6是顯示所述流體潤滑軸承裝置另一種構(gòu)造的橫截面視圖。圖7顯示實(shí)施例1的組成材料的比例。圖8顯示實(shí)施例1的組成材料的比例。圖9顯示實(shí)施例1的比較試驗(yàn)結(jié)果。圖IO顯示實(shí)施例1的比較試驗(yàn)結(jié)果。圖11顯示實(shí)施例2的組成材料的比例。圖12顯示實(shí)施例2的組成材料的比例。圖13顯示實(shí)施例2的組成材料的比例。圖14顯示實(shí)施例2的比較試驗(yàn)結(jié)果。圖15顯示實(shí)施例2的比較試驗(yàn)結(jié)果。圖16顯示實(shí)施例2的比較試驗(yàn)結(jié)果。發(fā)明詳述下面將參考圖1至4描述本發(fā)明的實(shí)施方案。圖1概念上顯示根據(jù)本發(fā)明一個(gè)實(shí)施方案的集成流體潤滑軸承裝置1的用于信息設(shè)備的主軸電動(dòng)機(jī)的構(gòu)成實(shí)例。這種主軸電動(dòng)機(jī)被用于HDD和類似的盤驅(qū)動(dòng)裝置,并且包含以非接觸方式旋轉(zhuǎn)支撐包含軸2的旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3的液體潤滑軸承裝置1、例如在徑向上穿過間隙而彼此相對的定子線圈4和轉(zhuǎn)子磁體5以及電動(dòng)機(jī)托架(固定構(gòu)件)6。將定子線圈4粘附至電動(dòng)機(jī)托架6的外徑側(cè),并且將轉(zhuǎn)子磁體5粘附至旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3的外圓周。將流體潤滑軸承裝置1的外殼7固定在電動(dòng)機(jī)托架6的內(nèi)圓周上。雖然在圖中未顯示,但是將一個(gè)或多個(gè)磁盤或類似的盤形狀信息記錄介質(zhì)(在下文簡單稱為盤)保持在旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3上。在這樣構(gòu)成的主軸電動(dòng)機(jī)中,當(dāng)定子線圈4被施加能量時(shí),在定子線圈4和轉(zhuǎn)子磁體5之間產(chǎn)生的激勵(lì)使轉(zhuǎn)子磁體5旋轉(zhuǎn),這樣導(dǎo)致保持在旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3上的盤與軸2—起旋轉(zhuǎn)。圖2顯示流體潤滑軸承裝置1。該流體潤滑軸承裝置1主要包含外殼7、固定在外殼7上的軸承座套8、相對于外殼7和軸承座套8旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3。應(yīng)當(dāng)注意,為了說明起見,在下面的說明書中,在形成于兩個(gè)軸向末端的外殼7的開口部分中,用蓋構(gòu)件10密封的一側(cè)被稱為下側(cè),與所述密封側(cè)相對的側(cè)被稱為上側(cè)。旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3包含,例如,設(shè)置在外殼7的開口側(cè)上的輪轂部分9,和插入在軸承座套8的內(nèi)圓周的軸2。輪轂部分9由金屬材料或樹脂材料形成,并且由覆蓋外殼7的開口側(cè)(上側(cè))的盤部分9a,在軸向方向上從盤部分9a的外圓周向下延伸的圓柱部分9b,盤裝載面9c和安置在圓柱部分9b的外圓周上的邊緣9d構(gòu)成。將未顯示的盤安裝到盤部分9a的外圓周上,并且安裝在盤裝載面9c上。將所述盤通過未顯示的適當(dāng)保持裝置(夾持器等)保持在輪轂部分9。這種實(shí)施方案中的軸2與輪轂部分9整體地形成,并且在它的下端單獨(dú)包含作為拔出防止的凸緣部分2b。凸緣部分2b用金屬制成,并且例如通過螺旋接頭或類似裝置固定在軸2上。例如,軸承座套8可以由黃銅和類似的銅合金以及鋁合金和類似的金屬材料形成,或者可以由燒結(jié)金屬制成的多孔體形成。在這種實(shí)施方案中,它由圓柱形狀的燒結(jié)金屬的多孔體形成,所述燒結(jié)金屬包含作為主要成分的銅。在軸承座套8的整個(gè)內(nèi)圓周表面8a或其部分上的圓柱形區(qū)域中,其中以預(yù)定形狀排列多個(gè)流體動(dòng)力凹槽的區(qū)域形成為徑向流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部。在這種實(shí)施方案中,例如,如圖3所示,其中以人字形形狀排列多個(gè)流體動(dòng)力凹槽8al、8a2的區(qū)域形成在軸向分開的兩個(gè)位置中。在形成上面的流體動(dòng)力凹槽8al的區(qū)域中,該流體動(dòng)力凹槽8al相對于軸向中心m(上下傾斜凹槽之間的區(qū)域的軸向中心)軸向非對稱地形成,并且軸向中心m上方區(qū)域的軸向尺寸XI大于其下方區(qū)域的軸向尺寸X2。在軸承座套8整個(gè)下端面8c或其部分上的環(huán)形區(qū)域中,例如,雖然未顯示在圖中,但是其中以螺旋形狀排列多個(gè)流體動(dòng)力凹槽的區(qū)域形成作為推力流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部。其中形成流體動(dòng)力凹槽的這個(gè)區(qū)域與作為推力軸承面的凸緣部分2b的上端面2bl相對,并且當(dāng)軸2(旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3)在旋轉(zhuǎn)時(shí),在第二推力軸承部分T2本身和上端面2bl之間形成第二推力軸承部分T2的推力軸承間隙(參看圖2)。外殼7由樹脂材料形成圓柱形狀。在這種實(shí)施方案中,外殼7具有這樣一種形狀,它的兩個(gè)軸向端都是張開的,并且另一個(gè)末端側(cè)面用蓋構(gòu)件10密封。在一個(gè)末端側(cè)的整個(gè)端面(上端面)或其部分上的環(huán)形區(qū)域安置有推力軸承面7a。在這種實(shí)施方案中,例如,如圖4所示,其中在推力軸承面7a上以螺旋形狀排列多個(gè)流體動(dòng)力凹槽7al的區(qū)域形成作為推力流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部。該推力軸承面7a(形成流體動(dòng)力凹槽7al的區(qū)域)與輪轂部分9的盤部分9a的下端面9al相對,并且,當(dāng)旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3在旋轉(zhuǎn)時(shí),在第一推力軸承部分Tl本身和下端面9al之間形成隨后描述的第一推力軸承部分Tl的推力軸承間隙(參看圖2)。將外殼7的另一個(gè)末端側(cè)密封的蓋構(gòu)件10由金屬材料或樹脂材料形成,并且固定在安置于外殼7的另一端的內(nèi)圓周側(cè)上的肩7b上。在這里,不特別限制固定方法。例如,取決于材料和所需安裝強(qiáng)度、密封性能等的組合,可以適合地選擇粘合(包括松散粘合、壓配粘合),壓配,沉積(例如,超聲沉積),焊接(例如,激光焊接)和類似的方法。例如,通過粘合(包括松散粘合和壓配粘合),壓配,沉積或類似的合適方法,將軸承座套8的外圓周表面8b固定在外殼7的內(nèi)圓周表面7c上。在外殼7的外圓周上形成直徑逐漸增加至頂部的錐形密封面7d。該錐形密封面7d形成環(huán)狀密封空間S,并且該環(huán)狀密封空間S的徑向尺寸從外殼7的密封側(cè)(下側(cè))朝介于錐形密封面7d本身和圓柱部分9b的內(nèi)圓周表面9bl之間的開口側(cè)(上側(cè))逐漸降低。當(dāng)軸2和輪轂部分9在旋轉(zhuǎn)時(shí),該密封空間S與第一推力軸承部分T1的推力軸承間隙的外徑側(cè)連通。在外殼7的外圓周下端形成粘合固定面7e。這種實(shí)施方案中的粘合固定面7e形成具有恒定直徑的圓柱形狀,并且粘合固定在電動(dòng)機(jī)托架6的內(nèi)圓周表面6a上。因此,將流體潤滑軸承裝置1集成到所述電動(dòng)機(jī)中。流體潤滑軸承裝置1的內(nèi)部充滿潤滑油,并且所述潤滑油的油位總是保持在密封空間S.之內(nèi)。作為潤滑油,多種物質(zhì)是可用的。特別是,為用于HDD和類似盤驅(qū)動(dòng)裝置的流體潤滑軸承裝置提供的潤滑油需要具有低蒸發(fā)速率和低粘度。例如,癸二酸二辛酯(DOS)、壬二酸二辛酯(DOZ)和類似的酯基潤滑油是適合的。上述外殼7需要對上述酯基潤滑油的高耐油性(低吸油性質(zhì)),并且除此之外,在使用期間所產(chǎn)生除氣的量和吸收的水的量需要抑制在低水平。而且,考慮所使用的氣氛和運(yùn)輸氣氛等中的溫度改變,還需要高耐熱性。滿足上述所需特征的樹脂實(shí)例是聚苯硫醚(PPS)。因?yàn)榫郾搅蛎?PPS)相比于其它樹脂是經(jīng)濟(jì)可用的,并且是模塑期間流動(dòng)性(熔體粘度)優(yōu)異的樹脂,所以它適合作為用于外殼7的基礎(chǔ)樹脂。順便地,通常通過硫化鈉和對二氯苯的縮聚反應(yīng)產(chǎn)生聚苯硫醚(PPS),并且它還含有副產(chǎn)物氯化鈉。因此,需要采用適當(dāng)?shù)娜軇┣鍧嵕郾搅蛎?PPS)。用于清潔的溶劑可以是相對介電常數(shù)至少為10或更大、優(yōu)選20或更大、更優(yōu)選50或更大的任何溶劑。進(jìn)一步考慮環(huán)境方面,例如,水(相對介電常數(shù)約80)是優(yōu)選的,并且超純水是特別優(yōu)選的。通過利用這樣一種溶劑進(jìn)行的清洗,將大部分在聚苯硫醚(PPS)端基上的Na除去。這樣能夠減少包含在聚苯硫醚(PPS)中的Na的量(例如,2000ppm或更低),使聚苯硫醚(PPS)可用作形成外殼7的樹脂材料。而且,除去端基的Na在增加結(jié)晶速率方面有利。聚苯硫(PPS)大致分為交聯(lián)聚苯硫醚(PPS);具有少量側(cè)鏈的半線型聚苯硫醚(PPS);和具有更少數(shù)量側(cè)鏈的線型聚苯硫醚(PPS)。在這些之中,具有少量側(cè)鏈的線型聚苯硫(PPS)是更優(yōu)選的,因?yàn)樗诿恳环肿又芯哂懈贁?shù)量的分子端基和更少量的所包含的Na。而且,線型聚苯硫醚(PPS)是優(yōu)選的材料,還因?yàn)橄啾扔谄渌愋途郾搅?PPS),更容易清潔,或者所包含Na的數(shù)量幾乎不必通過清潔而減少。具體而言,以2000ppm或更少、更優(yōu)選1000ppm,還更優(yōu)選500ppm或更少的量含有Na的線型聚苯硫醚都屬于上述線型聚苯硫醚(PPS)。根據(jù)這種情況,可以抑制浸提到潤滑油中的Na離子的量,并且因此可以防止流體潤滑軸承裝置1和保持在旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3或磁頭(未顯示)上的盤的表面被Na沉積。將上述基礎(chǔ)樹脂添加到所述樹脂組合物,以便包含的基礎(chǔ)樹脂的量不小于40體積%但不大于70體積%,更優(yōu)選不小于50體積%但不大于70體積%。這樣可以獲得外殼7,這種外殼7的耐油性、上述基礎(chǔ)樹脂(PPS)本來具有的較低的除氣性質(zhì)以及粘合固定面7e和電動(dòng)機(jī)托架6的內(nèi)圓周表面6a之間的粘合力都得到改善,同時(shí)充分顯現(xiàn)模塑期間的高流動(dòng)性(低熔體粘度)。而且,通過在上述范圍內(nèi)添加基礎(chǔ)樹脂(PPS),例如,當(dāng)軸承座套8或蓋構(gòu)件10通過壓配(包括組合使用壓配和粘合的情況)固定時(shí),可以確保在外殼7中所需要的壓配原料,并且它能夠變成可以伸長至不引起外殼7自身的破裂或類似損壞的程度。在這實(shí)施方案中,將每一化合物分子上具有兩個(gè)或更多個(gè)環(huán)氧基并且環(huán)氧值為0.5m叫/g或更高的環(huán)氧化合物添加到含有上述基礎(chǔ)樹脂的樹脂組合物中,使得所述樹脂組合物中環(huán)氧化合物的環(huán)氧基的量為8m叫/100g或更多。這可以獲得這樣的外殼7,其耐油性和上述基礎(chǔ)樹脂(PPS)本來具有的低脫氣性質(zhì)以及與電動(dòng)機(jī)托架6的粘合性(粘合強(qiáng)度)被進(jìn)一步地改善,同時(shí)充分顯現(xiàn)在模塑期間的高流動(dòng)性(低熔體粘度)。而且,優(yōu)選將上述環(huán)氧化合物加入到所述基礎(chǔ)樹脂,使得所述樹脂組合物中環(huán)氧基的量是20m叫/100g或更少。這是因?yàn)?,如果所述樹脂組合物中環(huán)氧基的量大于上述范圍(20meq/100g),則在外殼7的模塑期間,所述樹脂組合物產(chǎn)生不可忽略量的氣體,并且殘留在模塑之內(nèi)的這種氣體可以引起作為模制品的外殼7的尺寸誤差、有缺陷的外觀及其它問題。應(yīng)當(dāng)注意,從抑制上述在模塑期間產(chǎn)生氣體的觀點(diǎn)考慮,在這種實(shí)施方案中,當(dāng)聚苯硫醚(PPS)用作基礎(chǔ)樹脂時(shí),未通過環(huán)氧化合物改性的聚苯硫醚(未環(huán)氧改性的PPS)是優(yōu)選使用的。這是因?yàn)椋?dāng)環(huán)氧改性的PPS用作基礎(chǔ)樹脂時(shí),殘留在該環(huán)氧改性PPS中的低分子量環(huán)氧組分在外殼7的模壓溫度(在這里是注射環(huán)氧改性PPS時(shí)的溫度)分解,產(chǎn)生氣體。在模塑中殘留的這種氣體以孔隙形式保留在外殼7之內(nèi),或者保留在外殼7的外表面上,由此可以降低這種外殼7的模塑精度。作為環(huán)氧化合物,可以使用環(huán)氧值在上述范圍之內(nèi)的任何這樣的化合物。在它們之中,可以適合地使用其中聚烯烴主鏈和甲基丙烯酸縮水甘油酯(GMA)側(cè)鏈被接枝的環(huán)氧化合物,或者雙酚A環(huán)氧化合物。應(yīng)當(dāng)注意,上述實(shí)例環(huán)氧化合物也有已知的實(shí)例,諸如僅具有作為側(cè)鏈的甲基丙烯酸縮水甘油酯(GMA)的共聚物類型,以及通過進(jìn)一步引起作為側(cè)鏈的不含環(huán)氧基的苯乙烯等被接枝而三元共聚的那些。然而,如上所述,依據(jù)耐熱性,理想的是使用其中僅含有環(huán)氧基的化合物作為側(cè)鏈被接枝的共聚物類型,而不是使用苯乙烯等的三元共聚物。當(dāng)旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3啟動(dòng)和停止時(shí),安置在外殼7上端面的推力軸承面7a在它本身和輪轂部分9的下端面9al之間產(chǎn)生滑動(dòng)摩擦,所述推力軸承面7a和下端面9al是在軸向上彼此相對的。通過適當(dāng)設(shè)置所述環(huán)氧化合物相對于所述基礎(chǔ)樹脂的配比、具體地設(shè)置為20體積%或更少,可以減少該類型的外殼7的滑動(dòng)磨蝕??梢詫⑻祭w維作為填料添加至含有上述基礎(chǔ)樹脂和環(huán)氧化合物的樹脂組合物中。據(jù)此,外殼7得到加強(qiáng),同時(shí)可以抑制與外殼7的溫度改變有關(guān)的尺寸改變,并且可以獲得高的尺寸穩(wěn)定性。結(jié)果,可以高度精確地控制第一推力軸承部分T1在使用期間的推力軸承間隙。而且,碳纖維的高電導(dǎo)率通過將碳纖維添加至所述基礎(chǔ)樹脂而顯現(xiàn),可以賦予外殼7足夠的電導(dǎo)率(例如體積電阻率1.0xl(^Q'cm或更低)。這容許在使用期間對盤充的靜電經(jīng)由旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3和外殼7(并且也有時(shí)是軸承座套8)分散至接地側(cè)的構(gòu)件(電動(dòng)機(jī)托架6,等)上??捎玫奶祭w維實(shí)例包括基于PAN、基于Pich的碳纖維以及各種其它碳纖維。從增強(qiáng)效果和沖擊吸收的觀點(diǎn)考慮,具有相對高的拉伸強(qiáng)度(優(yōu)選3000MPa或更高)的碳纖維是優(yōu)選的,并且具體地,優(yōu)選基于PAN的碳纖維作為另外具有高電導(dǎo)率的碳纖維。作為這種基于PAN的碳纖維,可以使用屬于如下所述尺寸范圍的那些。(l)當(dāng)將熔融樹脂捏合以注射成形時(shí),將所述碳纖維切成短纖維。如果短纖維增加到某種程度,則強(qiáng)度、電導(dǎo)率及其它性質(zhì)大大降低,因此滿足這些需要的特性變得困難。因此,相對長的纖維優(yōu)選用作添加至樹脂中的碳纖維,預(yù)期該纖維模塑期間斷裂。具體而言,理想使用平均纖維長度為100)im或更長(更優(yōu)選1mm或更長)的碳纖維。(2)相反,在注射成型步驟中,除去在模內(nèi)固化的樹脂;這種樹脂再次熔融;并且有時(shí)將它與未用過的樹脂組合物一起捏合以再利用(循環(huán)使用)。在該情況下,一部分纖維是重復(fù)循環(huán)的。因此,如果初始纖維長度太長,則當(dāng)將它們循環(huán)時(shí),由于切割而使纖維變成比初始纖維長度短很多,并且對樹脂組合物特性上的改變(使熔體粘度等更低)成為值得注意的。為了使這種在特性上的改變最小,優(yōu)選纖維長度盡可能短。具體而言,理想的是,所述平均纖維長度是500(im或更短(優(yōu)選300pm或更短)。上述碳纖維的纖維長度的選擇可以取決于樹脂組合物的使用歷史而摘定d例如,當(dāng)將未用過的樹脂組合物單獨(dú)使用或與循環(huán)樹脂組合物組合使用時(shí),并且當(dāng)未用過的樹脂組合物的比例高時(shí),從抑制強(qiáng)度、電導(dǎo)率等變得更低的觀點(diǎn)考慮,優(yōu)選使用在上述(l)中提到的尺寸范圍之內(nèi)的碳纖維。另一方面,使用的循環(huán)樹脂組合物的比例高,從抑制由于循環(huán)而使樹脂組合物特性改變的觀點(diǎn)考慮,理想地使用在上述(2)中提到的尺寸范圍之內(nèi)的碳纖維。應(yīng)當(dāng)注意,對于兩種碳纖維(1)和(2),碳纖維的纖維直徑越小,所包含的纖維的數(shù)目越多,這對于使產(chǎn)品質(zhì)量均勻是有效的,并且其長寬比越大,通過纖維增強(qiáng)的增強(qiáng)效果越高。因此,碳纖維的長寬比理想地是盡可能高,具體地優(yōu)選6.5或更高。而且,考慮到可加工性和可用性,所述碳纖維適合的平均纖維直徑是5至20pm。為了充分顯示通過上述碳纖維的增強(qiáng)效果和除靜電效果,添加至基礎(chǔ)樹脂的碳纖維的量優(yōu)選是10至35體積%,更優(yōu)選15至25體積%。這是因?yàn)?,?dāng)添加的碳纖維量小于10體積%時(shí),通過所述碳纖維的增強(qiáng)效果和除靜電效果不能充分地顯示,并且不能確保外殼7在具有輪轂部分9的滑動(dòng)部分中的耐磨性,特別是用作滑動(dòng)接觸材料的輪轂部分9的耐磨性,而當(dāng)添加的量大于35體積%時(shí),外殼7的模壓加工性降低,難以獲得高的尺寸精度。為了改善外殼7的脫模特性和電導(dǎo)率,可以將多種添加劑添加至以不妨礙上述效果的這樣的范圍或者以發(fā)現(xiàn)基本上沒有下面所提及的離子浸出的這樣的范圍包含上述碳纖維的基礎(chǔ)樹脂(PPS)中??梢允褂糜袡C(jī)的和無機(jī)的添加劑。例如,可以使用有機(jī)物質(zhì)如非PPS結(jié)晶樹脂、無定形樹脂、橡膠組分等,和無機(jī)物質(zhì)如炭黑、金屬纖維、玻璃纖維等。可以添加的更具體的實(shí)例包括具有優(yōu)異耐油性的作為脫模劑的聚四氟乙烯(PTFE),以及作為導(dǎo)電劑的爐黑和炭黑??梢詫o機(jī)化合物進(jìn)一步添加至含有上述基礎(chǔ)樹脂和碳纖維,或者上述基礎(chǔ)樹脂、碳纖維和上述添加劑的樹脂組合物。在這種情況下,優(yōu)選選擇要添加的無機(jī)化合物的量,以便它補(bǔ)足所述樹脂組合物中基礎(chǔ)樹脂和碳纖維的余量,或者基礎(chǔ)樹脂、碳纖維以及添加劑的余量。因此,可以將樹脂組合物中含有的基礎(chǔ)樹脂和碳纖維的量各自適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)至屬于上述范圍。多種物質(zhì)可用作所述無機(jī)化合物。在它們之中,基本上沒有離子洗脫的無機(jī)化合物是特別優(yōu)選的。在這種類型的無機(jī)化合物中,可以防止離子從潤滑油浸出,并且可以將軸承性能保持在高水平。備選地,可以避免離子沉積在軸承裝置以及它周圍的上述情況,并且可以確保軸承內(nèi)部或軸承裝置周圍的清潔度。符合上述條件的無機(jī)化合物的具體實(shí)例包括硼酸鋁化合物、二氧化鈦、氧化鋅等。在這些中,特別是,可以更適合地使用硼酸鋁化合物。這些無機(jī)化合物存在纖維狀和粉末形式。在這些之中,考慮到外殼的增強(qiáng)效果,優(yōu)選纖維狀特別是須晶形狀的,并且考慮到外殼的模壓加工性(樹脂填充性),優(yōu)選粉末。通過將碳纖維和無機(jī)化合物添加至上述基礎(chǔ)樹脂中而制備的樹脂組合物的熔體粘度被優(yōu)選抑制到在310°C和1000s—1的剪切速率下的500Pa-s或更低,因?yàn)槿廴跇渲叨染_地填充型腔內(nèi)部。因此,在310。C和1000s—1的剪切速率,不包括碳纖維的樹脂組合物(基礎(chǔ)樹脂和環(huán)氧化合物)的熔體粘度優(yōu)選是100Pw或更低以抵消由添加碳纖維和無機(jī)化合物所引起的粘度增加。如上所述,形成上述樹脂組合物的外殼7可以使所述外殼具有高耐油性、低除氣性質(zhì)、模塑期間的高流動(dòng)性、低吸水性質(zhì)、高耐熱性、和與電動(dòng)機(jī)托架6的高粘合力中的全部性能。這可以增加流體潤滑軸承裝置1和集成了該軸承裝置的盤驅(qū)動(dòng)裝置的耐久性和可靠性。而且,通過以加入取決于應(yīng)用的適當(dāng)量的碳纖維,可以獲得具有優(yōu)異的機(jī)械強(qiáng)度、耐沖擊性、模壓加工性、尺寸穩(wěn)定性、除靜電性質(zhì)的外殼7。而且,上述添加的基礎(chǔ)樹脂和碳纖維的量可以通過添加無機(jī)化合物而任選調(diào)節(jié),必要時(shí),由此可以獲得具有處于最佳平衡的上述特性的外殼7。作為成品的外殼7無論它的尺寸如何都可以進(jìn)行使用,但是因?yàn)榭梢灶A(yù)期到上述模壓加工性的改善,因此可以模塑出更小尺寸的外殼7(例如,在注射成型期間,樹脂的填充部分在最小處是1mm或更小)。由于這種原因,包含該外殼7的流體潤滑軸承裝置(流體動(dòng)壓軸承裝置)l和因此用于集成了所述裝置的盤驅(qū)動(dòng)設(shè)備的主軸電動(dòng)機(jī)可以減少尺寸并適合使用。在上述構(gòu)造的流體潤滑軸承裝置1中,當(dāng)軸2(旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3)在旋轉(zhuǎn)時(shí),用作軸承座套8的內(nèi)圓周表面8a的徑向軸承面的區(qū)域(其中形成在上下兩個(gè)位置中的流體動(dòng)力凹槽8al、8a2的區(qū)域)與穿過徑向軸承間隙的軸2的外圓周表面2a相對。響應(yīng)于軸2的旋轉(zhuǎn),上述徑向軸承間隙中的潤滑油被推向流體動(dòng)力凹槽8al、8a2的軸向中心m側(cè)并且壓力是增加的。以非接觸方式支撐在徑向方向的軸2的第一徑向軸承部分R1和第二徑向軸承部分R2分別由流體動(dòng)力凹槽8al、8a2的這種流體動(dòng)力作用構(gòu)成。同時(shí),在介于外殼7的推力軸承面7a(形成流體動(dòng)力凹槽7al的區(qū)域)和與其相對的輪轂部分9下端面9al(盤部分9a)之間的推力軸承間隙中,以及在介于下端面8c(形成流體動(dòng)力凹槽的區(qū)域)和與其相對的凸緣部分2b的上端面2bl之間的推力軸承間隙中,通過流體動(dòng)力凹槽的流體動(dòng)力作用,分別形成潤滑油的油膜。在推力方向以非接觸方式支撐旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3的第一推力軸承部分Tl和第二推力軸承部分T2通過這些油膜的壓力構(gòu)成。上面已經(jīng)描述了本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案,但是根據(jù)本發(fā)明的流體潤滑軸承裝置不局限于這個(gè)實(shí)施方案,可以具有其它構(gòu)造。下面將描述流體潤滑軸承裝置的另一個(gè)構(gòu)成實(shí)例。應(yīng)當(dāng)注意,在下面顯示的圖中,與在一個(gè)實(shí)施方案中具有相同構(gòu)造和功能的部件和零件通過相同附圖標(biāo)記進(jìn)行標(biāo)記,并且省去對它們的重復(fù)說明。在上述實(shí)施方案中描述的情況下,安置了在外殼7的上端面上安排有多個(gè)流體動(dòng)力凹槽7al的推力軸承面7a(第一推力軸承部分Tl),并且安置了在軸承座套8的下端面8c上安排有多個(gè)流體動(dòng)力凹槽的推力軸承面(第二推力軸承部分T2)。然而,本發(fā)明可以類似應(yīng)用于僅裝備有第一推力軸承部分T1的流體潤滑軸承裝置。在該情況下,軸2是直的形狀,不具有凸緣部分2b。因此,通過樹脂材料整體形成作為底部的蓋構(gòu)件10,外殼7可以是底部圓筒形狀。而且,軸2和輪轂部分9可以由金屬或樹脂模塑,并且軸2可以與輪轂部分9分開形成。在該情況下,軸2由金屬制成,并且利用這個(gè)由金屬制成的軸2作為插入物(insert),旋轉(zhuǎn)構(gòu)件3可以與輪轂部分9一起由樹脂模制。圖5顯示液體潤滑軸承裝置1的另一個(gè)構(gòu)造實(shí)例。在相同圖中顯示的流體潤滑軸承裝置11中,軸構(gòu)件12包含整體或分別安置在它下端的凸緣部分12b。而且,外殼17包含圓柱狀側(cè)面部分17a和底部17b,所述底部17b與圓柱狀側(cè)面部分17a分開構(gòu)造并設(shè)置在側(cè)面部分17a的下端部分。朝內(nèi)圓周側(cè)凸出的密封部分13與外殼17整體形成在外殼17的側(cè)面部分17a的上端部分。雖然在圖中未顯示,但是,例如多個(gè)流體動(dòng)力凹槽在其中是螺旋排列的區(qū)域形成在位于外殼17的底部17b上的上端面17M上。而且,當(dāng)軸構(gòu)件12在旋轉(zhuǎn)時(shí),在軸承座套8的下端面8c和軸構(gòu)件12的凸緣部分12b的上端面12bl之間形成第一推力軸承部分Tll,并且在外殼17的底部17b上的上端面17bl和凸緣部分12b的下端面12b2之間形成第二推力軸承部分T12。在這個(gè)構(gòu)造實(shí)例中,外殼17的側(cè)面部分17a與密封部分13—起由樹脂材料形成。因此,作為形成這種外殼17的材料,選擇具有與上述實(shí)施方案中相同化學(xué)組成的樹脂組合物,以便可以獲得在與電動(dòng)機(jī)托架(未顯示在圖中)的粘合力、耐油性、耐磨性、清潔度、尺寸穩(wěn)定性、模壓加工性、伸長特性等方面優(yōu)異的外殼17。而且,當(dāng)?shù)撞?7b由樹脂材料形成時(shí),它可以具有類似于外殼17的材料比例。這可以進(jìn)一步改善外殼17和底部17b之間的粘合力。圖6顯示流體潤滑軸承裝置11的另一個(gè)構(gòu)造實(shí)例。在相同圖中的流體潤滑軸承裝置21中,密封部分23與外殼27的側(cè)面部分27a分開形成,并且利用粘合、壓配、沉積等固定在外殼27的上端部分的內(nèi)圓周上。而且,外殼27的底部27b與外殼27的側(cè)面部分27a—起由樹脂材料模制,并且具有底部圓柱形式。應(yīng)當(dāng)注意,除這個(gè)之外的構(gòu)造都是基于圖5中顯示的流體潤滑軸承裝置ll的構(gòu)造的,因此將它們的說明省去。在這個(gè)構(gòu)造實(shí)例中,外殼27與底部27b的側(cè)面部分27a—起由樹脂材料形成。因此,作為形成外殼27的材料,通過選擇具有與上述實(shí)施方案中相同化學(xué)組成的樹脂組合物,可以獲得在與電動(dòng)機(jī)托架(未顯示在圖中)的粘合力、耐油性、耐磨性、清潔度、尺寸穩(wěn)定性、模壓加工性、伸長特性等方面優(yōu)異的外殼27。在上述實(shí)施方案中,描述了包含在外殼7內(nèi)圓周內(nèi)的外殼7和軸承座套8是分開的情況,但是這些外殼7和軸承座套8可以是整體的(另外在外殼17和27的情況)。在這種情況下,軸承座套8和外殼7的整體構(gòu)件由具有上述化學(xué)組成的并且包含PPS作為基礎(chǔ)樹脂的樹脂組合物形成。而且,將上述的流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部安置在整體的套座-外殼構(gòu)件的側(cè)(固定側(cè))上,或者可以將它安置在對著這些的軸2和凸緣部分2b的側(cè)上,或者安置在輪轂部分9的側(cè)(旋轉(zhuǎn)側(cè))上。在上面的構(gòu)造實(shí)例中,例如顯示了徑向軸承部分R1、R2和推力軸承部分T1、T2的構(gòu)造,其中通過以人字形形狀或螺旋形狀安排的流體動(dòng)力凹槽產(chǎn)生潤滑流體的流體動(dòng)力效應(yīng),但是本發(fā)明不局限于此。例如,作為徑向軸承部分R1、R2,雖然未顯示在圖中,但可以采用所謂的階段流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部,其中在圓周方向的多個(gè)位置上形成軸向方向的凹槽,或者可以采用所謂多覆蓋物(multirobe)軸承,其中在圓周方向上安排多個(gè)拱式面并且在拱式面和相對軸2(或軸構(gòu)件12)的外圓周表面2a之間形成楔形徑向間隙(軸承間隙)。備選地,將用作徑向軸承面的軸承座套8的內(nèi)圓周表面8a制成不包含作為流體動(dòng)壓力產(chǎn)生部的流體動(dòng)力凹槽的完全環(huán)形的內(nèi)圓周表面、拱式面等,并且所謂的圓筒軸承可以由內(nèi)圓周表面和與這個(gè)內(nèi)圓周面相對的軸2的完全環(huán)形外圓周表面2a構(gòu)成。而且,雖然未顯示在圖中,推力軸承部分T1、T2中的一個(gè)或兩個(gè)可以由所謂階式止推軸承,或者由波形狀的軸承(在這里階梯是波形狀)等構(gòu)成,在所述階式止推軸承中多個(gè)徑向凹槽-形狀的流體動(dòng)力凹槽以預(yù)定間隔圓周地安置在用作推力軸承面的區(qū)域中。[實(shí)施例1]為了闡明本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn),對具有不同化學(xué)組成的多個(gè)樹脂組合物進(jìn)行了流體潤滑軸承裝置用外殼的所需特性的評價(jià)。將某一種聚苯硫醚(PPS)用作基礎(chǔ)樹脂。而且,將碳纖維和六種具有不同主要構(gòu)成成分(element)或不同形狀的無機(jī)化合物用作填料。這些基礎(chǔ)樹脂和填料(碳纖維和無機(jī)化合物)的組合和它們的配比如圖7和8中所示。應(yīng)當(dāng)指出,在該實(shí)施例中,使用下列物質(zhì)作為線型聚苯硫醚(PPS)的由DainipponInkAndChemicals,Incorporated生產(chǎn)的LC-5G(含有的Na的量約300ppm);分別作為六種無機(jī)化合物(無機(jī)化合物1號至6號)的由IshiharaSangyoKaisha,Ltd.生產(chǎn)的二氧化鈦(等級CR-60-2,主要組分二氧化鈦,平均直徑0.2pm)、由TheHonjyoChemicalCorporation制造的氧化鋅(等級第1級,主要組分氧化鋅,平均直徑0.6pm)、由ShikokuChemicalsCorporation生產(chǎn)的"Alborite,,(等級FA08,主要組分:硼酸鋁,平均直徑0.8|im,形態(tài)粉末)、由SHIKOKUCHEMICALSCORPORATION制造的Alborex(等級Y,主要組分硼酸鋁,平均直徑:0.5至1.0|im,平均纖維長度10至30pm,形態(tài)須晶)、由OtsukaChemicalCo.,Ltd.制造的Tismo(等級N,主要構(gòu)成成分鈦酸鉀,平均直徑0.3至0.6拜,平均纖維長度10至20拜)、由MaruoCalciumCo"Ltd.制造的Whiscal(等級:A,主要構(gòu)成成分碳酸韓,平均直徑0.5至1.0pm,平均纖維長度20至30|im)。而且,將TOHOTENAXCo,,Ltd.制造的HM35-C6S(纖維直徑7pm,平均纖維長度6mm,拉伸強(qiáng)度3240MPa)用作碳纖維(PAN基的)。另外,添加炭黑作為本實(shí)施例中的添加劑。具體而言,使用由MitsubishiChemicalCorporation制造的炭黑(等級#3350B,平均粒徑24nm)。根據(jù)圖7和8中所示的配比將這些原料進(jìn)行干混。在螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)速度為150rpm和在300至330°C的溫度下,將所述混合物裝入雙軸擠出機(jī)(螺桿L/D比例約30)中,熔融和捏合。在捏合以后,通過直徑為4mm的模具牽拉出熔融線材。然后將該線材冷卻,產(chǎn)生增加尺寸(rise-sized)的樹脂組合物粒料。應(yīng)當(dāng)注意,為了盡可能地避免碳纖維在熔化和捏合期間斷裂,將上述混和物以預(yù)定速度從雙軸的軸擠出機(jī)的側(cè)面進(jìn)料部分進(jìn)料。評價(jià)項(xiàng)目是使用上述粒料形成的試驗(yàn)片的下列七個(gè)項(xiàng)目(l)離子的不可浸出性,(2)體積電阻率[acm],(3)耐油性(拉伸強(qiáng)度的降低率)[%],(4)伸長率[%],(5)環(huán)磨蝕深度[pm],(6)接觸材料的磨蝕深度[(im],禾口(7)粘合力[N]。各種評價(jià)的評價(jià)方法(測量各種評價(jià)項(xiàng)目的值的方法),以及判斷它是否是可接受的標(biāo)準(zhǔn)表示如下。(l)離子的不可浸出性利用離子色譜,檢驗(yàn)從試驗(yàn)片(外殼)浸出的各種種類離子是否存在。具體的步驟顯示如下。(a)由注射成型形成試驗(yàn)片,并且將所述試驗(yàn)片的表面預(yù)先用超純水充分清潔。(b)將超純水傾倒入空的燒杯中,并且將上述試驗(yàn)片放入該超純水中。(c)將上述燒杯在加熱到80°C的恒溫器中放置一小時(shí),使包含在所述試驗(yàn)片表面和內(nèi)部的離子浸出在超純水中。同時(shí),將僅傾倒入超純水并且沒有放置試驗(yàn)片的燒杯類似地在恒溫器中放置一小時(shí),并且用作空白。(d)通過離子色譜,測量其中放置有上述制備的試驗(yàn)片的超純水所包含的離子的量(測量值A(chǔ))。類似地,分別測量包含在空白中的離子的量(測量值B)。(e)從測量值A(chǔ)扣除測量值B,以證實(shí)浸出離子是否存在。應(yīng)當(dāng)注意,作為判斷它是否是可接受的尺度,將可以用通常在離子色譜中的柱子進(jìn)行分析的離子(參考下表l)用作待檢測的離子。如果沒有檢測出表中所列出的離子則確定為可接受的(o),并且如果檢測出任一離子則都是不可接受的(x)。[表l]待檢測的離子列表<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>通過根據(jù)JISK7194的四探針法進(jìn)行測量。作為判斷它是否是可接受的尺度,1.0xl(^Q'cm或更小的量被認(rèn)為是可接受的(0),而大于1.0xl06Q,cm的量被認(rèn)為是不可接受的(x)。(3)耐油性(拉伸強(qiáng)度的降低率)[%]將JISK7113中規(guī)定的1號啞鈴在120°C的恒溫器中的潤滑油中浸1000小時(shí),然后測量其拉伸強(qiáng)度。計(jì)算其拉伸強(qiáng)度對于試驗(yàn)開始時(shí)的椏鈴拉伸強(qiáng)度(當(dāng)浸入O小時(shí)時(shí)相同編號的椏鈴)的降低率。將二酯油,壬二酸二(2-乙基己基)酯用作潤滑油。通過JISK7113中規(guī)定的方法進(jìn)行拉伸強(qiáng)度測量,并且通過下列等式計(jì)算降低率。丁0=試驗(yàn)開始時(shí)的拉伸強(qiáng)度而丁11=各個(gè)測量時(shí)間的拉伸強(qiáng)度,降低率[%]={(T0-Tn)/T0}xl00作為判斷它是否是可接受的尺度,在1000小時(shí)以后,具有10%或更低降低率的耐油性被認(rèn)為是可接受的(O),并且具有超過10%的降低率的耐油性被認(rèn)為是不可接受的(X)。(4)伸長率[%]通過注射成型,根據(jù)ASTMD638形成1類啞鈴的試驗(yàn)片。測量當(dāng)將它以10mm/min的拉伸速率拉伸時(shí)的伸長率。作為判斷它是否是可接受的標(biāo)準(zhǔn),斷裂伸長率大于3%的情況被認(rèn)為是(0),而斷裂伸長率是3%或更小的情況被認(rèn)為是(x)。("環(huán)磨蝕深度[pm],禾口(6)接觸材料的磨蝕深度^m]以盤上環(huán)(ring-on-disk)的試驗(yàn)進(jìn)行測量,該試驗(yàn)以下列狀態(tài)旋轉(zhuǎn)盤側(cè),在施加預(yù)定荷載的情況下,環(huán)形試驗(yàn)片推撞在潤滑油中的盤狀接觸材料。具體而言,將具有21mm(外徑)xl7mm(內(nèi)徑)x3mm(厚度)的尺寸的環(huán)形樹脂模制產(chǎn)物用作試驗(yàn)片。而且,將由SUS420制成的表面糙度Ra為0.04pm、直徑為30mmx厚度為5mm的盤材料用作接觸材料。二酯油,壬二酸二(2-乙基己基)酯用作潤滑油。該潤滑油在40。C的運(yùn)動(dòng)粘度是10.7mm2/s。在盤上環(huán)的試驗(yàn)期間,接觸材料對試驗(yàn)片的表面壓力是0.25MPa;轉(zhuǎn)速(圓周速度)是1.4m/min;試驗(yàn)時(shí)間是14小時(shí);并且油溫度是80°C。作為判斷它是否是可接受的尺度,將環(huán)磨蝕深度是3pm或更小的情況確定為可接受的(o),并且將該深度超過3pm的情況認(rèn)為是不可接受的(x),至于接觸材料的磨蝕深度,它是2pm或更小的情況被認(rèn)為是可接受的(o),并且它超過2pm的情況被認(rèn)為是不可接受的(x)。(7)粘合力[N]由注射成型形成直徑為10mm且高度為15mm的圓柱狀模制產(chǎn)物<1>。同時(shí),使用鋁(等效于A5056),將電動(dòng)機(jī)托架模型固定設(shè)備<2>制成20mm(直徑)xl0mm(直徑)xlOmm的尺寸。在該固定設(shè)備的中央部分,加工孔,并且限定所述孔的內(nèi)徑尺寸以使介于它本身和圓柱狀模制產(chǎn)物<1>之間的直徑間隙(粘合間隙)是25pm。將圓柱狀模制產(chǎn)物<1>和電動(dòng)機(jī)托架模型固定設(shè)備<2>充分除油污。將底漆涂覆至圓柱狀模制產(chǎn)物<1>的粘合表面(上述模制產(chǎn)物<1>的表面),并且將厭氧粘合劑涂覆至電動(dòng)機(jī)托架模型固定設(shè)備<2〉的粘合表面(當(dāng)上述模制產(chǎn)物<1>插入到上述固定設(shè)備<2>中時(shí),面對模制品<1>的固定設(shè)備<2>的表面)。其后,將模制產(chǎn)物<1>插入到固定設(shè)備<2>中,并且通過在90。C加熱1小時(shí)而固化。應(yīng)當(dāng)注意,分別將都由ThreeBondCo.Ltd.制造的"TB1359D"和"TB1390F"用作厭氧粘合劑和底漆。而且,將涂覆的厭氧粘合劑的量設(shè)定至約10mg,并且將涂覆的底漆的量設(shè)定至約lmg(在溶劑含量揮發(fā)以后,測量出的模制產(chǎn)物重量的增加)。然后從固定設(shè)備<2>除去模制產(chǎn)物<1>,并且在除去時(shí)施加的最大載荷被認(rèn)為是粘合力。作為判斷它是否是可接受的標(biāo)準(zhǔn),粘合力超過1000N的情況被認(rèn)為是可接受的(o),它是1000N或更低的情況被認(rèn)為是不可接受的(x)。在圖9和10中,顯示與各個(gè)試驗(yàn)片的評價(jià)項(xiàng)目(1)至(7)有關(guān)的評價(jià)結(jié)果。如比較例3至7中,如果包含在樹脂組合物中的基礎(chǔ)樹脂比例太高(高于70體積%),則不能獲得足夠的粘合力。如比較例1和2中,如果從無機(jī)化合物浸出的離子增加,則不能避免軸承裝置的軸承性能和清潔度降低。而且,如比較例8中,如果添加的基礎(chǔ)樹脂比例太低(低于40體積%),則基礎(chǔ)樹脂(PPS)應(yīng)當(dāng)本來具有的物理特性,即,此處的伸長量,減少,并且不能獲得與其它元件的良好壓配。相反,在根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例1至6中,在所有方面都獲得優(yōu)異的結(jié)果,諸如粘合力、耐磨性(環(huán)和接觸材料的磨蝕深度)、耐油性(拉伸強(qiáng)度的降低率)、清潔度(有或沒有離子)、伸長性、靜電可除去性(體積電阻率)等。[實(shí)施例2]此外,為了闡明本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn),對于具有不同化學(xué)組成的多個(gè)樹脂組合物進(jìn)行了外殼7所需的特性評價(jià)。將線型聚苯硫醚(PPS)用作基礎(chǔ)樹脂。而且,將具有不同環(huán)氧值的四種或五種環(huán)氧化合物各自用作加入到所述基礎(chǔ)樹脂的環(huán)氧化合物。而且,采用碳纖維作為填料。這些基礎(chǔ)樹脂和環(huán)氧化合物的組合和配比如圖11至13中所示。應(yīng)當(dāng)注意,在本實(shí)施例中,使用下列物質(zhì)作為線型聚苯硫醚(PPS)的由DainipponInkAndChemicals,Incorporated生產(chǎn)的LC-5G;和分別作為五種環(huán)氧化合物(環(huán)氧化合物1號至5號)的由SumitomoChemicalCo.Ltd.生產(chǎn)的Bond-Fast(等級2C,環(huán)氧值0.42meq/g)、由ToagoseiCo.Ltd.生產(chǎn)的Rezeda(等級GP301,環(huán)氧值0.57meq/g)、由SumitomoChemicalCo.,Ltd.生產(chǎn)的Bond-Fast(等級:E,環(huán)氧值0.84meq/g)、由SumitomoChemicalCo.,Ltd.生產(chǎn)的Bond-Fast(等級CG5004,環(huán)氧值1.34meq/g)、由DainipponInkAndChemicals,Incorporated生產(chǎn)的Epiclon(等級N-695P,環(huán)氧值4.65meq/g)。而且,將TohoTenaxCo.,Ltd.生產(chǎn)的HM35-C6S(纖維直徑7|im,纖維平均長度6mm,拉伸強(qiáng)度3240MPa)用作碳纖維(PAN基的)。而且,在本實(shí)施例中,添加聚四氟乙烯(PTFE)作為脫模劑。具體而言,使用KitamuraLtd.生產(chǎn)的KTL-620。根據(jù)圖11至13中所示的配比將這些原料進(jìn)行干共混。在螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)速度為150rpm和在300至330°C的溫度下,將所述混合物裝入雙軸擠出機(jī)(螺桿L/D比例約30)中,熔融和捏合。在捏合以后,通過直徑為4mm的模具牽拉出熔融線材。然后將線材冷卻,產(chǎn)生增加尺寸的樹脂組合物粒料。應(yīng)當(dāng)注意,在圖11至13所示的組合物中,含有碳纖維的組合物以預(yù)定速度從雙軸擠出機(jī)的側(cè)面進(jìn)料部分進(jìn)料,以便防止碳纖維在熔融和捏合期間斷裂。評價(jià)項(xiàng)目是利用上述粒料形成的試驗(yàn)片的下列六個(gè)項(xiàng)目(l)離子的不可浸出性,(2)體積電阻率[Q'cm],(3)耐油性(拉伸強(qiáng)度的降低率)[%],(4)環(huán)磨蝕深度[pm],(5)滑動(dòng)接觸材料的磨蝕深度[pm],和(6)粘合力[N]。各種評價(jià)的評價(jià)方法(測量各個(gè)評價(jià)項(xiàng)目的值的方法),以及判斷它是否是可接受的尺度表示如下。應(yīng)當(dāng)注意,圖11至13中描述的樹脂組合物中的環(huán)氧基的量[m叫/100g]表示包含在如實(shí)施例和比較例所形成的試驗(yàn)片中的環(huán)氧基量的理論值,并且通過下列等式計(jì)算。樹脂組合物中環(huán)氧基的量[meq/100g]二添加到所述樹脂組合物中的環(huán)氧化合物的環(huán)氧值[meq/g]x環(huán)氧化合物的百分比[重量。/。一g/100g)](l)離子的不可浸出性通過利用離子色譜,檢驗(yàn)從試驗(yàn)片(外殼)浸出的各種種類離子(包括Na離子)是否存在。具體的步驟顯示如下。(a)由注射成型形成試驗(yàn)片,并且將所述試驗(yàn)片的表面預(yù)先用超純水充分清潔。(b)將超純水傾倒入空的燒杯中,并且將上述試驗(yàn)片放入該超純水中。(c)使上述燒杯在加熱到80°C的恒溫器中放置一小時(shí),使包含在所述試驗(yàn)片表面和內(nèi)部的離子浸出到超純水中。同時(shí),將僅傾倒入超純水并且沒有放置試驗(yàn)片的燒杯類似地在恒溫中放置一小時(shí),并且用作空白。(d)通過離子色譜,測量其中放置有上述制備的試驗(yàn)片的超純水所包含的離子量(測量值A(chǔ))。類似地,單獨(dú)測量包含在空白中的離子量(測量值B)。(e)從測量值A(chǔ)減去測量值B,以證實(shí)浸出離子是否存在。應(yīng)當(dāng)注意,作為判斷它是否是可接受的尺度,將可以使用一般在離子色譜中用的柱子進(jìn)行分析的離子(參照下面的表l)用作待檢測的離子。如果沒有檢測出表中所列出的離子則確定為可接受的(o),并且如果檢測出任一離子則都是不可接受的(x)。(2)體積電阻率[Q'cm]根據(jù)JISK7194,用四探針法進(jìn)行測量。作為判斷它是否是可接受的尺度,認(rèn)為1.0xl(^Q'cm或更少的量是可接受的(0),而認(rèn)為大于1.0xl06Q-cm的量是不可接受的(x)。(3)耐油性(拉伸強(qiáng)度的降低率)[%]將JISK7113中規(guī)定的1號啞鈴在120。C恒溫器中的潤滑油中浸1000小時(shí),然后測量其拉伸強(qiáng)度。計(jì)算啞鈴拉伸強(qiáng)度相對于試驗(yàn)開始時(shí)的啞鈴拉伸強(qiáng)度的降低率。二酯油,壬二酸二(2-乙基己基)酯用作潤滑油。用JISK7113中規(guī)定的方法進(jìn)行拉伸強(qiáng)度測量,并且用下列等式計(jì)算降低率。[(試驗(yàn)開始時(shí)的拉伸強(qiáng)度)-(各個(gè)測量時(shí)間的拉伸強(qiáng)度)/(試驗(yàn)開始時(shí)的拉伸強(qiáng)度)]xlOO[單位%]作為判斷它是否是可接受的標(biāo)準(zhǔn),在1000小時(shí)以后,具有10%或更低降低率的被認(rèn)為是可接受的(o),而具有超過10%降低率的被認(rèn)為是不可接受的(x)。(4)環(huán)磨蝕深度[pm],禾口(5)滑動(dòng)接觸材料的磨蝕深度[pm]以環(huán)上盤的試驗(yàn)進(jìn)行測量,該試驗(yàn)以下列狀態(tài)旋轉(zhuǎn)盤側(cè),在施加預(yù)定荷載的情況下,環(huán)形試驗(yàn)片碰撞在潤滑油中的盤狀接觸材料。具體而言,將具有21mm(外徑)xl7mm(內(nèi)徑)x3mm(厚度)的尺寸的環(huán)形樹脂模制產(chǎn)物用作試驗(yàn)片。而且,將由A5056制成的表面糙度Ra為0.04pm并且尺寸為30mm(直徑)x5mm(厚度)的盤材料用作接觸材料。二酯油,壬二酸二(2-乙基己基)酯用作潤滑油。該潤滑油在40。C的運(yùn)動(dòng)粘度是10.7mmVs。在盤上環(huán)的試驗(yàn)期間,所述接觸材料對于試驗(yàn)片的表面壓力是0.25MPa;轉(zhuǎn)速(圓周速度)是1.4m/min;試驗(yàn)時(shí)間是14小時(shí);并且油溫度是80°C。作為判斷它是否是可接受的尺度,其中環(huán)磨蝕深度是3pm或更小的情況被確定為可接受的(o),并且其中深度超過3pm的情況被認(rèn)為是不可接受的(x)。至于接觸材料的磨蝕深度,其中它是2pm或更小的情況被認(rèn)為是可接受的(o),并且其中它超過2pm的情況被認(rèn)為是不可接受的(x)。(6)粘合力[N]通過注射成型,形成直徑為10mm且高度為15mm的圓柱狀模制產(chǎn)物<1>。同時(shí),使用鋁(等效于A5056),制造尺寸為20mm(直徑)xl0mm(直徑)xl0mm的電動(dòng)機(jī)托架模型固定設(shè)備〈2〉。在該固定設(shè)備的中心部分中加工孔,并且限定所述孔的內(nèi)徑尺寸以使介于它本身和圓柱狀模制產(chǎn)物<1〉之間的直徑間隙(粘合間隙)是25pm。將圓柱狀模制產(chǎn)物<1〉和電動(dòng)機(jī)托座模型固定設(shè)備<2〉充分除油污。將底漆涂覆至圓柱狀模制產(chǎn)物<1>的粘合表面(上述模制產(chǎn)物<1>的表面),并且將厭氧粘合劑涂覆至電動(dòng)機(jī)托架模型固定設(shè)備<2>的粘合表面(當(dāng)上述模制產(chǎn)物<1>插入到上述固定設(shè)備<2>中時(shí),面對模制品<1>的固定設(shè)備<2〉的表面)。其后,將模制產(chǎn)物<1〉插入到固定設(shè)備<2>中,并且通過在90。C加熱1小時(shí)而固化。應(yīng)當(dāng)注意,將都由ThreeBondCo.Ltd.生產(chǎn)的"TB1359D"和"TB1390F'分別用作厭氧粘合劑和底漆。而且,將涂覆的厭氧粘合劑的量設(shè)定至約10mg,并且將涂覆的底漆的量設(shè)定至約1mg(在溶劑含量揮發(fā)以后,測量出的模制產(chǎn)物重量的增加)。然后從固定設(shè)備<2>除去模制產(chǎn)物<1>,并且在除去時(shí)所施加的最大載荷被認(rèn)為是粘合力。作為判斷它是否是可接受的尺度,其中粘合力是1000N或更高的情況被認(rèn)為是可接受的(O),而其中它小于1000N的情況被認(rèn)為是不可接受的(x)。在圖14至16中,顯示與各個(gè)試驗(yàn)片的評價(jià)項(xiàng)目(1)至(6)有關(guān)的評價(jià)結(jié)果。如比較例9至19、22和23中,如果使用的環(huán)氧化合物的環(huán)氧值太低,或者用于所述樹脂組合物的環(huán)氧基的量太少或太多,則不能獲得足夠的粘合力(<1000N)。如在比較例19至23中,添加的環(huán)氧化合物的量相對于基礎(chǔ)樹脂(PPS)為太多,則基礎(chǔ)樹脂(PPS)原來應(yīng)當(dāng)具有的物理特性,即此處的耐磨性,降低,并因此不能獲得對于滑動(dòng)摩擦的充分的耐久性。相反,在根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例8至13中,在諸如粘合力、耐磨性(環(huán)和接觸材料的磨蝕深度)、耐油性(拉伸強(qiáng)度的降低率)、清潔度(離子的不可浸出性)、靜電可除去性(體積電阻率)等的所有方面都獲得比比較例中的結(jié)果更好的結(jié)果。權(quán)利要求1.一種用于流體潤滑軸承裝置的外殼,所述外殼具有在它本身內(nèi)的徑向軸承間隙以及在它外圓周上的與其它元件的粘合固定面,所述外殼由包含作為基礎(chǔ)樹脂的聚苯硫醚(PPS)的樹脂組合物形成,包含在所述樹脂組合物中的基礎(chǔ)樹脂的量不少于40體積%但不多于70體積%。2.根據(jù)權(quán)利要求1的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述樹脂組合物是通過將每一分子化合物具有兩個(gè)或更多個(gè)環(huán)氧基并且環(huán)氧值為0.5meq/g或更多的環(huán)氧化合物添加至所述基礎(chǔ)樹脂中而制備的,因而所述樹脂組合物中的環(huán)氧基的量是8m叫/100g或更多。3.根據(jù)權(quán)利要求2的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述樹脂組合物中環(huán)氧基的量是20m叫/100g或更少。4.根據(jù)權(quán)利要求2的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中加入到所述樹脂組合物中的環(huán)氧化合物的量是20體積%或更少。5.根據(jù)權(quán)利要求2的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中,將其中聚烯烴主鏈和甲基丙烯酸縮水甘油酯(GMA)側(cè)鏈被接枝的環(huán)氧化合物添加到所述基礎(chǔ)樹脂中。6.根據(jù)權(quán)利要求2的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中將雙酚A環(huán)氧化合物添加到所述基礎(chǔ)樹脂。7.根據(jù)權(quán)利要求2的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述樹脂組合物含有2000ppm或更低量的Na。8.根據(jù)權(quán)利要求2的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中聚苯硫醚(PPS)是線型的。9.根據(jù)權(quán)利要求2的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中在所述樹脂組合物中包含碳纖維。10.根據(jù)權(quán)利要求9的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述碳纖維的拉伸強(qiáng)度是3000MPa或更高。11.根據(jù)權(quán)利要求9的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述碳纖維是PAN-基纖維。12.根據(jù)權(quán)利要求9的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述碳纖維的長寬比是6.5或更高。13.根據(jù)權(quán)利要求1的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述碳纖維以不少于10體積%但不多于35體積%的量包含在所述樹脂組合物中。14.根據(jù)權(quán)利要求13的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中在所述樹脂組合物中還包含無機(jī)化合物。15.根據(jù)權(quán)利要求14的用于流體潤滑軸承裝置的外殼,其中所述無機(jī)化合物是硼酸鋁須晶。16.—種流體潤滑軸承裝置,所述流體潤滑軸承裝置包含根據(jù)權(quán)利要求1至15中任一項(xiàng)的用于流體潤滑軸承裝置的外殼、固定在所述外殼的內(nèi)圓周上的軸承座套和軸。17.—種電動(dòng)機(jī),所述電動(dòng)機(jī)包含根據(jù)權(quán)利要求16的流體潤滑軸承裝置;固定構(gòu)件,不同于粘合固定在所述外殼的粘合固定面上并將所述流體潤滑軸承裝置固定在它的內(nèi)圓周上的元件;定子線圈;以及,在其本身和所述定子線圈之間產(chǎn)生激勵(lì)的轉(zhuǎn)子磁體。全文摘要本發(fā)明的目的是提供一種用于流體潤滑軸承裝置的外殼,所述外殼與其它元件的粘合性以低成本得到改善。構(gòu)成流體潤滑軸承裝置(1)的外殼(7)使用包含作為基礎(chǔ)樹脂的聚苯硫醚(PPS)的樹脂組合物形成,其中基礎(chǔ)樹脂以40至70體積%(包括兩端)的比率包含在所述樹脂組合物中。樹脂組合物還可以使所述樹脂組合物具有8meq/100g或更多的環(huán)氧基含量的這樣的量包含環(huán)氧化合物,所述環(huán)氧化合物是分子中具有兩個(gè)或更多個(gè)環(huán)氧基并且環(huán)氧指數(shù)為0.5meq/g或更多的環(huán)氧化合物。含有基礎(chǔ)樹脂的樹脂組合物還可以包含10至35體積%(包括兩端)的碳纖維。含有基礎(chǔ)樹脂和碳纖維的樹脂組合物還可以包含無機(jī)化合物,以使該無機(jī)化合物構(gòu)成所述樹脂組合物中的基礎(chǔ)樹脂和碳纖維之外的其它。文檔編號F16C17/10GK101163897SQ20068001381公開日2008年4月16日申請日期2006年4月11日優(yōu)先權(quán)日2005年5月24日發(fā)明者村上和豐,江上正樹申請人:Ntn株式會(huì)社
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