本發(fā)明涉及一種可變?nèi)萘啃捅?，其供給例如成為內(nèi)燃機(jī)的滑動(dòng)部位的潤(rùn)滑或內(nèi)燃機(jī)的輔機(jī)類的驅(qū)動(dòng)源的油。

背景技術(shù)：

作為以往的可變?nèi)萘啃捅?，提供了各種可變?nèi)萘啃捅茫鳛槠湟?，已知有例如本申?qǐng)人在先申請(qǐng)的以下的專利文獻(xiàn)1所公開(kāi)的可變?nèi)萘啃捅谩?/p>

該可變?nèi)萘啃捅迷诒门懦鐾返南掠蝹?cè)從形成于內(nèi)燃機(jī)的內(nèi)部的主油道對(duì)兩個(gè)第一、第二控制油室供給液壓，或者經(jīng)由泄油通路而排出，由此使凸輪環(huán)相對(duì)于轉(zhuǎn)子的軸心的偏心量變化，進(jìn)而使泵排出量變化。

即，所述第一控制油室利用從自所述主油道分支的第一分支通路供給的液壓，向減小所述凸輪環(huán)的偏心量的方向發(fā)揮作用。另一方面，第二控制油室利用從自主油道分支的第二分支通路供給的液壓，向增大所述凸輪環(huán)的偏心量的方向發(fā)揮作用，在該第二控制油室中，通過(guò)設(shè)于內(nèi)燃機(jī)主體的電磁切換閥的切換工作，對(duì)經(jīng)由先導(dǎo)閥連通于所述第二分支通路、還是與泄油通路連通進(jìn)行切換控制。

而且，根據(jù)泵轉(zhuǎn)速控制從主油道向所述第二控制油室的液壓，通過(guò)對(duì)所述凸輪環(huán)的偏心量進(jìn)行增減控制，由此將泵排出壓控制為低壓特性與高壓特性這兩級(jí)特性。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開(kāi)2014－105622號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

關(guān)于所述專利文獻(xiàn)1所記載的可變?nèi)萘啃捅茫缢瞿菢?，從自所述主油道分支的第一分支通路直接地、或者從第二分支通路?jīng)由電磁切換閥、先導(dǎo)閥而間接地對(duì)第一控制油室與第二控制油室供給、排出液壓，由于將所述電磁切換閥設(shè)于內(nèi)燃機(jī)主體，所以將所述第一、第二分支通路的兩方形成于與主油道相同的內(nèi)燃機(jī)主體的內(nèi)部。

因此，所述各分支通路的形成作業(yè)變得復(fù)雜，難免導(dǎo)致制造成本的高漲。

本申請(qǐng)發(fā)明鑒于所述現(xiàn)有技術(shù)的課題而提出，目的在于提供一種即使將電磁切換閥設(shè)于內(nèi)燃機(jī)主體等、也能夠通過(guò)單一的控制通路獲得兩個(gè)級(jí)別的液壓特性的可變?nèi)萘啃捅谩?/p>

用于解決技術(shù)課題的技術(shù)方案

本發(fā)明為一種可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于，具備：泵?gòu)成體，其通過(guò)內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)，使多個(gè)泵室的容積變化，將從吸入部吸入的油從排出部排出；可動(dòng)部件，其通過(guò)移動(dòng)而使所述多個(gè)泵室的容積變化量能夠變化；施力機(jī)構(gòu)，其以被賦予了設(shè)定負(fù)載的狀態(tài)設(shè)置，并向所述多個(gè)泵室的容積變化量增大的方向?qū)λ隹蓜?dòng)部件施力；第一控制油室，其通過(guò)從所述排出部被供給排出壓，從而對(duì)所述可動(dòng)部件作用向使所述多個(gè)泵室的容積變化量減少的方向的力；第二控制油室，其通過(guò)從所述排出部被供給排出壓，從而對(duì)所述可動(dòng)部件作用向使所述多個(gè)泵室的容積變化量增大的方向的力；控制機(jī)構(gòu)，其通過(guò)經(jīng)由形成于所述內(nèi)燃機(jī)的內(nèi)部的單一的控制通路被導(dǎo)入所述排出部的下游側(cè)的排出壓作為控制液壓來(lái)工作，并控制所述排出壓相對(duì)于所述第二控制油室的供給與排出；切換機(jī)構(gòu)，其設(shè)于所述內(nèi)燃機(jī)，對(duì)所述控制通路與控制機(jī)構(gòu)的連通與切斷進(jìn)行切換。

發(fā)明效果

根據(jù)本發(fā)明，即使將電磁切換閥設(shè)于內(nèi)燃機(jī)主體等，也能夠通過(guò)單一的控制通路獲得兩個(gè)級(jí)別的液壓特性。

附圖說(shuō)明

圖1是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫挠捅门c液壓回路的概略圖。

圖2是表示將本實(shí)施方式所提供的油泵的罩部件拆卸后的狀態(tài)的主視圖。

圖3是本實(shí)施方式的油泵的分解立體圖。

圖4是本實(shí)施方式的油泵的縱剖面圖。

圖5是表示本實(shí)施方式所提供的油泵的泵體的主視圖。

圖6是本實(shí)施方式所提供的罩部件的主視圖。

圖7是表示本實(shí)施方式的油泵的立體圖。

圖8是本實(shí)施方式所提供的凸輪環(huán)的立體圖。

圖9是本實(shí)施方式所提供的先導(dǎo)閥的縱剖面圖。

圖10是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖11是該可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖12是該可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖13是該可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖14是表示該實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅弥械膬?nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速與泵排出壓的關(guān)系的圖。

圖15是表示本發(fā)明的第二實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫挠捅门c液壓回路的概略圖。

圖16的本實(shí)施方式所提供的先導(dǎo)閥的縱剖面圖，a示出第一先導(dǎo)閥，b示出第二先導(dǎo)閥。

圖17是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖18是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖19是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖20是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖21是表示本發(fā)明的第三實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫挠捅门c液壓回路的概略圖。

圖22是本實(shí)施方式所提供的先導(dǎo)閥的縱剖面圖。

圖23是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖24是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖25是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖26是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖27是表示本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅弥械膬?nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速與泵排出壓的關(guān)系的圖。

圖28是表示本發(fā)明的第四實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅弥械挠捅门c液壓回路的概略圖。

圖29是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖30是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖31是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖32是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ髡f(shuō)明圖。

圖33是表示本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅弥械膬?nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速與泵排出壓的關(guān)系的圖。

具體實(shí)施方式

以下，基于附圖詳細(xì)敘述本發(fā)明的可變?nèi)萘啃捅玫亩鄠€(gè)實(shí)施方式。

〔第一實(shí)施方式〕

圖1示出本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃偷挠捅门c液壓回路，可變?nèi)萘啃偷挠捅?通過(guò)從內(nèi)燃機(jī)的曲軸傳遞的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)力旋轉(zhuǎn)，將存儲(chǔ)于油盤(pán)2的油經(jīng)由過(guò)濾器3從吸入通路4吸入，進(jìn)而從作為排出部的排出通路5向形成于內(nèi)燃機(jī)內(nèi)部的主油道6排出。

所述主油道6將油供給到向作為所述內(nèi)燃機(jī)的滑動(dòng)部的例如活塞噴射冷卻油的噴油件或氣門(mén)正時(shí)控制裝置(vtc)、曲軸的軸承。

在所述排出通路5的下游側(cè)設(shè)有對(duì)流通的油內(nèi)的異物進(jìn)行捕集的濾油器7，并且設(shè)有在排出壓過(guò)量的情況下抑制所述濾油器7的破損的壓力控制閥8。

另外，在所述排出通路5的所述濾油器7與壓力控制閥8之間分支形成有第一供給通路9，并且在該第一供給通路9分支形成有始終連通于后述的第一控制油室31的第二供給通路10。

所述第一供給通路9經(jīng)由后述的控制機(jī)構(gòu)即先導(dǎo)閥40與供排通路11，適當(dāng)?shù)剡B通于第二控制油室32或者切斷連通。

在所述先導(dǎo)閥40，經(jīng)由設(shè)于內(nèi)燃機(jī)主體(缸體)的切換機(jī)構(gòu)即電磁切換閥60連接有從所述主油道6分支的控制通路12。

所述油泵1設(shè)于未圖示的內(nèi)燃機(jī)的缸體的前端部，如圖2、圖3所示，具備：剖面コ字形狀的泵體13，其一端側(cè)形成為開(kāi)口，且在內(nèi)部具有泵收納室15；罩部件14，其封堵該泵體13的一端開(kāi)口；驅(qū)動(dòng)軸16，其貫通所述泵收納室15的大致中心部，旋轉(zhuǎn)自如地支承于泵體13與罩部件14，并通過(guò)內(nèi)燃機(jī)的曲柄軸旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)；轉(zhuǎn)子17，其旋轉(zhuǎn)自如地收納在泵收納室15內(nèi)，且中心部結(jié)合于驅(qū)動(dòng)軸16；多個(gè)葉片18，其分別突出及退避自如地收納于以放射狀切割形成于該轉(zhuǎn)子17的外周部的多個(gè)狹縫17a內(nèi)；凸輪環(huán)19，其在該各葉片18的外周側(cè)配置為能夠相對(duì)于轉(zhuǎn)子17的旋轉(zhuǎn)中心偏心擺動(dòng)(偏心移動(dòng))，并與所述轉(zhuǎn)子17以及相鄰的葉片18、18一起劃分出多個(gè)泵室20；螺旋彈簧21，其收納于泵體13內(nèi)，并且是始終向凸輪環(huán)19相對(duì)于轉(zhuǎn)子17的旋轉(zhuǎn)中心的偏心量增大的方向?qū)ν馆啳h(huán)19施力的施力機(jī)構(gòu)；一對(duì)環(huán)部件22、22，其滑動(dòng)自如地配置于所述轉(zhuǎn)子17的內(nèi)周側(cè)的兩側(cè)部，且比該轉(zhuǎn)子17小徑。此外，所述驅(qū)動(dòng)軸16與轉(zhuǎn)子17以及各葉片18構(gòu)成了泵構(gòu)成體。

所述泵體13利用鋁合金材料一體地形成，也如圖4以及圖5所示，在泵收納室15的底面15a的大致中央位置，貫通形成有將驅(qū)動(dòng)軸16的一端部支承為旋轉(zhuǎn)自如的軸承孔13a。另外，在成為泵體13的內(nèi)側(cè)面的泵收納室15的內(nèi)周壁的規(guī)定位置，形成有供將凸輪環(huán)19支承為擺動(dòng)自如的樞軸銷23插入固定的支承孔13b。此外，被從后述的排出孔25供給油的通路槽13g的下游側(cè)開(kāi)口端面向所述軸承孔13a內(nèi)。

并且，如圖2所示，在泵收納室15的內(nèi)周壁，在隔著將軸承孔13a的中心與支承孔13b的中心連結(jié)的直線(以下稱作“凸輪環(huán)基準(zhǔn)線”。)m的兩側(cè)，形成有供配設(shè)于凸輪環(huán)19的外周部的后述的兩個(gè)密封部件30、30分別滑動(dòng)接觸的第一、第二密封滑動(dòng)接觸面13c、13d。

如圖2以及圖6所示，所述罩部件14的與外側(cè)部的泵體13的軸承孔13a對(duì)應(yīng)的位置形成為圓筒狀，并且在該圓筒部的內(nèi)周面貫通形成有將驅(qū)動(dòng)軸16的另一端側(cè)支承為旋轉(zhuǎn)自如的軸承孔14a。該罩部件14利用多個(gè)螺栓26安裝于泵體13的開(kāi)口端面。

另外，如圖2以及圖3、圖6所示，在所述罩部件14的底面14b與泵收納室15的底面15a，在所述軸承孔14a的外周區(qū)域，分別隔著軸承孔14a大致對(duì)置地切割形成有伴隨著向所述泵構(gòu)成體的泵作用而使泵室20的內(nèi)部容積增大的區(qū)域(吸入?yún)^(qū)域)開(kāi)口的凹狀的吸入部即吸入端口24、伴隨著向所述泵構(gòu)成體的泵作用而使泵室20的內(nèi)部容積減少的區(qū)域(排出區(qū)域)開(kāi)口的大致圓弧凹狀的排出部即排出孔25。

在所述吸入端口24的一端部側(cè)，貫通罩部件14的底壁地向外部開(kāi)口形成有向后述的彈簧收納室28側(cè)延伸設(shè)置的吸入孔24a。由此，存儲(chǔ)于所述油盤(pán)2的潤(rùn)滑油，基于伴隨著泵構(gòu)成體的泵作用產(chǎn)生的負(fù)壓，經(jīng)由吸入通路4、吸入孔24a以及吸入端口24吸入到所述吸入?yún)^(qū)域的各泵室20。

所述排出孔25在圖6中的上部位置，貫通罩部件14的底壁地開(kāi)口形成有經(jīng)由所述排出通路5連通于所述主油道6的排出孔25a。

根據(jù)該構(gòu)成，通過(guò)所述泵構(gòu)成體的泵作用加壓而從所述排出區(qū)域的各泵室20排出的油，經(jīng)由排出孔25與排出孔25a以及排出通路5供給到主油道6，進(jìn)而供給到內(nèi)燃機(jī)內(nèi)的各滑動(dòng)部以及氣門(mén)正時(shí)控制裝置等。

另外，如圖7所示，與所述排出孔25a的開(kāi)口相鄰地開(kāi)口形成有經(jīng)由所述電磁切換閥60承受控制液壓的承壓孔12a。

此外，也可以將所述吸入、排出孔24、25不形成于所述罩部件14的底面，而是形成于所述泵體13的泵收納室15。

所述驅(qū)動(dòng)軸16構(gòu)成為，通過(guò)從未圖示的曲軸經(jīng)由帶輪等傳遞的旋轉(zhuǎn)力，將轉(zhuǎn)子17向圖2中的逆時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)。

如圖2所示，所述轉(zhuǎn)子17被切割形成有從內(nèi)部中心側(cè)向徑向外側(cè)呈放射狀形成的所述7個(gè)狹縫17a，并且在該各狹縫17a的內(nèi)側(cè)基端部分別形成有對(duì)向所述排出孔25排出的排出油進(jìn)行導(dǎo)入的剖面大致圓形狀的背壓室17b。由此，所述各葉片18通過(guò)伴隨著轉(zhuǎn)子17的旋轉(zhuǎn)的離心力與背壓室17b的液壓，向外側(cè)被推出。

所述各葉片18的各前端面分別滑動(dòng)接觸于凸輪環(huán)19的內(nèi)周面，并且各基端部的內(nèi)端面分別滑動(dòng)接觸于各環(huán)部件22、22的外周面。由此，即使是內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速較低、所述離心力或背壓室17b的液壓較小時(shí)，也會(huì)利用轉(zhuǎn)子17的外周面、相鄰的葉片18、18的各內(nèi)側(cè)面、凸輪環(huán)19的內(nèi)周面、作為側(cè)壁的泵體13的泵收納室15的底面15a以及罩部件14的內(nèi)側(cè)面液密地劃分出所述各泵室20。

所述凸輪環(huán)19也如圖8所示，通過(guò)燒結(jié)金屬一體形成為圓環(huán)狀，在外周部的規(guī)定位置，沿軸向突出地設(shè)置有嵌合于所述樞軸銷23來(lái)構(gòu)成偏心擺動(dòng)支點(diǎn)的大致圓弧凹狀的樞軸槽19a，并且在隔著凸輪環(huán)19的中心與該樞軸槽19a相反的一側(cè)的位置，沿徑向突出地設(shè)置有與所述螺旋彈簧21連接的臂部19b。

這里，在所述泵體13內(nèi)，以經(jīng)由形成于與所述支承孔13b相反的一側(cè)的位置的連通部27而與泵收納室15連通的方式設(shè)有彈簧收納室28，在該彈簧收納室28內(nèi)收納有所述螺旋彈簧21。

該螺旋彈簧21具有規(guī)定的設(shè)定負(fù)載w地彈性保持于通過(guò)所述連通部27延伸至彈簧收納室28內(nèi)所述臂部19b的前端部的下表面與彈簧收納室28的底面之間。

因此，所述螺旋彈簧21利用基于所述彈簧負(fù)載w的彈力，始終經(jīng)由所述臂部19b將凸輪環(huán)19向其偏心量增大的方向(圖2中的逆時(shí)針?lè)较?施力。由此，凸輪環(huán)19在非工作時(shí)，成為通過(guò)所述螺旋彈簧21的彈力將臂部19b的上表面按壓于在彈簧收納室28的上壁下表面上形成的止擋面28a的狀態(tài)，且保持于相對(duì)于轉(zhuǎn)子17的旋轉(zhuǎn)中心的偏心量達(dá)到最大的位置。

另外，如圖8所示，在所述凸輪環(huán)19的外周部分別突出地設(shè)置有橫截面為大致三角形狀的兩個(gè)第一、第二密封構(gòu)成部19c、19d，其具與所述第一、第二密封滑動(dòng)接觸面13c、13d對(duì)置地形成的第一、第二密封面。另外，在該各密封構(gòu)成部19c、19d的各密封面上切割形成有橫截面為大致u字形狀的第一、二密封保持槽19e、19f，在該各密封保持槽19e、19f中分別收納保持有在所述凸輪環(huán)19的偏心擺動(dòng)時(shí)與各密封滑動(dòng)接觸面13c、13d滑動(dòng)接觸的、由橡膠材料構(gòu)成的所述各密封部件30。

這里，所述第一、第二密封面分別從所述樞軸槽19a的中心起，以比構(gòu)成與其對(duì)應(yīng)的所述各密封滑動(dòng)接觸面13c、13d的半徑r1、r2稍小的規(guī)定的半徑構(gòu)成，在該各密封面與所述各密封滑動(dòng)接觸面13c、13d之間分別形成微小的間隙c。

所述兩個(gè)密封部件30例如利用具有低摩擦特性的氟類樹(shù)脂材料，沿凸輪環(huán)19的軸向呈直線狀細(xì)長(zhǎng)地形成，并通過(guò)配設(shè)于所述各密封保持槽19e、19f的底部的橡膠制的彈性部件的彈力按壓于各密封滑動(dòng)接觸面13c、13d，由此，始終確保了后述的第一、第二控制油室31、32的良好的液密性。

而且，如圖2所示，在成為所述泵排出側(cè)的樞軸槽19a側(cè)的凸輪環(huán)19的外周區(qū)域，在與泵體13的內(nèi)側(cè)面之間，利用凸輪環(huán)19的外周面、樞軸槽19a、所述各密封部件30以及泵體13的內(nèi)側(cè)面在隔著所述樞軸槽19a的兩側(cè)分別劃分出所述的第一控制油室31與第二控制油室32。

所述樞軸槽19a的靠圖2中的右側(cè)的第一控制油室31，經(jīng)由所述第二供給通路10連通于排出通路5，并始終被供給該排出通路5的排出壓。

由面向該第一控制油室31的凸輪環(huán)19的外周面構(gòu)成的第一承壓面33，克服所述螺旋彈簧21的作用力而承受來(lái)自所述第二供給通路10的排出壓，如圖2所示那樣向使凸輪環(huán)19的偏心量減少的方向(圖2中的順時(shí)針?lè)较?賦予擺動(dòng)力(移動(dòng)力)。

即，該第一控制油室31始終經(jīng)由所述第一承壓面33向凸輪環(huán)19的中心與轉(zhuǎn)子17的旋轉(zhuǎn)中心同心地接近的方向、換句話說(shuō)是偏心量減少的方向作用于凸輪環(huán)19，由此使用于該凸輪環(huán)19的同心方向的移動(dòng)量控制。

比所述樞軸槽19a靠左側(cè)的第二控制油室32被經(jīng)由先導(dǎo)閥40適當(dāng)?shù)貙?dǎo)入流入所述第一供給通路9的排出通路5的排出壓。

另外，由面向該第二控制油室32的凸輪環(huán)19的外周面形成有第二承壓面34，通過(guò)使排出壓作用于該第二承壓面34，由此成為向輔助螺旋彈簧21的作用力的方向發(fā)揮作用的力，由此，對(duì)凸輪環(huán)19向使其偏心量增大的方向(圖2中的逆時(shí)針?lè)较?賦予擺動(dòng)力(移動(dòng)力)。

這里，如圖2所示，所述第一承壓面33的承壓面積形成為比第二承壓面34的承壓面積大，由基于第二控制油室32的內(nèi)壓的作用力與螺旋彈簧21的作用力帶來(lái)的凸輪環(huán)19的偏心方向的作用力、基于第一控制油室31的內(nèi)壓的作用力具有規(guī)定的力關(guān)系而平衡地構(gòu)成，第二控制油室32內(nèi)的液壓如所述那樣對(duì)螺旋彈簧21的作用力進(jìn)行輔助。即，所述第二控制油室32使根據(jù)需要經(jīng)由先導(dǎo)閥40供給的泵排出壓作用于第二承壓面34，并適當(dāng)?shù)剌o助螺旋彈簧21的作用力，從而控制向凸輪環(huán)19的偏心量增大的方向的移動(dòng)量。

另外，雖然之后詳述，在如實(shí)施例1那樣通過(guò)先導(dǎo)閥40對(duì)第二控制油室32內(nèi)進(jìn)行調(diào)壓的情況下，所述第一承壓面33與第二承壓面34的承壓面積的大小不受限。

此外，也能夠?qū)⑺龅诙┙o通路10形成于凸輪環(huán)19的側(cè)面或者罩部件14、泵體13的側(cè)面。

所述先導(dǎo)閥40一體地設(shè)于所述泵體13的外側(cè)壁，配置于圖2所示的所述凸輪環(huán)基準(zhǔn)線m的左側(cè)，并且是第二控制油室32的外側(cè)。

若具體地進(jìn)行說(shuō)明，如圖9所示，該先導(dǎo)閥40具備一體地設(shè)于泵體13的外側(cè)壁的圓筒狀的閥體41、滑動(dòng)自如地設(shè)于在該閥體41的內(nèi)部形成的滑動(dòng)用孔42內(nèi)的滑閥43、向圖中上方對(duì)該滑閥43施力的閥彈簧44、以被賦予了該閥彈簧44的彈簧負(fù)載的狀態(tài)將閥體41的下部開(kāi)口端密封的插塞45。

所述閥體41在所述滑動(dòng)用孔42的軸向的上端部形成有作為比所述滑動(dòng)用孔42小徑的導(dǎo)入端口的先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口46，該先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口46與滑動(dòng)用孔42之間的小徑臺(tái)階部41a，在不對(duì)所述滑閥43作用來(lái)自所述先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口46的液壓時(shí)，成為該滑閥43被所述閥彈簧44的彈力向上方施力而落座的落座面。

所述閥體41的先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口46與所述控制通路12的電磁切換閥60的下游側(cè)的下游端連接。另外，在所述滑動(dòng)用孔42所面向的周壁上，沿徑向貫通形成有與所述第一供給通路9的下游側(cè)連通的第一供給端口47、適當(dāng)?shù)剡B通于該第一供給端口47并且經(jīng)由所述供排通路11連通于所述第二控制油室32的第二供給端口48、根據(jù)所述滑閥43的移動(dòng)位置適當(dāng)?shù)剡B通所述第二控制油室32的第一泄油端口49、根據(jù)所述滑閥43的移動(dòng)位置而適當(dāng)?shù)嘏c所述第一泄油端口49連通的第二泄油端口50、根據(jù)滑閥43的移動(dòng)位置而適當(dāng)?shù)嘏c所述第一泄油端口49連通的第三泄油端口51。該第三泄油端口51具有用于確保滑閥43的良好的滑動(dòng)性的、作為排氣孔的功能。

另外，如圖2所示，所述第一泄油端口49經(jīng)由在泵體13的罩部件14的安裝面13a上形成的第一排放槽49a而連通于泵外的大氣壓，第二泄油端口50與第三泄油端口51經(jīng)由形成于相同的安裝面13a的第二、第三排放槽50a、51a而連通于泵外的大氣壓。

此外，所述第一泄油端口49、第二泄油端口50、第三泄油端口51不僅能夠連通于大氣壓，也能夠連通于所述吸入端口24。

所述滑閥43包括：第一小徑軸部52a，其形成于所述先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口46側(cè)，在作為承壓面的上端面從先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口46承受從主油道6經(jīng)由控制通路12導(dǎo)入的控制液壓；第一臺(tái)肩部53a，其設(shè)于該第一小徑軸部52a的下部；第二臺(tái)肩部53b，其隔著第二小徑軸部52b設(shè)于該第一臺(tái)肩部53a的下部；第三臺(tái)肩部53c，其隔著第三小徑軸部52c設(shè)于該第二臺(tái)肩部53b的下部；第四小徑軸部52d，其設(shè)于該第三臺(tái)肩部53c的下端，并支承所述閥彈簧44的上端部。

所述第一臺(tái)肩部53a～第三臺(tái)肩部53c形成為相同外徑的圓柱狀，并隔著微小的間隙在所述滑動(dòng)用孔42的內(nèi)周面上滑動(dòng)。

另外，所述第二小徑軸部52b、第三小徑軸部52c利用形成于外周的圓環(huán)狀的槽構(gòu)成了供工作油、液壓流通的通路。以下，對(duì)于其他實(shí)施方式也相同。

而且，所述滑閥43通過(guò)在所述第一小徑軸部52a的上端面從先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口46承受的控制液壓與所述閥彈簧44的彈力的相對(duì)壓下降移動(dòng)或者上升移動(dòng)，從而適當(dāng)?shù)亻_(kāi)閉(連通)所述各端口47～51。

換句話說(shuō)，在第一小徑軸部52a的上端面未承受控制液壓的情況下，利用各臺(tái)肩部53a～53c切斷第一供給端口47與第二供給端口48的連通，并且切斷第一泄油端口49與第二泄油端口50的連通，但將第一泄油端口49與第三泄油端口51連通。

另一方面，在第一小徑軸部52a的上端面承受了規(guī)定以上的控制液壓的情況下，對(duì)應(yīng)于該控制液壓的大小而下降移動(dòng)，進(jìn)行將第一供給端口47與第二供給端口48連通，并且將第一泄油端口49與第二泄油端口50連通等各端口的連通、切斷。

通過(guò)本實(shí)施方式的作用事項(xiàng)，具體地說(shuō)明所述滑閥43的工作所帶來(lái)的各端口47～51的開(kāi)閉作用。

所述電磁切換閥60是將所述控制通路12開(kāi)閉的一般的兩位兩通閥，一體地安裝于作為內(nèi)燃機(jī)主體的缸體的側(cè)部，并且基于來(lái)自控制內(nèi)燃機(jī)的控制單元的接通、斷開(kāi)信號(hào)(控制電流)，根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)而進(jìn)行接通、斷開(kāi)工作，從而將控制通路12開(kāi)閉。

即，如圖10～圖13所示，該電磁切換閥60主要包括：圓筒狀的閥體61，其插通固定于在缸體中貫穿設(shè)置的閥孔；圓筒狀的螺線管單元62，其與該閥體61的基端部結(jié)合，在內(nèi)部收納有線圈、固定柱塞以及可動(dòng)柱塞等；推桿63，其與所述可動(dòng)柱塞的前端側(cè)結(jié)合，進(jìn)退移動(dòng)自如地支承于閥體61內(nèi)；球閥體64，其利用所述推桿63，對(duì)設(shè)于所述閥體61的前端部?jī)?nèi)的閥座65的開(kāi)口端口65a進(jìn)行開(kāi)閉。

所述閥體61在內(nèi)部沿軸向形成有供所述推桿63滑動(dòng)的通路孔61a，并且在前端部?jī)?nèi)嵌合固定有供所述球閥體64離開(kāi)及落座的所述閥座65。該閥座65的開(kāi)口端口65a通過(guò)球閥體64的離開(kāi)及落座(開(kāi)閉工作)，對(duì)所述控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b進(jìn)行連通或者切斷。

另外，該閥體61在周壁上的球閥體64的側(cè)部，沿徑向貫通形成有將所述開(kāi)口端口65a與控制通路12的下游側(cè)的供排通路12b連通的供排孔61b，并且在螺線管單元62側(cè)，沿徑向貫通形成有經(jīng)由所述球閥體64而與所述通路孔61a連通的泄油孔61c。

在所述線圈中，從內(nèi)燃機(jī)的控制單元以接通－斷開(kāi)的方式將電流通電或者切斷通電。

換句話說(shuō)，若從控制單元向所述線圈輸出接通信號(hào)(通電)，則可動(dòng)柱塞進(jìn)入移動(dòng)，由此經(jīng)由所述推桿63將所述球閥體64向閥座65方向按壓。由此，球閥體64封閉開(kāi)口端口65a，并且使供排孔61b與通路孔61a連通。

因此，第二控制油室32內(nèi)的液壓從下游側(cè)的供排通路12b通過(guò)所述供排孔61b、通路孔61a以及泄油孔61c而向油盤(pán)2排出(參照?qǐng)D10、圖11)。

另一方面，若向線圈輸出斷開(kāi)信號(hào)(非通電)，則通過(guò)所述可動(dòng)柱塞后退移動(dòng)，經(jīng)由所述推桿63使球閥體64從閥座65分離，打開(kāi)所述開(kāi)口端口65a，使控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b連通，并且將供排孔61b與泄油孔61c的連通切斷(參照?qǐng)D12、圖13)。

所述控制單元根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的油溫、水溫、內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速、負(fù)荷等檢測(cè)出當(dāng)前的內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，特別是在內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速為規(guī)定以下時(shí)，向所述電磁切換閥60的線圈輸出接通信號(hào)(通電)，在比規(guī)定高的情況下，輸出斷開(kāi)信號(hào)(非通電)。

也如圖1以及圖3所示，所述壓力調(diào)整閥8具備一體地設(shè)于所述罩部件14的圓筒狀的閥外殼55、收納于該閥外殼55的內(nèi)部并將從所述排出通路5的上游部分支的分支部58的開(kāi)口端58a開(kāi)閉的球閥體56、將該球閥體56向封堵所述分支部58的開(kāi)口端58a的方向施力的閥彈簧57、封閉閥外殼55的下端開(kāi)口的插塞59。

而且，在伴隨著所述泵的旋轉(zhuǎn)上升、流通于所述排出通路5中的泵排出壓過(guò)量的情況下，球閥體56打開(kāi)分支部58的開(kāi)口端58a而向外部排出過(guò)量排出壓。

〔第一實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ鳌?/p>

以下，基于圖10～圖13說(shuō)明本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫墓ぷ鳌?/p>

從內(nèi)燃機(jī)的啟動(dòng)起，例如在低速旋轉(zhuǎn)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的情況下，油泵1成為圖10以及圖11所示的工作狀態(tài)(第一狀態(tài))。在該狀態(tài)下，雖然始終向第一控制油室31內(nèi)供給液壓，但向所述電磁切換閥60的線圈輸出來(lái)自控制單元的接通信號(hào)而成為通電狀態(tài)，利用可動(dòng)柱塞與推桿63上推球閥體64而將閥座65的開(kāi)口端口65a封閉。因此，控制通路12的上游部12a與供排通路12b的連通被切斷，控制液壓向先導(dǎo)閥40的供給停止，并且下游側(cè)的供排通路12b與泄油孔61c經(jīng)由通路孔61a而連通。

另一方面，所述先導(dǎo)閥40由于內(nèi)燃機(jī)低轉(zhuǎn)速且低液壓，使得所述滑閥43被閥彈簧44的彈力施力于最大上升位置，成為第一臺(tái)肩部53a落座于作為落座面的小徑臺(tái)階部41a的狀態(tài)。因此，第一供給端口47與第二供給端口48的連通被切斷，并且第二泄油端口50被封閉，但第一泄油端口49與第三泄油端口51連通。

因此，雖然向第一控制油室31供給排出液壓，但第二控制油室32因內(nèi)部的工作油通過(guò)第一、第三泄油端口49、51向油盤(pán)2內(nèi)排出而成為低壓狀態(tài)。

在該第一狀態(tài)下，伴隨著內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)的上升，供給到排出通路5的排出壓上升，由于供給到第一控制油室31的排出壓，使得經(jīng)由第一承壓面33向凸輪環(huán)19的偏心量減少的方向的力上升。若圖14所示的排出壓p達(dá)到p1，則作用于凸輪環(huán)19的力克服螺旋彈簧21的彈力，凸輪環(huán)19的偏心量變小，對(duì)排出壓的上升進(jìn)行控制。換句話說(shuō)，在圖14所示的內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速為(1)(2)的狀態(tài)下，泵的排出壓特性p如圖14的p1所示那樣，被維持控制為伴隨著內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速的上升而稍微上升的低壓狀態(tài)。

接下來(lái)，內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)上升，成為圖14的(3)的區(qū)域，負(fù)荷、油溫提高，若成為向活塞噴射油的噴油件的工作所需的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，則油泵1成為圖12所示的第二狀態(tài)。換句話說(shuō)，利用控制單元向電磁切換閥60輸出斷開(kāi)信號(hào)(非通電)。由此，電磁切換閥60如圖12所示那樣，伴隨著推桿63的后退移動(dòng)，球閥體64從閥座65分離，由此打開(kāi)開(kāi)口端口65a而使控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b連通。

因此，所述主油道6的液壓通過(guò)所述控制通路12而作用于滑閥43的第一小徑軸部52a的上端面，該滑閥43克服閥彈簧44的彈力而下降移動(dòng)，由此利用第一臺(tái)肩部53a與第二臺(tái)肩部53b處于切斷狀態(tài)的第一供給端口47與第二供給端口48經(jīng)由第二小徑軸部52b而連通，并且第三臺(tái)肩部53c將第一泄油端口49封閉。

此外，作用于所述滑閥43的控制液壓利用了通過(guò)主油道6的所述過(guò)濾器7、通路內(nèi)的流動(dòng)阻力等比所述排出通路5內(nèi)的排出壓稍微降低的控制液壓。

另外，所述第一泄油端口49的封閉的時(shí)刻、第一、第二供給端口47、48的連通的時(shí)刻中哪一個(gè)在先都可以，此外，也可以是同時(shí)。

因此，所述第二控制油室32經(jīng)由第一供給通路9被供給排出通路5的排出壓，以輔助所述螺旋彈簧21的彈力的方式發(fā)揮作用，使凸輪環(huán)19向逆時(shí)針?lè)较蛏晕[動(dòng)，進(jìn)而與凸輪環(huán)19的反作用力相互平衡。因此，泵的液壓特性如圖14所示那樣，被控制為從p1向p2階段性地增大。

接下來(lái)，若內(nèi)燃機(jī)成為圖14的(4)所示的高速旋轉(zhuǎn)區(qū)域，并因高油溫等成為需要更高液壓的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)，則油泵1成為圖13所示的第三狀態(tài)。換句話說(shuō)，利用控制單元，對(duì)電磁切換閥60維持?jǐn)嚅_(kāi)信號(hào)(非通電)。由此，伴隨著所述推桿63的后退移動(dòng)，球閥體64從閥座65分離，由此打開(kāi)開(kāi)口端口65a，維持控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b的連通狀態(tài)。

另一方面，在所述先導(dǎo)閥40側(cè)，如圖13所示，伴隨著排出壓的上升，從所述控制通路12的下游側(cè)的供排通路12b作用于滑閥43的第一小徑軸部52a的上端面的控制液壓也增大，因此該滑閥43進(jìn)一步稍微下降移動(dòng)，利用第一臺(tái)肩部53a與第二臺(tái)肩部53b一邊縮小所述第一、第二供給端口47、48的開(kāi)口面積，一邊以節(jié)流件狀態(tài)使其連通，同時(shí)，利用第三臺(tái)肩部53c縮小第一泄油端口49的開(kāi)口面積而以節(jié)流件狀態(tài)經(jīng)由第二小徑軸部52c使第一泄油端口49與第二泄油端口50連通。

因此，排出液壓經(jīng)由第一、第二供給端口47、48的節(jié)流件繼續(xù)供給到第二控制油室32，并且內(nèi)部的工作油也經(jīng)由所述各泄油端口49的節(jié)流件向外部排出。另一方面，所述第一控制油室31也被連續(xù)地供給較大的排出壓，因此克服螺旋彈簧21的彈力而使凸輪環(huán)19向順時(shí)針?lè)较蛏晕[動(dòng)，并向偏心量變小的方向進(jìn)行控制。

因此，泵排出壓雖然暫時(shí)降低，但在該降低的同時(shí)，作用于所述滑閥43的控制液壓也降低，因此滑閥43再次上升移動(dòng)而向第二控制油室32供給排出壓。換句話說(shuō)，在泵排出壓達(dá)到p2的狀態(tài)時(shí)，伴隨著滑閥43的上下移動(dòng)，排出壓重復(fù)上升與降低，并且被調(diào)壓為恒定壓。

這樣，在本實(shí)施方式中，通過(guò)經(jīng)由所述電磁切換閥60控制先導(dǎo)閥40的工作，能夠以p1與p2這兩個(gè)級(jí)別控制泵排出壓，并且即使將所述電磁切換閥60設(shè)于作為內(nèi)燃機(jī)主體的缸體，也由于在內(nèi)燃機(jī)主體內(nèi)部?jī)H形成單一的控制通路12，所以可實(shí)現(xiàn)配管構(gòu)造的簡(jiǎn)化。其結(jié)果，可實(shí)現(xiàn)制造作業(yè)效率的提高與制造成本的減少。

另外，所述第三狀態(tài)在本實(shí)施方式中能夠被控制為最高的泵排出壓，且大多使用于內(nèi)燃機(jī)的高速旋轉(zhuǎn)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，但在此時(shí)，能夠抑制因在油盤(pán)2內(nèi)的油中混入空氣或因空穴導(dǎo)致凸輪環(huán)19的內(nèi)徑側(cè)的液壓平衡破壞、凸輪環(huán)19以設(shè)定外的液壓擺動(dòng)、進(jìn)而泵排出壓變動(dòng)。

此外，在內(nèi)燃機(jī)低速旋轉(zhuǎn)區(qū)域(排出壓p1)從控制單元對(duì)所述電磁切換閥60進(jìn)行通電，另一方面，在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)(排出壓p2時(shí))設(shè)為非通電，因此，即使在例如電磁切換閥60的線圈或線束斷線了的情況下，也能夠進(jìn)行高速旋轉(zhuǎn)時(shí)(p2)的泵排出壓控制。但是，也能夠考慮省電化而將通電、非通電設(shè)定為相反。

〔第二實(shí)施方式〕

圖15示出本發(fā)明的第二實(shí)施方式，與第一實(shí)施方式的相同點(diǎn)在于，油泵1的構(gòu)造、第一控制油室31直接連通于第二供給通路10而始終被供給泵排出壓、電磁切換閥60的構(gòu)造等，不同點(diǎn)在于，利用作為第一控制機(jī)構(gòu)的第一先導(dǎo)閥70與作為第二控制機(jī)構(gòu)的第二先導(dǎo)閥80這兩者構(gòu)成了先導(dǎo)閥。

即，關(guān)于所述第一先導(dǎo)閥70，如圖16a所示，在安裝于所述罩部件14的圓筒狀的第一閥體71的內(nèi)部所形成的第一滑動(dòng)用孔72內(nèi)，滑動(dòng)自如地設(shè)有第一滑閥73，并且在所述第一滑動(dòng)用孔72的下部彈性安裝有將所述第一滑閥73向上方施力的第一閥彈簧74。另外，在第一滑動(dòng)用孔72的下端開(kāi)口壓入固定有密封該開(kāi)口的插塞75。

所述第一閥體71在上端部形成有連通于所述控制通路12的下游側(cè)的供排通路12b的第一先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口76，并且在周壁上從上側(cè)起依次分別沿徑向貫通形成有連通于大氣壓的連通端口77、與所述第二控制油室32連通的供排端口78、連通于第一供給通路9的供給端口79、用于確保第一滑閥73的良好的滑動(dòng)性的排氣孔71b。

如果從上端部側(cè)起依次進(jìn)行說(shuō)明，第一滑閥73分別形成有承受所述第一先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口76的液壓的第一小徑軸部73a、第一臺(tái)肩部73b、第二小徑軸部73c、第二臺(tái)肩部73d、最下部的第三小徑軸部73e。

關(guān)于所述第二先導(dǎo)閥80，如圖16b所示，在安裝于所述罩部件14的圓筒狀的第二閥體81的內(nèi)部所形成的第二滑動(dòng)用孔82內(nèi)，滑動(dòng)自如地設(shè)有第二滑閥83，并且在所述第二滑動(dòng)用孔82的下部彈性安裝有將所述第二滑閥83向上方施力的第二閥彈簧84。另外，在第二滑動(dòng)用孔82的下端開(kāi)口壓入固定有密封該開(kāi)口的插塞85。

所述第二閥體81在上端部形成有與從所述控制通路12的下游側(cè)的供排通路12b分支的第二供排通路12c連通的第二先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口86，且在周壁上從上側(cè)起依次分別沿徑向貫通形成有經(jīng)由11a連通于所述第二控制油室32的第一泄油端口87、將該第一泄油端口87與大氣壓相對(duì)地連通的第二泄油端口88、用于確保第二滑閥83的良好的滑動(dòng)性的排氣孔81b。

所述第二滑閥83從圖16b的上側(cè)起依次具有第一小徑軸部83a、第一臺(tái)肩部83b、第二小徑軸部83c、第二臺(tái)肩部83d、第三小徑軸部83e。

〔第二實(shí)施方式的作用效果〕

以下，基于圖17～圖20說(shuō)明第二實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫淖饔谩?/p>

從內(nèi)燃機(jī)的啟動(dòng)起，例如在低速旋轉(zhuǎn)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的情況下，油泵1成為圖17以及圖18所示的第一狀態(tài)。在該第一狀態(tài)下，雖然始終向第一控制油室31內(nèi)供給液壓，但向所述電磁切換閥60的線圈輸出來(lái)自控制單元的接通信號(hào)而成為通電狀態(tài)，所述控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b的連通被切斷，控制液壓向第一、第二先導(dǎo)閥7080的供給停止。

該第一狀態(tài)下的第一先導(dǎo)閥40由于如圖16a、圖17以及圖18所示那樣內(nèi)燃機(jī)低轉(zhuǎn)速且低液壓，使得所述第一滑閥73被閥彈簧74的彈力施力于最大上升位置，成為第一小徑軸部73a落座于作為落座面的小徑臺(tái)階部71a的狀態(tài)。因此，利用第二小徑軸部73c使供排端口78與連通端口77連通，并且利用第二臺(tái)肩部73d封閉了供給端口79。

因此，第二控制油室32因內(nèi)部的工作油通過(guò)供排端口78與連通端口77向外部、換句話說(shuō)是油盤(pán)2內(nèi)排出而成為低壓狀態(tài)。

另一方面，第二先導(dǎo)閥80如圖16b、圖17以及圖18所示那樣，所述第二滑閥83被閥彈簧84的彈力施力于最大上升位置，成為第一小徑軸部83a落座于作為落座面的小徑臺(tái)階部81a的狀態(tài)，且在該狀態(tài)下，利用第二臺(tái)肩部83d封閉第二泄油端口88，切斷與第一泄油端口87之間的連通。

在該第一狀態(tài)下，伴隨著內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)的上升，供給到排出通路5的排出壓上升，由于供給到第一控制油室31的排出壓，使得向凸輪環(huán)19的偏心量減少的方向的力上升。

換句話說(shuō)，與第一實(shí)施方式相同，若圖14所示的排出壓p達(dá)到p1，則作用于凸輪環(huán)19的力克服螺旋彈簧21的彈力，凸輪環(huán)19的偏心量變小，對(duì)排出壓的上升進(jìn)行控制。換句話說(shuō)，在圖14所示的內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速為(1)(2)的狀態(tài)下，泵的排出壓特性p如圖14的p1所示那樣，被維持控制為伴隨著內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速的上升而稍微上升的低壓狀態(tài)。這是與第一實(shí)施方式相同的狀態(tài)。

接下來(lái)，若內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)上升，成為圖14的(3)的區(qū)域，則油泵1成為圖19所示的第二狀態(tài)。換句話說(shuō)，電磁切換閥60被輸出斷開(kāi)信號(hào)(非通電)，該電磁切換閥60伴隨著推桿63的后退移動(dòng)，使得球閥體64從閥座65分離，由此打開(kāi)開(kāi)口端口65a而使控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b以及第二供排通路12c連通。

因此，主油道6的液壓通過(guò)所述控制通路12而作用于各滑閥73、83的第一小徑軸部73a、83a的上端面，該各滑閥73、83克服閥彈簧74、84的彈力而下降移動(dòng)。由此，在所述第一先導(dǎo)閥70側(cè)，利用第一臺(tái)肩部73b封閉連通端口77，并且利用第二小徑軸部73c使供給端口79與供排端口78連通。

因此，所述第二控制油室32經(jīng)由第一供給通路9被供給排出通路5的排出壓，使凸輪環(huán)19向逆時(shí)針?lè)较驍[動(dòng)。因此，泵的液壓特性如圖14所示那樣，被控制為從p1向p2階段性地增大。

另一方面，第二先導(dǎo)閥80在該階段也繼續(xù)保持由第二臺(tái)肩部83d封閉第二泄油端口88的狀態(tài)。

接下來(lái)，若內(nèi)燃機(jī)成為圖14的(4)所示的高速旋轉(zhuǎn)區(qū)域，則油泵1成為圖20所示的第三狀態(tài)。換句話說(shuō)，對(duì)所述電磁切換閥60維持?jǐn)嚅_(kāi)信號(hào)(非通電)，伴隨著所述推桿63的后退移動(dòng)，球閥體64從閥座65分離，由此打開(kāi)開(kāi)口端口65a，維持控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b以及第二供排通路12c的連通狀態(tài)。

這里，關(guān)于第一、第二先導(dǎo)閥70、80，如圖20所示，伴隨著排出壓的上升，從所述控制通路12的下游側(cè)的供排通路12b作用于第一、第二滑閥73、83的各小徑軸部73a、83a的上端面的控制液壓也增大，因此該各滑閥73、83進(jìn)一步下降移動(dòng)，在第一先導(dǎo)閥70側(cè)，第二臺(tái)肩部73d一邊縮小供給端口79的開(kāi)口面積而形成節(jié)流件，一邊成為經(jīng)由第二小徑軸部73c使供給端口79與供排端口78連通的狀態(tài)。因此，來(lái)自第一供給通路9的排出壓通過(guò)所述供給端口79的節(jié)流件而供給到所述第二控制油室32。

另一方面，在第二先導(dǎo)閥80側(cè)，利用第二小徑軸部83c使第一泄油端口87與第二泄油端口88連通，并且利用第二臺(tái)肩部83d減小第二泄油端口88的開(kāi)口面積而成為節(jié)流件狀態(tài)。因此，第二控制油室32內(nèi)的工作油一邊被節(jié)流，一邊向油盤(pán)2排出。通過(guò)這些供排作用，將第二控制油室32內(nèi)的液壓調(diào)壓，排出壓p2被如圖14所示那樣控制為大致恒定。

而且，該實(shí)施方式與第一實(shí)施方式相同，可通過(guò)內(nèi)燃機(jī)主體內(nèi)部的控制通路12的單一化獲得配管構(gòu)造的簡(jiǎn)化等的作用效果，并且由于對(duì)所述先導(dǎo)閥使用了第一、第二先導(dǎo)70、80這兩者，因此能夠分別獨(dú)立地設(shè)定第一閥彈簧74與第二閥彈簧84的彈簧負(fù)載及彈簧常數(shù)，因此相比于第一實(shí)施方式的單一者更容易進(jìn)行彈簧設(shè)定。

〔第三實(shí)施方式〕

圖21示出第三實(shí)施方式，廢除第二實(shí)施方式的第二先導(dǎo)閥80而僅設(shè)有第一先導(dǎo)閥70。

如圖22所示，該先導(dǎo)閥70采用與第二實(shí)施方式相同的構(gòu)造，具備安裝于所述罩部件14的圓筒狀的閥體71、滑動(dòng)用孔72、滑閥73、閥彈簧74、插塞75。

所述閥體71分別沿徑向貫通形成有先導(dǎo)壓導(dǎo)入端口76、連通端口77、供排端口78、供給端口79、排氣孔71b。

所述滑閥73分別形成有第一小徑軸部73a、第一臺(tái)肩部73b、第二小徑軸部73c、第二臺(tái)肩部73d、最下部的第三小徑軸部73e。

〔第三實(shí)施方式的作用效果〕

因此，從內(nèi)燃機(jī)啟動(dòng)起，在低速旋轉(zhuǎn)區(qū)域(圖27的(1)(2)的區(qū)域)，油泵1成為圖23、圖24所示的第一狀態(tài)。換句話說(shuō)，與第二實(shí)施方式中的圖17、圖18所示的狀態(tài)相同，滑閥73被閥彈簧74的彈力施力于最大上升位置，成為第一小徑軸部73a落座于作為落座面的小徑臺(tái)階部71a的狀態(tài)。因此，利用第二小徑軸部73c使供排端口78與連通端口77連通，并且利用第二臺(tái)肩部73d封閉了供給端口79。

因此，第二控制油室32因內(nèi)部的工作油通過(guò)供排端口78與連通端口77向油盤(pán)2內(nèi)排出而成為低壓狀態(tài)。

在該第一狀態(tài)下，如圖27所示，若排出壓p達(dá)到p1，則作用于凸輪環(huán)19的力克服螺旋彈簧21的彈力，凸輪環(huán)19的偏心量變小，對(duì)排出壓的上升進(jìn)行控制。換句話說(shuō)，泵的排出壓特性p如圖27的p1所示那樣，被維持控制為伴隨著內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速的上升而稍微上升的低壓狀態(tài)。這是與第一、第二實(shí)施方式相同的狀態(tài)。

若內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)上升而成為圖27的(3)(4)的區(qū)域，則油泵1成為圖25、圖26所示的第二、第三狀態(tài)，被輸出了斷開(kāi)信號(hào)的電磁切換閥60伴隨著推桿63的后退移動(dòng)，使得球閥體64從閥座65分離，由此打開(kāi)開(kāi)口端口65a而使控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b連通，因此主油道6的液壓作用于滑閥73的小徑軸部73a的上端面，該滑閥73克服閥彈簧74的彈力而下降移動(dòng)。

由此，先導(dǎo)閥70利用第一臺(tái)肩部73b封閉連通端口77，并且利用第二小徑軸部73c使供給端口79與供排端口78連通。

因此，所述第二控制油室32經(jīng)由供給端口79被供給排出壓，通過(guò)該排出壓、面向所述第一控制油室31與第二控制油室32的凸輪環(huán)19的第一、第二承壓面33、34的承壓面積之差，使得凸輪環(huán)19向順時(shí)針?lè)较蚧蛘吣鏁r(shí)針?lè)较驍[動(dòng)，使偏心量的大小變化，但伴隨著內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速的上升，圖27所示的排出壓p成為從p2起稍微上升的特性。

如以上那樣，本實(shí)施方式也是即使將電磁切換閥60設(shè)于內(nèi)燃機(jī)主體、也能夠設(shè)為單一的控制通路12，因此與所述各實(shí)施方式相同地實(shí)現(xiàn)了配管等的簡(jiǎn)化，另外，在該實(shí)施方式，通過(guò)廢除了第二先導(dǎo)閥，從而與第二實(shí)施方式相比實(shí)現(xiàn)了油泵1的小型、輕量化、成本的減少。

〔第四實(shí)施方式〕

圖28示出第四實(shí)施方式，該實(shí)施方式以第三實(shí)施方式的構(gòu)成為前提，設(shè)有使從所述排出通路5分支的所述第一供給通路9與第二控制油室32始終連通的連通路90，并且在該連通路90的中途設(shè)有節(jié)流件91。因此，所述第二控制油室32始終經(jīng)由所述節(jié)流件91被供給排出壓。

另外，從所述控制通路12的所述電磁切換閥60下游側(cè)的供排通路12分支設(shè)置的第三供排通路92適當(dāng)?shù)剡B通于所述先導(dǎo)閥70的連通端口77。此外，第三實(shí)施方式的供給端口79成為液壓排出用的泄油端口79。

〔第四實(shí)施方式的作用效果〕

因此，根據(jù)該實(shí)施方式，從內(nèi)燃機(jī)啟動(dòng)起，在低速旋轉(zhuǎn)區(qū)域(圖33的(1)(2)的區(qū)域)，油泵1成為圖29以及圖30所示的第一狀態(tài)。換句話說(shuō)，所述電磁切換閥60被通電而封閉開(kāi)口端口65a，并且下游側(cè)的供排通路12b與泄油孔61c連通，另一方面，在先導(dǎo)閥70側(cè)，與第三實(shí)施方式的圖23、圖24所示的情況相同，滑閥73被閥彈簧74的彈力施力于最大上升位置，成為第一小徑軸部73a落座于作為落座面的小徑臺(tái)階部71a的狀態(tài)。因此，利用第二小徑軸部73c使供排端口78與連通端口77連通，落座于作為落座面的第二臺(tái)肩部73d封閉了泄油端口79。

因此，第二控制油室32被所述節(jié)流件91供給了低壓的排出壓，但由于內(nèi)部的工作油通過(guò)供排端口78與連通端口77以及第三供排通路92、下游側(cè)的供排通路12b、泄油孔61c而向油盤(pán)2內(nèi)排出，因此成為低壓狀態(tài)。

在該第一狀態(tài)下，如圖33所示，若排出壓p達(dá)到p1，則作用于凸輪環(huán)19的力克服螺旋彈簧21的彈力，凸輪環(huán)19的偏心量變小，對(duì)排出壓的上升進(jìn)行控制。換句話說(shuō)，泵的排出壓特性p如所述p1所示那樣，被控制為伴隨著內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速的上升而稍微上升的低壓狀態(tài)。

接下來(lái)，若內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)上升，成為圖33的(3)的區(qū)域，則油泵1成為圖31所示的第二狀態(tài)。換句話說(shuō)，如圖31所示，被輸出了斷開(kāi)信號(hào)的電磁切換閥60伴隨著推桿63的后退移動(dòng)，使得球閥體64從閥座65分離，由此打開(kāi)開(kāi)口端口65a而使控制通路12的上游部12a與下游側(cè)的供排通路12b連通，因此主油道6的液壓作用于滑閥73的第一小徑軸部73a的上端面，該滑閥73克服閥彈簧74的彈力而下降移動(dòng)。由此，先導(dǎo)閥70利用第二臺(tái)肩部73d封閉了泄油端口79，并且利用第二小徑軸部73c使連通端口77與供排端口78連通。

因此，所述第二控制油室32經(jīng)由所述連通路90與節(jié)流件91始終被供給所述排出通路5的排出壓，并且經(jīng)由所述控制通路12與第三供排通路92被供給主油道6的液壓。

然后，若第二控制油室32被供給主油道6的排出壓，則經(jīng)由第二承壓面34向凸輪環(huán)19的偏心量增加的方向發(fā)揮作用，因此所述凸輪環(huán)19的偏心量增大，排出壓上升至圖33的p2。

若內(nèi)燃機(jī)的旋轉(zhuǎn)進(jìn)一步上升，成為圖33的(4)所示的高速旋轉(zhuǎn)區(qū)域，則先導(dǎo)閥70成為圖32所示的第三狀態(tài)。換句話說(shuō)，在該狀態(tài)下，作用于第一小徑軸部73a的上端面的來(lái)自控制通路12的控制壓增大，因此滑閥73克服閥彈簧74的彈力而下降移動(dòng)，第一臺(tái)肩部73b封閉連通端口77，并且經(jīng)由第二小徑軸部73c而使供排端口78與泄油端口79連通。因此，第二控制油室32被停止主油道6的排出壓的向內(nèi)部的供給，另一方面，內(nèi)部的工作油經(jīng)由所述供排端口78與泄油端口79向油盤(pán)2內(nèi)排出。

通過(guò)這一系列的先導(dǎo)閥70的工作，將排出壓p控制為，圖33的排出壓為p2且恒定。

其他構(gòu)成與第三實(shí)施方式相同，因此該實(shí)施方式也與第三實(shí)施方式相同地獲得了可利用單一的控制通路12實(shí)現(xiàn)配管等的簡(jiǎn)化等的作用效果。

本發(fā)明并不限定于所述各實(shí)施方式的構(gòu)成，例如，也能夠進(jìn)一步增加控制油室來(lái)進(jìn)行油泵1的細(xì)微的排出壓控制。