專利名稱：可變?nèi)萘啃捅?、使用該可變?nèi)萘啃捅玫臐櫥到y(tǒng)及噴油嘴的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及例如機(jī)動車的內(nèi)燃機(jī)所使用的可變?nèi)萘啃捅?、使用該可變?nèi)萘啃捅玫?潤滑系統(tǒng)及噴油嘴。
背景技術(shù)：
作為現(xiàn)有的可變?nèi)萘啃捅?，已知有以下的專利文獻(xiàn)1所記載的可變?nèi)萘啃捅?。該現(xiàn)有的可變?nèi)萘啃捅镁邆淇偸菍椓ψ饔迷谕馆啳h(huán)上的第一彈簧、和在上述凸 輪環(huán)移動了規(guī)定壓力以上時向與上述第一彈簧的彈力相反的方向施加彈力的第二彈簧，依 靠這兩個彈簧的相對的彈力使上述凸輪環(huán)的偏心狀態(tài)以構(gòu)成兩階段的方式變化，從而使排 出流量特性以構(gòu)成兩階段的方式變化。另外，該可變?nèi)萘啃捅酶鶕?jù)上述凸輪環(huán)抵抗上述第一彈簧的彈力而移動之前的第 一排出壓力，解除配氣正時控制裝置的鎖閉狀態(tài)。專利文獻(xiàn)1 (日本)特開2009-974 號公報但是，在將上述現(xiàn)有的可變?nèi)萘啃捅眠m用于向用于對內(nèi)燃機(jī)的活塞進(jìn)行冷卻的噴 油嘴供給油這種裝置的情況下，若將可變?nèi)萘啃捅玫纳鲜龅谝慌懦鰤毫@一階段即上述凸 輪環(huán)移動之前的油向噴油嘴供給，則有可能導(dǎo)致在得到用于使上述凸輪環(huán)移動的排出壓力 之前消耗不必要的能量。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種能夠抑制油排出初期的能量消耗的可變?nèi)萘啃捅?。本發(fā)明的可變?nèi)萘啃捅镁邆浔媒Y(jié)構(gòu)體，其由內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動，從而將從吸入部流 入多個工作室的油根據(jù)所述工作室的容積變化從排出部排出；活動部件，其通過向一方向 移動，使從所述排出部排出的油的流量減少；以及控制裝置，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá)到第一 排出壓力時，所述控制裝置使所述活動部件向一方向移動規(guī)定量，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá) 到比所述第一排出壓力高的第二排出壓力時，所述控制裝置使所述活動部件進(jìn)一步向一方 向移動，其中，所述第一排出壓力設(shè)定為比所述噴油嘴開始噴射油的壓力低的壓力。根據(jù)本發(fā)明，能夠抑制油排出初期的能量消耗。


圖1是第一實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫姆纸饬Ⅲw圖；圖2是將本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫纳w部件拆下后的主視圖；圖3是圖2的A-A剖面圖；圖4是表示本實(shí)施方式所提供的泵殼的主視圖；圖5是本實(shí)施方式的作用說明圖；圖6是本實(shí)施方式的作用說明圖；圖7是表示本實(shí)施方式的第一、第二螺旋彈簧的彈簧位移和彈簧設(shè)定載荷的關(guān)系的特性圖；圖8是表示現(xiàn)有的排出液壓和發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速的關(guān)系的特性圖；圖9是應(yīng)用了本實(shí)施方式所提供的噴油嘴的內(nèi)燃機(jī)的縱剖面圖；圖10是同一噴油嘴的立體圖；圖Il(A)是表示噴油嘴的閉閥狀態(tài)的縱剖面圖，(B)是表示同一噴油嘴的開閥狀 態(tài)的縱剖面圖；圖12是將本實(shí)施方式所提供的配氣正時控制裝置剖開進(jìn)行表示的整體圖；圖13是表示同一配氣正時控制裝置的葉片部件向最滯后角側(cè)旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)位置的 剖面圖；圖14是表示同一配氣正時控制裝置的葉片部件向最提前角側(cè)旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)位置的 剖面圖；圖15是表示同一配氣正時控制裝置的鎖閉機(jī)構(gòu)的剖面圖；圖16表示發(fā)動機(jī)停止運(yùn)轉(zhuǎn)時的各機(jī)構(gòu)的作用，(A)是表示葉片部件被旋轉(zhuǎn)控制在 最滯后角側(cè)的狀態(tài)的作用說明圖、(B)是表示鎖閉活塞卡合于鎖閉孔的狀態(tài)的作用說明圖、 (C)是表示滑閥體被保持在左側(cè)位置的狀態(tài)的作用說明圖；圖17表示轉(zhuǎn)動點(diǎn)火鑰匙時的各機(jī)構(gòu)的作用，(A)是表示葉片部件被旋轉(zhuǎn)控制在最 滯后角側(cè)的狀態(tài)的作用說明圖、(B)是表示鎖閉活塞從鎖閉孔拔出后的狀態(tài)的作用說明圖、 (C)是表示滑閥體被保持在左側(cè)位置的狀態(tài)的作用說明圖；圖18表示發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)到中轉(zhuǎn)速區(qū)域時的各機(jī)構(gòu)的作用，(A)是表示葉片部件被旋轉(zhuǎn) 控制在提前角側(cè)的狀態(tài)的作用說明圖、(B)是表示鎖閉活塞從鎖閉孔拔出后的狀態(tài)的作用 說明圖、(C)是表示滑閥體被保持在右側(cè)位置的狀態(tài)的作用說明圖；圖19表示發(fā)動機(jī)空載運(yùn)轉(zhuǎn)時的各機(jī)構(gòu)的作用，(A)是表示葉片部件被旋轉(zhuǎn)控制在 滯后角側(cè)的狀態(tài)的作用說明圖、(B)是表示鎖閉活塞從鎖閉孔拔出的狀態(tài)的作用說明圖、 (C)是表示滑閥體被保持在左側(cè)位置的狀態(tài)的作用說明圖；圖20是表示將第二實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫纳w部件拆下后的狀態(tài)的主視圖；圖21是表示第三實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫臉?gòu)成的分解立體圖；圖22是對于同一可變?nèi)萘啃捅?，表示將蓋部件拆下后的主視圖，是表示凸輪環(huán)的 偏心量最大的狀態(tài)的圖；圖23是對于同一可變?nèi)萘啃捅?，表示將蓋部件拆下后的主視圖，是表示凸輪環(huán)的 偏心量最小的狀態(tài)的圖；圖24是表示同一可變?nèi)萘啃捅玫目v剖面圖；圖25是表示本實(shí)施方式所提供的殼體的內(nèi)部的主視圖；圖26是表示本實(shí)施方式所提供的電磁閥未通電時的狀態(tài)的縱剖面圖；圖27是表示本實(shí)施方式所提供的電磁閥通電時的狀態(tài)的縱剖面圖；圖28是本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫囊簤夯芈穲D；圖29是表示關(guān)于本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫陌l(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速和液壓之間的關(guān)系的 曲線圖；圖30是表示變形后的電磁閥未通電時的狀態(tài)的縱剖面圖；圖31是表示同一變形例的電磁閥通電時的狀態(tài)的縱剖面圖32是表示本發(fā)明第四實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫臉?gòu)成的分解立體圖；圖33是表示將同一實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫纳w部件拆下后的狀態(tài)的主視圖， 是表示凸輪環(huán)的偏心量最大的狀態(tài)的圖；圖34是表示將同一實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫纳w部件拆下后的狀態(tài)的主視圖， 是表示凸輪環(huán)的偏心量最小的狀態(tài)的圖；圖35是同一實(shí)施方式的蓋部件的主視圖；圖36是同一實(shí)施方式的蓋部件的后視圖；圖37是本發(fā)明第五實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅盟峁┑囊簤悍较蚯袚Q閥的非工作 狀態(tài)的縱剖面圖；圖38是表示同一實(shí)施方式的液壓方向切換閥的工作狀態(tài)的縱剖面圖；圖39是同一實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫囊簤夯芈穲D；圖40是表示同一實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅玫陌l(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速和液壓的關(guān)系的曲線 圖。附圖標(biāo)記說明01可變?nèi)萘啃捅?、111 泵殼Ia 底面2、112 蓋部件2a 內(nèi)側(cè)面3、114 驅(qū)動軸4、115 轉(zhuǎn)子5、117 凸輪環(huán)凸輪環(huán)內(nèi)周面釙樞軸凸部7、121 吸入口8、122 排出口9 樞銷11、116 葉片13、120 泵室14密封部件15彈性部件16控制油室16a、131第一控制油室1乩、132第二控制油室17、117b 臂19第一彈簧收納室20第一螺旋彈簧21第二彈簧收納室22第二螺旋彈簧
30噴油嘴46球閥體(閥體)50氣門彈簧(施力部件)
具體實(shí)施例方式下面，基于附圖詳細(xì)說明本發(fā)明的可變?nèi)萘啃捅玫膶?shí)施方式。各實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅?1向機(jī)動車用內(nèi)燃機(jī)的各滑動部供給潤滑油，并且， 經(jīng)由噴油嘴向活塞供給潤滑油，進(jìn)而也向配氣正時控制裝置及該配氣正時控制裝置的鎖閉 機(jī)構(gòu)供給潤滑油。[第一實(shí)施方式]如圖1 圖3所示，可變?nèi)萘啃捅?1具備設(shè)于內(nèi)燃機(jī)的汽缸體的前端部且一端 開口由蓋部件2封閉的有底圓筒狀的泵殼1、貫通該泵殼1的內(nèi)部中心部并由發(fā)動機(jī)的曲軸 旋轉(zhuǎn)驅(qū)動的驅(qū)動軸3、旋轉(zhuǎn)自如地被收納在上述泵殼1的內(nèi)部且中心部與上述驅(qū)動軸3結(jié)合 在一起的轉(zhuǎn)子4、擺動自如地配置在該轉(zhuǎn)子4的外周側(cè)的活動部件即凸輪環(huán)5、滑動自如地 配置在上述轉(zhuǎn)子4內(nèi)周部側(cè)的兩側(cè)面的直徑較小的一對葉片環(huán)6、6。上述泵殼1由鋁合金材料一體地形成，如圖4所示，凹狀的底面Ia由于凸輪環(huán)5軸 向的一側(cè)面在其上進(jìn)行滑動，因此，該底面Ia的平面度或表面粗糙度等被高精度地加工， 滑動范圍通過機(jī)械加工而形成。另外，在泵殼1內(nèi)周面的規(guī)定位置，形成有成為上述凸輪環(huán)5的樞支點(diǎn)的樞銷9的 一端部插入的孔和截面為半圓形狀的樞槽lc，并且，在比連接樞銷9的軸心和泵殼1的中心 (驅(qū)動軸3的軸心)的直線M(以下稱為“凸輪環(huán)基準(zhǔn)線”)更靠上方位置的、圖2中的左側(cè) 內(nèi)周，形成有以圓弧凹狀形成的密封面Is。所述密封面Is在后述的控制油室16的圖中上端側(cè)的一端，與設(shè)置在所述凸輪環(huán)5 的后述的密封部件14滑動接觸，并且共同進(jìn)行密封。該密封面Is如圖4所示形成為以規(guī) 定半徑形成的圓弧面形狀。另外，如圖4所示，在泵殼1的底面la，在驅(qū)動軸3的左側(cè)形成有吸入口 7，并且在 驅(qū)動軸3的右半部分大致相對地分別形成有排出口 8。如圖4所示，上述吸入口 7與吸入未圖示的油盤內(nèi)的油的吸入口 7a連通，另一方 面，排出口 8從排出孔8a經(jīng)由未圖示的主油道與內(nèi)燃機(jī)的各滑動部及作為可變氣門裝置的 例如配氣正時控制裝置連通。上述吸入口 7由圓弧狀的內(nèi)側(cè)口部7b和大致矩形的外側(cè)口部7c構(gòu)成，另一方面， 排出口 8由圓弧狀的內(nèi)側(cè)口部8b和與上述排出孔8a直接連通的外側(cè)口部8c構(gòu)成。此外，在形成于上述底面Ia的大致中央的驅(qū)動軸3的軸承孔If，以使從上述排出 口 8排出的油經(jīng)由形成為寬度窄的大致L形的供油槽10的前端凹槽IOa進(jìn)行供給的方式形 成，并且，從上述供油槽10的開口向上述轉(zhuǎn)子4的兩側(cè)面及后述的葉片11的側(cè)面供給油， 以確保潤滑性。如圖1、圖3所示，上述蓋部件2形成厚壁平板狀，在形成為大致平坦?fàn)畹膬?nèi)側(cè)面 2a，與上述泵殼1的底面Ia同樣地形成有與吸入口 7及排出口 8分別連通的吸入口 7’及排 出口 8’，并且，在內(nèi)側(cè)面加的端部，貫通形成有上述樞銷9的另一端部插入的銷孔2b。另外，在蓋部件2的大致中央位置，貫通形成有上述驅(qū)動軸3穿透且旋轉(zhuǎn)自如地被支承的軸承 孔2c。而且，該蓋部件2經(jīng)由圖1所示的多個定位銷IP向泵殼1進(jìn)行圓周方向的定位， 同時用多個螺栓B安裝在泵殼1上。上述驅(qū)動軸3依靠從曲軸傳遞來的旋轉(zhuǎn)力使轉(zhuǎn)子4沿圖2中的順時針方向旋轉(zhuǎn)， 以該驅(qū)動軸3為中心的圖中左半部分成為吸入?yún)^(qū)域，右半部分成為排出區(qū)域。如圖1及圖2所示，上述轉(zhuǎn)子4在從內(nèi)部中心側(cè)向外呈放射狀形成的七個狹槽如 內(nèi)分別進(jìn)退自如地滑動保持有七片葉片11，并且，在上述各狹槽如的基端部，分別形成有 導(dǎo)入上述排出口 8所排出的排出液壓的截面大致圓形的背壓室12。另外，在轉(zhuǎn)子4的軸向 兩端部形成有在內(nèi)周側(cè)偏心旋轉(zhuǎn)自如地保持上述兩葉片環(huán)6、6的圓環(huán)狀的凹槽4b、4b。如圖2所示，上述各葉片11的內(nèi)側(cè)的各基端緣與上述一對葉片環(huán)6、6的外周面滑 接，并且各前端緣與上述凸輪環(huán)5的內(nèi)周面fe自由滑接。另外，在各葉片11間與凸輪環(huán)5的內(nèi)周面如及轉(zhuǎn)子4的外周面、泵殼1的底面 la、蓋部件2的內(nèi)側(cè)面加之間，以液體密封的方式隔成多個工作室即扇形泵室13。上述各 葉片環(huán)6構(gòu)成為將上述各葉片11呈放射狀地向外擠出。上述凸輪環(huán)5由容易加工的燒結(jié)金屬一體地形成為大致圓筒狀，在圖2中，在外周 面的上述凸輪環(huán)基準(zhǔn)線X上的右外側(cè)位置形成有樞軸凸部恥，在該樞軸凸部恥的中央外側(cè) 面，沿軸向形成有與上述樞軸槽Ic共同地使樞銷9嵌插并作為偏心擺動支點(diǎn)的截面半圓形 的樞支槽證。另外，凸輪環(huán)5在比上述凸輪環(huán)基準(zhǔn)線X更靠上方的位置即圖2中的左上方位置， 一體地形成有大致倒U形狀的凸起部5c，在該凸起部5c的外面形成有與上述密封面Is相 對的圓弧凸?fàn)畹膱A弧面5d，并且，在該圓弧面5d形成有橫截面為矩形的保持槽k。在該保 持槽5e內(nèi)嵌裝固定有對上述控制油室16的一端側(cè)進(jìn)行密封的上述密封部件14。另外，利 用凸輪環(huán)5的上述樞軸凸部恥的樞支槽證和樞銷9，將上述控制油室16的另一端側(cè)密封。 另外，上述圓弧面5d其曲率半徑按照與上述密封面Is形成一定的微小間隙的程度大致同 等地被設(shè)定。上述密封部件14例如用低磨耗性的合成樹脂材料沿凸輪環(huán)5的軸向細(xì)長地形成， 并且，依靠被固定于上述保持槽k底部側(cè)的橡膠制彈性部件15的彈力被擠壓在密封面Is 上。由此，總是確保后述的控制油室16的良好的液密性。另外，如圖1及圖2所示，上述凸輪環(huán)5在吸入口 7側(cè)的軸向兩端面形成有在吸 入?yún)^(qū)域使油流入各泵室13的一對吸入側(cè)切口槽18a、18b，并且，在排出口 8側(cè)的軸向兩端 面，分別沿周向形成有在該排出區(qū)域使各泵室13內(nèi)的油流入排出口 8的排出側(cè)切口槽18c、 18d。上述控制油室16在上述凸輪環(huán)5的外周面、上述樞軸凸部恥和密封部件14之間 被隔成大致圓弧狀，并且，從排出口 8導(dǎo)入的排出液壓作用在凸輪環(huán)外周面的受壓面5f上， 使凸輪環(huán)5以樞銷9為支點(diǎn)向圖2的逆時針方向擺動，由此，使凸輪環(huán)5向相對轉(zhuǎn)子4的偏 心量減少的方向移動。另外，上述凸輪環(huán)5在筒狀主體外周面的與上述樞軸凸部恥相反側(cè)的位置，一體 設(shè)置有向徑向外側(cè)突出的伸出部即臂17。該臂17如圖1及圖2所示，具有從上述凸輪環(huán)5的筒狀主體外周面沿徑向延伸設(shè)置的矩形板狀的臂主體17a、和在該臂主體17a的前端部 側(cè)的頂面一體地形成的凸部17b。上述臂主體17a在與上述凸部17b相反側(cè)的底面一體地設(shè)置有圓弧曲面狀的突起 17c，另一方面，上述凸部17b沿相對于臂主體17a大致成直角的方向延伸設(shè)置，并且，其頂 面17d形成為曲率半徑小的曲面狀。另外，在上述泵殼1的與上述樞軸槽Ic相反側(cè)的位置、即上述臂17的上下位置， 在圖2中，下側(cè)的第一彈簧收納室19和上側(cè)的第二彈簧收納室21在同一軸上形成。第一彈簧收納室19形成為沿著泵殼1的軸向延伸的大致平面矩形，而第二彈簧收 納室21其長度設(shè)定得比第一彈簧收納室19短，并且與第一彈簧收納室19同樣地形成為沿 著泵殼1的軸向延伸的大致平面矩形。另外，第二彈簧收納室21如圖5所示，從其下端開口部21a的寬度方向相對地在 內(nèi)端緣一體地設(shè)有彼此向內(nèi)側(cè)延伸的細(xì)長的矩形板狀的一對卡止部23、23。經(jīng)由這兩個卡 止部23、23之間的開口部21a，上述臂17的凸部17b形成為可進(jìn)入上述彈簧收納室21內(nèi)或 自其后退。上述兩卡止部23、23限制后述的第二螺旋彈簧22的最大伸長變形。在上述第一彈簧收納室19的內(nèi)部，收納配置有第一螺旋彈簧20，該第一螺旋彈簧 20經(jīng)由上述臂17對上述凸輪環(huán)5向圖1中的順時針方向施力、即向轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)中心和上 述凸輪環(huán)5內(nèi)周面的中心的偏心量增大的方向，對上述凸輪環(huán)5施力。上述第一螺旋彈簧20被施加規(guī)定的彈簧載荷W3，下端緣與第一彈簧收納室19的 底面19a彈性接觸，并且，上端緣總是與在上述臂主體17a的底面具有的圓弧狀突起17c抵 接，同時向上述凸輪環(huán)5的上述轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)中心和上述凸輪環(huán)5內(nèi)周面的中心的偏心量 增大的方向施力。即，對凸輪環(huán)5向圖2中的順時針方向施力。在上述第二彈簧收納室21中收納配置有經(jīng)由上述臂17對上述凸輪環(huán)5向圖2中 的逆時針方向施力的第二螺旋彈簧22。該第二螺旋彈簧22，其上端緣與彈簧收納室21的上壁面21b彈性接觸，并且，下端 緣在沿圖2所示的凸輪環(huán)5的順時針方向從最大偏心移動位置到卡止于上述兩卡止部23、 23這期間，與上述臂17的凸部17b彈性接觸，并對凸輪環(huán)5向圖2中的逆時針方向施加彈 力。即，在第二螺旋彈簧22上也施加有與第一螺旋彈簧20相對的規(guī)定的彈簧設(shè)定載 荷，但該彈簧設(shè)定載荷設(shè)定得比施加于上述第一螺旋彈簧20的彈簧設(shè)定載荷W3小，利用第 一螺旋彈簧20和第二螺旋彈簧22各自的設(shè)定載荷之差即載荷W1，凸輪環(huán)5被設(shè)定在初始 位置(最大偏心位置)。具體地說，通過上述第一螺旋彈簧20和第二螺旋彈簧22，以施加有彈簧載荷Wl的 狀態(tài)，總是經(jīng)由臂17向使凸輪環(huán)5向上方偏心的方向即泵室13的容積增大的方向施力。上 述彈簧載荷Wl是在液壓為配氣正時控制裝置的所需液壓Pl以上時，凸輪環(huán)5開始移動的 載荷。另一方面，在上述凸輪環(huán)5的、上述轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)中心和上述凸輪環(huán)5的內(nèi)周面中 心的偏心量達(dá)到規(guī)定值以上時，第二螺旋彈簧22與上述臂17抵接，但如圖5所示，當(dāng)上述 轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)中心和上述凸輪環(huán)5的內(nèi)周面如的中心的偏心量不足(小于)規(guī)定量時，以 保持被上述卡止部23、23壓縮的狀態(tài)被卡止并與上述臂17大致非接觸。另外，第二螺旋彈簧22卡止于各卡止部23、23而使向臂17施加的彈簧載荷變?yōu)榱愕耐馆啳h(huán)5的擺動量中的 上述第一螺旋彈簧20的彈簧載荷W2，指的是液壓為活塞、噴油嘴等的所需液壓P2或曲軸最 高轉(zhuǎn)速時的所需液壓P3時，凸輪環(huán)5開始移動的載荷。另外，上述凸輪環(huán)5如圖2所示，依靠上述第一螺旋彈簧20的彈力向順時針方向 轉(zhuǎn)動時，上述臂主體17a的與筒狀主體之間的根部頂面17d，與一個卡止部23的底面抵接， 從而限制進(jìn)一步向順時針方向轉(zhuǎn)動。即，依靠第一螺旋彈簧20的彈力，將擺動位置限制在 初始設(shè)定位置(最大偏心位置)。下面，對本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅?1的基本動作進(jìn)行說明。在此之前，根據(jù)圖 8說明通常的可變?nèi)萘啃捅玫目刂埔簤汉蛢?nèi)燃機(jī)滑動部或配氣正時控制裝置及活塞的冷卻 所需的噴油嘴的所需液壓之間的關(guān)系。在作為降低油耗及廢氣排放的對策而使用后述的配氣正時控制裝置的情況下，內(nèi) 燃機(jī)所需的液壓使用上述可變?nèi)萘啃捅玫囊簤鹤鳛樵撗b置的動作源，因此，為了提高這種 裝置的動作響應(yīng)性，從發(fā)動機(jī)低轉(zhuǎn)速的時刻開始，工作液壓要求圖8的虛線b所示的高液壓 P1。另外，使用后述的噴油嘴30等時，在發(fā)動機(jī)中轉(zhuǎn)速的時刻要求高液壓P2，在最高 轉(zhuǎn)速下的所需液壓主要由曲軸的軸承部的潤滑所需要的液壓P3來確定。因此，內(nèi)燃機(jī)整體 所需要的液壓形成連結(jié)虛線b、c的虛線整體的特性。在此，內(nèi)燃機(jī)的中轉(zhuǎn)速區(qū)域要求液壓P2和高轉(zhuǎn)速區(qū)域的要求液壓P3大致為P2 <P3的關(guān)系，要求液壓P2和P3大多比較接近。因而，優(yōu)選為，圖8的⑶區(qū)域即從中轉(zhuǎn)速 區(qū)域至高轉(zhuǎn)速區(qū)域之間的液壓，即使轉(zhuǎn)速上升，液壓也不會上升。本實(shí)施方式中，如圖8中的實(shí)線所示，首先，從內(nèi)燃機(jī)的起動時到包含空轉(zhuǎn)的低轉(zhuǎn) 速區(qū)域，由于泵排出壓力未達(dá)到P1，因此，凸輪環(huán)的臂17依靠第一螺旋彈簧20和第二螺旋 彈簧22的彈簧載荷之差，使凸輪環(huán)5的臂主體17a與泵殼1的一個卡止部23抵接而處于 停止工作狀態(tài)(參照圖2)。這時，凸輪環(huán)5的偏心量最大且泵容量為最大，伴隨發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速的上升，排出液壓 急劇上升，成為圖8的實(shí)線上的(A)所示的特性。接著，伴隨發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速的進(jìn)一步上升，泵排出液壓進(jìn)一步上升，當(dāng)達(dá)到圖8所示的 Pf時，控制油室16內(nèi)的導(dǎo)入液壓增高，凸輪環(huán)5開始使作用于臂17的第一螺旋彈簧20壓 縮變形，并以樞銷9為支點(diǎn)向逆時針方向偏心擺動。上述Pf是使凸輪環(huán)5動作的凸輪動作 壓力即第一排出壓力，設(shè)定為相比配氣正時控制裝置的要求液壓Pl足夠高。由此，因泵容量減少，故排出液壓的上升特性也如圖8的(B)區(qū)域所示減小。然后， 如圖5所示，第二螺旋彈簧22保持被上述卡止部23、23壓縮的狀態(tài)而被卡止，凸輪環(huán)5向 逆時針方向擺動，直到第二螺旋彈簧22的載荷不向臂凸部17b的頂面17d施加的狀態(tài)。在該圖5所示的狀態(tài)下，從該時刻開始，由于第二螺旋彈簧22的載荷不作用在凸 輪環(huán)5上，因此，在排出液壓達(dá)到P2 (控制油室16內(nèi)的液壓P》并克服第二螺旋彈簧22的 彈簧載荷W2之前，凸輪環(huán)5成為不能擺動地被保持的狀態(tài)。因而，隨著發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速上升， 排出液壓成為圖8的(C)所示的上升特性，但是，由于凸輪環(huán)5的偏心量變小且泵容量減 少，因此，不會成為圖8的上述(A)所示那樣的急劇的上升特性。當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)一步上升而使排出液壓達(dá)到I^s (P2)以上時，凸輪環(huán)5如圖6所示，經(jīng)由臂17抵抗第一螺旋彈簧20的彈簧載荷W2的彈力，該凸輪環(huán)5 —邊壓縮該第一螺 旋彈簧20使其變形、一邊擺動。伴隨該凸輪環(huán)5的擺動，泵容量進(jìn)一步減少，排出液壓的上 升減小，達(dá)到維持圖8的(D)所示特性的狀態(tài)的最高轉(zhuǎn)速。因而，能夠使上述泵高轉(zhuǎn)速時的排出液壓(實(shí)線)充分接近要求液壓(虛線)，因 此，能夠有效地抑制動力損失。圖7表示各螺旋彈簧20、22的位移或凸輪環(huán)5的擺動角和彈簧載荷Wl、W2的關(guān) 系。即，在從內(nèi)燃機(jī)起動到低轉(zhuǎn)速的初始狀態(tài)下，施加有第一螺旋彈簧20的設(shè)定載荷Wl的 彈力，因此，在超過彈簧載荷Wl之前不能進(jìn)行位移。當(dāng)超過該彈簧載荷Wl時，第一螺旋彈 簧20被壓縮而位移，從而使其載荷增加，另一方面，第二螺旋彈簧22接近自由長度，使其載 荷減少，其結(jié)果是，彈簧載荷增加。該斜度為彈簧常數(shù)。在上述凸輪環(huán)5的圖5所示的位置，成為第一螺旋彈簧20的彈簧載荷W2，且不連 續(xù)地增大，但當(dāng)排出液壓超過彈簧載荷W2時，第一螺旋彈簧20在被壓縮而位移的同時，載 荷增加，但因起作用的螺旋彈簧變?yōu)橐桓?，彈簧常?shù)減小，斜度變化。如上所述，發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速上升且排出液壓剛達(dá)到Pl時，凸輪環(huán)5就開始移動而抑制 排出液壓的上升，但當(dāng)凸輪環(huán)5向圖5所示的逆時針方向剛達(dá)到規(guī)定的移動量時，第二螺旋 彈簧22的彈力不再作用，彈簧常數(shù)減小，另外，第一螺旋彈簧20的彈簧載荷W2不連續(xù)地增 大，因此，在排出液壓上升為P2后，凸輪環(huán)5再次開始擺動(參照圖6)。即，第一、第二螺旋 彈簧20、22的相對的彈簧載荷起作用，彈簧特性變?yōu)榉蔷€形狀態(tài)，因此，凸輪環(huán)5構(gòu)成特殊 的擺動變化。這樣，根據(jù)兩螺旋彈簧20、22的彈力的非線形特性，排出液壓的特性成為圖8的 (A) (D)所示的特性，能夠使上述控制液壓(實(shí)線)充分接近所需液壓(虛線)。其結(jié)果 是，能夠充分減少因不需要的液壓上升而造成的動力損失。接著，對本實(shí)施方式所提供的噴油嘴30進(jìn)行說明。S卩，如圖9所示，上述噴油嘴30設(shè)于內(nèi)燃機(jī)31上，上述內(nèi)燃機(jī)31在由汽缸體32 的曲軸箱所隔成的曲軸室33的內(nèi)部，利用未圖示的軸承旋轉(zhuǎn)自如地支承有曲軸34。另外， 在形成于曲軸箱上部的圓筒狀汽缸壁37的內(nèi)部，滑動自如地設(shè)有經(jīng)由連桿35與上述曲軸 34連結(jié)的活塞36。 在上述汽缸壁37的壁內(nèi)，形成有冷卻水進(jìn)行循環(huán)的水套37a，并且，在上述曲軸箱 和汽缸壁37之間的隔壁38的內(nèi)部，形成有將從上述可變?nèi)萘啃捅?1排出的油(潤滑油) 供給到各內(nèi)燃機(jī)的各滑動部等的主油道39。在上述隔壁38的下部內(nèi)，如圖11A、B所示，沿上下方向形成有和上述主油道39連 通的連通路徑38a，并且，在該連通路徑38a的下部形成有在內(nèi)周面形成有內(nèi)螺紋部38b的 安裝孔。而且，在上述隔壁38的下部，安裝有向上述汽缸壁37的內(nèi)周面和活塞36之間等 噴射冷卻用及潤滑用的油的噴油嘴30。如圖10及圖11A、B所示，該噴油嘴30主要包括由鋁合金材料形成的圓筒狀保持 部件40、從下方穿透在該保持部件40內(nèi)部所具有的穿透孔40a的圓筒形狀的氣門體41、一 體地設(shè)置于上述保持部件40的外側(cè)部的定位用突起部42、以及設(shè)置于保持部件40的與上 述突起部42相反的一側(cè)的外側(cè)部的噴嘴43。
上述保持部件40在上述穿透孔40a和氣門體41的外周面之間形成有圓環(huán)狀通路 部44，并且，在上述外側(cè)部形成有嵌合固定上述噴嘴43的基端部43a的嵌合槽40b。上述氣門體41由燒結(jié)合金等鐵系金屬形成，在上端部的外周面形成有與上述內(nèi) 螺紋部38b螺合的外螺紋部41a，并且，沿上端部的內(nèi)部軸向形成有與上述連通路徑38a連 通的供油部即供油孔45。另外，在該供油孔45的下部連續(xù)地形成有可移動地保持球閥體 46的導(dǎo)油孔47。在上述供油孔45和導(dǎo)油孔47之間的臺階部，形成有安裝球閥體46的圓 環(huán)狀安裝面45a。另外，在氣門體41的下端部周壁上，沿著直徑方向形成有多個連通上述導(dǎo)油孔47 和通路部44的徑向孔48，并且，在下部外周一體地設(shè)有凸緣部41b。在將氣門體41經(jīng)由上 述外螺紋部41a和內(nèi)螺紋孔38b向隔壁38進(jìn)行旋入固定時，該凸緣部41b將上述噴嘴43 的基端部43a與保持部件40 —起按壓固定在隔壁38上。在經(jīng)由上述氣門體41將保持部件40固定于隔壁38時，上述突起部42嵌入開設(shè) 于隔壁38的定位孔38c，進(jìn)行保持部件40的定位和止轉(zhuǎn)。上述噴嘴43從保持部件40側(cè)的基端部43a傾斜地立起，前端部4 位于上述汽 缸壁37內(nèi)部的下部，沿內(nèi)部軸向形成有一端部向上述通路部44開口的細(xì)長油孔43c，并且， 在該前端形成的噴嘴部43d指向上述活塞36的下部。而且，上述球閥體46利用被壓入導(dǎo)油孔47下端部的塞狀保持器49彈性支承的施 力部件即螺旋狀氣門彈簧50的作用力(彈力)，向安裝到上述安裝面4 的方向、即封閉供 油孔45的下端開口的方向被施力。上述氣門彈簧50，其彈簧載荷即球閥體46的開啟壓力被設(shè)定為，相比上述可變?nèi)?量型泵01的上述第一排出壓力Pf足夠高且比凸輪環(huán)5的工作液壓即第二排出壓力I^s稍 低的上述壓力P2(參照圖8)。下面，說明上述噴油嘴30的動作。首先，伴隨內(nèi)燃機(jī)的起動，上述可變?nèi)萘啃捅?1 的驅(qū)動軸3進(jìn)行旋轉(zhuǎn)動作并向主油道39壓送油，以便對內(nèi)燃機(jī)的各滑動部進(jìn)行潤滑，但在 起動初始階段，由于泵排出壓力如上述圖8所示達(dá)到第一排出壓力Pf，因此，上述球閥體46 如圖IlA所示，利用氣門彈簧50的彈力安裝在安裝面4 上并維持閉閥狀態(tài)。其后，當(dāng)泵排出壓力上升、供油孔45內(nèi)的液壓達(dá)到P2以上并克服氣門彈簧50的 彈簧載荷時，如圖IlB所示，氣門彈簧50被壓縮而變形，從而將球閥體46打開。由此，使供 油孔45和導(dǎo)油孔47連通，從主油道39經(jīng)由連通路徑38供給到供油孔45的油，從導(dǎo)油孔 47通過徑向孔48流入通路部44。并且自此，如圖9所示，通過噴嘴43的油孔43c，從噴嘴 部43d自活塞36的下方向內(nèi)部噴射。這樣，從上述可變?nèi)萘啃捅?1排出的油，若其排出壓力為第一排出壓力Pf以上且 未達(dá)到比第二排出壓力I3S稍低的P2，則不會從噴油嘴向活塞36噴射。因此，能夠有效地抑 制可變?nèi)萘啃捅?1在泵排出初期的能量損失。另外，如上所述，上述第一排出壓力Pf設(shè)定為比噴油嘴30的球閥體46的開啟壓 力低，因此，在車輛正常行駛時使用的發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速區(qū)域(常用區(qū)域)，不會自噴油嘴30噴射 油，故可抑制泵過量地排出油，與此同時向內(nèi)燃機(jī)的滑動部的供油量增多。其結(jié)果是，可降 低泵或內(nèi)燃機(jī)的摩擦力，并且降低油耗。另外，在內(nèi)燃機(jī)31冷機(jī)(冷機(jī))時，可抑制噴油嘴30向活塞36噴射低溫的油這種不良情況，所以，暖機(jī)(暖機(jī))性能提高并且可以降低廢氣排放。另外，作為上述噴油嘴30的結(jié)構(gòu)，并不限定于上述實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)，也可以構(gòu)成 為將保持部件40和噴嘴43形成為一體、或通過釬焊將噴嘴43固定在氣門體41上，并且， 作為閥體，除球閥體之外，也可以設(shè)為柱塞。接著，對上述配氣正時控制裝置進(jìn)行說明。該配氣正時控制裝置被應(yīng)用于進(jìn)氣側(cè)，如圖12 圖15所示，具備通過內(nèi)燃機(jī)的 未圖示的曲軸經(jīng)由正時鏈條被旋轉(zhuǎn)驅(qū)動的驅(qū)動旋轉(zhuǎn)體即正時鏈輪51 ；相對該正時鏈輪51 可相對旋轉(zhuǎn)地設(shè)置的凸輪軸52 ；被固定在該凸輪軸52的端部且旋轉(zhuǎn)自如地被收納在正時 鏈輪51內(nèi)的從動旋轉(zhuǎn)體即葉片部件53 ；使該葉片部件53根據(jù)液壓進(jìn)行正向反向旋轉(zhuǎn)的液 壓給排機(jī)構(gòu)討。上述正時鏈輪51包括在外周一體地設(shè)有正時鏈條嚙合的齒部5 并旋轉(zhuǎn)自如地 收納有上述葉片部件53的外殼55、封閉該外殼55的前端開口的前蓋56、封閉外殼55的后 端開口的后蓋57，這些外殼55及前蓋56、后蓋57由四根小徑螺栓58從凸輪軸軸向一體地 緊固固定在一起。上述外殼55呈前后兩端開口形成的圓筒狀，在內(nèi)周面周向的約90°位置，向內(nèi)側(cè) 突出地設(shè)置有四個靴部即隔壁部60。各隔壁部60橫截面呈大致梯形，分別沿外殼55的軸 向設(shè)置，其軸向的兩端緣與外殼陽的兩端緣構(gòu)成同一面，并且，在隔壁部60的大致中央位 置，沿軸向貫通形成有上述各螺栓58穿透的四個螺栓穿透孔61。此外，各隔壁部60的內(nèi)端 面沿著上述葉片部件53的后述葉片轉(zhuǎn)子64的外形形成為圓弧狀，并且在沿軸向開口形成 于內(nèi)端面的高位部位置的保持槽內(nèi)，嵌合保持有二形的密封部件62和向內(nèi)側(cè)推壓該密封 部件62的未圖示的板簧。上述前蓋56在中央開設(shè)有孔徑較大的螺栓穿透孔56a，并且在外周部開設(shè)有穿透 上述外殼55的各螺栓穿透孔61的四個螺栓孔。上述后蓋57在大致中央形成有旋轉(zhuǎn)自如地支承上述凸輪軸52的前端部5 的軸 承孔57a，并且在外周部形成有上述各螺栓58螺紋連接的四個內(nèi)螺紋孔。上述凸輪軸52經(jīng)由未圖示的凸輪軸承旋轉(zhuǎn)自如地被支承在汽缸蓋的上端部，在 外周面的規(guī)定位置一體地設(shè)有經(jīng)由氣門挺桿使未圖示的進(jìn)氣閥進(jìn)行開啟動作的凸輪。上述密封部件53用燒結(jié)合金材料一體形成，具備在中央用凸輪螺栓63固定在凸 輪軸52前端部的圓環(huán)狀葉片轉(zhuǎn)子64和一體地設(shè)置在該葉片轉(zhuǎn)子64外周面的周向90°位 置的四片葉片65。葉片轉(zhuǎn)子64在中央的軸向孔64a中穿透有上述凸輪螺栓63，并且形成 有凸輪軸52的前端部5 穿透嵌合的嵌合槽64b，用上述凸輪螺栓63從軸向固定在凸輪軸 52的前端部52a。上述四片葉片65中的一個形成為大致圓周方向的寬度寬的大致梯形，其它三個 分別呈細(xì)長的長方體形狀，這些葉片設(shè)置在圓周方向的規(guī)定角度位置，由此保持葉片部件 53整體的重量平衡。另外，各葉片65配置于各隔壁部60之間，并且在各自的外周面的中央 開口形成有未圖示的保持槽，在各保持槽內(nèi)，分別嵌入保持有與上述外殼陽的內(nèi)周面滑接 的二形密封部件66和向外殼55的內(nèi)周面方向推壓該密封部件66的板簧66a。另外，在各葉片65的兩側(cè)和各隔壁部60的兩側(cè)面之間，分別隔成有四個提前角室 67和滯后角室68。
如圖12所示，上述液壓給排機(jī)構(gòu)M具有向上述各提前角室67給排潤滑油即工作 液壓的第一油通路69、和向各滯后角室68給排工作液壓的第二油通路70這兩個系統(tǒng)的油 通路，這兩個油通路69、70經(jīng)由流路切換閥73連接有用于供給內(nèi)燃機(jī)潤滑油的主油道即供 給通路71和排油通路72。上述供給通路71中設(shè)有壓送油盤74內(nèi)的油的單向可變?nèi)萘啃?泵01。另外，上述排油通路72的下游端與油盤74連通。也如圖12及圖13所示，上述第一油通路69形成于上述流路切換閥73和各提前 角室67之間，其包括從汽缸蓋內(nèi)朝向凸輪軸承內(nèi)及凸輪軸52的內(nèi)部軸向而形成的第一通 路部69a、從凸輪軸52前端側(cè)的凹槽向葉片轉(zhuǎn)子64的內(nèi)部呈大致放射狀地分支形成并連通 第一通路部69a和各提前角室67的四條分支通路69b。另一方面，第二油通路70在上述流路切換閥73和各滯后角室68之間形成，其包 括從汽缸蓋內(nèi)朝向凸輪軸承及凸輪軸52的內(nèi)部軸向而形成的第二通路部70a ；從凸輪軸 前端部5 的徑向孔向葉片轉(zhuǎn)子64的內(nèi)部呈放射狀地分支形成并連通上述第二通路部70a 和各滯后角室68的四條第二分支通路70b。另外，由上述葉片部件53或外殼55、及提前角室67、滯后角室68、液壓給排機(jī)構(gòu) 54等構(gòu)成相位變更機(jī)構(gòu)。如圖12所示，上述流路切換閥73是四口二位型電磁閥，具備固定在形成于汽缸 蓋內(nèi)部的閥孔76內(nèi)的有底圓筒狀氣門體77、一體地固定于該氣門體77 —端部的螺線管 78、以及滑動自如地設(shè)置在氣門體77內(nèi)部的滑閥體79。上述氣門體77在軸向的大致中央位置形成有連通供給通路71和氣門體77內(nèi)部 的供給口 80，并且在該供給口 80的軸向兩側(cè)，沿徑向形成有連通上述第一油通路69、第二 油通路70的各端部與氣門體77內(nèi)的第一、第二口 81、82。另外，在上述第一、第二口 81、82 的各外側(cè)，分別開設(shè)有連通氣門體77的內(nèi)部和排油通路72的第一、第二排油口 83、84。上述螺線管78主要構(gòu)成為具有設(shè)于螺線管罩78a內(nèi)部的電磁線圈78b、通過對 該電磁線圈78b通電而被激磁的固定芯78c、通過該固定芯78c的激磁而滑動并推壓上述滑 閥體79以使其移動的活動柱塞78d。所述電磁線圈78b經(jīng)由未圖示的線束與電子控制裝置 86相連接。上述滑閥體79具備根據(jù)軸向的滑動位置開閉上述供給口 80的位于大致中央的 第一擋圈部79a ；設(shè)于該第一擋圈部79a的軸向兩側(cè)并相對地開閉上述各第一、第二口 81、 82及各排油口 83、84的第二、第三擋圈部79b、79c。另外，該滑閥體79利用在設(shè)置于氣門 體77另一端側(cè)的彈簧保持器77a和上述第三擋圈部79c的外端面之間呈彈性地安裝的復(fù) 位彈簧85的彈力，向最左方，即連通供給口 80和第二口 82并連通第一口 81和排油口 83 的位置被施力，另一方面，利用來自上述電子控制裝置86的控制電流，該滑閥體79被控制 為抵抗復(fù)位彈簧85的彈力并移動到最右方或規(guī)定的中間位置。上述電子控制裝置86利用來自檢測發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速的未圖示的曲軸轉(zhuǎn)角傳感器、檢 測吸入空氣量的空氣流量計的信號及節(jié)氣門開度傳感器、檢測發(fā)動機(jī)水溫的水溫傳感器等 各種傳感器，檢測當(dāng)前的運(yùn)轉(zhuǎn)狀況。另外，該電子控制裝置86根據(jù)上述發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀況向上述流路切換閥73的電磁 線圈78a導(dǎo)通脈沖控制電流或?qū)⑼娊財?，從而進(jìn)行流路的切換控制。此外，在上述最大寬度的葉片65和外殼55之間，設(shè)有限制葉片部件53相對于該外殼陽的旋轉(zhuǎn)、或解除限制的鎖閉機(jī)構(gòu)87。該鎖閉機(jī)構(gòu)87如圖12及圖15所示，包括滑動用孔88，其設(shè)于上述寬度寬的一 個葉片65和后蓋58之間，沿上述葉片65內(nèi)部的凸輪軸52軸向形成；鎖閉活塞89，其滑動 自如地設(shè)置在該滑動用孔88內(nèi)部，并呈有蓋圓筒狀；鎖閉孔90a，其設(shè)于橫截面為杯狀的卡 合孔構(gòu)成部90，該鎖閉孔90a供上述鎖閉活塞89的圓錐狀前端部89a卡合和脫離并作為抵 接部，所述卡合孔構(gòu)成部90被固定在形成于上述后蓋58的固定孔內(nèi)；螺旋彈簧92，其由固 定于上述滑動用孔88底面?zhèn)鹊膹椈杀３制?1保持，對鎖閉活塞89向鎖閉孔90a方向施力 并作為第三施力部件。上述鎖閉活塞89在后端側(cè)外周一體形成有用于承接壓力的大徑凸緣89b，并且， 在上述葉片部件53旋轉(zhuǎn)到最滯后角側(cè)的位置，前端部89a利用上述螺旋彈簧92的彈力與 鎖閉孔90a卡合，從而鎖閉正時鏈輪51和凸輪軸52的相對旋轉(zhuǎn)。另外，上述鎖閉活塞89如圖15所示，利用經(jīng)由形成在上述葉片部件53的第一油 孔93a從上述提前角室67供給到上述鎖閉孔90a內(nèi)的液壓、或經(jīng)由同樣形成在葉片部件53 的第二油孔9 從上述滯后角室68供給到上述大徑凸緣部89a和滑動用孔88的臺階部之 間的受壓室89c內(nèi)的任一液壓，抵抗上述螺旋彈簧92的彈力而后退移動，從而解除其與鎖 閉孔90a的卡合。上述螺旋彈簧92作為鎖閉狀態(tài)維持機(jī)構(gòu)起作用，其被設(shè)定在如下程度的彈力，即 不會因在發(fā)動機(jī)起動時滯留在上述各滯后角室68內(nèi)的空氣被自上述可變?nèi)萘啃捅?1壓送 來的工作液壓壓縮而形成的該壓力，而導(dǎo)致螺旋彈簧92較大地壓縮變形，并且，上述螺旋 彈簧92被設(shè)定為在被排出的上述工作液壓在圖8的(A)所示的初期達(dá)到提升液壓的時 刻進(jìn)行壓縮變形。下面，基于圖16 圖19說明上述配氣正時控制裝置的作用。首先，在發(fā)動機(jī)停止 時，上述可變?nèi)萘啃捅?1的動作停止，由此停止向提前角室67和滯后角室68供給工作液 壓，并且，在發(fā)動機(jī)剛停止后，通過在凸輪軸52事先產(chǎn)生的交變扭矩，葉片部件53如圖13 及圖16A所示，向凸輪軸52的旋轉(zhuǎn)方向(箭頭方向)相反側(cè)旋轉(zhuǎn)而位于最滯后角側(cè)。另外，在該時刻，如圖16B所示，上述鎖閉機(jī)構(gòu)87的鎖閉活塞89根據(jù)螺旋彈簧92 的彈力，前端部89a卡合于鎖閉孔90a內(nèi)，限制葉片部件53的自由旋轉(zhuǎn)。進(jìn)而，從電子控制裝置86向流路切換閥73的通電也被截斷，因此，滑閥體79根據(jù) 復(fù)位彈簧85的彈力，如圖16C所示，向最左方位置被施力。接著，轉(zhuǎn)動點(diǎn)火鑰匙使發(fā)動機(jī)起動時，自該轉(zhuǎn)動曲軸開始起數(shù)秒間，來自電動控制 裝置86的控制電流不會向上述電磁線圈78b輸出。因而，如圖17C所示，滑閥體79變?yōu)槔?用復(fù)位彈簧85的彈力向最左方被施力的狀態(tài)。因此，供給口 80和第二 口 82連通，與此同 時第二擋圈部69b將第二排油口 84關(guān)閉。同時，第一、第三擋圈部69a、69c使第一口 71和 第一排油口 73連通。因而，從可變?nèi)萘啃捅?1排出的工作液壓(排出壓力)如圖17C的箭頭所示，從 供給通路61經(jīng)由供給口 80流入氣門體77內(nèi)，且直接從第二口 82流入第二油通路60內(nèi)， 自此，通過各第二分支通路60b被供給到各滯后角室68。因此，如圖17A所示，葉片部件53利用被供給到上述各滯后角室68內(nèi)的低工作液 壓，維持位于最滯后角側(cè)的狀態(tài)。因此，發(fā)動機(jī)起動性提高。
這時，滯留在各滯后角室68內(nèi)的空氣被上述低液壓擠壓，與該低液壓一起進(jìn)行向 最滯后角側(cè)推壓葉片部件53的工作。另一方面，如圖17B所示，伴隨上述各滯后角室68的內(nèi)壓上升，該液壓從第二油孔 93b被供給到受壓室79c并作用在大徑凸緣79b的受壓面上，鎖閉活塞89抵抗螺旋彈簧92 的彈力，并從鎖閉孔90a后退移動而抽出。由此，葉片部件53的鎖閉狀態(tài)被解除并允許自由 旋轉(zhuǎn)，但由于各滯后角室68內(nèi)的液壓高，因此維持上述發(fā)動機(jī)停止時的最大滯后角位置。作為使該鎖閉活塞89的前端部89a從鎖閉孔90a抽出的時機(jī)，上述可變?nèi)萘啃捅?01的排出液壓特性變?yōu)楸鹊谝慌懦鰤毫f低的圖8的(A)區(qū)域的按下第一螺旋彈簧70前 急劇的上升時刻的排出液壓I3X,在時間方面為轉(zhuǎn)動點(diǎn)火鑰匙約經(jīng)過2 3秒后。其后，當(dāng)達(dá)到開始轉(zhuǎn)動曲軸后的例如發(fā)動機(jī)中轉(zhuǎn)速區(qū)域時，從電子控制裝置86向 流路切換閥73的電磁線圈7 通電，對固定芯78c進(jìn)行激磁。于是，滑閥體79從圖17C所 示的位置經(jīng)由活動柱塞78d向右方移動，移動到圖18C所示的位置中的最右方位置。于是， 滑閥體79隔斷第一口 81和第一排油口 83的連通，并且連通供給口 80和第一口 81。同時， 連通第二 口 82和第二排油口 84。因此，如圖18C所示，可變?nèi)萘啃捅?1的排出液壓從供給通路71流入供給口 80 及氣門體77內(nèi)，再從第一口 81流入第一油通路69的第一通路部69a內(nèi)，并自此通過各分 支通路69b被供給到各提前角室67，而使各提前角室67內(nèi)部變?yōu)楦邏?，另一方面，各滯后?室68內(nèi)的工作油經(jīng)由第二油通路60等從第二排油口 84返回油盤74內(nèi)而變?yōu)榈蛪?。因而，雖然鎖閉活塞89的受壓室89b的液壓降低，但如圖18B所示，此次伴隨上述 各提前角室67的液壓上升，利用從第一油孔93a供給到鎖閉孔90a內(nèi)的高液壓，鎖閉活塞 89抵抗螺旋彈簧92的彈力而維持從鎖閉孔90a抽出的狀態(tài)。由此，葉片部件53利用上述 各提前角室67的高液壓，從圖13所示的位置如圖18A所示向圖中右方旋轉(zhuǎn)，即與凸輪軸52 的旋轉(zhuǎn)方向同向旋轉(zhuǎn)，使曲軸和凸輪軸52的相對旋轉(zhuǎn)相位迅速向提前角側(cè)變更。由此，進(jìn)氣閥和排氣閥的氣門重疊度稍稍增大，根據(jù)內(nèi)部EGR的效果，如后所述， 可以減少廢氣中的HC的排出量。此外，當(dāng)發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)移至例如高轉(zhuǎn)速區(qū)域時，維持從電子控制裝置86向電磁線圈 7 的通電，連續(xù)地向各提前角室67供給液壓。因此，葉片部件53向相同方向進(jìn)一步旋轉(zhuǎn)， 如圖14所示被保持在最大旋轉(zhuǎn)位置，使曲軸和凸輪軸52的相對旋轉(zhuǎn)相位變更到最提前角 側(cè)。由此，氣門重疊度增大，發(fā)動機(jī)輸出提高。另外，發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)移到例如空轉(zhuǎn)時，從上述電子控制裝置86向電磁線圈78b流 動的控制電流被截斷，因而，滑閥體79如圖19C所示，利用復(fù)位彈簧85的彈力向最左方移 動，因此，供給口 80和第二口 82連通，與此同時第二擋圈部69b將第二排油口 84關(guān)閉。同 時，第一、第三擋圈部79a、79c使第一口 81和第一排油口 83連通。因而，從可變?nèi)萘啃捅?1排出的工作液壓如圖19C的箭頭所示，從供給通路71經(jīng) 由供給口 80流入氣門體77內(nèi)，然后直接從第二 口 82流入第二油通路79內(nèi)，并自此通過各 第二分支通路70b供給到各滯后角室68。另一方面，各提前角室67的液壓從第一油通路 69通過第一口 81，再通過第一排油口 83、排油通路72被排出到油盤74內(nèi)而成為低壓。這時，鎖閉活塞39如圖19B所示，利用被導(dǎo)入了滯后角室68內(nèi)的高液壓的受壓室 89c的液壓，維持自鎖閉孔90a抽出的狀態(tài)，從而容許葉片部件53的自由轉(zhuǎn)動，因此，該葉片部件53如圖19A所示，利用被供給到上述各滯后角室68內(nèi)的高液壓向最滯后角側(cè)轉(zhuǎn)動。 由此，燃燒性變好，發(fā)動機(jī)空轉(zhuǎn)的穩(wěn)定性提高。如以上所述，本實(shí)施方式中，根據(jù)使用上述可變?nèi)萘啃捅?1的第一、第二螺旋彈 簧20、22的特殊結(jié)構(gòu)，可以提高發(fā)動機(jī)起動時的配氣正時控制裝置的動作響應(yīng)性。S卩，可變?nèi)萘啃捅?1除將經(jīng)由上述排出口 8從排出孔排出的潤滑油向內(nèi)燃機(jī)滑動 部供給之外，還用作配氣正時控制裝置的動作源，如上所述，圖8中記載的初始排出液壓(A 區(qū)域)的上升變得良好，因此，可以提高發(fā)動機(jī)剛起動后的例如正時鏈輪51和凸輪軸52的 相對旋轉(zhuǎn)相位向滯后角側(cè)的動作響應(yīng)性。[第二實(shí)施方式]圖20表示第二實(shí)施方式，泵結(jié)構(gòu)體等基本結(jié)構(gòu)和第一實(shí)施方式一樣，但以上述樞 銷9為中心在圖中上下設(shè)置兩個以偏心量增大的方式推壓上述凸輪環(huán)5的控制油室16。S卩，將第一實(shí)施方式的控制油室設(shè)為第一控制油室16a，在泵殼1的樞銷9側(cè)的下 部內(nèi)形成有大致L形的凹槽24，由該凹槽M構(gòu)成第二控制油室16b。另外，在上述凹槽M 的下部形成有第二密封面Ma，該第二密封面Ma形成為半徑以上述樞銷9的軸心為中心的 圓弧面形狀。另一方面，在凸輪環(huán)5的面向上述凹槽M內(nèi)的部位，一體設(shè)有大致三角形的凸部 25，并且，在該凸部25的與上述第二密封面2 相對的部位形成有半徑以上述樞銷9的軸 心為中心的第二圓弧面25a。在該第二圓弧面2 的前端側(cè)形成有橫截面為矩形的保持槽， 在該保持槽的內(nèi)部收納配置有與上述密封面2 滑接的密封部件沈和向密封面2 方向 按壓該密封部件沈的截面為矩形的彈性部件27。上述密封面2 設(shè)定為如下的圓弧長度，即、即使凸輪環(huán)5相對于轉(zhuǎn)子4中心的偏 心量從圖2所示的最大偏心位置擺動到圖14所示的最小偏心量，上述密封部件沈也能夠滑接。另外，上述第二控制油室16b經(jīng)由在泵殼1的底面Ia形成的連通槽Ig與排出口 8連通，因而，與承接第一控制油室16a的排出壓力的第一受壓面5f相同的排出壓力，作用 于凸輪環(huán)5外周的面向第二控制油室16b的第二受壓面5g。另外，上述第二圓弧面2 的曲率半徑設(shè)定得比第一密封部件14側(cè)的第一圓弧面 5d的曲率半徑小。因而，第二受壓面5g的表面積比第一受壓面5f的表面積小，因此，在第 一、第二控制油室16a、16b內(nèi)的排出壓力分別作用于兩個受壓面5f、5g時，對于凸輪環(huán)5，與 第一實(shí)施方式同樣地產(chǎn)生圖中逆時針方向的擺動扭矩。但是，由于僅作用于上述第二受壓 面5g的來自第二控制油室16b的液壓扭矩為順時針方向，因此，一部分被抵消。因此，在排 出壓力相同的情況下，凸輪環(huán)5的擺動扭矩比第一實(shí)施方式的擺動扭矩小。因此，可以將上述兩螺旋彈簧20、22的彈力設(shè)定得小，所以，可以減小各螺旋彈簧 20,22的線圈直徑。其結(jié)果是，可謀求葉片泵整體的小型化。[第三實(shí)施方式]圖21 四表示可變?nèi)萘啃捅?1的第三實(shí)施方式，雖然與第一、第二實(shí)施方式的 可變?nèi)萘啃捅?1的結(jié)構(gòu)存在部分差異，但也有共同的地方，所以，對于該共同的地方省略 詳細(xì)說明。S卩，該可變?nèi)萘啃捅?1具備具有泵收納室113的截面為二形的泵殼111 ；封閉該泵殼111的一端開口的蓋部件112 ；貫通泵收納室113的大致中心部并由發(fā)動機(jī)的曲軸旋 轉(zhuǎn)驅(qū)動的驅(qū)動軸114 ；旋轉(zhuǎn)自如地被收納在泵收納室113內(nèi)且中心部與驅(qū)動軸114結(jié)合的 轉(zhuǎn)子115 ；被設(shè)置成從呈放射狀地開口形成于該轉(zhuǎn)子115外周部的七個狹槽11 進(jìn)退自如 的七片葉片116 ；在泵殼111的內(nèi)部相對轉(zhuǎn)子115的旋轉(zhuǎn)中心能夠偏心(能夠擺動)地配 置的凸輪環(huán)117 ；收納在泵殼111內(nèi)，總是向凸輪環(huán)117相對轉(zhuǎn)子115旋轉(zhuǎn)中心的偏心量增 大的方向?qū)υ撏馆啳h(huán)117施力的施力部件即單個螺旋彈簧118 ；滑動自如地配置在轉(zhuǎn)子115 內(nèi)周側(cè)的兩側(cè)部的葉片環(huán)119、119。上述驅(qū)動軸114、轉(zhuǎn)子115、葉片116、凸輪環(huán)117成為 泵結(jié)構(gòu)體。也如圖M及圖25所示，上述泵殼111在泵收納室113的底面113a的大致中央位 置，貫通形成有旋轉(zhuǎn)自如地支承驅(qū)動軸114的一端部的軸承孔111a。另外，在成為泵殼111 內(nèi)側(cè)面的泵收納室113內(nèi)周壁的規(guī)定位置，如圖25所示，開口形成有擺動自如地支承凸輪 環(huán)117的截面大致半圓形的支承槽111b。此外，在泵收納室113的內(nèi)周壁，隔著連結(jié)軸承孔Illa的中心和支承槽Illb的中 心的凸輪環(huán)基準(zhǔn)線M在兩側(cè)，形成有配設(shè)于凸輪環(huán)117外周部的后述密封部件130、130分 別滑接的第一、第二密封滑接面lllc、llld。這些密封滑接面IllcUlld形成為由距支承槽 Illb的中心分別為規(guī)定的半徑Rl、R2構(gòu)成的圓弧面形狀，并且這些密封滑接面IllcUlld 的圓周方向長度被設(shè)定為在凸輪環(huán)117的偏心擺動范圍內(nèi)上述各密封部件130、130可總是 滑接。由此，凸輪環(huán)117偏心擺動時，沿著上述各密封滑接面IllcUlld被引導(dǎo)而滑動，因 此該凸輪環(huán)117能夠順暢地動作(偏心擺動)。另外，在上述泵收納室113的底面13a，如圖22及圖25所示，在軸承孔Illa的外 周區(qū)域，以隔著軸承孔Illa大致相對的方式，分別開口形成有吸入口 121，其作為大致圓 弧凹狀的吸入部，向伴隨泵作用而使泵室120的內(nèi)部容積增大的區(qū)域(吸入?yún)^(qū)域)開口 ；排 出口 122，其作為大致圓弧凹狀的排出部，向伴隨泵作用而使泵室120的內(nèi)部容積減小的區(qū) 域(排出區(qū)域)開口。上述吸入口 121與從該吸入口 121的大致中央位置向后述的彈簧收納室1 側(cè)延 伸設(shè)置的導(dǎo)入通路1 連接，在該導(dǎo)入通路124的中途，貫通形成有貫通泵殼111的底壁向 外部開口的吸入孔121a。由此，如圖觀所示，貯存在發(fā)動機(jī)的油盤152中的潤滑油，基于伴 隨上述泵結(jié)構(gòu)體的泵作用而產(chǎn)生的負(fù)壓，經(jīng)由吸入孔121a及吸入口 121被吸入到上述吸入 區(qū)域的各泵室120。另外，上述吸入孔121a構(gòu)成為與上述導(dǎo)入通路IM共同面向泵吸入側(cè)的凸輪環(huán) 117的外周區(qū)域，將吸入壓力導(dǎo)入該凸輪環(huán)117的泵吸入側(cè)的外周區(qū)域。由此，與上述吸入 區(qū)域的各泵室120鄰接的泵吸入側(cè)的凸輪環(huán)117的外周區(qū)域成為吸入壓力或大氣壓，因此， 有助于抑制潤滑油從吸入?yún)^(qū)域的各泵室120向該泵吸入側(cè)的凸輪環(huán)117的外周區(qū)域漏出。 在此，上述泵吸入側(cè)是指圖22中的后述凸輪環(huán)偏心方向線N的左側(cè)的區(qū)域。上述排出口 122與從該排出口 122的始端部延伸設(shè)置成面向在凸輪環(huán)117的外周 側(cè)劃分成的后述第一控制油室131的導(dǎo)入通路125連接，在該導(dǎo)入通路125的終端部貫通 形成有貫通泵殼111的底壁向外部開口的排出孔12加。而且，該排出孔12 經(jīng)由主油道39與內(nèi)燃機(jī)內(nèi)的各滑動部及上述配氣正時控制 裝置、進(jìn)而與噴油嘴30連通。
根據(jù)這樣的結(jié)構(gòu)，利用上述泵結(jié)構(gòu)體的泵作用被加壓并從上述排出區(qū)域的各泵室 120排出的潤滑油，經(jīng)由排出口 122及排出孔12 被供給到內(nèi)燃機(jī)內(nèi)的各滑動部及配氣正 時控制裝置。另外，上述排出孔12 構(gòu)成為與上述導(dǎo)入通路125共同面向泵排出側(cè)的凸輪環(huán) 117的外周區(qū)域，將排出壓力導(dǎo)入該凸輪環(huán)117的泵排出側(cè)的外周區(qū)域。在此，上述泵排出 側(cè)是指圖22中的后述凸輪環(huán)偏心方向線N的右側(cè)的區(qū)域。此外，在上述排出口 122的始端部附近，開口形成有連通該排出口 122和軸承孔 Illa的連通槽123，經(jīng)由該連通槽123向軸承孔Illa供給潤滑油，并且也向轉(zhuǎn)子115或葉 片116的側(cè)部供給潤滑油，以確保各滑動部位的潤滑性。另外，該連通槽123形成為與上述各葉片116的出沒方向不一致，從而抑制這些葉 片116出沒時向該連通槽123脫落。上述蓋部件112呈大致板狀，與外側(cè)部的泵殼111的軸承孔Illa相對應(yīng)的位置稍 微形成為厚壁，并且，在該厚壁部分，貫通形成有旋轉(zhuǎn)自如地支承驅(qū)動軸114的另一端側(cè)的 軸承孔11加。該蓋部件112的內(nèi)側(cè)面為大致平坦?fàn)睢６?，該蓋部件112用多個螺栓1 安裝在泵殼111的開口端面。上述驅(qū)動軸114構(gòu)成為通過從曲軸傳遞來的旋轉(zhuǎn)力使轉(zhuǎn)子115向圖22中的順時 針方向旋轉(zhuǎn)，在該驅(qū)動軸114的中心以與上述凸輪環(huán)基準(zhǔn)線M正交的直線(以下稱為“凸輪 偏心方向線”)N為界，圖22中的左半部成為上述泵吸入側(cè)，右半部成為上述泵排出側(cè)。上述轉(zhuǎn)子115如圖21及圖22所示，開口形成有從內(nèi)部中心側(cè)向徑向外側(cè)呈放射 狀地形成的上述多個狹槽115a，并且在各狹槽11 的內(nèi)側(cè)基端部，分別形成有將排出到上 述排出口 122的排出油導(dǎo)入的截面大致圓形狀的背壓室1Mb。由此，上述各葉片116利用 伴隨轉(zhuǎn)子115的旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的離心力和背壓室11 的液壓向外側(cè)被推出。上述各葉片116的各前端面分別與凸輪環(huán)117的內(nèi)周面滑接，并且，各基端面的側(cè) 面分別與各葉片環(huán)119、119的外側(cè)滑動面滑接。由此，即使發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速低、上述離心力或背 壓室11 的液壓小時，轉(zhuǎn)子115的外周面、鄰接的葉片116、116的各內(nèi)側(cè)面及凸輪環(huán)117 的內(nèi)周面、與作為側(cè)壁的泵殼111的泵收納室113的底面113a及蓋部件112的內(nèi)側(cè)面，也 以液體密封的方式劃分上述各泵室120。上述凸輪環(huán)117由所謂的燒結(jié)金屬一體形成為大致圓筒狀，在外周部的規(guī)定位置 沿軸向突出地設(shè)置有與泵殼111的支承槽Illb嵌合而構(gòu)成偏心擺動支點(diǎn)的大致圓弧凸?fàn)?的樞軸部117a，并且，在相對該樞軸部117a隔著凸輪環(huán)117的中心而位于相反側(cè)的位置，沿 軸向突出地設(shè)置有與螺旋彈簧118聯(lián)系的臂部117b。在此，在上述泵殼111內(nèi)，在與上述支承槽Illb相反側(cè)的位置，設(shè)有經(jīng)由設(shè)定為規(guī) 定寬度L的連通部127與泵收納室113連通的彈簧收納室128，該彈簧收納室128內(nèi)收納有 螺旋彈簧118。該螺旋彈簧118在通過上述連通部127延伸到彈簧收納室128內(nèi)的上述臂部117b 前端部的底面和彈簧收納室128的底面之間，以具有規(guī)定的設(shè)定載荷W的方式呈彈性地被 保持。另外，在上述臂部117b前端部的底面，突出地設(shè)置有與螺旋彈簧118的內(nèi)周側(cè)卡合 并形成為大致圓弧狀的支承突起117i，螺旋彈簧118的一端由該支承突起117i支承。上述螺旋彈簧118具有基于上述設(shè)定載荷W的彈性力，經(jīng)由上述臂部117b對凸輪環(huán)117總是向其偏心量增大的方向(圖22中的順時針方向)施力。由此，在圖22所示的凸 輪環(huán)117的非工作狀態(tài)下，該凸輪環(huán)117成為利用上述螺旋彈簧118的作用力使臂部117b 的頂面被突出地設(shè)置于彈簧收納室1 蓋部的限制部128a按壓的狀態(tài)，由此，該凸輪環(huán)117 被限制于其偏心量最大的位置。這樣，通過構(gòu)成為在樞軸部117a的相反側(cè)延伸設(shè)置臂部117b，并由螺旋彈簧118 對該臂部117b的前端部施力，從而，能夠?qū)ν馆啳h(huán)117產(chǎn)生最大限度的扭矩，因此，可實(shí)現(xiàn) 該螺旋彈簧118的小型化，其結(jié)果是可謀求泵自身的小型化。另外，在上述凸輪環(huán)117的外周部，沿軸向分別突出地設(shè)置有橫截面為大致三角 形的一對第一、第二密封構(gòu)成部117c、117d，該第一、第二密封構(gòu)成部117c、117d分別具有 以與上述第一、第二密封滑接面IllcUlld相對的方式形成且與各密封滑接面IllcUlld 呈同心圓弧面形狀的第一、第二密封面117g、117h。另外，在各密封構(gòu)成部117c、117d的密 封面117g、lHh上，沿軸向開口形成有橫截面為大致矩形的第一、第二密封保持槽117e、 117f，在各密封保持槽117e、117f中分別收納保持有在凸輪環(huán)117偏心擺動時與各密封滑 接面111c、Illd滑接的一對密封部件130、130。在此，上述各密封面117g、lHh分別由距上述樞軸部117a的中心比構(gòu)成與之對 應(yīng)的上述各密封滑接面IllcUlld的半徑R1、R2稍小的規(guī)定半徑R3、R4構(gòu)成，在各密封面 117g、117h和上述各密封滑接面IllcUlld之間，分別形成有微小的間隙C。上述各密封部件130、130例如由具有低摩擦特性的氟類樹脂材料沿凸輪環(huán)117的 軸向形成細(xì)長的直線狀，利用配設(shè)在各密封保持槽117e、117f底部的橡膠制彈性部件四、 四的彈性力，上述各密封部件130、130被壓在各密封滑接面IllcUlld上。由此，可總是保 持后述各壓力室31、32的良好的液密性。而且，在凸輪環(huán)117的非工作狀態(tài)，在成為上述泵排出側(cè)的相比凸輪環(huán)偏心方向 線N而位于樞軸部117a側(cè)的凸輪環(huán)117的外周區(qū)域，在該凸輪環(huán)117的外周面和泵殼111 的內(nèi)側(cè)面之間，利用凸輪環(huán)117的外周面、樞軸部117a、上述各密封部件130、130及泵殼 111的內(nèi)側(cè)面，在隔著樞軸部117a的兩側(cè)，分別劃分出第一控制油室131和第二控制油室 132。另外，在本實(shí)施方式中，構(gòu)成為在凸輪環(huán)117的外周區(qū)域，在上述泵排出側(cè)的范圍 內(nèi)將上述第一、第二控制油室131、132整體收納，優(yōu)選為收納在與徑向上成為加壓區(qū)域的 上述排出區(qū)域重合的區(qū)域，即隔著凸輪環(huán)117的周壁與總是成為正壓的泵室120相對的區(qū) 域內(nèi)。在上述第一控制油室131中，經(jīng)由導(dǎo)入通路125總是被導(dǎo)入排出口 122所排出的 排出壓力，使排出壓力作用在第一受壓面133，由此，對凸輪環(huán)117向使其偏心量減少的方 向(圖22中的逆時針方向)提供擺動力(移動力)，其中，所述第一受壓面133由面對該第 一控制油室131的凸輪環(huán)117的外周面構(gòu)成并承接以阻礙螺旋彈簧118的作用力的方式進(jìn) 行作用的力。S卩，該第一控制油室131經(jīng)由上述第一受壓面133向使凸輪環(huán)117的中心與轉(zhuǎn)子 115的旋轉(zhuǎn)中心同心地接近的方向，總是對該凸輪環(huán)117施力，由此，用于該凸輪環(huán)117的同 心方向的移動量控制。另一方面，在上述第二控制油室132中，通過貫通泵殼111的底壁而形成的導(dǎo)入孔135適當(dāng)?shù)乇粚?dǎo)入排出壓力，其中所述導(dǎo)入孔135經(jīng)由根據(jù)發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀況而被控制的后 述電磁閥140與排出孔12 連接。通過使排出壓力作用于第二受壓面134，從而，對凸輪環(huán) 117向使其偏心量增大的方向(圖22中的順時針方向)提供擺動力，其中所述第二受壓面 134由面對該第二控制油室132的凸輪環(huán)117的外周面構(gòu)成并承接向支援螺旋彈簧118的 作用力的方向進(jìn)行作用的力。在此，如圖22所示，上述第二受壓面134的受壓面積S2設(shè)定得比上述第一受壓面 133的受壓面積Sl小，并構(gòu)成為根據(jù)規(guī)定的力關(guān)系，使由基于第二控制油室132內(nèi)壓的作用 力和螺旋彈簧118的作用力產(chǎn)生的凸輪環(huán)117偏心方向的作用力與由第一控制油室131帶 來的作用力平衡，由該第二控制油室132產(chǎn)生的作用力輔助螺旋彈簧118的作用力。S卩，上述第二控制油室132使經(jīng)由上述電磁閥140根據(jù)需要而供給的排出壓力作 用于第二受壓面134，適當(dāng)?shù)刂г菪龔椈?18的作用力，從而，用于凸輪環(huán)117的偏心方向 的移動量控制。另外，上述可變?nèi)萘啃捅?1上，如圖觀所示，基于來自車載E⑶151的激磁電流并 根據(jù)發(fā)動機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀況進(jìn)行動作的電磁閥140與該可變?nèi)萘啃捅?1分體設(shè)置，經(jīng)由該電磁 閥140連接排出孔12 和導(dǎo)入孔135，由此在打開電磁閥140時，第一控制油室131和第二 控制油室132連通。上述電磁閥140如圖沈及圖27所示，主要包括圓筒狀氣門體141，其一端側(cè)形 成開口，另一端側(cè)封閉；閥體142，其沿軸向滑動自如地收納在該氣門體141內(nèi)，在兩端部形 成有與氣門體141的內(nèi)周面滑接的第一、第二擋圈部14h、142b;彈簧143，其被收納于由該 閥體142的第二擋圈部142b在氣門體141的另一端側(cè)劃分出的背壓室145，對閥體142向 氣門體141的一端側(cè)施力；電磁單元144，其被安裝于氣門體141的開口端部，伴隨通電使 連桿144b進(jìn)出來抵抗彈簧143的作用力，以使閥體142向氣門體141的另一端側(cè)進(jìn)行軸向 移動。上述氣門體141在其周壁分別貫通地形成有與排出孔2 連接的IN 口 141a、與導(dǎo) 入孔135連接的OUT 口 141b、與吸入口 121或外部連接的排油口 141c，并且，在另一端部的 側(cè)壁貫通地形成有與吸入口 121或外部連接并總是向背壓室145開口的背壓口 141d。上述閥體142在軸向的中間部縮徑形成，由上述兩擋圈部142a、142b在其與氣門 體141之間劃分出環(huán)狀空間146，經(jīng)由該環(huán)狀空間146連通OUT 口 141b與IN 口 141a、或連 通 OUT 口 141b 與排油口 141c。上述電磁單元144為眾所周知的構(gòu)成，主要包括線圈單元14 ，其在繞線管上卷 繞線圈且在其上外嵌磁軛而成；電樞，其沿軸向可進(jìn)退地設(shè)置在該線圈單元14 內(nèi)周側(cè)并 由磁性材料構(gòu)成，該電樞未圖示；連桿144b，其與該電樞結(jié)合并根據(jù)通電狀態(tài)伴隨電樞的 進(jìn)退而進(jìn)退移動。在此，上述電磁閥140如圖沈所示，構(gòu)成所謂的常開型電磁閥，在非通電狀態(tài)下， 經(jīng)由環(huán)狀空間146連通IN 口 141a和OUT 口 141b，將排出壓力導(dǎo)入第二控制油室132。這 時，排油口 141c成為向背壓室145開口的狀態(tài)。另一方面，如圖27所示，向線圈單元14 導(dǎo)通激磁電流時，利用連桿144b的推壓 力抵抗彈簧143的作用力，閥體142被壓回氣門體141的另一端側(cè)。由此，IN 口 141a被閥 體142的第一擋圈部14 隔斷，OUT 口 141b經(jīng)由環(huán)狀空間146與排油口 141c連通，第二控制油室132朝吸入壓力或大氣壓敞開。根據(jù)以上的結(jié)構(gòu)，上述可變?nèi)萘啃捅?1通過控制上述第一控制油室131的內(nèi)壓與 由螺旋彈簧118的作用力及電磁閥140控制的第二控制油室132的內(nèi)壓的、作用于凸輪環(huán) 117的相對的力關(guān)系，來控制該凸輪環(huán)117的偏心量。而且，通過控制該偏心量以控制泵作 用時上述各泵室120內(nèi)部容積的變化量，從而控制該可變?nèi)萘啃捅?1的排出壓力特性。下面，基于圖22、圖23及圖四對本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅?1的特征性作用、即 基于凸輪環(huán)117的偏心量控制的泵的排出壓力控制進(jìn)行說明。首先，如上所述，在使上述配氣正時控制裝置動作的情況下，上述可變?nèi)萘啃捅?1 的排出壓力的要求液壓為圖中的P1。即，設(shè)定為配氣正時控制裝置以發(fā)動機(jī)剛起動后的低 液壓Pl進(jìn)行動作。另外，作為內(nèi)燃機(jī)高轉(zhuǎn)速下的曲軸軸瓦的要求液壓，例如如果處于低負(fù)荷或低油 溫時，則圖中的P2成為要求液壓，如果處于高負(fù)荷或高油溫時，則圖中的P4成為要求液壓。此外，在發(fā)動機(jī)處于高負(fù)荷時，為了對活塞進(jìn)行冷卻而使用上述噴油嘴30，但該噴 油嘴30的上述球閥體46的開啟壓力，在中轉(zhuǎn)速時的規(guī)定轉(zhuǎn)速η下被設(shè)定為圖中的液壓P3。于是，上述可變?nèi)萘啃捅?1被設(shè)定為在低負(fù)荷或低油溫時，構(gòu)成滿足圖四中的Pl 或Ρ2中的任一方、或Pl及Ρ2雙方的要求液壓的第一排出壓力特性即低壓特性X，并且，被 設(shè)定為在高負(fù)荷或高油溫時，構(gòu)成滿足圖四中的Ρ3或Ρ4中的任一方、或Ρ3及Ρ4雙方的 要求液壓的第二排出壓力特性即高壓特性Y。而且，通過切換上述電磁閥140的開閉(ON-OFF)，變更凸輪環(huán)117的動作特性、即 凸輪環(huán)117的動作所需要的排出液壓即第一、第二工作液壓I^、Py，并根據(jù)發(fā)動機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀 況選擇上述兩液壓特性X、Y中最合適的液壓特性，以滿足上述發(fā)動機(jī)的各要求液壓。本實(shí)施方式中，如圖四所示，對于上述低壓特性X，設(shè)定為用連結(jié)配氣正時控制裝 置的要求液壓Pl和處于低負(fù)荷或低油溫狀態(tài)下的發(fā)動機(jī)高轉(zhuǎn)速時的要求液壓P2的虛線表 示的液壓特性，而對于上述高壓特性Y，設(shè)定為用連結(jié)處于高負(fù)荷或高油溫狀態(tài)下的發(fā)動機(jī) 中轉(zhuǎn)速時的上述噴油嘴30的開啟壓力即要求液壓P3和該狀態(tài)下的發(fā)動機(jī)高轉(zhuǎn)速時的要求 液壓P4的實(shí)線表示的液壓特性。即，對于上述可變?nèi)萘啃捅?1，螺旋彈簧118的彈簧載荷W被設(shè)定為上述第一工作 液壓I3X,在處于低負(fù)荷或低油溫時，從E⑶151向電磁閥140導(dǎo)通激磁電流，由此，IN 口 141a 被隔斷，僅向第一控制油室131內(nèi)導(dǎo)入排出壓力。由此，在第一控制油室131的內(nèi)壓達(dá)到第一工作液壓I3X之前，凸輪環(huán)117的偏心 量被維持在最大狀態(tài)(參照圖22)，伴隨發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速上升，排出壓力急劇地上升。然后，當(dāng)根據(jù)排出壓力的上升而使第一控制油室131的內(nèi)壓達(dá)到第一工作液壓 時，凸輪環(huán)117以樞軸部117a為支點(diǎn)向上述凸輪環(huán)偏心方向線N下方的偏心量減少的方向 擺動(參照圖23)。由此，泵作用時的上述各泵室120的容積變化量減小，其結(jié)果是，伴隨發(fā) 動機(jī)轉(zhuǎn)速的上升而上升的排出壓力緩慢上升，因此，得到圖四所示的低壓特性X。接著，從上述低負(fù)荷或低油溫狀態(tài)轉(zhuǎn)移到高負(fù)荷或高油溫狀態(tài)時，自ECU151向電 磁閥140導(dǎo)通的激磁電流被截斷，IN 口 141a和OUT 口 141b連通，排出壓力不僅導(dǎo)入第一 控制油室131，而且也被導(dǎo)入第二控制油室132。于是，作用在第二控制油室132的第二受壓面134的壓力以支援螺旋彈簧118的作用力的方式做功，因此，即使第一控制油室131的內(nèi)壓達(dá)到圖四中的第一工作液壓1^，凸 輪環(huán)117也不會動作，在根據(jù)第一控制油室131的內(nèi)壓和第二控制油室132的內(nèi)壓而作用 在第一受壓面133和第二受壓面134的液壓力之差達(dá)到螺旋彈簧118的作用力之前，凸輪 環(huán)117都被保持在該凸輪環(huán)117的偏心量最大的狀態(tài)(參照圖22)。即，在該高負(fù)荷或高油溫時，如圖四所示，在排出壓力達(dá)到根據(jù)第一控制油室131 的內(nèi)壓和第二控制油室132的內(nèi)壓而作用在第一受壓面133和第二受壓面134的液壓力之 差與螺旋彈簧118的作用力相等時那樣的第二工作液壓Py之前，維持在凸輪環(huán)117的偏心 量最大的狀態(tài)，伴隨發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速上升，排出壓力大幅上升。然后，當(dāng)?shù)谝豢刂朴褪?31的內(nèi)壓達(dá)到第二工作液壓Py時，凸輪環(huán)117向偏心量 減少的方向擺動(參照圖23)。由此，泵工作時的上述各泵室120的容積變化量減小，伴隨 發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速的上升而上升的排出壓力緩慢上升，因此，得到如圖四所示的高壓特性Y。這樣，上述可變?nèi)萘啃捅?1，作為原則，以發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速或負(fù)荷、油溫等為基準(zhǔn)，由 ECU151判斷為需要高壓的情況下，泵排出壓力特性轉(zhuǎn)移到高壓特性Y。于是，通常在發(fā)動機(jī)的負(fù)荷或油溫等高的情況下，轉(zhuǎn)移到上述高壓特性Y，所以，在 上述說明中，作為發(fā)揮該高壓特性Y的情況，以發(fā)動機(jī)的負(fù)荷或油溫高的狀態(tài)為例進(jìn)行了 說明，但例如在配氣正時控制裝置中，有時也需要比上述要求液壓Pl高的液壓，在這種情 況下，通過ECU151與配氣正時控制裝置的動作信號相應(yīng)地進(jìn)行電磁閥140的切換，因此，即 使處于發(fā)動機(jī)的負(fù)荷或油溫等低的狀態(tài)，也將泵排出壓力特性轉(zhuǎn)移到上述高壓特性Y。換言之，本實(shí)施方式中，表示了將上述要求液壓Pl設(shè)定為配氣正時控制裝置的通 常的要求液壓的情況，但也可以根據(jù)搭載本實(shí)施方式的車輛的規(guī)格等將上述要求液壓Pl 作為配氣正時控制裝置的最低限度的要求液壓而設(shè)定。另外，在從上述高負(fù)荷或高油溫狀態(tài)再次轉(zhuǎn)移到上述低負(fù)荷或低油溫狀態(tài)的情況 下，從E⑶151再次導(dǎo)通激磁電流，電磁閥140成為圖7所示的通電狀態(tài)，第二控制油室132 朝大氣壓或吸入壓力敞開。由此，凸輪環(huán)117的動作依賴于第一控制油室131的內(nèi)壓和螺旋 彈簧118的作用力之間的力關(guān)系，泵的排出壓力特性向低壓特性X變更。其結(jié)果是，可以降 低因向低負(fù)荷或低油溫狀態(tài)轉(zhuǎn)移而不需要的排出壓力，從而能夠抑制發(fā)動機(jī)的動力損失。這樣，上述可變?nèi)萘啃捅?1中，E⑶151基于發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速或負(fù)荷、油溫等各種運(yùn) 轉(zhuǎn)信息來切換電磁閥140，從而可以變更凸輪環(huán)117的動作特性，并選擇與該發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速 或負(fù)荷、油溫等匹配的排出壓力特性。由此，可以減少作為泵的功的浪費(fèi)，將發(fā)動機(jī)的動力 損失抑制在最小限度。并且，該可變?nèi)萘啃捅?1中，對于如上所述的凸輪環(huán)117的動作控制，通過基于電 磁閥140的ON-OFF的簡單控制而不需要負(fù)荷控制等復(fù)雜的控制，并且通過使用一般的電磁 閥140而不需要該電磁閥140中的口形狀等的精密加工或開閥特性等的調(diào)整的簡單結(jié)構(gòu)， 就能夠容易地實(shí)現(xiàn)。因此，也可謀求泵的制造成本的低廉化。另外，上述可變?nèi)萘啃捅?1中，如圖23中用粗實(shí)線箭頭所示，排出區(qū)域的上述各 泵室120的內(nèi)壓作用在凸輪環(huán)117的樞軸部117a側(cè)的內(nèi)周面，因此，該凸輪環(huán)117沿著上 述凸輪環(huán)基準(zhǔn)線M向圖中右方即上述支承槽Illb側(cè)被推壓，樞軸部117a被壓在該支承槽 Illb 中。但是，本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅?1中，在上述泵排出側(cè)的凸輪環(huán)117的外周區(qū)域，即以相對上述排出區(qū)域的上述各泵室120，隔著凸輪環(huán)117的周壁與這些泵室120相對 的方式，配置有上述兩控制油室131、132，因此如圖23中的粗虛線箭頭所示，這兩個控制油 室131、132的內(nèi)壓分別對凸輪環(huán)117進(jìn)行作用以便將凸輪環(huán)117向支承槽117b的相反側(cè) 推回去，從而減輕樞軸部117a向支承槽Illb的壓接。由此，可以減小凸輪環(huán)117偏心擺動 時樞軸部117a和支承槽Illb的摩擦。其結(jié)果是，能夠抑制該樞軸部117a或支承槽Illb的磨耗，尤其是能夠抑制由比凸 輪環(huán)117硬度低的材質(zhì)構(gòu)成的支承槽Illb的磨耗。另外，根據(jù)上述作用，雖然在上述泵排出側(cè)作用在凸輪環(huán)117內(nèi)外周側(cè)的力大致 相抵消，但是，在位于上述支承槽Illb相反側(cè)的上述泵吸入側(cè)的凸輪環(huán)117的外周區(qū)域，經(jīng) 由導(dǎo)入通路1 作用有大氣壓或吸入壓力，通過該大氣壓或吸入壓力，樞軸部117a較多地 被壓入支承槽lib內(nèi)，因此，不會導(dǎo)致該樞軸部117a離開支承槽Illb的內(nèi)面。由此，可以 獲得樞軸部117a與支承槽Illb適度地滑接的凸輪環(huán)117的適當(dāng)動作。此外，如上所述，在上述泵排出側(cè)的區(qū)域，以與排出區(qū)域的上述各泵室120相對的 方式配置有上述兩壓力室31、32，因此，在該區(qū)域，作用在凸輪環(huán)117內(nèi)周側(cè)的壓力和作用 在外周側(cè)的壓力都為排出壓力并大致相等，因此，可以將該排出區(qū)域的凸輪環(huán)117內(nèi)外周 的壓力差抑制在最小限度。由此，能夠?qū)⒃谏鲜雠懦鰠^(qū)域經(jīng)由凸輪環(huán)117的兩側(cè)面與泵收 納室113的底壁113a及蓋部件112的內(nèi)側(cè)面之間形成的微小間隙的潤滑油的漏出(滲漏) 抑制在最小限度。其結(jié)果是，可以極大地減少可變?nèi)萘啃捅?1的功的浪費(fèi)，并可謀求該可 變?nèi)萘啃捅?1的高效化。如以上所述，根據(jù)本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅?1，通過隔著樞軸部117a在兩側(cè)配 置第一、第二壓力室31、32，第二控制油室132的內(nèi)壓以支援螺旋彈簧118的作用力的方式 進(jìn)行作用，因此，可以將該螺旋彈簧118的作用力設(shè)定得很小。具體地說，通過配置上述第二控制油室132，螺旋彈簧118只要具有可確保上述低 壓特性X的作用力，即與第一工作液壓I3X均衡的作用力即可，因此，與以往相比可以使用彈 簧常數(shù)小的低載荷的螺旋彈簧。由此，可以縮小泵殼111中配置螺旋彈簧118所需的空間， 實(shí)現(xiàn)該可變?nèi)萘啃捅?1的小型化、輕量化。其結(jié)果是，可變?nèi)萘啃捅?1向發(fā)動機(jī)的搭載性 被改善。并且，上述第二受壓面134的受壓面積被設(shè)定為比上述第一受壓面133小，因此， 可以利用第二控制油室132將凸輪環(huán)117的工作液壓設(shè)定為兩級。由此，也可改善泵的排 出壓力特性的自由度。另外，配氣正時控制裝置的動作及鎖閉機(jī)構(gòu)的鎖閉解除液壓被設(shè)定為低壓特性X 中的P1，因此，和上述各實(shí)施方式同樣地，可實(shí)現(xiàn)配氣正時控制裝置的動作響應(yīng)性的改善。此外，上述第一排出壓力X設(shè)定得比上述噴油嘴30的開啟壓力P3低，因此在車輛 正常行駛所使用的發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速區(qū)域，不會從噴油嘴30噴射油。因此，和上述各實(shí)施方式同樣地，能夠抑制可變?nèi)萘啃捅?1的排出量，降低各部 分的摩擦并降低油耗。此外，在冷機(jī)時，噴油嘴30不會噴射低溫的油，所以，暖機(jī)性能得以改善。另外，動力轉(zhuǎn)向裝置用的可變?nèi)萘啃捅玫取⒗脙蓚€壓力室的差壓對凸輪環(huán)進(jìn)行 擺動控制而構(gòu)成的泵，目前提供有多種，但這種現(xiàn)有泵都具有基于由節(jié)流裝置等引起的壓力損失而產(chǎn)生差壓的結(jié)構(gòu)，該壓力損失會降低泵效率。與此相對，本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃?泵01，其構(gòu)成為向第一控制油室131及第二控制油室132內(nèi)導(dǎo)入排出壓力而不會伴有壓力 損失，利用這兩個壓力室31、32的受壓面積差即第一受壓面133和第二受壓面134的面積 差產(chǎn)生凸輪環(huán)117的動作扭矩，所以，不會產(chǎn)生上述現(xiàn)有可變?nèi)萘啃捅媚菢拥谋眯式档?的不良情況。由此，與上述現(xiàn)有可變?nèi)萘啃捅孟啾?，與不產(chǎn)生上述壓力損失相應(yīng)地，有助于 提高泵效率。此外，對于本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅?1而言，在電磁閥140非通電時，其被設(shè)定 為成為上述高壓特性，因此，還具備作為如下的故障保護(hù)裝置的功能，即、即使是該電磁閥 140出故障的情況，在發(fā)動機(jī)使用區(qū)域的整個區(qū)域也能夠確保需要的排出壓力。圖30及圖31表示上述第三實(shí)施方式的變形例，是將該第三實(shí)施方式的電磁閥140 構(gòu)成為所謂的常閉型電磁閥的例子。S卩，本變形例的電磁閥140是構(gòu)成為具有和上述第三實(shí)施方式的電磁閥相反的特 性的所謂常閉型電磁閥。其構(gòu)成為如圖30所示，在非通電時，IN 口 151a被隔斷，OUT 口 151b與排油口 151c連通；如圖31所示，在通電時，IN 口 151a和OUT 口 151b連通。由此， 可變?nèi)萘啃捅?1在電磁閥140為非通電時，成為低壓特性X，該電磁閥140被通電時成為高 壓特性Y。根據(jù)這種構(gòu)成，對于發(fā)動機(jī)所要求的可變?nèi)萘啃捅?1的排出壓力特性，高壓特性 Y的頻度比與低壓特性X的頻度低時，可縮短對電磁閥140的通電時間，因此，有助于抑制該 電磁閥140的經(jīng)時劣化。[第四實(shí)施方式]圖32 圖36表示第四實(shí)施方式，是變更上述第三實(shí)施方式的密封部件130、130 的配置，并且將電磁閥140與外殼一體構(gòu)成的結(jié)構(gòu)。S卩，本實(shí)施方式中，取消第三實(shí)施方式中設(shè)置在凸輪環(huán)117的上述各密封構(gòu)成部 117c、117d的各密封保持槽117e、117f，取而代之在上述各密封滑接面111c、Illd上，在與 上述被取消的各密封保持槽117e、117f相對的位置，形成有與各密封保持槽117e、117f同 樣的密封保持槽llle、lllf，在該密封保持槽IlleUllf內(nèi)，一起收納配置有上述各彈性部 件129、129和上述各密封部件130、130。另外，本實(shí)施方式中，如圖32、圖35及圖36所示，在蓋部件112的外側(cè)面112b，與 上述凸輪環(huán)偏心方向線N平行地一體形成有電磁閥140的氣門體141，該電磁閥140和外殼 一體構(gòu)成。另外，對于電磁閥140的結(jié)構(gòu)，和上述第三實(shí)施方式一樣，在一體形成于上述蓋部 件112的氣門體141內(nèi)，滑動自如地收納有閥體142，在該氣門體141的圖35中的上端部即 一端開口部，安裝有電磁單元144。另外，伴隨這種結(jié)構(gòu)的變更，在上述蓋部件112的內(nèi)側(cè)面112c，如圖36所示，和泵 殼111同樣地分別設(shè)有吸入口 121、排出口 122、連通排出口 122和軸承孔11 的連通槽 123、及自排出口 122開始延伸設(shè)置的導(dǎo)入通路125。此外，在該蓋部件112上，以連通上述泵殼111內(nèi)部(泵收納室11 和氣門體141 內(nèi)部的方式，在導(dǎo)入通路124的規(guī)定位置開設(shè)有IN 口 141a，并且在相對于該IN 口 141a隔 著上述凸輪環(huán)基準(zhǔn)線M大致對稱的規(guī)定位置開設(shè)有兼作導(dǎo)入孔135的OUT 口 141b，并且，在一體形成于該蓋部件112的氣門體111的周壁及底壁的各規(guī)定位置，分別貫通形成有排油 口 141c 及背壓口 141d。因而，根據(jù)該實(shí)施方式，在凸輪環(huán)117偏心擺動時，上述各密封部件130、130與由 硬度比由鋁合金材料構(gòu)成的泵殼111高的鐵系燒結(jié)材料構(gòu)成的凸輪環(huán)117的上述各密封面 117g、IHh滑接，因此，能夠抑制因各密封部件130、130而導(dǎo)致各密封面117g、lHh磨耗。 由此，與上述第三實(shí)施方式相比，可變?nèi)萘啃捅?1的耐久性提高。此外，本實(shí)施方式中，由于將電磁閥140與蓋部件112即外殼一體形成，因此能夠 使可變?nèi)萘啃捅?1的液壓回路在該可變?nèi)萘啃捅?1內(nèi)結(jié)束。因此，有助于以可變?nèi)萘啃?泵01為中心的液壓供給系統(tǒng)的小型化。[第五實(shí)施方式]圖37 圖39表示第五實(shí)施方式，其構(gòu)成為以上述第四實(shí)施方式的構(gòu)成為基本 構(gòu)成，代替該第四實(shí)施方式的電磁閥140而具有利用排出壓力進(jìn)行動作的液壓方向切換閥 150，并據(jù)此變更泵的排出壓力特性。S卩，本實(shí)施方式中，作為上述電磁閥140的替代件，使用眾所周知的滑柱式液壓方 向切換閥150，該液壓方向切換閥150如圖37、圖38所示，具備圓筒狀的氣門體151，其一 端側(cè)形成開口、另一端側(cè)封閉；塞子152，其封閉該氣門體151的一端開口部；閥體153，其 沿軸向滑動自如地收納在氣門體151內(nèi)，由兩端部具有的第一、第二擋圈部153a、15;3b在該 氣門體151內(nèi)劃分出壓力室155及背壓室156 ；彈簧154，其收納于背壓室156內(nèi)并對閥體 153向壓力室155側(cè)施力。該液壓方向切換閥150被設(shè)定為當(dāng)壓力室154的內(nèi)壓超過被 設(shè)定為比上述要求液壓Pl高且比上述要求液壓P2低的規(guī)定設(shè)定壓力I^z時，如圖38所示， 閥體153抵抗彈簧154的彈力向背壓室156側(cè)移動。上述氣門體151在其周壁的軸向規(guī)定位置，分別貫通形成有與排出孔12 連接的 IN 口 151a、與導(dǎo)入孔135連接的OUT 口 151b、與吸入口 121或外部連接的排油口 151c，并 且，在背壓室155側(cè)的側(cè)壁，貫通形成有與吸入口 121或外部連接并將背壓室145總是朝吸 入壓力或大氣壓敞開的背壓口 151d。上述塞子152與設(shè)在上述氣門體151 —端側(cè)的開口端部內(nèi)周面的內(nèi)螺紋部螺紋聯(lián) 接，沿軸心貫通形成有導(dǎo)入口 152a，通過該導(dǎo)入孔15 向壓力室155內(nèi)總是導(dǎo)入排出壓力。上述閥體153在軸向的中間部縮徑形成，由上述兩擋圈部153a、15;3b在其與氣門 體151之間劃分出環(huán)狀空間157，經(jīng)由該環(huán)狀空間157連通OUT 口 151b和IN 口 151a、或連 通 OUT 口 151b 和排油口 151c。S卩，閥體153處于非工作狀態(tài)時，由第一擋圈部153a隔斷IN 口 151a，OUT 口 151b 和排油口 151c經(jīng)由環(huán)狀空間157連通，而閥體153進(jìn)行動作時，由第二擋圈部15 隔斷排 油口 151c，IN 口 151a和OUT 口 151b經(jīng)由環(huán)狀空間157連通。因而，本實(shí)施方式的可變?nèi)萘啃捅?1，在發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速低的狀態(tài)下，液壓方向切換閥 150的IN 口 151a被隔斷，排出壓力僅作用于第一控制油室131，所以，如圖40所示，當(dāng)排出 壓力達(dá)到第一工作液壓I3X時，發(fā)揮使凸輪環(huán)117向偏心量減少方向擺動并使排出壓力緩慢 上升這樣的所述低壓特性X(圖40中的Tl區(qū)間)。而且，當(dāng)排出壓力上升而使壓力室155的內(nèi)壓達(dá)到上述設(shè)定壓力I3Z時，閥體153 基于該壓力室155的內(nèi)壓抵抗彈簧154的作用力，開始向背壓室155側(cè)進(jìn)行軸向移動，伴隨該閥體153的軸向移動，排油口 151c被第二擋圈部15 封閉，并且，IN 口 151a向環(huán)狀空間 157逐漸敞開。由此，IN 口 151a和OUT 口 151b經(jīng)由環(huán)狀空間157逐漸連通，排出壓力逐漸 導(dǎo)入第二控制油室132內(nèi)。其結(jié)果是，第二控制油室132的內(nèi)壓上升，與之相隨，凸輪環(huán)117 向偏心量增大方向擺動，因此，發(fā)揮排出壓力進(jìn)一步較大地增大這樣的所述高壓特性Y(圖 40中的T2區(qū)間)。這樣，根據(jù)本實(shí)施方式，能夠以更低廉的制造成本得到具備與發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速相匹 配的排出壓力特性的油泵。另外，配氣正時控制裝置的動作壓力設(shè)定為上述低壓特性X中的P1，噴油嘴30的 開啟壓力設(shè)定為高壓特性Y的P3，上述第一工作液壓設(shè)定為充分低于上述P3的液壓，因 此，可得到降低能量消耗等與上述各實(shí)施方式同樣的作用效果。另外，上述各實(shí)施方式中，通過使螺旋彈簧118的作用力和第二控制油室132的內(nèi) 壓相對第一控制油室131的內(nèi)壓取得平衡，來控制凸輪環(huán)117的動作，但也可以根據(jù)泵的規(guī) 格，將第一受壓面133的受壓面積設(shè)定為比第二受壓面134的受壓面積大，從而取消螺旋彈 簧118，只通過上述兩壓力室31、32的內(nèi)壓(差壓)來控制凸輪環(huán)117的動作。此外，在上述各實(shí)施方式中，雖然將上述第二受壓面134的受壓面積設(shè)定為比第 一受壓面133的受壓面積小，但根據(jù)內(nèi)燃機(jī)等的要求，也可以將上述兩受壓面133、134設(shè)定 為相等。此外，為確保上述控制油室的氣密性而設(shè)置了密封部件，但只要可滿足內(nèi)燃機(jī)的 要求液壓特性，為降低成本，也可以削減密封部件。也可以進(jìn)一步變更上述彈簧收納室的配置，另外，兩螺旋彈簧的設(shè)定載荷可以分 別根據(jù)泵的規(guī)格或大小來自由設(shè)定，并且，其線圈直徑或長度也可以自由變更。另外，作為可變氣門裝置，并不限定于配氣正時控制裝置，也可以適用于以液壓為 動作源的、例如能夠改變機(jī)械閥(機(jī)関弁)的工作角和提升量的提升量可變機(jī)構(gòu)等。此外，也可以將該可變?nèi)萘啃捅脩?yīng)用于內(nèi)燃機(jī)以外的液壓設(shè)備類等。下面，對從上述實(shí)施方式掌握的上述要求保護(hù)的發(fā)明的技術(shù)思想進(jìn)行說明。[a]如第一方面發(fā)明所述的可變?nèi)萘啃捅茫涮卣髟谟?，所述第二排出壓力設(shè)定為比上述噴油嘴開始排出油的壓力高的壓力。根據(jù)本發(fā)明，除第一方面發(fā)明的作用效果之外，通過將第二排出壓力設(shè)定得比從 噴油嘴噴射的壓力高，能夠更可靠地從噴油嘴向活塞噴射而不受油溫的上升或內(nèi)燃機(jī)的冷 卻狀態(tài)的不均等左右。[b]如第一方面發(fā)明所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于，上述噴油嘴具備主體，其具有被供給油的供油部、將被供給到該供油部的油導(dǎo)入 的導(dǎo)油部、在該供油部和導(dǎo)油部之間形成的閥座；閥體，其根據(jù)被供給到所述供油部的油的壓力，離開或安裝在所述閥座而開閉所 述供油部；施力部件，其對所述閥體向閉閥方向施力，并且，將所述閥體的開閥壓力設(shè)定為比 所述第一排出壓力高的壓力；噴嘴，其與所述導(dǎo)油部的下游側(cè)連接，從噴射口朝向所述活塞噴射油。[c]如第一方面發(fā)明所述的可變?nèi)萘啃捅茫涮卣髟谟冢?br> 所述活動部件是在內(nèi)周面形成有凸輪面的凸輪環(huán)，所述泵結(jié)構(gòu)體具備轉(zhuǎn)子，其由內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動；葉片，其設(shè)置成自該轉(zhuǎn)子的外周 側(cè)進(jìn)退自如，并通過向所述凸輪環(huán)的內(nèi)周面方向進(jìn)出而隔成所述多個工作室，通過使所述凸輪環(huán)移動，改變凸輪環(huán)相對于所述轉(zhuǎn)子的中心的偏心量。[d]如第c方面發(fā)明所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于，所述被排出的油用于對?nèi)燃機(jī)的滑動部進(jìn)行潤滑。[e]如第三方面發(fā)明所述的噴油嘴，其特征在于，將所述噴油嘴開始噴射油的壓力設(shè)定為比所述第二排出壓力低。[f]如第一方面發(fā)明所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于，所述被排出的油還用于使配氣正時控制裝置和該配氣正時控制裝置的鎖閉機(jī)構(gòu) 進(jìn)行動作，其中所述配氣正時控制裝置能夠改變內(nèi)燃機(jī)的驅(qū)動旋轉(zhuǎn)體和凸輪軸的相對旋轉(zhuǎn) 相位，解除所述鎖閉機(jī)構(gòu)的鎖閉的壓力被設(shè)定為比所述第一排出壓力低的壓力。
權(quán)利要求
1.一種可變?nèi)萘啃捅?，在被供給的油的壓力達(dá)到規(guī)定壓力以上時，該可變?nèi)萘啃捅孟?對內(nèi)燃機(jī)的活塞噴射油的噴油嘴供給油，該可變?nèi)萘啃捅玫奶卣髟谟?，具備泵結(jié)構(gòu)體，其由所述內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動，從而將從吸入部流入多個工作室的油根據(jù)所述 工作室的容積變化從排出部排出；活動部件，其通過向一方向移動，使從所述排出部排出的油的流量減少；以及 控制裝置，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá)到第一排出壓力時，所述控制裝置使所述活動部件 向一方向移動規(guī)定量，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá)到比所述第一排出壓力高的第二排出壓力 時，所述控制裝置使所述活動部件進(jìn)一步向一方向移動，所述第一排出壓力設(shè)定為比所述噴油嘴開始噴射油的壓力低的壓力。
2.如權(quán)利要求1所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于，所述第二排出壓力設(shè)定為比所述 噴油嘴開始排出油的壓力高的壓力。
3.如權(quán)利要求1所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于?所述噴油嘴具備主體，其具有被供給油的供油部、將被供給到該供油部的油導(dǎo)入的導(dǎo)油部、在該供油部 和導(dǎo)油部之間形成的閥座；閥體，其根據(jù)被供給到所述供油部的油的壓力，離開或安裝在所述閥座而開閉所述供 油部；施力部件，其對所述閥體向閉閥方向施力，并且，將所述閥體的開閥壓力設(shè)定為比所述 第一排出壓力高的壓力；噴嘴，其與所述導(dǎo)油部的下游側(cè)連接，從噴射口朝向所述活塞噴射油。
4.如權(quán)利要求1所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于?所述活動部件是在內(nèi)周面形成有凸輪面的凸輪環(huán)，所述泵結(jié)構(gòu)體具備轉(zhuǎn)子，其由內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動；葉片，其設(shè)置成自該轉(zhuǎn)子的外周側(cè)進(jìn) 退自如，并通過向所述凸輪環(huán)的內(nèi)周面方向進(jìn)出而隔成所述多個工作室， 通過使所述凸輪環(huán)移動，改變凸輪環(huán)相對于所述轉(zhuǎn)子的中心的偏心量。
5.如權(quán)利要求4所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于，所述被排出的油是用于潤滑?nèi)燃 機(jī)的滑動部的油。
6.如權(quán)利要求1所述的可變?nèi)萘啃捅?，其特征在于?所述被排出的油還用于使配氣正時控制裝置和該配氣正時控制裝置的鎖閉機(jī)構(gòu)進(jìn)行 動作，其中所述配氣正時控制裝置能夠改變內(nèi)燃機(jī)的驅(qū)動旋轉(zhuǎn)體和凸輪軸的相對旋轉(zhuǎn)相 位，解除所述鎖閉機(jī)構(gòu)的鎖閉的壓力被設(shè)定為比所述第一排出壓力低的壓力。
7.一種使用可變?nèi)萘啃捅玫臐櫥到y(tǒng)，其特征在于，具備噴油嘴，其在被供給的油的壓力達(dá)到規(guī)定壓力以上時，向內(nèi)燃機(jī)的活塞噴射油； 可變?nèi)萘啃捅?，其具備泵結(jié)構(gòu)體，其由所述內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動，從而將從吸入部流入多 個工作室的油根據(jù)所述工作室的容積變化從排出部排出；活動部件，其通過向一方向移動， 使從所述排出部排出的油的流量減少；以及控制裝置，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá)到第一排出 壓力時，所述控制裝置使所述活動部件向一方向移動規(guī)定量，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá)到比 所述第一排出壓力高的第二排出壓力時，所述控制裝置使所述活動部件進(jìn)一步向一方向移動，所述第一排出壓力設(shè)定為比所述噴油嘴開始噴射油的壓力低的壓力。
8.一種噴油嘴，在從可變?nèi)萘啃捅霉┙o的油的壓力達(dá)到規(guī)定壓力以上時，所述噴油嘴 向內(nèi)燃機(jī)的活塞排出油，其中，所述可變?nèi)萘啃捅镁邆浔媒Y(jié)構(gòu)體，其由所述內(nèi)燃機(jī)旋轉(zhuǎn)驅(qū)動，從而將從吸入部流入多 個工作室的油根據(jù)所述工作室的容積變化從排出部排出；活動部件，其通過向一方向移動， 使從所述排出部排出的油的流量減少；以及控制裝置，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá)到第一排出 壓力時，所述控制裝置使所述活動部件向一方向移動規(guī)定量，當(dāng)所述油的排出壓力達(dá)到比 所述第一排出壓力高的第二排出壓力時，所述控制裝置使所述活動部件進(jìn)一步向一方向移 動，從所述噴油嘴開始噴射油的壓力設(shè)定為比所述第一排出壓力高的壓力。
9.如權(quán)利要求8所示的噴油嘴，其特征在于，將所述噴油嘴開始噴射油的壓力設(shè)定為 比所述第二排出壓力低。
全文摘要
本發(fā)明提供一種可變?nèi)萘啃捅?，其能夠抑制油排出初期的能量消耗。該可變?nèi)萘啃捅镁邆鋵奈肟?7)導(dǎo)入多個泵室(13)的油根據(jù)泵室的容積變化從排出口(8)排出的泵結(jié)構(gòu)體，當(dāng)被供給到控制油室(16)內(nèi)的排出壓力達(dá)到第一排出壓力(Pf)時，使凸輪環(huán)向一方向移動規(guī)定量，當(dāng)成為比第一排出壓力高的第二排出壓力(Ps)時，使凸輪環(huán)進(jìn)一步向一方向移動，由此改變泵排出壓力。將第一排出壓力設(shè)定為比使噴油嘴(30)的氣門彈簧(50)壓縮變形而將球閥體(46)打開的壓力低的壓力，從而抑制排出壓力低時的能量消耗。
文檔編號F04C14/22GK102146916SQ20101059827
公開日2011年8月10日 申請日期2010年12月21日 優(yōu)先權(quán)日2010年2月9日
發(fā)明者大西秀明, 渡邊靖 申請人:日立汽車系統(tǒng)株式會社