本發(fā)明涉及一種用于高地震烈度高水壓下的小斷面盾構隧道的防水方法，屬于油氣管道非開挖設計領域。

背景技術：

盾構隧道是油氣長輸管道穿越河流常用的方式之一，其原理為使用盾構機，一邊控制開挖面及圍巖不發(fā)生坍塌失穩(wěn)，一邊進行隧道掘進、出渣，并在機內拼裝管片形成襯砌、實施壁后注漿，不擾動圍巖而修筑隧道的方法。以往盾構隧道抗震設計主要對鋼筋混凝土環(huán)片進行結構和構造設計，高烈度地震時在豎井連接處和在地層急劇變化處或活動斷層處由于結構剛度突變，盾構隧道產(chǎn)生大變形常導致與豎井接頭附近的管片受損、隧道受災，僅靠隧道自身的變形能力無法滿足豎井連接處的變形要求。目前常規(guī)的盾構環(huán)片接縫型式的防水設計壓力為0.6MPa左右，當運營水壓達1.2Mpa，傳統(tǒng)接縫連防水密封設計均不能滿足要求。

技術實現(xiàn)要素：

為解決上述問題，本發(fā)明的目的在于提供一種用于高地震烈度高水壓下的小斷面盾構隧道的防水方法，通過設置合理的柔性管片和豎井連接處柔性接頭，以滿足高地震烈度下管片變形的要求，同時設計合理防水結構以滿足高水壓條件下的防水密封要求。本發(fā)明適用于油氣管道小斷面盾構隧道的設計，為高地震烈度高水壓條件下的盾構隧道設計提供有效的技術措施。

本發(fā)明的目的是通過以下技術方案實現(xiàn)的：

用于高地震烈度高水壓下的小斷面盾構隧道的防水方法，包括以下步驟：

步驟1，根據(jù)地質條件，確定高地震烈度高水壓條件下的小斷面盾構隧道的荷載模式；

步驟2，根據(jù)荷載模式，建立小斷面盾構隧道有限元模型；

步驟3，根據(jù)建立的有限元模型，計算高地震烈度高水壓條件下盾構隧道的結構變形和應力分布；

步驟4，根據(jù)盾構隧道的結構變形和應力分布，設計相應的盾構隧道柔性管片及盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭；

步驟5，根據(jù)盾構隧道管片接縫的錯動量和張開量，設計盾構隧道管片的接縫防水結構；

步驟6，進行盾構隧道的防水性能測試，測試盾構隧道接縫的防水是否滿足要求，若滿足要求，防水完成；若不滿足要求，返回步驟4或步驟5，調整盾構隧道柔性管片、盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭或管片的接縫防水結構。

進一步的，步驟4中所述盾構隧道柔性管片包括：柔性管片主體A和柔性管片主體B，所述柔性管片主體A和柔性管片主體B之間通過傳力棒連接和傳力，所述柔性管片主體A和柔性管片主體B之間還設有密封止水結構A。

進一步的，所述傳力棒由兩個承壓螺栓、緩沖橡膠和鋼套筒組成，其中，兩個承壓螺栓的頭部分別固定在柔性管片主體A和柔性管片主體B上，兩個承壓螺栓的尾部之間通過緩沖橡膠連接，所述兩個承壓螺栓和緩沖橡膠外套有一鋼套筒。

進一步的，所述密封止水結構A包括兩道M形止水帶和膨脹橡膠，所述膨脹橡膠設置于柔性管片主體A和柔性管片主體B的縫隙外側，所述兩道M形止水帶分別布置在所述傳力棒的兩側，且所述兩道M形止水帶的兩端分別通過固定螺栓固定在柔性管片主體A和柔性管片主體B上。

進一步的，步驟4中所述盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭，包括環(huán)向緩沖層、軸向緩沖層和密封止水結構B；所述環(huán)向緩沖層設置在管片與豎井壁間的縫隙；所述軸向緩沖層和所述密封止水結構B均設置在管片與盾構隧道洞門密封結構的縫隙，其中，所述軸向緩沖層設置管片與洞門密封結構的縫隙外側，所述密封止水結構B設置在管片與洞門密封結構的縫隙內側。

進一步的，所述軸向緩沖層為防水橡膠緩沖層，所述環(huán)向緩沖層為聚氨酯緩沖層。

進一步的，所述密封止水結構B是由兩塊鋼板A、通長鋼板B和角鋼B焊接組成的鋼框架，所述鋼框架內設有M形止水帶；其中，所述兩塊鋼板A分別通過錨固鋼筋固定在管片和洞門密封結構上，所述M形止水帶的兩端分別固定在管片和洞門密封結構的鋼板A上，所述通長鋼板B和角鋼B分別位于所述M形止水帶的外側和內側。

本發(fā)明的有益效果為：

本發(fā)明所述用于高地震烈度高水壓下的小斷面盾構隧道的防水方法是目前盾構隧道接縫防水中的一次突破，為高水壓接縫防水設計提供一套完整的設計理論和應用方法，能夠結合目前密封材料性能和試驗能力的提升，最終設計出滿足要求的接縫型式和密封結構。通過本發(fā)明所述防水方法能夠解決了以往設計不精、依據(jù)不足，不能跟進現(xiàn)有技術和工藝進度的問題，材料選型缺乏指導，不利于工程施工驗收等一系列問題。采用了本方法開展設計和施工，一定程度也能減少防水堵漏維護次數(shù)，有助于提高了高水壓小斷面盾構隧道整體防水效果。

除外，當?shù)卣鸢l(fā)生時，盾構隧道管片發(fā)生設計限值內的軸向變形時，本發(fā)明所述所述柔性管片主體結構能保證盾構隧道管片的穩(wěn)定性，密封止水結構能保證變形時的密封性，傳力棒能將地震力傳到相鄰管片，保證盾構隧道整體穩(wěn)定性。本發(fā)明所述盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭在地震發(fā)生時，發(fā)生設計限值內的軸向變形和環(huán)向變形時，柔性接頭能保證與豎井連接的盾構管片不與豎井發(fā)生碰撞，不破壞，同時密封止水能保證變形時的密封性。且所述管片和柔性接頭結構簡單，可以在工廠加工，現(xiàn)場組裝，便于現(xiàn)場施工。

本發(fā)明所述盾構隧道管片接縫防水密封結構在高水壓作用下，多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊在特定的接縫張開量范圍內，接觸面應力幾乎不變，并不易長久壓縮而造成應力松弛和永久變形。通過所述多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊內部孔的變形產(chǎn)生的內應力，使之在兩個接觸面產(chǎn)生巨大的應力而密封止水。上擋水條和下?lián)跛畻l分別設于多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊的內外兩側，可阻擋泥砂作用于密封墊本體，確保密封墊的耐久性使用要求，同時兼起輔助防水的功效，以加強防水，在1.2MPa水壓下，接縫張開及錯動時，盾構隧道管片接縫的彈性密封實施能夠達到工程防水要求。本發(fā)明所述接縫防水密封結構其結構簡單、性能穩(wěn)定，且所用材料均可以工廠制作，施工現(xiàn)場可以直接安裝，操作方便。

附圖說明

圖1為地下水作用時小斷面盾構隧道的荷載示意圖；

圖2為多層地層作用時小斷面盾構隧道的荷載示意圖；

圖3為實施例中盾構隧道斷面處地層分層示意圖；

圖4為實施例中盾構隧道橫斷面有限元模型圖；

圖5a為實施例中盾構隧道的結構變形圖；

圖5b為實施例中盾構隧道的彎矩圖；

圖5c為實施例中盾構隧道的軸力圖；

圖5d為實施例中盾構隧道的剪力圖；

圖6a為本發(fā)明所述柔性管片內側結構展開示意圖；

圖6b為圖6a中A-A剖視圖；

圖7為本發(fā)明中盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭的剖視圖；

圖8為盾構隧道管片接縫防水密封結構示意圖；

圖9為隧道接縫防水測試試驗裝置結構示意圖；

其中，1-外壁板A，2-外壁板B，3-外肋板A，4-外肋板B，5-內肋板B，6-外肋板C，7-固定螺栓，8-緩沖橡膠，9-鋼套筒，10-承壓螺栓，11-M形止水帶，12-角鋼，13-內肋板A，14-支撐板，15-支撐墊板，16-膨脹橡膠，17-肋板D，18-肋板E，19-肋板F，20-柔性管片主體A，21-柔性管片主體B，22-彎螺栓孔，23-注漿孔，24-錨固鋼筋，25-鋼板A，26-角鋼A，27-連接螺栓A，28-角鋼B，29-螺栓套筒，30-通長鋼板B，31-連接螺栓B，32-軸向緩沖層，33-環(huán)向緩沖層，34-M形止水帶。

具體實施方式

為了使本發(fā)明的目的、技術方案及優(yōu)點更加清楚明白，以下結合附圖及實施例，對本發(fā)明進行進一步詳細說明。應當理解，此處所描述的具體實施例僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。

用于高地震烈度高水壓下的小斷面盾構隧道的防水方法，包括以下步驟：

步驟1，根據(jù)地質條件，確定高地震烈度高水壓條件下的小斷面盾構隧道的荷載模式；

將垂直土壓力作為作用于襯砌頂部的均布荷載考慮，其大小宜根據(jù)盾構隧道的覆土厚度、盾構隧道的斷面形狀、外徑和圍巖條件等來確定?？紤]長期作用于盾構隧道上的土壓力，如果覆土厚度小于隧道外徑，一般不考慮地基的拱效應。不僅是粘性土，即使是砂質土，采用松弛土壓力作為設計計算土壓力也有許多問題。但當覆土厚度大于隧道外徑時，地基產(chǎn)生拱效應的可能性比較可靠，可以考慮在設計計算時采用松弛土壓力。在砂性土中，當覆土厚度大于1～2D(D為管片環(huán)外徑)時多采用松弛土壓力。在粘性土中，如果由硬質粘土(N>8)構成的良好地基，當覆土厚度大于1～2D時多采用松弛土壓力。對于中等固結的軟粘土(2<N<4)或粘土(4<N<8)，將隧道的全覆土作為土壓力考慮的實例比較常見。

水平土壓力考慮為作用在襯砌兩側，沿其橫斷面圓的直徑水平作用的分布荷載，其大小根據(jù)垂直土壓力與側向土壓力系數(shù)來計算的。必須注意的是，此處與側向土壓力系數(shù)相乘的垂直土壓力并不是開挖隧道之前原來地基的垂直土壓力，而是作用在隧道頂點的水平面上太沙基松弛土壓力，并加上以隧道頂點為基點計算的土體自重作為垂直土壓力。在難以取得地基抗力的條件下，可以選擇考慮到施工條件的靜止土壓力系數(shù)作為側向土壓力系數(shù)。在可以得到地基抗力的條件下，使用主動土壓力系數(shù)作為側向土壓力系數(shù)，或者以上述的靜止土壓力系數(shù)為基礎考慮適當?shù)臏p少進行計算都是常用的方法。側向土壓力系數(shù)不但應該考慮到土的性質，也要考慮由設計和施工方法共同決定。

多層地層的從上部地層開始依次分層計算各層的荷載p_vn(n號地層)，爾后將該層作為地表面，上荷載為P，計算其下層的荷載值，最后求出隧道頂部的p_vc值。

這種分層計算的方法能夠較為全面考慮不同地層互層時外荷載的計算方法，但是注意使用的條件，否則算出的結果會偏離很大。計算中首先建議將產(chǎn)生塌落范圍內的巖土參數(shù)加權平均，根據(jù)綜合后的參數(shù)確定塌落拱高度。然后確定分層數(shù)，分層數(shù)應該以巖性大致相同的為一組合適，并且分層層數(shù)不宜過多，通過作者計算，當分層數(shù)超過4層時，采用這種計算的結果偏大。采用這種分層計算法算出的最終結果還應與將各地層參數(shù)加權綜合后的單層計算方法相比較，二者不應相差過大為宜，如果分層計算的結果偏大，應重新審核計算過程。

式中：

p_v1—為地層交界面的松動土壓。

p_vc—Terzaghi松動土壓

K₀—水平土壓力和垂直土壓力之比(通常取K0＝1即可)；

φ—土的內摩擦角；

P₀—上覆荷載；

γ—土的容重；

c—土的粘著力。

H—土層厚度；

步驟2，根據(jù)荷載模式，建立小斷面盾構隧道有限元模型；

本實施例中，實例中地層主要為卵石層、粉質粘土層及粉砂層。隧道上覆土層22.30m，并且隧道所在地層為卵石層，計算斷面處地層分層見圖3，地層材料參數(shù)見表1。

表1地層材料參數(shù)

盾構隧道結構采用荷載-結構模式，盾構隧道結構和輸氣管道用beam3單元進行模擬，徑向彈簧單元用link10模擬，切向彈簧單元用combine14模擬，其余用plane42單元模擬。盾構隧道橫斷面一共劃分為188個單元，其有限元模型建立如下圖4所示?？紤]到襯砌環(huán)向接頭對于襯砌橫向整體剛度的影響，并且管片直徑相對較小，故橫向抗彎剛度的折減系數(shù)η取0.8。

步驟3，根據(jù)建立的有限元模型，計算高地震烈度高水壓條件下盾構隧道的結構變形和應力分布；

針對1.2MPa水壓和0.6g地震峰值加速度條件下的環(huán)片結構變形和應力分布如圖5a-5d所示。

計算最大位移達0.02276m，最大彎矩達1317.00kN·m。

步驟4，根據(jù)盾構隧道的結構變形和應力分布，設計相應的盾構隧道柔性管片及盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭；

本實施例所述盾構隧道柔性管片是在直徑Ф4250mm盾構隧道中使用的一種實施方案。

所述盾構隧道柔性管片，如圖6a和圖6b所示，包括：柔性管片主體A20和柔性管片主體B21，所述柔性管片主體A20和柔性管片主體B21沿盾構隧道的縱向連接，所述柔性管片主體A20和柔性管片主體B21之間通過傳力棒連接和傳力。所述柔性管片主體A20和柔性管片主體B21是外部由鋼板焊接成的鋼框架、內部澆筑混凝土構成。所述柔性管片主體A20和柔性管片主體B21與相鄰的普通管片之間通過彎螺栓連接。所述柔性管片主體A20或柔性管片主體B21的厚度、曲率半徑與普通管片相同。

所述柔性管片主體A20的鋼框架是由外壁板A1、外肋板A3、外肋板B4和內肋板A13焊接而成，具體的依次由外肋板A3、內肋板A13、外肋板B4、內肋板A13、外肋板A3、外肋板B4焊接連接為柔性管片主體A20的四周，外壁板1和內壁板分別作為柔性管片主體A20的外壁和內壁。外肋板B4垂直于外肋板A3和內肋板A13，且其中一塊外肋板B4設置于所述外肋板A3和內肋板A13之間。

所述柔性管片主體B21的鋼框架是由外壁板B2、外肋板B4、內肋板B5、外肋板C6、肋板D17、肋板E18和肋板F19焊接而成，具體的依次由肋板F19、肋板E18、外肋板B4、肋板E18、肋板F19、外肋板C6焊接連接為柔性管片主體B21的四周，外壁板B2和內壁板分別作為柔性管片主體B21的外壁和內壁。所述柔性管片主體B21的鋼框架內部沿著平行于外肋板B4的方向還分別設有內肋板B5，所述內肋板B5垂直于肋板E18和肋板F19，且內肋板B5設置于肋板E18和肋板F19連接處。

其中，外肋板A3、內肋板A13、肋板E18和肋板F19均沿盾構隧道的縱向布置，即沿圖2的截面方向布置；

外壁板A1和外壁板B2均沿盾構隧道的外周環(huán)向布置；

外肋板B4、內肋板B5和外肋板C6均沿盾構隧道的環(huán)向豎直布置；

肋板D17為環(huán)形肋板，其連接內肋板B5和外肋板C6，且肋板D17布置在所述柔性管片主體A20和柔性管片主體B21的縫隙外側，且位于所述內肋板A13的內側。

所述柔性管片主體A20和柔性管片主體B21之間還設有密封止水結構A。

所述傳力棒由兩個承壓螺栓10、緩沖橡膠8和鋼套筒9組成，其中，兩個承壓螺栓10的頭部分別固定在柔性管片主體A20和柔性管片主體B21上，兩個承壓螺栓10的尾部之間通過緩沖橡膠8連接，所述兩個承壓螺栓10和緩沖橡膠8外套有一鋼套筒9；所述承壓螺栓10上設有外螺紋，所述鋼套筒9內部設有與所述承壓螺栓10上外螺紋相匹配的內螺紋。

所述密封止水結構A包括兩道M形止水帶11和膨脹橡膠16，所述膨脹橡膠16設置于柔性管片主體A20和柔性管片主體B21的縫隙外側，所述兩道M形止水帶11設置于內肋板A13內側，且兩道M形止水帶11分別布置在所述傳力棒的兩側，所述兩道M形止水帶11的兩端分別通過固定螺栓7固定在柔性管片主體A20的外肋板B4和柔性管片主體B21的外肋板C6上。所述兩道M形止水帶11的兩端與固定螺栓7的連接處設有角鋼12，且所述角鋼12外包有橡膠保護層。

所述膨脹橡膠16內側兩端共設有三塊支撐板14，其中一塊支撐板14固定內肋板B5上，另外兩塊支撐板通過支撐墊板15固定在所述肋板D17上嗎，同時通過支撐墊板15與內肋板A13固定連接。

M形止水帶的材質為氯丁橡膠。

具體的，外壁板A1、外壁板B2的弧形內徑為Ф4810mm，厚度16mm，弧形角度為72度；

肋板D17為環(huán)形，內徑為Ф4680mm，厚度16mm，弧形角度為72度；

外肋板B4、內肋板B5、外肋板C6為環(huán)形，內徑為Ф4250mm，厚度16mm；

承壓螺栓10為直徑M24螺栓；鋼套筒9為內徑Φ51×4的鋼管；

所述鋼板、螺栓采用的材質均為碳素鋼板；

所述柔性管片通過M24彎螺栓與相鄰普通管片連接；

本實施例在發(fā)生30mm軸向變形量時，能保證盾構隧道柔性管片的穩(wěn)定性、密封性。

如圖7所示，所述盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭包括環(huán)向緩沖層33、軸向緩沖層32和密封止水結構B，所述軸向緩沖層為防水橡膠緩沖層，所述環(huán)向緩沖層為聚氨酯緩沖層。所述環(huán)向緩沖層33設置在管片與豎井壁間的縫隙；所述軸向緩沖層32和所述密封止水結構B均設置在管片與盾構隧道洞門密封結構的縫隙，其中，所述軸向緩沖層32設置管片與洞門密封結構的縫隙外側，所述密封止水結構B設置在管片與洞門密封結構的縫隙內側。

所述密封止水結構B是由兩塊鋼板A25、通長鋼板B30和角鋼B28焊接組成的鋼框架，所述鋼框架內設有M形止水帶34；其中，所述兩塊鋼板A25分別通過錨固鋼筋24固定在管片和洞門密封結構上，所述M形止水帶34的兩端分別固定在管片和洞門密封結構的鋼板A25上，所述通長鋼板B30和角鋼B28分別位于所述M形止水帶34的外側和內側。

所述M形止水帶34的兩端分別通過連接螺栓A27、連接螺栓B31固定在相應鋼板A25上，所述M形止水帶34的兩端與連接螺栓A27、連接螺栓B31連接處分別設有角鋼A26，且所述角鋼A26外包有橡膠。管片內與所述連接螺栓A27相對應的位置預埋螺栓套筒29。

兩塊鋼板A25之間的間距與所述軸向緩沖層32同寬，所述通長鋼板B30的外側為所述軸向緩沖層32。所述鋼板A25與管片的曲率半徑相同。所述鋼板A25的環(huán)形內徑為Ф4250mm，厚度為25mm；所述通長鋼板B30的弧形內徑為Ф4680mm，厚度為4mm；所述角鋼B28為L30×3角鋼，間距為233mm；所述錨固鋼筋24為Φ10@150鋼筋。

所述連接螺栓A27和連接螺栓B31均為直徑M16螺栓；所述角鋼A26為L50×32×4角鋼，環(huán)形內徑為Ф4460mm；所述螺栓套筒29為內徑Φ18套筒。

本實施例在盾構隧道與豎井連接處發(fā)生200mm軸向變形量、250mm橫向變形時，所述柔性接頭能保證與豎井連接的盾構管片不與豎井發(fā)生碰撞，不破壞，同時密封止水能保證變形時的密封性。

步驟5，根據(jù)盾構隧道管片接縫的錯動量和張開量，設計盾構隧道管片的接縫防水結構；

如圖8所示，盾構隧道管片接縫防水密封結構由三道防水結構組成，從上到下依次設有：上擋水條，防水密封墊和下?lián)跛畻l三道防水結構；所述接縫面兩側均預留有密封墊溝槽和下?lián)跛畻l溝槽，其中，所述防水密封墊粘貼在所述密封墊溝槽內，所述下?lián)跛畻l粘貼在所述下?lián)跛畻l溝槽內，所述上擋水條通過膠粘劑粘貼在相鄰兩管片接縫面兩側的最外端，即迎水面?zhèn)取?/p>

所述上擋水條和下?lián)跛畻l的材質均為遇水膨脹橡膠或聚氨酯彈性體。

所述防水密封墊為三元乙丙橡膠(EPDM)或三元乙丙橡膠與遇水膨脹橡膠的復合材質，本實施例中所述防水密封墊采用多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊，由三元乙丙橡膠與遇水膨脹橡膠通過共擠復合而成；所述多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊為“M”型結構。

在直徑為4250mm的盾構隧道的實施方案中，以環(huán)向接縫面處的接縫防水密封結構為實施例，所述多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊的截面寬度為36mm，截面高度為16mm，其中，三元乙丙橡膠高度為15mm，遇水膨脹橡膠布置在“M”型截面頂端，且高度為1mm。所述上擋水條的截面寬度為20mm，截面高度為5mm；所述下?lián)跛畻l的截面寬度為15mm，截面高度為5mm。所述上擋水條2與多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊的中心距為35mm，所述多孔型EPDM彈性橡膠復合密封墊與下?lián)跛畻l的中心距為30mm。所述密封墊溝槽為環(huán)片梯形槽，其上口寬為33mm，下口寬為39mm，高度為7mm。

本實施例在1.2MPa水壓下，能保證盾構隧道管片的穩(wěn)定性、密封性。

步驟6，進行盾構隧道的防水性能測試，測試盾構隧道接縫的防水是否滿足要求，若滿足要求，防水完成；若不滿足要求，返回步驟4或步驟5，調整盾構隧道柔性管片、盾構隧道與豎井連接處的柔性接頭或管片的接縫防水結構的結構、尺寸或布置方式。

實驗裝置主要由三部分組成：鋼模板、水壓泵及水壓表、EPDM彈性橡膠密封墊。本實施例的測試臺由三塊鋼模板組成，即兩個直角板和一個平板組成一個“T”形試驗裝置，如圖9所示。試驗所在室內溫度為23±2℃，試驗用水為普通地下水；使用手動泵保持必要的試驗壓力，并通過校準的壓力表進行監(jiān)控。

在測試開始前，先把試驗裝置內表面及溝槽清理干凈，再將彈性密封墊用氯丁橡膠粘結劑固定到溝槽內，并保持這個狀態(tài)等待12個小時以便氯丁橡膠粘結劑發(fā)揮出應有的功效，保證粘結的效果。晚上靜置12小時后，第二天早上進行張開量8mm及錯動量10mm的設置操作。張開量及錯動量設置好后，用高強螺栓將裝置擰緊固定，確保裝置在試驗過程中張開量及錯動量的穩(wěn)定性。裝置固定好后，再將水壓泵及水壓表連接到裝置上去，然后開始加水；將所取地下水加入到水壓泵中，再把水壓調至0.2MPa，待其穩(wěn)定后，再開始加壓。在0.2MPa下保持15分鐘，不漏則以0.2MPa為一個單位，逐級往上加，每加一個單位，保持10分鐘不漏則繼續(xù)往下加，假如加到4.2MPa出現(xiàn)滲水現(xiàn)象時，往下一級別4.0MPa，在此水壓下再保持24小時不滲水，則表明在張開8mm、錯動10mm工況下，密封墊能滿足4.0MPa水壓下的防水性能，至此，一組實驗基本完成。

以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實施例而已，并不用于限制本發(fā)明，對于本領域的技術人員來說，本發(fā)明可以有各種更改和變化。凡在本發(fā)明的精神和原則之內，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內。