專利名稱：：用于原位轉(zhuǎn)化富含有機物巖層的井下燃燒器井的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及從地下地層回收烴的領(lǐng)域。更具體地，本發(fā)明涉及從富含有機物巖層原位回收烴流體，所述巖層包括例如油頁巖地層、煤地層和焦油砂地層。本發(fā)明還涉及使用燃燒用燃料加熱地下地層的方法。
背景技術(shù)：
：已知某些地質(zhì)地層包含被稱為"干酪根(kerogen)"的有機物。干酪根是固體含碳物質(zhì)。當干酪根被嵌在巖層中時，該混合物被稱為油頁巖。事實是不管該礦物質(zhì)在技術(shù)上實際上是不是頁巖，它都是從致密粘土形成的巖石。干酪根暴露于熱一段時間后經(jīng)歷分解。加熱后，干酪根在分子水平上分解以產(chǎn)生油、氣和含碳焦炭。還可以產(chǎn)生少量的水。油、氣和水流體在該巖石基體內(nèi)變得可以流動，而含碳焦炭保持基本上不動。在世界范圍內(nèi)的各個地區(qū)包括美國都發(fā)現(xiàn)了油頁巖地層。這種地層顯著地在懷俄明州、科羅拉多州和猶他州發(fā)現(xiàn)。油頁巖地層往往位于相對淺的深度并且通常的特征在于有限的滲透性。一些人認為油頁巖地層是這樣的烴沉積物，其還沒有經(jīng)歷認為是形成常規(guī)油和氣儲量所需的多年熱和壓力。干酪根分解產(chǎn)生流動烴的速率依賴于溫度。在許多歲月的期間一般超過270'C(518下)的溫度對于實質(zhì)性轉(zhuǎn)化來說可能是必需的。在更高的溫度下實質(zhì)性轉(zhuǎn)化可以在更短的時間內(nèi)發(fā)生。當干酪根被加熱到所需溫度時，化學反應將形成固體干酪根的較大分子斷裂成較小的油和氣分子。熱轉(zhuǎn)化工藝被稱為熱解或干餾。從袖頁巖地層提取油已經(jīng)嘗試了許多年。近地表油頁巖在地表被開采并干餾已經(jīng)一個多世紀。在1862年，JamesYoung開始加工蘇格蘭油頁巖。該工業(yè)持續(xù)了大約100年。商業(yè)上通過地表開采的油頁巖干餾也己經(jīng)在其它國家如澳大利亞、巴西、中國、愛沙尼亞、法國、俄國、南非、西班牙和瑞典進行。然而，因為它證實是不經(jīng)濟的或者由于廢頁巖處理上的環(huán)境限制，該實踐在最近幾年已經(jīng)大部分停止。(參見T.F.Yen和G.V.Chilingarian，"0!7幼a/e，"Amsterdam,Elsevier,p.292,其全部公開內(nèi)容通過引用方式并入本文。)此外，地表干餾需要開采油頁巖，這限于對非常淺地層的應用。在美國，自從20世紀00年代早期就己經(jīng)知道在西北的科羅拉多州存在油頁巖沉積物。盡管時不時在該地區(qū)開展研究項目，但是還沒有進行真正的商業(yè)開發(fā)。大部分對油頁巖生產(chǎn)的研究在20世紀00年代后期進行。該研究主要是針對油頁巖地質(zhì)學、地球化學以及在地表設(shè)施中的干餾。在1947年，美國專利號2,732,195授予Ljungstrom。該發(fā)明名稱為"MethodofTreatingOilShaleandRecoveryofOiandOtherMineralProductsTherefrom(處理油頁巖的方法以及從中回收油和其它礦物產(chǎn)品)"的專利提議在高溫下將熱原位應用于油頁巖地層。這種原位加熱的目的是蒸餾烴和將它們采出至地表。該'195Ljungstrom專利通過引用方式并入本文。Ljungs加m杜撰了短語"熱供給通道(heatsupplychannels)"以描述鉆到地層中的井筒。該井筒接收將熱傳遞到周圍油頁巖的電熱導體。因此，熱供給通道充當早期熱注入井。熱注入井中的電熱元件被放在砂或水泥或其它導熱材料內(nèi)，以允許熱注入井將熱傳送到周圍的油頁巖中，同時防止流體的流入。根據(jù)Ljungstrom,在某些應用中，該"集合體(aggregate)"被加熱至50(TC與l，OOO'C之間。與熱注入井一起，流體生產(chǎn)井也在熱注入井附近完井。將熱導入巖石基體中后，干酪根被熱解，產(chǎn)生的油和氣將通過鄰近的生產(chǎn)井被回收。Ljungstrom通過SwedishShaleOilCompany實施了他的從加熱井筒進行熱傳導的方法。全規(guī)模的工廠被建立，其從1944年運行至20世紀50年代。(參見G.Salamonsson,"77ze丄ywwgsfrow/"57加/orS7a/e-0//iecove^,"2ndOilShaleandCannelCoalConference,v.2，Glasgow,Scotland,InstituteofPetroleum,London,p.260-280(1951)，其全部公開內(nèi)容通過引用的方式并入本文)。另外的原位方法已經(jīng)被提出。這些方法一般涉及將熱和/或溶劑注入地下油頁巖地層中。熱可以以加熱的甲垸(參見J.L.Dougan的美國專利號3,241,611)、煙道氣或過熱蒸汽(參見D.W.Peacock的美國專利號3,400,762)的形式。熱還可以以電阻加熱、電介體加熱、射頻(RF)加熱(美國專利號4,140,180，其被轉(zhuǎn)讓給位11于伊利諾斯州芝加哥的ITTResearchInstitute)或者氧化劑注射的形式，以支持原位燃燒。在某些情況中，人工滲透性已經(jīng)在該基巖中形成以有助于熱解流體的運動。滲透性產(chǎn)生方法包括挖掘、碎石化(rubblization)、水力壓裂(參見M丄.Slusser的美國專利號3,468,376以及J.V.Vogel的美國專利號3,513,914)、爆炸壓裂(參見W.W.Hoover等的美國專利號1,422,204)、熱壓裂(參見R.W.Thomas的美國專利號3,284,281)以及蒸汽壓裂(參見H.Purre的美國專利號2,952,450)。在1989年，美國專利號4,886,118授予ShellOilCompany(殼牌石油公司)，其全部公開內(nèi)容通過引用的方式并入本文。該名稱為"ConductivelyHeatingaSubterraneanOilShaletoCreatePermeabilityandSubsequentlyProduceOil(傳導性加熱地下油頁巖以產(chǎn)生滲透性以及隨后生產(chǎn)油)"的專利聲明"[c]ontrarytotheimplicationsof...priorteachingsandbeliefs...thepresentlydescribedconductiveheatingprocessiseconomicallyfeasibleforuseeveninasubstantiallyimpermeablesubterraneanoilshale.(與...在先的教導和看法的暗示相反...目前描述的傳導性加熱工藝對于甚至在基本上不可滲透的地下油頁巖中的應用來說是經(jīng)濟上可行的。)"(第6欄，第50-54行)。盡管有該聲明，但應當注意，除了Ljungstrom的企業(yè)外，幾乎沒有——如果有的話——出現(xiàn)商業(yè)性原位頁巖油生產(chǎn)。該'118專利提出控制每個熱注入井周圍的巖石內(nèi)的熱傳導速率以提供均勻的熱前緣。油頁巖干餾和頁巖油回收的另外歷史可以在名稱為"MethodsofTreatingaSubterraneanFormationtoConvertOrganicMatterintoProducibleHydrocarbons(處理地下地層以將有機物轉(zhuǎn)化成可采出烴的方法)"的共有專利出版物WO2005/010320以及名稱為"HydrocarbonRecoveryfromImpermeableOilShales(從不可滲透性油頁巖中回收烴)"的專利出版物WO2005/045192中找到。這兩篇專利出版物的背景部分和技術(shù)公開內(nèi)容通過引用方式并入本文。對生產(chǎn)頁巖油的改進方法存在需求。此外，對用于將富含有機物地層轉(zhuǎn)化成烴流體的改進井下燃燒器存在需求。
發(fā)明內(nèi)容在一種實施方式中，本發(fā)明包括原位加熱富含有機物巖層的方法。該方法包括下列步驟提供第一井筒，所述第一井筒至少延伸至富含有機物巖層的深度，并且提供第二井筒，所述第二井筒與第一井筒相交。該方法還包括向第一井筒中注入氧化劑和第一可燃燃料，并且在第一井筒中提供硬件從而使氧化劑和第一可燃燃料基本上在富含有機物巖層的深度上混合并燃燒。這樣，形成第一燃燒產(chǎn)物。該方法還包括使第一燃燒產(chǎn)物流動進入第二井筒并且沿第二井筒向上流動，從而(1)從第一井筒產(chǎn)生第一熱剖面(firstheatprofile)并且(2)從第二井筒中產(chǎn)生第二熱剖面(secondheatprofile)。在使第一燃燒產(chǎn)物流動一段時間后，第一熱剖面和第二熱剖面接合。在接合的時候，這在第一和第二井筒之間的富含有機物巖層的主要部分內(nèi)提供了地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)?！矫妫貙訜N包括重經(jīng)。優(yōu)選地，富含有機物巖層是油頁巖地層并且地層烴包括油頁巖。優(yōu)選的是，在位于第一井筒中的硬件的大致深度(approximated印th)處或正好在該深度之下的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上?？蛇x地或者此外，在第一井筒中的硬件的大致深度處或正好在該深度之上的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度之下。一方面，在流動的末端處或附近，第二井筒中的燃燒產(chǎn)物在靠近第一井筒中的硬件的上部深度的深度處處于270'C和36(TC之間的溫度。該方法還可包括下列步驟在第一井筒內(nèi)提供套管柱，并且在第二井筒內(nèi)提供套管柱。在可選實施方式中，本發(fā)明包括原位加熱目標富含有機物巖層的方法。該方法可包括提供至少延伸至目標富含有機物巖層的深度的第一井筒，其中所述第一井筒具有下端。該方法可進一步包括提供第二井筒，所述第二井筒也具有下端，所述第二井筒的下端與所述第一井筒的下端相交，以在它們之間形成流體連通。該方法可進一步包括選擇第一井筒和第二井筒之間的距離。該方法可進一步包括在第一井筒內(nèi)提供燃燒器，并且向第一井筒和燃燒器中注入氧化劑和可燃燃料以便燃燒可燃燃料。該方法可進一步包括循環(huán)從第一井筒中的燃燒器中產(chǎn)生的煙道氣穿過第二井筒并且至地表。這有助于(l)在第一井筒周圍形成第一熱解區(qū)，以及(2)在第二井筒周圍形成第二熱解區(qū)。在循環(huán)煙道氣一段時間后，第一熱解區(qū)與第二熱解區(qū)接合。在可選實施方式中，本發(fā)明包括原位加熱目標富含有機物巖層的加熱井。加熱井可包括至少延伸至目標富含有機物巖層的深度的第一井筒。第一井筒具有基本垂直部分以及限定跟部和趾部的偏斜部分。加熱井可進一步包括具有下端的基本垂直的第二井筒，第二井筒的下端與第一井筒的趾部相交以在它們之間形成流體連通。加熱井可進一步包括在第一或第二井筒內(nèi)的至少一個井下燃燒用燃燒器。在第一井筒和第二井筒之間提供間隔，使得在加熱的煙道氣循環(huán)穿過加熱井一段時間后，來自第一井筒的第一熱解區(qū)與來自第二井筒的第二熱解區(qū)以這樣的方式接合(i)在第一和第二井筒之間富含有機物巖層的主要部分內(nèi)形成地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)，并且(ii)在第一井筒中的至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之下的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上，并且在第一井筒中的至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之上的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度之下。在可選實施方式中，本發(fā)明包括產(chǎn)生烴流體的方法。該方法可包括用加熱井原位加熱富含有機物巖層，并且從富含有機物巖層產(chǎn)生烴流體。由于位于富含有機物巖層中的地層烴的熱解，至少部分產(chǎn)生了烴流體。加熱井可包括至少延伸至目標富含有機物巖層的深度的第一井筒。第一井筒具有基本垂直部分，以及限定跟部和趾部的較低偏斜部分。加熱井可進一步包括具有下端的基本垂直的第二井筒，第二井筒的下端與第一井筒的趾部相交以在它們之間形成流體連通。加熱井還可包括在第一或第二井筒內(nèi)的至少一個井下燃燒用燃燒器。本文公開了產(chǎn)生烴流體的另一方法。該方法可包括提供至少延伸至富含有機物巖層的深度的第一井筒，并且提供與第一井筒相交的第二井筒。該方法還可包括向第一井筒中注入氧化劑和第一可燃燃料，并且在第一井筒中提供硬件從而使氧化劑和第一可燃燃料基本上在富含有機物巖層的深度上混合并燃燒。這樣，形成了第一燃燒產(chǎn)物。該方法還可包括使第一燃燒產(chǎn)物流動進入第二井筒并且沿第二井筒向上流動。從第一井筒產(chǎn)生第一熱剖面并且從第二井筒產(chǎn)生第二熱剖面。第一和第二熱剖面被間隔開并且被配置，以便在加熱的煙道氣循環(huán)一段時間后，來自第一井筒的第一熱解區(qū)與來自第二井筒的第二熱解區(qū)以這樣的方式接合(i)在第一和第二井筒之間富含有機物巖層的主要部分內(nèi)形成地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)，并且(ii)在第一井筒中的至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之下的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上，并且在第一井筒中的至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之上的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度之下。該方法可進一步包括從富含有機物巖層產(chǎn)生烴流體，其中由于位于富含有機物巖層中的地層烴的熱解，至少部分產(chǎn)生了烴流體。為了能夠更好地理解本發(fā)明，在此附上一些圖、曲線圖和流程圖。然而，應當注意，這些圖僅僅圖解了本發(fā)明所選的實施方式并且因此不應當認為限制了范圍，因為本發(fā)明可以容許其它等效的實施方式和應用。圖1是例證性地下區(qū)域的橫截面等距視圖(isomericview)。該地下區(qū)域包括限定地下地層的富含有機物巖石基體。圖2是表示在一種實施方式中從富含有機物巖層原位熱回收油和氣的一般方法的流程圖。圖3是在地下水含水層內(nèi)或連接到地下水含水層的例證性油頁巖地層以及地層淋濾操作的橫截面視圖。圖4是在生產(chǎn)井周圍的例證性加熱井模式的平面圖。顯示的是兩層加熱井。圖5是一柱狀圖，其比較了在模擬的原位干餾工藝前后的一噸GreenRiver油頁巖。圖6是用于地下地層開發(fā)的示例性地表加工設(shè)備的工藝流程圖。圖7是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分的重量百分數(shù)圖。圖8是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分相比C20假組分的重量百分數(shù)比率圖。圖9是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分相比C25假組分的重量百分數(shù)比率圖。圖10是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分相比C29假組分的重量百分數(shù)比率圖。圖11是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從正(或正構(gòu))C6至正C38出現(xiàn)的正構(gòu)垸烴(正垸烴，normalalkane)化合物的重量百分數(shù)圖。圖12是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從正C6至正C38出現(xiàn)的正構(gòu)烷烴化合物相比正C20烴化合物的重量百分數(shù)比率圖。圖13是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從正C6至正C38出現(xiàn)的正構(gòu)烷烴化合物相比正C25徑化合物的重量百分數(shù)比率圖。圖14是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從正C6至正C38出現(xiàn)的正構(gòu)烷烴化合物相比正C29烴化合物的重量百分數(shù)比率圖。圖15是對于在三個不同應力水平下進行的實驗室實驗而言從C6至C38的每個碳數(shù)的正構(gòu)烷烴化合物與假組分的重量比圖。圖16是一柱狀圖，其顯示在取自在三個不同應力水平下進行的重復實驗室實驗的氣體樣品中存在的烴種類的摩爾百分比濃度。圖17是在下面實施例1中描述的無應力帕爾加熱測試(unstressedParrheatingtest)中使用的金管設(shè)備的示意圖。圖18是在如下所述的實施例1-5中使用的帕爾容器的橫截面圖。圖19是從實施例1中取出的氣體的氣相色譜圖。圖20是從實施例1中取出的液體的全油氣相色譜圖。圖21是實施例2-5所使用的Berea圓筒、Berea塞和油頁巖巖心樣品的示意圖。圖22是在實施例2-5中使用的微型負荷機架和樣品組件的示意圖。圖23是從實施例2中取出的氣體的氣相色譜圖。圖24是從實施例3中取出的氣體的氣相色譜圖。圖25是從實施例3中取出的液體的全油氣相色譜圖。圖26是從實施例4中取出的氣體的氣相色譜圖。圖27是從實施例4中取出的液體的全油氣相色譜圖。圖28是從實施例5中取出的氣體的氣相色譜圖。圖29A是在一種實施方式中本發(fā)明的加熱井的透視圖。加熱井包括至少一個井下燃燒器。在加熱井周圍的熱解區(qū)輪廓被示出。圖29B是圖29A的加熱井的透視圖。這里，熱解區(qū)被修改以說明不期望的熱剖面。15圖29C是圖29A的加熱井的另一透視圖。這里，熱解區(qū)被修改以說明不同的不期望熱剖面。圖30是圖29A的加熱井的放大橫截面圖。圖31是在烴開發(fā)區(qū)內(nèi)多個圖29A的加熱井的透視圖。圖32A是布置在一個平面上的來自圖29A的一排三個加熱井布置的側(cè)視圖。三個加熱井大致首尾相連地放置以便沿著期望的方向加熱地層。顯示在加熱井周圍形成了差的熱解區(qū)。圖32B是布置在一個平面上的圖29A的一排加熱井的另一側(cè)視圖。這里，顯示形成了較好的熱解區(qū)。相比圖32A的熱解區(qū)，該較好的熱解區(qū)產(chǎn)生了較小的未加熱區(qū)。圖33是圖29A的多個加熱井的另一透視圖。加熱井在烴開發(fā)區(qū)內(nèi)處于大的陣列中。圖34是在管狀元件的末端處燃燒器的橫截面?zhèn)纫晥D。在燃燒器附近可以看到一通風帽以便減輕熱。某些實施方式詳述定義如本文所用，術(shù)語"烴(一種或多種)"是指具有包含與氫結(jié)合的碳的分子結(jié)構(gòu)的有機物。烴還可包括其它元素，例如但不限于鹵素、金屬元素、氮、氧和/或硫。如本文所用，術(shù)語"烴流體"是指為氣體或液體的烴或烴混合物。例如，烴流體可包括在地層條件下、在加工條件下或在環(huán)境條件(15'C以及1個大氣壓)下為氣體或液體的烴或烴混合物。烴流體可以包括例如油、天然氣、煤層甲垸、頁巖油、熱解油、熱解氣、煤的熱解產(chǎn)物以及其它處于氣態(tài)或液態(tài)的烴。如本文所用，術(shù)語"采出液(producedfluids)"和"產(chǎn)出液(productionfluids)"是指從包括例如富含有機物巖層在內(nèi)的地下地層移出的液體和/或氣體。采出液可以包括烴流體以及非烴流體。釆出液可以包括但不限于熱解頁巖油、合成氣、煤的熱解產(chǎn)物、二氧化碳、硫化氫和水(包括蒸汽)。采出液可以包括烴流體以及非烴流體。如本文所用，術(shù)語"可冷凝烴"是指在25'C和一個大氣絕對壓強下冷凝的那些烴?？衫淠裏N可以包括碳數(shù)大于4的烴的混合物。如本文所用，術(shù)語"非冷凝烴"是指在25'C和一個大氣絕對壓強下不冷凝的那些烴。非冷凝烴可以包括碳數(shù)小于5的烴。如本文所用，術(shù)語"重烴(heavyhydrocarbons)"是指在環(huán)境條件(15'C以及1個大氣壓)下高粘性的烴流體。重烴可包括高粘性經(jīng)流體，諸如重油、焦油和/或瀝青。重烴可包括碳和氫以及較小濃度的硫、氧和氮。另外的元素也可以痕量存在于重烴中。重烴可按照API(美國石油學會)比重進行分類。重烴的API比重一般在約20度以下。例如，重油的API比重一般為約10-20度，而焦油的API比重一般在約IO度以下。重徑的粘度在15'C下一般大于約100厘泊。如本文所用，術(shù)語"固體烴"是指在地層條件下以基本固體形式天然發(fā)現(xiàn)的任何烴物質(zhì)。非限制性實例包括干酪根、煤、不純石墨、瀝青巖和天然地蠟。如本文所用，術(shù)語"地層烴(巖層烴)"是指在富含有機物巖層中包含的重烴和固休烴。地層烴可以是但不限于干酪根、油頁巖、煤、瀝青、焦油、天然地蠟和瀝青巖。如本文所用，術(shù)語"焦油"是指在15'C下粘度一般大于約10,000厘泊的粘性烴。焦油的比重一般大于1.000。焦油的API比重可小于10度。"焦油砂"是指內(nèi)含焦油的地層。如本文所用，術(shù)語"干酪根"是指主要含有碳、氫、氮、氧和硫的固體不溶性烴。油頁巖含有干酪根。如本文所用，術(shù)語"瀝青"是指在二硫化碳中可充分溶解的非晶固體或粘性烴物質(zhì)。如本文所用，術(shù)語"油"是指含有可冷凝烴混合物的烴流體。如本文所用，術(shù)語"地下(subsurface)"是指出現(xiàn)在地球表面以下的地質(zhì)地層。如本文所用，術(shù)語"富含烴地層"是指任何含有痕量以上經(jīng)的地層。例如，富含烴地層可以包括以大于5體積百分數(shù)的水平含有烴的部分。位于富含烴地層中的烴可以包括例如油、天然氣、重烴和固體烴。如本文所用，術(shù)語"富含有機物巖石"是指任何擁有固體烴和/或重烴的巖石基體。巖石基體可包括但不限于沉積巖、頁巖、粉砂巖、砂、沉積石英巖、碳酸鹽和硅藻土。如本文所用，術(shù)語"地層"是指任何有限的地下區(qū)域。該地層可包含任何地下地質(zhì)地層的一個或多個含有烴的層、一個或多個不含烴的層、上覆巖層和/或下伏巖層。"上覆巖層"和/或"下伏巖層"是目標地層上面或下面的地質(zhì)物質(zhì)。上覆巖層或下伏巖層可包括一個或多個不同類型的基本上不可滲透性物質(zhì)。例如，上覆巖層和/或下伏巖層可包括巖石、頁巖、泥巖或濕/緊密碳酸鹽(即不含烴的不可滲透性碳酸鹽)。上覆巖層和/或下伏巖層可包括相對不可滲透的含烴層。在某些情況下，上覆巖層和/或下伏巖層可以是滲透性的。如本文所用，術(shù)語"富含有機物巖層"是指任何含有富含有機物巖石的地層。富含有機物巖層包括，例如，油頁巖地層、煤地層和焦油砂地層。如本文所用，術(shù)語"熱解"是指通過施加熱將化學鍵斷裂。例如，熱解可包括僅通過熱和通過熱與氧化劑結(jié)合將化合物轉(zhuǎn)換成一種或多種其它物質(zhì)。熱解17可包括通過加入氫原子將化合物的性質(zhì)改變，所述氫原子可以從分子氫、水、二氧化碳或一氧化碳中得到。熱可以被轉(zhuǎn)移到一部分地層以弓I起熱解。如本文所用，術(shù)語"水溶性礦物"是指在水中可溶的礦物。水溶性礦物包括，例如，蘇打石(碳酸氫鈉)、堿灰(碳酸鈉)、片鈉鋁石(NaAl(C03)(OH)2)或其組合。大量的溶解可需要熱水和/或非中性pH溶液。如本文所用，術(shù)語"地層水溶性礦物"是指在地層中天然發(fā)現(xiàn)的水溶性礦物。如本文所用，術(shù)語"遷移污染物種類(migratorycontaminantspecies)"是指在水或含水流體中均可溶或可移動的種類，并且被認為對人類健康或環(huán)境有潛在危害或有利害關(guān)系。遷移污染物種類可包括無機和有機污染物。有機污染物可包括飽和烴、芳烴和含氧烴。無機污染物可包括各種類型的金屬污染物和離子污染物，其可顯著改變pH或地層流體化學。芳烴可包括，例如，苯、甲苯、二甲苯、乙苯和三甲基苯，以及各種類型的多芳烴諸如蒽、萘、蔵和芘。含氧烴可包括，例如醇、酮、酚和有機酸如羧酸。金屬污染物可包括，例如，砷、硼、鉻、鈷、鉬、汞、硒、鉛、釩、鎳或鋅。離子污染物包括，例如，硫化物、硫酸鹽、氯化物、氟化物、氨、硝酸鹽、鈣、鐵、鎂、鉀、鋰、硼和鍶。如本文所用，術(shù)語"截存(sequestration)"是指儲藏為工藝副產(chǎn)物的流體，而不是將該流體排放到大氣或開放環(huán)境中。如本文所用，術(shù)語"下沉"是指地表相對于該地表的原始海拔向下移動。如本文所用，術(shù)語層的"厚度"是指層橫截面的上下邊界之間的距離，其中該距離是與該橫截面的通常斜面垂直地測量的。如本文所用，術(shù)語"熱壓裂(thermalfracture)"是指地層中所產(chǎn)生的壓裂，所述壓裂是通過一部分地層和/或地層內(nèi)流體的膨脹或收縮直接或間接引起的，該膨脹或收縮又是由于加熱通過增加/降低該地層和/或該地層內(nèi)流體的溫度和/或通過增加/降低該地層內(nèi)流體的壓強而引起的。熱壓裂可以傳播到比加熱區(qū)域冷很多的附近區(qū)域或者在該附近區(qū)域形成。如本文所用，術(shù)語"水力壓裂(hydraulicfracture)"是指至少部分傳播到地層中的壓裂，其中所述壓裂是通過將加壓流體注射到地層中產(chǎn)生的。該壓裂可通過注入支撐劑材料人工地保持開放。水力壓裂可在方向上基本水平、在方向上基本垂直或者沿著任何其它平面定向。如本文所用，術(shù)語"井筒"是指在地下通過鉆孔或?qū)⒐艿啦迦氲降叵滤瞥傻目?。井筒可具有基本上圓形的橫截面，或者其它橫截面形狀(例如圓、橢圓、正方形、長方形、三角形、裂縫或其它規(guī)則或不規(guī)則形狀)。如本文所用，當提及地層中的開孔時，術(shù)語"井"可以與術(shù)語"井筒"交換使用。如本文所用，術(shù)語"通風帽(cowl)"是指其中具有小孔或通風口的任何材料或結(jié)構(gòu)的管體。如本文所用，術(shù)語"目標富含有機物巖層"是指已經(jīng)被選定進行加熱的一部分富含有機物巖層。選定的部分可以根據(jù)給定的深度或深度范圍、給定的水平距離、或兩者進行限定。如本文關(guān)于溫度和井下燃燒器所用，術(shù)語"基本均勻的(substantiallyuniform)"是指在選定部分的富含有機物巖層內(nèi)溫度保持在期望的溫度范圍內(nèi)。如本文所用，術(shù)語"熱剖面(heatprofile)"是指熱源附近已經(jīng)被加熱至大于指定溫度的地層區(qū)域。例如，指定溫度可以是在最小的期望速率下熱解開始發(fā)生的最小溫度。術(shù)語"熱解區(qū)"是指地下地層內(nèi)已經(jīng)達到地層烴熱解開始發(fā)生的溫度的區(qū)域。熱解區(qū)與熱剖面相關(guān)。如本文所用，術(shù)語"接合(mating)"或"接合(mate)"是指第一熱剖面以會合第二熱剖面的方式擴展，使得在第一次合并時，第一和第二熱剖面的主要部分已經(jīng)達到熱解溫度。具體實施方式的描述本發(fā)明連同某些具體實施方式在本文被描述。然而，就下面的詳述具體到特定實施方式或特定應用來講，這意圖只是例證性的并且不應當解釋為限制本發(fā)明的范圍。如本文所討論，本發(fā)明的一些實施方式包括或具有與回收自然資源的原位方法相關(guān)的應用。自然資源可以從富含有機物巖層包括例如油頁巖地層回收。富含有機物巖層可包括地層烴，其包括例如干酪根、煤和重烴。在本發(fā)明的一些實施方式中，自然資源可包括烴流體，其包括，例如，地層烴諸如頁巖油的熱解產(chǎn)物。在本發(fā)明的一些實施方式中，自然資源還可包括水溶性礦物，其包括，例如，蘇打石(碳酸氫鈉或者2NaHC03)、堿灰(碳酸鈉或Na2C03)和片鈉鋁石(NaAl(C03)(OH)2)。圖1呈現(xiàn)了例證性油頁巖開發(fā)區(qū)域10的透視圖。幵發(fā)區(qū)域10的地表12被顯示。地表下面是富含有機物巖層16。例證性地下地層16包含地層烴(諸如，例如干酪根)以及可能有價值的水溶性礦物(諸如，例如蘇打石)。應當理解，代表性地層16可以是任意富含有機物巖層，例如，其包括含有煤或焦油砂的巖石基體。此外，構(gòu)成地層16的巖石基體可以是滲透性的、半滲透性的或非滲透性的。本發(fā)明在最初具有非常有限的或?qū)嶋H上無流體滲透性的油頁巖開發(fā)區(qū)域是特別有利的。為了進入地層16以及從中回收自然資源，形成了多個井筒。井筒在圖1中以14顯示。代表性井筒14相對于地表12在方向上基本上垂直。然而，應當理解，一些或全部井筒14可以偏離成鈍角或甚至水平的方向。在圖l的排列中，每個井筒14在油頁巖地層16中完成。完井可以是裸眼井或下套管井。井完成還可包括從中發(fā)散的支撐或未支撐的水力壓裂。在圖1的視圖中，只有七個井筒14被顯示。然而，應當理解，在油頁巖開發(fā)項目中，許多附加井筒14將最有可能被鉆出。井筒14可定位在相對近的鄰近，其分開10英尺至高達300英尺。在一些實施方式中，提供的是15至25英尺的井間隔。代表性地，井筒14還可以在淺的深度處完成，其總深度為200至5,000英尺。在一些實施方式中，以原位干餾為目標的油頁巖地層在地表下200英尺以上的深度處或者可選地在地表下400英尺處?？蛇x地，油頁巖地層的轉(zhuǎn)化和生產(chǎn)發(fā)生在500與2,500英尺之間的深度處。井筒14將進行選擇用于某些功能并且可以被指定作為熱注入井、水注入井、油生產(chǎn)井和/或水溶性礦物溶液生產(chǎn)井。一方面，井筒14被設(shè)計尺寸以適應這些目的中的兩個、三個或全部的四個。適合的工具和設(shè)備可以順序地進入井筒14中和從井筒14中取出以用于各種目的。流體處理設(shè)備17也示意地顯示。流體處理設(shè)備17被安裝以通過一個或多個管線或出油管18接受產(chǎn)生自富含有機物巖層16中的流體。流體處理設(shè)備17可包括適于接受和分離從加熱地層產(chǎn)生的油、氣和水的設(shè)備。流體處理設(shè)備17可進一步包括這樣的設(shè)備，所述設(shè)備用于在從富含有機物巖層16中回收的采出水中分離出溶解的水溶性礦物和/或遷移污染物種類，其包括例如溶解的有機污染物、金屬污染物或離子污染物。該污染物可包括，例如，芳烴例如苯、甲苯、二甲苯和三甲基苯。該污染物還可包括多芳烴諸如蒽、萘、窟和芘。金屬污染物可包括，包含砷、硼、鉻、汞、硒、鉛、釩、鎳、鈷、鉬或鋅的種類。離子污染物種類可包括，例如，硫酸鹽、氯化物、氟化物、鋰、鉀、鋁、氨和硝酸鹽。為了回收油、氣和鈉(或其它)水溶性礦物，可以采取一系列步驟。圖2呈現(xiàn)了在一種實施方式中從富含有機物巖層100原位熱回收油和氣的方法的流程圖。應當理解，圖2中一些步驟的順序可以進行變化，并且該步驟順序僅僅用于說明。首先，在開發(fā)區(qū)域10內(nèi)鑒別油頁巖(或其它富含有機物巖石)地層16。這一步驟顯示在方框110中。任選地，油頁巖地層可包含蘇打石或其它鈉礦物。油頁巖地層內(nèi)的目標開發(fā)區(qū)域可以通過測量或模擬油頁巖的深度、厚度和有機物豐富度以及評價富含有機物巖層相對于其它巖石類型的位置、結(jié)構(gòu)特征(例如斷層、背斜層或向斜層)或水文地質(zhì)單元(即含水層)進行鑒別。這是通過從有效的測試和資料建立和解釋深度、厚度、有機物豐富度和其它數(shù)據(jù)的圖和/或模型實現(xiàn)的。這可包括進行地質(zhì)學表面勘測、研究露頭、進行地震勘測和/或鉆井筒以從地下巖石獲得巖心樣品。巖石樣品可以進行分析以評定干酪根含量和產(chǎn)生流體烴的能力。富含有機物巖層的干酪根含量可以利用各種數(shù)據(jù)從露頭或巖心樣品中確定。這樣的數(shù)據(jù)可包括有機碳含量、含氫指數(shù)和修正的Fischer試驗分析。地下滲透性還可以通過巖石樣品、露頭或地下水流的研究，進行評估。此外，可以對開發(fā)區(qū)域與地下水源的連通性進行評定。其次，多個井筒14橫跨目標開發(fā)區(qū)10形成。該步驟示意地顯示在方框115中。井筒14的目的在上面被闡明而不必重復。然而，應當注意，為了方框115井筒形成步驟的目的，最初只有一部分井需要完成。例如，在項目開始時，熱注入井是需要的，而大部分烴生產(chǎn)井還不需要。生產(chǎn)井可以在一旦轉(zhuǎn)換開始后引入，例如在加熱4-12個月后。應當理解，石油工程師將研究出井筒14最佳深度和安排的方案，這取決于預期儲層特性、經(jīng)濟約束因素和工作進度安排約束因素。此外，工程人員將決定何種井筒14應當用于初始地層16加熱。該選擇步驟通過方框120描述。關(guān)于熱注入井，存在多種將熱施加到富含有機物巖層16的方法。除非在權(quán)利要求書中明確聲明，本方法不限于所應用的加熱技術(shù)。加熱步驟一般由方框130描述。優(yōu)選地，對于原位工藝來說，生產(chǎn)區(qū)的加熱發(fā)生數(shù)個月或者甚至四年或更多年的時間。地層16被加熱至足以熱解至少一部分油頁巖以便將干酪根轉(zhuǎn)化成烴流體的溫度。地層目標區(qū)域的大部分可以被加熱至270'C至800'C之間?？蛇x地，富含有機物地層的目標體積被加熱至至少350'C以形成采出液。轉(zhuǎn)換步驟通過方框135描述在圖2中。所形成的液體和烴氣可以被精制成類似普通商業(yè)石油產(chǎn)品的產(chǎn)品。這樣的液體產(chǎn)品包括運輸燃料諸如柴油機、噴氣機燃料和石腦油。產(chǎn)生的氣體包括輕烷烴、輕烯烴、H2、C02、C0和NH3。油頁巖的轉(zhuǎn)化將在起初不可滲透的巖石中的油頁巖地段中產(chǎn)生滲透性。優(yōu)選地，方框130和135的加熱和轉(zhuǎn)化過程發(fā)生在長的時間期間內(nèi)。一方面，加熱期間為3個月至四年或更多年。還有作為方框135的任選部分，地層16可以被加熱至足以將至少一部分蘇打石轉(zhuǎn)化為堿灰的溫度，如果存在蘇打石的話。熟化油頁巖并且回收油和氣所施加的熱也會將蘇打石轉(zhuǎn)化成碳酸鈉(堿灰)--種相關(guān)的鈉礦物。將蘇打石(碳酸氫鈉)轉(zhuǎn)化成堿灰(碳酸鈉)的方法在本文中被描述。與加熱步驟130有關(guān)，巖層16可以任選地被壓裂以有助于傳熱或隨后的烴流體采出。任選的壓裂步驟顯示在方框125中。壓裂可以通過施加熱在地層內(nèi)產(chǎn)生熱壓裂而實現(xiàn)。通過加熱富含有機物巖石以及將干酪根轉(zhuǎn)換成油和氣，滲透性通過熱壓裂的形成以及隨后一部分從干酪根產(chǎn)生的烴流體的采出而增加。可選地，可以使用被稱為水力壓裂的工藝。水力壓裂是在油和氣回收領(lǐng)域中已知的工藝，其中壓裂液在井筒內(nèi)被加壓超過地層的壓裂壓力，由此在地層內(nèi)產(chǎn)生壓裂面以將井筒內(nèi)產(chǎn)生的壓力釋放。水力壓裂可被用于在部分地層中產(chǎn)生附加滲透性和/或被用于提供平面加熱源。上面所并入的專利公布號WO2005/010320描述了水力壓裂的一種用途。作為烴流體生產(chǎn)工藝100的部分，某些井14可被指定為油和氣生產(chǎn)井。該步驟通過方框140進行描述。直到確定干酪根己經(jīng)被充分干餾以允許最大量從地層16中回收油和氣，才可以啟動油和氣生產(chǎn)。在某些情況中，專用生產(chǎn)井直到熱注入井(方框130)已經(jīng)運行幾周或幾月后才被鉆井。因此，方框140可以包括附加井筒14的形成。在其它實例中，選定的加熱井被轉(zhuǎn)變成生產(chǎn)井。在某些井筒14已經(jīng)被指定作為油和氣生產(chǎn)井后，油和/或氣從井筒14中被采出。油和/或氣釆出工藝被顯示在方框145中。在這個階段(方框145)，任何水溶性礦物諸如蘇打石和轉(zhuǎn)化的堿灰可作為油頁巖床內(nèi)良好分散的晶體或團塊保持基本上限制在巖層16中，而沒有被采出。然而，一些蘇打石和/或堿灰可以被溶解于在地層內(nèi)熱轉(zhuǎn)化(方框135)期間產(chǎn)生的水中。方框150顯示油和氣回收方法100中任選的下一步。這里，某些井筒14被指定為水或含水流體注入井。含水流體是水與其它種類的溶液。該水可以構(gòu)成"鹽水"，并且可包括溶解的元素周期表第I和II族元素的氯化物、硫酸鹽和碳酸鹽的無機鹽。有機鹽也可存在于含水流體中。該水可選地可以是包含其它種類的新鮮水。其它種類可以存在以改變pH?？蛇x地，其它種類可以反映微咸水的可用性，所述微咸水中希望從地下瀝濾的種類是不飽和的。優(yōu)選地，水注入井選自用于熱注入或油和/或氣生產(chǎn)的井筒中的一些或全部。然而，方框150的步驟的范圍可以包括用作專用水注入井的仍然是附加的井筒14的鉆井。在該方面，可以期望沿著開發(fā)區(qū)域IO周邊完成水注入井，以便產(chǎn)生高壓邊界。其次，任選地，水或含水流體通過水注入井被注入并且進入油頁巖地層16。該步驟顯示在方框155中。水可以處于蒸汽或加壓熱水的形式。可選地，注入水可以是冷的并且隨著它接觸預先加熱的地層而變熱。注入工藝可進一步包括壓裂。該工藝可以在距離水注入井筒一些距離例如高達200英尺外的具有蘇打石的層段中產(chǎn)生指狀空穴和角礫區(qū)域。一方面，氣頂，諸如氮氣，可以被保持在每一"空穴"頂端以防止垂直生長。隨著某些井筒14被指定為水注入井，設(shè)計工程師還可以將某些井筒14指定為水或水溶性礦物溶液生產(chǎn)井。該步驟顯示在方框160中。這些井可以與用于先前生產(chǎn)烴或注入熱的井相同。這些回收井可被用于產(chǎn)生溶解的水溶性礦物與包括例如遷移污染物種類在內(nèi)的其它種類的水溶液。例如，該溶液可以主要是溶解的堿灰的溶液。該步驟顯示在方框165中?？蛇x地，單個井筒可以被用于注入水并且然后回收鈉礦物溶液。因此，方框165包括使用同一井筒14用于水注入和溶液生產(chǎn)的選擇(方框165)。臨時控制遷移污染物種類的遷移，尤其在熱解過程期間，可以通過布置注入和生產(chǎn)井14以使流出加熱區(qū)域的流體流最小化而獲得。典型地，這涉及將注入井安置在加熱區(qū)域周圍以便引起壓力梯度，該壓力梯度防止加熱區(qū)域內(nèi)部的流體流離開該區(qū)域。22圖3是在地下水含水層內(nèi)或連接到地下水含水層的例證性油頁巖地層以及地層淋濾操作的橫截面圖。四個分開的油頁巖地層區(qū)域(23、24、25和26)被描繪在油頁巖地層內(nèi)。含水層在地表面27下面，并且被分為上部含水層20和下部含水層22。上部和下部含水層中間是弱透水層21。可以看出，地層的某些區(qū)域既是含水層或弱透水層又是油頁巖區(qū)域。多個井(28、29、30和31)被顯示穿過含水層垂直向下。這些井中一個被充當水注入井31，而另外一個充當水生產(chǎn)井30。以這種方式，水通過至少較低的含水層22進行循環(huán)32。圖3圖解顯示了穿過被加熱的油頁巖體積33的水循環(huán)32，所述油頁巖體積位于含水層22內(nèi)或者與含水層22相連，并且烴流體先前從油頁巖體積33中回收。通過水注入井31將水注入促使水進入預先加熱的油頁巖33，從而水溶性礦物和遷移污染物種類被沖到水生產(chǎn)井30。水然后可以在設(shè)備34中進行處理，其中水溶性礦物(例如蘇打石或堿灰)和遷移污染物可基本上從水流中去除。水然后被再注入到油頁巖體積33中，并且重復進行地層瀝濾。這種用水進行的瀝濾意圖持續(xù)直到在預先加熱的油頁巖區(qū)域33內(nèi)遷移污染物種類的水平處于環(huán)境可接受的水平。這可能需要l個循環(huán)、2個循環(huán)、5個循環(huán)、IO個循環(huán)或更多循環(huán)的地層瀝濾，其中單個循環(huán)表示注入和采出大約一孔體積的水。應當理解，在實際的油頁巖開發(fā)中可能有許多水注入和水生產(chǎn)井。此外，該體系可包括可以用在油頁巖加熱階段、頁巖油生產(chǎn)階段、瀝濾階段或者在這些階段任意組合期間的監(jiān)控井(28和29)，以便監(jiān)控遷移污染物種類和/或水溶性礦物。在一些油田中，地層烴諸如油頁巖可以存在于一個以上的地下地層中。在一些情況中，富含有機物巖層可以被不含烴的巖層或者具有很少或沒有商業(yè)價值的巖層分開。因此，對于烴開發(fā)內(nèi)油田的經(jīng)營者來說，可以期望進行分析將哪個地下富含有機物巖層作為目標或者它們應當以什么順序進行開發(fā)。富含有機物巖層可以基于不同因素進行選擇以便開發(fā)。一個這樣的因素是地層內(nèi)含烴層的厚度。較大的產(chǎn)油氣帶厚度可以表明更大潛在體積的烴流體生產(chǎn)。每個含烴層可具有這樣的厚度，所述厚度取決于例如該含地層烴層形成的條件而變化。因此，如果富含有機物巖層包括至少一個厚度足以經(jīng)濟生產(chǎn)采出液的含地層烴層，那么該地層將一般被選擇進行處理。如果緊密間隔在一起的幾個層的厚度足以進行采出液的經(jīng)濟生產(chǎn)，那么富含有機物巖層也可以被選擇。例如，地層烴的原位轉(zhuǎn)化過程可包括選擇并處理厚度大于約5米、10米、50米或者甚至100米的富含有機物巖層內(nèi)的層。以這種方式，到富含有機物巖層上面和下面形成的層的熱損失(作為總注入熱的部分)可小于從一薄層地層烴的這種熱損失。然而，本文描述的過程也可包括選擇并處理這樣的層，其可包括基本上不含地層烴的層或者地層烴薄層?！獋€或多個富含有機物巖層的豐富度也可以被考慮。豐富度可取決于諸多因素，包括含地層烴層的形成條件、該層中地層烴的量和/或該層中地層烴的組成。薄且豐富的地層烴層可以能產(chǎn)生比更厚、不太豐富的地層烴層明顯更多有價值的烴。當然，從既厚又豐富的地層生產(chǎn)烴是期望的。富含有機物巖層的干酪根含量可以使用各種數(shù)據(jù)從露頭或巖心樣品確定。這樣的數(shù)據(jù)可以包括有機碳含量、含氫指標以及修正的Fischer試驗分析。Fischer試驗是這樣的標準方法，其涉及在一小時中將含地層烴層的樣品加熱至約500°C，收集從加熱樣品產(chǎn)生的流體，以及量化所產(chǎn)出的流體的量。地下地層滲透性也可以通過巖石樣品、露頭或地下水流的研究進行評估。此外，開發(fā)區(qū)域與地下水源的連通性可以進行評估。因此，富含有機物巖層可以基于地層基體的滲透性或孔隙度選擇以進行開發(fā)，即使地層的厚度相對薄。石油工程師已知的其它因素可以在選擇開發(fā)地層時被考慮。這樣的因素包括發(fā)現(xiàn)的產(chǎn)油氣帶的深度、新鮮地下水與含干酪根區(qū)域的地層學接近性、厚度的連續(xù)性和其它因素。例如，地層內(nèi)被評估的流體生產(chǎn)含量也將影響最后的體積生生產(chǎn)。在從油頁巖油田生產(chǎn)烴流體中，可以期望控制熱解流體的遷移。在一些情況中，這包括注入井的使用，尤其是在該油田的周圍。這樣的井可以注入水、蒸汽、C02、加熱的甲烷或其它流體，以驅(qū)使裂化的干酪根流體向內(nèi)進入生產(chǎn)井。在一些實施方式中，可以將物理擋板放在開發(fā)的富含有機物巖層的區(qū)域周圍。物理擋板的一個實例涉及冷凍壁的產(chǎn)生。冷凍壁通過穿過周邊的井循環(huán)制冷劑以大大降低巖層的溫度而形成。這又防止了油田周邊存在的干酪根熱解以及油和氣向外遷移。冷凍壁也將導致周邊的地層中天然水凍結(jié)。將地下冷凍用于穩(wěn)定加固差的土壤或者給流體流動提供擋板在本領(lǐng)域中是已知的。ShellExplorationandProductionCompany(殼牌勘探和生產(chǎn)公司)已經(jīng)在幾個專利中討論了應用冷凍壁用于油頁巖生產(chǎn)，包括美國專利號6,880,633和美國專利號7,032,660。殼牌的'660專利使用地下冷凍以防止原位頁巖油生產(chǎn)期間地下水流動和地下水污染。公開了所謂冷凍壁的應用的另外的專利是美國專利號3,528,252、美國專利號3,943,722、美國專利號3,729,965、美國專利號4,358,222、美國專利號4,607,488和WO專利號98996480。如上所示，幾個不同類型的井可被用于富含有機物巖層的開發(fā)，包括例如油頁巖油田。例如，富含有機物巖層的加熱可以通過使用加熱井完成。加熱井可包括，例如，電阻加熱元件。烴流體從地層中的生產(chǎn)可以通過使用用于流體生產(chǎn)的完井而實現(xiàn)。含水流體的注入可以通過使用注入井而實現(xiàn)。最后，含水溶液的生產(chǎn)可以通過使用溶液生產(chǎn)井而實現(xiàn)。上面所列的不同井可以用于一個以上的目的。換一種說法就是，初始完成用于一種目的的井后來可用于另一目的，由此降低項目成本和/或減少執(zhí)行某些任務(wù)所需要的時間。例如，一個或多個生產(chǎn)井也可被用作隨后將水注入富含有機物巖層中的注入井?？蛇x地，一個或多個生產(chǎn)井也可被用作隨后從富含有機物巖層生產(chǎn)含水溶液的溶液生產(chǎn)井。在其它方面，生產(chǎn)井(以及在一些情況中加熱井)最初可被用作脫水井(例如在加熱開始前和/或當加熱最初被啟動時)。此外，在一些情況中，脫水井可隨后被用作生產(chǎn)井(以及在一些情況中用作加熱井)。因此，脫水井可以被放置和/或設(shè)計以便這種井可隨后被用作生產(chǎn)井和/或加熱井。加熱井可以被放置和/或設(shè)計以便這種井可隨后被用作生產(chǎn)井和/或脫水井。生產(chǎn)井可以被放置和/或設(shè)計以便這種井可隨后被用作脫水井和/或加熱井。類似地，注入井可以是最初被用作其它目的(例如加熱、生產(chǎn)、脫水、監(jiān)控等)的井，并且注入井可隨后被用于其它目的。類似地，監(jiān)控井可以是最初用作其它目的(例如加熱、生產(chǎn)、脫水、注入等)的井。最后，監(jiān)控井可隨后被用于其它目的，例如水生產(chǎn)。不同井的井筒可以相對靠近地定位，分開10英尺至高達300英尺?？蛇x地，井筒可以間隔30至200英尺或者50至100英尺。典型地，井筒也在淺的深度處完成，總深度200至5,000英尺?？蛇x地，井筒可以在從1,000至4,000英尺或者1,500至3,500英尺的深度處完成。在一些實施方式中，目標為原位干餾的油頁巖地層處于地表下200英尺以上的深度處。在可選實施方式中，目標為原位干餾的油頁巖地層處于地表下500、l，OOO或1,500英尺以上的深度處。在可選實施方式中，目標為原位干餾的油頁巖地層處于地表下200與5,000英尺之間的深度處，可選地在1,000與4,000英尺之間，在1,200與3,700英尺之間或者1,500與3,500英尺之間。期望的是以預先計劃的布井方式為油頁巖油田安排不同的井。例如，加熱井可以以各種布井方式安排，包括但不限于三角形、正方形、六邊形和其它多邊形。該布井方式可以包括規(guī)則的多邊形以促進均勻的加熱穿過放置了加熱井的至少部分地層。該布井方式還可以是行列驅(qū)井網(wǎng)。行列驅(qū)井網(wǎng)一般包括第一加熱井線性陣列、第二加熱井線性陣列，以及位于第一和第二加熱井線性陣列之間的生產(chǎn)井或者生產(chǎn)井線性陣列。在加熱井之間散布的典型是一個或多個生產(chǎn)井。注入井同樣可以被布置在重復性布井方式的單元內(nèi)，其可類似于或不同于加熱井所用的布井方式。減少井數(shù)目的一個方法是使用單個井，既作為加熱井又作為生產(chǎn)井。通過使用單一井用于連續(xù)目的來降低井的數(shù)目可以降低項目成本。一個或多個監(jiān)控井可以被布置在油田中選擇的位置上。監(jiān)控井可以被配置有一個或多個測量井筒中溫度、壓力和/或流體特性的裝置。在一些情況中，加熱井還可以作為監(jiān)控井，或者另外用儀器裝備。減少加熱井數(shù)目的另一方法是采用井網(wǎng)。可以使用與生產(chǎn)井等距離間隔的加熱井的規(guī)則井網(wǎng)。該井網(wǎng)可以形成等邊三角形排列、六邊形排列或其它排列井網(wǎng)。加熱井的排列可以被這樣放置，從而每個加熱井之間的距離小于約70英尺(21米)。一部分地層可以用加熱井加熱，所述加熱井基本上與烴地層的邊界平行地放置。在可選實施方式中，加熱井的排列可以被這樣放置，使得每個加熱井之間的距離可以小于約100英尺、或50英尺、或30英尺。無論加熱井的排列或之間的距離如何，在某些實施方式中，在富含有機物巖層內(nèi)放置的加熱井與生產(chǎn)井之間的比例可大于約5、8、10、20或更多。在一種實施方式中，單個生產(chǎn)井被至多一層加熱井環(huán)繞。這可包括排列諸如5點、7點或9點陣列，其中生產(chǎn)和加熱井交互成行。在另一實施方式中，兩層加熱井可以環(huán)繞生產(chǎn)井，但是其中加熱井是錯列的，以便存在無障礙通道用于遠離另外的加熱井的大部分流動?？梢詰昧鲃雍蛢幽M以評估原位產(chǎn)生的烴流體當它們從其原始地點遷移到生產(chǎn)井時的通道和溫度歷史。圖4提供例證性的使用一層以上加熱井的加熱井排列的平面圖。該加熱井排列的使用與從頁巖油開發(fā)區(qū)400生產(chǎn)烴相關(guān)。在圖4中，加熱井排列使用第一層加熱井410，其被第二層加熱井420環(huán)繞。第一層410中的加熱井以431被提及，而第一層420中的加熱井以432被引用。生產(chǎn)井440被顯示在井層410和420中央。應當注意，相對于生產(chǎn)井440，井第二層420中的加熱井432與井第一層410中的加熱井431有所偏移。目的是為轉(zhuǎn)化的烴提供這樣的流動通道，其使加熱井第一層410中的加熱井附近的行程最小化。這又使得當烴從第二層井420流動到生產(chǎn)井440時從干酪根轉(zhuǎn)化的烴的二次裂化最小化。在圖4的例證性排列中，第一層410和第二層420每個都限定5點布井。然而，應當理解可以使用其它布井，諸如3點或6點布井。在任何情況中，包括加熱井第一層410在內(nèi)的多個加熱井431被置于生產(chǎn)井440周圍，其中包括加熱井第二層420在內(nèi)的第二多個加熱井432被置于第一層410周圍。兩層中的加熱井也可以被這樣安排，使得通過加熱從第二層420中的每個加熱井432中產(chǎn)生的大部分烴能遷移到生產(chǎn)井440，而基本上不通過第一層410中的加熱井431附近。兩層410、420中的加熱井431、432進一步可以被這樣安排，使得通過加熱從第二層420中的每個加熱井432中產(chǎn)生的大部分烴能遷移到生產(chǎn)井440，而不通過基本上增加地層溫度的區(qū)域。減少加熱井數(shù)目的另一種方法是采用井網(wǎng)，所述井網(wǎng)在特定方向上伸長，尤其在確定提供最有效熱傳導率的方向。熱對流可以受不同因素影響，諸如層面和地層內(nèi)的應力。例如，熱對流可在與地層上最小水平主應力垂直的方向更有效。在一些情況中，熱對流可在與最小水平主應力平行的方向更有效。與頁巖油田的開發(fā)相關(guān)，可期望的是，按照步驟130和135熱通過地下的前進是均勻的。然而，由于多種原因，盡管加熱井和生產(chǎn)井規(guī)則安排，地下地層中地層烴的加熱和熟化不可能均勻進行。油頁巖特性和地層結(jié)構(gòu)的不均勻性可以使得某些局部區(qū)域更多產(chǎn)或更少產(chǎn)。而且，由于油頁巖加熱和熟化發(fā)生的地層壓裂可能導致優(yōu)選通道不均勻分布，并且由此增加了向某些生產(chǎn)井的流動以及減少了向其它生產(chǎn)弁的流動。不均勻的流體熟化可能是不期望的條件，因為某些地下區(qū)域可能接受比所需更多的熱能而其它區(qū)域接受得比期望的更少。這又導致采出液不均勻的流動和回收。采出油質(zhì)量、總生產(chǎn)速率和/或最終的回收可能減少。為了檢測不均勻的流動條件，生產(chǎn)和加熱井可以被安裝有傳感器。傳感器可包括測量溫度、壓力、流速和/或組成信息的設(shè)備。來自這些傳感器的數(shù)據(jù)可以簡單的規(guī)則進行加工或者被輸入進行詳細的模擬，以進行如何調(diào)節(jié)加熱和生產(chǎn)井以改進地下性能的決策。生產(chǎn)井性能可以通過控制井上的背壓或節(jié)流進行調(diào)節(jié)。加熱井性能也可以通過控制能量輸入進行調(diào)節(jié)。傳感器讀數(shù)有時也可以指示需要修理、替換或廢棄的井或井下設(shè)備的機械問題。在一種實施方式中，利用來自兩個或多個井的流速、組成、溫度和/或壓力數(shù)據(jù)作為計算機算法的輸入以控制加熱速率和/或生產(chǎn)速率。井內(nèi)或井附近的未測量條件然后被評估并用于控制井。例如，原位壓裂行為和干酪根熟化基于來自一組井的熱、流動和組成數(shù)據(jù)進行評估。在另一實例中，井完整性基于壓力數(shù)據(jù)、井溫度數(shù)據(jù)以及估計的原位應力進行評價。在相關(guān)實施方式中，傳感器的數(shù)目通過僅使一亞組井裝備有設(shè)備并且使用結(jié)果內(nèi)插、計算或估計未儀表化的井上的條件而得以減少。某些井可只具有有限的一組傳感器(例如僅僅井口溫度和壓力)而其它井具有更大的一組傳感器(例如井口溫度和壓力、井底溫度和壓力、生產(chǎn)組成、流速、電信號、套管應變等)。如上所示，有多種將熱施加到富含有機物巖層的方法。例如，一種方法可以包括置于井筒中或井筒外的電阻加熱器。一種這樣的方法涉及將電阻加熱元件用在下套管井筒或裸眼井筒中。電阻加熱涉及直接將電通過導電材料，從而電阻損耗使其加熱導電材料。其它加熱方法包括使用井下燃燒室、原位燃燒、射頻(RF)電能或微波能量。仍然是其它的加熱方法包括將熱流體直接注入到油頁巖地層中以直接將其加熱。熱流體可以進行或者可以不進行循環(huán)。地層加熱的一種方法涉及電阻器的使用，其中電流穿過電阻材料，所述電阻材料將以熱分散電能。這種方法區(qū)別于電介質(zhì)加熱，在電介質(zhì)加熱中高頻振蕩電流在附近材料中感應出電流并且把它們加熱。電加熱器可包括絕緣導體、置于開孔中的細長元件和/或置于導管中的導體。公開了使用電阻加熱器以原位生產(chǎn)油頁巖的早期專利是美國專利號1，666，488。'488專利在1928年授予Crawshaw。自從1928年，已經(jīng)提出了各種井下電加熱器的設(shè)計。例證性的設(shè)計在美國專利號1,701,884、美國專利號3,376,403、美國專利號4,626,665、美國專利號4,704,514和美國專利號6,023,554中介紹。重油儲層電加熱方法應用的評述由R.Sierra禾BS.M.FarouqAli在"PromisingProgressinFieldApplicationofReservoirElectricalHeatingMethods",27SocietyofPetroleumEngineersPaper69709,2001中給出。該參考文獻的全部公開內(nèi)容通過引用并入本文。原位電阻加熱器的某些在先設(shè)計利用了固體、連續(xù)加熱元件(例如金屬線或條)。然而，這樣的元件可能缺少長期、高溫應用如油頁巖熟化所必需的堅韌性。隨著地層加熱和油頁巖熟化，巖石發(fā)生顯著的膨脹。這導致與地層相交的井上的應力高。這些應力可導致井筒管和內(nèi)部組件的彎曲和拉伸。在適當位置膠結(jié)(例如美國專利號4，886,U8)或者填裝(例如美國專利號2，732，195)加熱元件可針對應力提供一些保護，但是一些應力仍可以被傳播到加熱元件。作為可選方案，國際專利公布號WO2005/010320教導使用電導壓裂加熱油頁巖。加熱元件通過形成井筒以及然后水力壓裂井筒周圍的油頁巖地層而構(gòu)造。壓裂中填充有形成加熱元件的電導材料。煅燒石油焦炭是示例性的合適的傳導材料。優(yōu)選地，壓裂在從水平井筒延伸的垂直方向上產(chǎn)生。電可以通過傳導性壓裂從每個井的根部被傳導到每個井的趾部。電流可以通過與靠近趾部的一個或多個垂直壓裂相交的、用于提供相反電極的另外水平井形成。該WO2005/010320方法產(chǎn)生"原位烘爐"，所述原位烘爐通過施加電熱而人工熟化油頁巖。熱傳導加熱油頁巖至超過300'C的轉(zhuǎn)化溫度，其引起人工熟化。國際專利公布號WO2005/045192教導了可選的加熱方法，其利用油頁巖地層內(nèi)加熱的流體的循環(huán)。在WO2005/045192的方法中，超臨界加熱的石腦油可以通過地層中的壓裂進行循環(huán)。這意味著油頁巖通過循環(huán)稠密的熱的烴蒸汽穿過一系列密集的水力壓裂而加熱。一方面，壓裂是水平形成的并且按照慣例被支撐。320-400'C的壓裂溫度被保持長達五至十年。汽化的石腦油可以是優(yōu)選的加熱介質(zhì)，這是由于其高的體積熱容、容易得到和在加熱溫度下相對低的降解速率。在WO2005/045192方法中，隨著干酪根熟化，流體壓力將驅(qū)動產(chǎn)生的油到加熱的壓裂中，其中它將隨著循環(huán)的烴蒸汽被釆出。加熱富含有機物巖層的目的是熱解至少一部分固體地層烴以產(chǎn)生經(jīng)流體。固體地層烴可以通過將富含有機物巖層(或者地層內(nèi)的區(qū)域)升高至熱解溫度而原位產(chǎn)生。在某些實施方式中，地層溫度可以通過熱解溫度范圍而慢慢升高。例如，原位轉(zhuǎn)化過程可包括加熱至少一部分富含有機物巖層以將該區(qū)域的平均溫度以小于每天選定量(例如大約io'c、5°c、3°c、rc、0.5'c或o.rc)的速度升高至大約270'C以上。在進一步的實施方式中，該部分可以被加熱，從而選定區(qū)域的平均溫度可小于約375'C，或者在一些實施方式中，小于約400'C。該地層可以被加熱，從而地層內(nèi)的溫度(至少)達到初始熱解溫度(例如熱解開始發(fā)生的溫度范圍低限處的溫度)。熱解溫度范圍可以根據(jù)地層內(nèi)地層烴的種類、加熱方法和熱源分布而變化。例如，熱解溫度范圍可包括約270'C與約90(TC之間的溫度。可選地，地層目標區(qū)域的體相可以被加熱至300'C與600'C之間。在可選實施方式中，熱解溫度范圍可以包括約270'C與約500'C之間的溫度。優(yōu)選地，對于原位方法，生產(chǎn)區(qū)的加熱發(fā)生在幾個月或者甚至四年或更多年的時間內(nèi)?？蛇x地，地層可以被加熱一年至十五年，可選地，3至10年，1.5至7年，或者2至5年。地層目標區(qū)的體相可以被加熱至270'C與800'C之間。優(yōu)選地，地層目標區(qū)的體相可以被加熱至300'C與600'C之間?？蛇x地，目標區(qū)的體相可最終被加熱至400。C(752下)以下的溫度。在本發(fā)明方法的某些實施方式中，井下燃燒器可被用于加熱目標富含有機物巖層。在專利文獻中巳經(jīng)討論了用于油頁巖和其它大量固體烴沉積物的各種設(shè)計的井下燃燒器。實例以數(shù)字順序包括美國專利號2,887,160:美國專利號2,847,071;美國專利號2,895,555;美國專利號3,095,031;美國專利號3,109,482;美國專利號3,127,936;美國專利號3,225,829;美國專利號3,241,615;美國專利號3，254，721;美國專利號5,255,742;和美國專利號5,899,269。井下燃燒器通過將可燃燃料(典型地天然氣)和氧化劑(典型地空氣)運輸?shù)骄仓械牡叵挛恢枚_動。燃料和氧化劑在井下反應以產(chǎn)生熱。將燃燒氣體除去(典型地通過運輸?shù)降乇?，但是可能通過注入到地層中)。井下燃燒器可利用管套管(pipe-in-pipe)裝置以分別在井下運輸燃料和氧化劑并且然后去除煙道氣返回至地表。一些井下燃燒器產(chǎn)生火焰，而其它可不產(chǎn)生火焰。在重油回收的情況下，井下燃燒器己被用于蒸汽產(chǎn)生。在井下蒸汽產(chǎn)生中，井中的燃燒器被用于煮沸共同注入的水。水然后被釋放到地層中。使用井下燃燒器是其它井下加熱方法如電阻加熱和射頻加熱的替代方案。原理上，井下加熱方法可比這些電的方法更有效，因為避免了與從可燃燃料發(fā)電相關(guān)的能量損失(典型地大約50%)。井下燃燒器也降低了基礎(chǔ)設(shè)施成本。在這方面，不需要昂貴的發(fā)電廠和配電系統(tǒng)。井下加熱也可比地表加熱的流體的循環(huán)更有效。這對于深的目標尤其如此，因為可大大地避免了熱損失到上覆巖層中。井下加熱技術(shù)的應用已經(jīng)被描述在F.M.Sm池，"ADown-HoleBurner-VersatileToolforWellHeating,"25thTechnicalConferenceonPetroleumProduction,PennsylvaniaStateUniversity,pp275-285(Oct.19-21，1966);H.Brandt,W.G.Poynter,禾口J.D.Hummell,"StimulatingHeavyOilReservoirswithDownholeAir-GasBurners,"WorldOil,pp.91-95(Sept.1965);以及C丄DePriester和A.J.Pantaleo，"WellStimulationbyDownholeGas-AirBurner,"JournalofPetroleumTechnology,pp.1297-1302(Dec.1963)中。通過使用井下燃燒器加熱地層存在各種挑戰(zhàn)。因此，井下燃燒器的大油田應用很少。關(guān)鍵的設(shè)計問題包括溫度控制和冶金學限制。在這方面，燃燒器中的火焰溫度可使管和燃燒器硬件過熱，使它們由于熔化、熱應力、拉伸強度損耗或者蠕變而失效。某些不銹鋼——典型地具有高的鉻含量——可長期忍耐高達大約700°C的溫度(參見，例如，H.E.Boyer和T丄.Gall(eds.),M"a^7fa"必ooit,Chapter16:"Heat-ResistantMaterial",AmericanSocietyforMetals,(1985.))。另一缺點是，通過井下燃燒器產(chǎn)生的火焰可在燃燒器內(nèi)以及燃燒器周圍的地層中引起熱點。這是由于來自火焰發(fā)光部分的輻射性傳熱。典型的氣體火焰可產(chǎn)生高達大約1,650'C的溫度。因此，構(gòu)造燃燒器的材料必須足以忍受這些熱點的溫度。耐火金屬或陶瓷的使用可有助于解決這些問題，但是一般成本較高。優(yōu)選的是，在超過900'C的溫度下具有可接受強度的陶瓷材料。這些將包括高氧化鋁含量的陶瓷。可能有用的其它陶瓷包括氧化鉻基陶瓷、氧化鋯基陶瓷和氧化鎂基陶瓷。此外，由井下燃燒器產(chǎn)生的煙道氣由于C02和水含量可具有腐蝕性。如果水冷凝，這尤其如此。合金金屬如不銹鋼的使用可被用于減小該潛在的問題。在井下燃燒器的管套管裝置中的傳熱也可引起困難。下行的燃料和空氣將與上行的熱的煙道氣熱交換。在井中，對于高度絕緣存在最小的空間，并且因此，大量的傳熱是可能的。這種交叉的熱交換可引起空氣和燃料在進入燃燒器之前大量加熱。這又可導致大大高于預期的火焰溫度。交叉的熱交換還可加熱上移穿過燃燒器的煙道氣。如果燃燒器靠近目標地層的頂部，煙道氣因此傳遞另外有用的熱進入上覆巖層，在上覆巖層這些熱既不需要也不是期望的。此外，交叉的熱交換可限制燃燒器的下游的熱傳遞，因為熱的煙道氣可迅速將熱能損失給上升的更冷的煙道氣。對于井下燃燒器應用，傳熱可以幾種方式之一發(fā)生。這些包括傳導、對流和輻射法。輻射傳熱對于開放的火焰尤其強烈。因此，期望提供具有井下燃燒器的加熱井，其利用燃燒器的熱并且更均勻地沿著目標區(qū)域分布熱。此外，期望提供加熱井排列，其使交叉熱交換最小化。此外，還期望提供加熱井陣列，以沿著選定的地下地層產(chǎn)生更均勻的熱分布。在一種實施方式中，本發(fā)明包括原位加熱富含有機物巖層的方法。該方法可包括提供至少延伸至富含有機物巖層的深度的第一井筒，并且提供和第一井筒相交的第二井筒。由此形成井筒回路，其適于提供第一井筒和第二井筒之間的流體連通。在一些實施方式中，第一井筒可延伸至富含有機物巖層以下的深度。該方法可包括向第一井筒中注入氧化劑如空氣和第一可燃燃料如輕質(zhì)烴氣體，并且在第一井筒中提供硬件以便使氧化劑和第一可燃燃料基本上在富含有機物巖層的深度上混合并燃燒。燃燒形成燃燒產(chǎn)物。該方法可進一步包括使燃燒產(chǎn)物流動進入第二井筒并且沿第二井筒向上流動。這樣，(l)從第一井筒產(chǎn)生第一熱剖面，并且(2)從第二井筒產(chǎn)生第二熱剖面。燃燒產(chǎn)物流動一段時間，導致第一熱剖面基本上與第二熱剖面向接合。位于第一和第二井筒之間富含有機物巖層內(nèi)的地層烴發(fā)生熱解。位于富含有機物巖層中的地層烴可包括重烴和/或固體烴。具體的實例包括煤、焦油砂或油頁巖。30在一種實施方式中，在第一井筒中硬件的大致深度處或正好在該深度之下的第二井簡中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度以上的溫度，例如270'C。此后，在第一井筒中硬件的大致深度處或正好在該深度之上的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物可降至熱解溫度以下。在一些實施方式中，該方法可包括監(jiān)控第二井筒中燃燒產(chǎn)物的溫度。在一些實施方式中，該方法可包括大致在第一燃燒器的深度處的第二井筒中套管柱中的一點上監(jiān)控燃燒產(chǎn)物的溫度。在一種實施方式中，第一和第二井筒兩者都包括在各自井筒內(nèi)的套管柱。在一些實施方式中，第一井筒和第二井筒隔開大約20英尺至100英尺。可選地，第一井筒和第二井筒隔開大約20英尺至50英尺。在一些實施方式中，第一井筒是水平完井的，由此限定跟部和趾部。在一些實施方式中，第二井筒基本上是垂直完井的。在一些實施方式中，第二井筒大約在第一井筒的趾部和第一井筒相交。如本文所用，術(shù)語"熱剖面"是指熱源周圍的地層區(qū)域，其被加熱大于指定的溫度。例如，指定的溫度可以是熱解以最小的期望加熱速率發(fā)生的最小溫度。在一些實施方式中，存在從第一井筒產(chǎn)生的第一熱剖面，以及從第二井筒產(chǎn)生的第二熱剖面。舉例來說，第一熱剖面可包括溫度大于270'C的第一井筒周圍的富含有機物巖層的第一區(qū)域，而第二熱剖面可包括溫度大于27(TC的第二井筒周圍的富含有機物巖層的第二區(qū)域。例如，第一熱剖面和第二熱剖面每個可具有大約300'C和卯(TC之間的溫度。此外，第一熱剖面和第二熱剖面可具有大約400'C和700'C之間的溫度。在這些情況下，熱剖面產(chǎn)生熱解區(qū)。方法可包括使第一熱剖面和第二熱剖面接合。優(yōu)選地，方法進一步包括使與第一熱剖面相關(guān)的第一熱解區(qū)和與第二熱剖面相關(guān)的第二熱解區(qū)接合。這可通過選擇具體的操作參數(shù)實現(xiàn)，諸如燃燒器強度、燃燒用燃料的組成、氧化劑注入速率、燃燒用燃料的注入速率、第一井筒和第二井筒之間的井間隔、或其組合。"接合"熱剖面的概念是指第一熱剖面以會合第二熱剖面的方式擴展，從而在最初會合時，第一和第二熱剖面的主要部分都已經(jīng)達到熱解溫度。這樣，地層中富含有機物巖石的主要部分被熱解。設(shè)計加熱井以適應接合給熱解操作提供各種益處。例如，隨著時間的過去，在處于熱解溫度以上的地層內(nèi)產(chǎn)生更均勻的溫度。這避免了在兩井筒之間限定的平面內(nèi)經(jīng)歷嚴重過熱或欠熱的區(qū)域。優(yōu)選地，避免了在該平面內(nèi)小于350'C的溫度變化。作為另一益處，通過使在向上流動第二井筒中的燃燒氣體的溫度在該氣體達到大約等于第一井筒中燃燒器的深度的深度時處于最小的實際熱解溫度，將向上覆巖石的對流熱損失最小化。優(yōu)選地，在第二井筒中移動的煙道氣將第一燃燒器的深度處的第二井筒中的溫度維持在26(TC與36(TC之間，或者更優(yōu)選地在275。C與325。C之間。在一些實施方式中，硬件可包括管狀部件，所述管狀部件位于第一井筒中的套管柱內(nèi)并且延伸至富含有機物巖層的選定部分。管狀部件在周圍套管內(nèi)形成環(huán)狀區(qū)域。硬件可進一步包括第一燃燒器，所述第一燃燒器被連接到在富含有機物巖層內(nèi)的第一深度處的管狀部件。第一燃燒器可被置于富含有機物巖層內(nèi)的目標區(qū)域頂部附近。例如，第一燃燒器可被置于富含有機物巖層內(nèi)目標區(qū)域頂部的50米內(nèi)?？蛇x地，第一燃燒器可被置于富含有機物巖層的頂部的20米內(nèi)。第一燃燒器可以用電阻加熱元件點燃?？蛇x地，第一燃燒器可以用可拆卸電加熱元件點燃。此外，第一燃燒器可以通過向第一和第二管狀部件中注入引火物質(zhì)如三乙基甲硼垸而點燃。在一些實施方式中，第一燃燒器供應大約50至250kW的熱能。在可選實施方式中，第一燃燒器在作為熱解目標的富含有機物巖層內(nèi)的區(qū)域中提供每一米井長0.5至3.0kW。在其它實施方式中，硬件可進一步包括緊接位于燃燒器下方的管狀通風帽。在一些實施方式中，硬件可包括至少一條燃料管線，用于將注入的可燃燃料傳遞到燃燒器。在利用套管和管狀部件的情況下，該方法可包括將第一可燃燃料注入到管狀部件并且將氧化劑注入到管狀部件周圍的環(huán)狀空間?？蛇x地，可以將注入位置顛倒。由于實施某些方法，燃燒產(chǎn)物將被產(chǎn)生并循環(huán)穿過第二井筒。在這種情況下，方法的實施方式可包括收集燃燒產(chǎn)物并且將這些收集的燃燒產(chǎn)物作為燃料或氧化劑的一部分再用于相同或不同的加熱井排列。例如，該方法可包括在地表從第二井筒收集燃燒產(chǎn)物并且分離燃燒產(chǎn)物，以便回收至少一部分第一可燃燃料。此外，該方法可包括將回收的可燃燃料傳遞到儲罐并且然后將回收的可燃燃料從儲罐傳遞回第一井筒。可選地，并且特別是在燃燒產(chǎn)物含有氧的情況中，方法可包括在地表從第二井筒收集燃燒產(chǎn)物并且壓縮氧氣。壓縮的氧氣與壓縮的空氣混合，并且該混合物然后被傳遞到第一井筒中作為注入的氧化劑的一部分。無論燃燒產(chǎn)物是作為氧化劑的一部分還是作為可燃燃料的一部分被收集和再利用，這些收集的燃燒產(chǎn)物可以被用在與它們從中收集的井不同的井中。該過程可以在另外的加熱井中完成?？蛇x地，方法可包括使燃燒產(chǎn)物與大氣通風。在燃燒產(chǎn)物與氣氛通風之前，它們可以進行處理以去除NOx成分。在這些情況的任一情況中，可以監(jiān)控燃燒產(chǎn)物中可燃種類和/或過量空氣的存在，因此評定燃燒器是否適當點燃。在一些實施方式中，可燃種類可包括甲垸、乙垸、氫(H2)和一氧化碳中至少一種。在各種實施方式中，氧化劑和可燃燃料可以不同的比例和不同的速率傳遞到燃燒器。在一種實施方式中，氧化劑可以以1.25至6.0倍化學計量燃燒量的質(zhì)量流量化學計量燃燒過量地注入。在一些實施方式中，氧化劑是富含02的空氣。在一些實施方式中，氧化劑可以以大約10,000至50,000kg/天的速率注入，或者可選地，氧化劑可以以大約10,000至25,000kg/天的速率注入。在一些實施方式中，氧化劑可以在大約50至250磅/平方英寸的壓強下注入。在一些實施方式中，可燃燃料可以在大于約200磅/平方英寸的壓強下注入；可選地，可燃燃料可以在大于約600磅/平方英寸的壓強下注入。在一些實施方式中，至少一部分可燃燃料源自熱解的油頁巖中產(chǎn)生的烴流體的氣體部分?？蛇x地，至少一部分可燃燃料由管道燃料氣組成。在任一情況中，可燃燃料可包括惰性組分或惰性組分。例如，二氧化碳(C02)或氮氣(N2)可被加入到可燃燃料中以調(diào)節(jié)可燃燃料的組成。在各種描述的實施方式中，流體在內(nèi)部流動并且第一和第二井筒的作用可被顛倒。例如，在第一井筒的附近、在第一井筒的跟部上方并朝向第一井筒的趾部，目標富含有機物巖層已被加熱后，第一和第二井筒的入口和出口作用可以被顛倒。此后，第二燃燒器和管狀部件可被提供在第二井筒中，并且第二氧化劑和第二可燃燃料可被注入到第二井筒中并且穿過第二燃燒器，以便燃燒第二可燃燃料，以在第二井筒附近且朝向第一井筒的跟部進一步加熱目標富含有機物巖層。從第二井筒中的第二燃燒器產(chǎn)生的煙道氣或可燃產(chǎn)物然后可被循環(huán)穿過第一井筒并且到達地表。在各種實施方式中，可以提供多個加熱并排列以加熱富含有機物巖層的較大部分。例如，第一井筒、第二井筒和燃燒器可如限定第一加熱井被想到。另外的加熱井——其每一個也都包括第一井筒、第二井筒以及第一井筒中的燃燒器一一可被提供和布置，使得各自的第一井筒和各自的第二井筒處于交替關(guān)系，由此使包含燃燒器的每個加熱井布置的部分交替。圖29A是在一種實施方式中本發(fā)明的加熱井2900的透視圖。加熱井2900一般包括第一井筒2902，其充當氣體輸入井筒，和第二井筒2906,其充當氣體輸出井筒。井筒2卯2或2906之一具有水平部分2904。在圖29A的例證性實施方式中，第一井筒2卯2是偏斜的，以提供水平部分2卯4。然而，第二井筒2906而不是第一井筒2902是水平偏斜的在本公開的范圍內(nèi)?？蛇x地，兩個井筒2902、2906可以這樣的方式連接，其中每個井筒具有偏斜部分并且任意一個偏斜部分都不是完全水平的。第一井筒2卯2具有下端，其以2卯1顯示。下端2卯1限定井筒2902的水平部分2904的"跟部"。第一井筒2卯2也具有"趾部"2903。趾部2903表示目標地層300內(nèi)的水平部分2904的末端。第二井筒2906也具有下端。該下端與第一井筒2卯2的趾部2卯3相交。這樣，第一井筒2902和第二井筒2卯6之間的流體連通得以建立。箭頭'T，("輸入")和"O"("輸出，，)表明穿過井筒2卯2、2906的氣體的移動。在圖29A的實施方式中，第一井筒2902接收氧化劑和可燃燃料氣(共同為"I")，而第二井筒2906輸送燃燒產(chǎn)物("O")。然而，這種作用又可以被顛倒。加熱井2卯0的目的是在目標富含有機物巖層300的主要部分內(nèi)產(chǎn)生基本連續(xù)的熱解區(qū)2卯8A。更具體地，目的是加熱一部分地層300至足以將固體烴如干酪根熱解成烴流體的溫度。在本發(fā)明中，這是通過利用燃燒熱進行的，燃燒熱被傳遞到地層300?？諝?或其它氧化劑)和可燃燃料被注入到第一井筒2卯2中?？諝夂涂扇既剂显诰氯紵?905處混合，其中燃料燃燒并且形成火焰。煙道氣——其可包含過量的空氣或燃料——流到燃燒器2905外，沿第一井筒2卯2向下，穿過水平部分2卯4，并且通過第二井筒2906返回到地表。煙道氣(包括任何過量的空氣或燃料)表示燃燒產(chǎn)物。圖29A中的地層300表示富含有機物巖層。富含有機物巖層可包括焦油砂、煤、油頁巖或其它包含固體烴的巖石。優(yōu)選地，富含有機物巖層300是包含干酪根的油頁巖地層。燃燒器2卯5被定位以向包含干酪根的選定地下區(qū)域提供熱。期望的是加熱井2卯0將熱均勻分布在整個目標井下區(qū)域。將區(qū)域加熱至期望溫度以上——這可能為了快速熱解而進行——反映了加熱能量的利用效率低。相反地，更慢地加熱意味著在合理的時間量內(nèi)地層300的區(qū)域?qū)⒉粫_到熱解所需的溫度，這代表加熱能量的利用效率低以及損失資源的可能性。這提出井下燃燒器面臨的挑戰(zhàn)，這是由于緊挨燃燒器2905的深度處產(chǎn)生的強烈熱，接著隨著燃燒產(chǎn)物在井中的循環(huán)而快速冷卻。換句話說，熱的煙道氣當它們從燃燒器并沿著井移動時溫度降低，其將放熱給地層。此外，傳統(tǒng)的管套管燃燒器在燃燒器2卯5之上產(chǎn)生不期望的交叉熱交換。加熱井2900試圖克服這些挑戰(zhàn)，以在地層300內(nèi)產(chǎn)生均勻的熱解區(qū)2908A。圖29A顯示在地層加熱期間特定時間下加熱井2900周圍的熱解區(qū)2908A的簡圖(snapshot)。熱解區(qū)2908A可被定義為溫度大于合理快速熱解所需的特定值的區(qū)域。例如，該值可以是250'C、27(TC、300'C、35(TC或某更高的數(shù)值?？梢钥闯?，熱解區(qū)2908A在更靠近燃燒器2905的深度較快地從第一井筒2902擴展開。隨著燃燒產(chǎn)物移動穿過偏斜部分2904并且進入第二井筒2卯6，熱解區(qū)2卯8A沿著井進一步向下較慢地擴展。然而，熱傳導甚至從第二井筒2906繼續(xù)進行進入地層300。循環(huán)加熱的氣體穿過井筒2卯2、2卯6的效用是在從第一井筒2902和第二井筒2906散發(fā)出的熱剖面之間產(chǎn)生"接合"或"配合"的能力。圖29A的例證性熱解區(qū)2908A提供好的"配合"，因為從第一井筒2卯2散發(fā)出的較快的熱前緣與大約同時從第二井筒2卯6散發(fā)出的較慢的熱前緣會合。這意味著，在加熱過程結(jié)束時在地層300內(nèi)很少存在任何嚴重過熱或欠熱的區(qū)域，如果有的話。在圖29A中，只有小的欠熱區(qū)域301存在于熱解區(qū)2卯8A。隨著熱傳導的繼續(xù)，經(jīng)過適當長的時間，甚至該區(qū)域301也應當閉合。從圖29A也注意到，熱解區(qū)2卯8A由從第一井筒2902和第二井筒2906散發(fā)出的熱剖面形成。來自流過第一井筒2902的燃燒產(chǎn)物的熱產(chǎn)生第一熱剖面2912A,而來自流過第二井筒2906的燃燒產(chǎn)物的熱產(chǎn)生第二熱剖面2916A。第二熱剖面2916A直到第一井筒中燃燒器2卯5的大致深度終止，即，不再包括熱解溫度。這樣，沒有用過量的燃燒用燃料。圖29B和29C提供圖29A的對照。圖29B和29C每一個都顯示圖29A的加熱井2900。然而，不同的熱解區(qū)2卯8B或2卯8C從第一井筒2卯2和第二井筒2906產(chǎn)生。關(guān)于圖29B，在熱解區(qū)2908B，由于緊挨燃燒器2卯5下方快速地加熱，熱從第一井筒2卯2非常猛烈地散發(fā)出來。同時，隨著煙道氣行進進入第一井筒2卯2的偏斜部分2卯4，由于煙道氣的過量冷卻，不足的熱從第二井筒2906散發(fā)出來。因此，熱解區(qū)2908B沒有形成用于加熱井2900的良好配合，這導致地層300內(nèi)不均勻的加熱。此外，存在大的欠熱區(qū)域301。在圖29B看到，熱解區(qū)2卯8B由僅從第一井筒2902散發(fā)的熱剖面形成。來自流過第一井筒2902的燃燒產(chǎn)物的熱產(chǎn)生第一熱剖面2912B。然而，因為地層300內(nèi)沒有達到熱解溫度，來自流過第二井筒2906的燃燒產(chǎn)物的熱沒有產(chǎn)生真正的熱剖面。這種不期望的情況可能是各種因素的產(chǎn)物。這些因素包括氧化劑和/或可燃燃料的質(zhì)量流速太慢、第一燃燒器井2902和第二燃燒器井2904之間的間隔太大、燃燒器強度太低、燃燒器位置相對于第一井筒2902的水平部分2904太高、或者燃料組成所含的輕質(zhì)烴太高。關(guān)于圖29C，在熱解區(qū)2卯8C，熱從第一井筒2902散發(fā)出來作為第一熱剖面2912C，并且從第二井筒2906散發(fā)出來作為第二熱剖面2916C。然而，第二熱剖面2916C延伸得太高，即，它繼續(xù)到第一井筒2902中的燃燒器2卯5的深度上方。因此，熱解區(qū)2908C沒有形成用于加熱井2卯0的良好配合，引起地層300外面的加熱。盡管繼續(xù)加熱應當防止地層300中任何大的欠熱區(qū)，但是過度加熱發(fā)生在比地層300高的深度處。從圖29C也注意到，熱解區(qū)2908C由從第一井筒2卯2和第二井筒2906散發(fā)出的熱剖面2912C、2916C形成。來自流過第一井筒2902的燃燒產(chǎn)物的熱產(chǎn)生第一熱剖面2912C，而來自流過第二井筒2卯6的燃燒產(chǎn)物的熱產(chǎn)生第二熱剖面2916C。然而，值得注意的是，過度加熱發(fā)生在沿著第二井筒2卯6的比第一井筒2902中燃燒器2905的深度更高的深度處。這種不期望的情況可能是各種因素的產(chǎn)物，所述因素包括氧化劑和/或可燃燃料的質(zhì)量流速太高、第一燃燒器井2卯2和第二燃燒器井2卯4之間的間隔太小、燃燒器強度太高、燃燒器位置相對于第一井筒2卯2的水平部分2卯4太低、或者燃料組成所含的輕質(zhì)烴太少。為了糾正熱解區(qū)2908B或2卯8C差的配合并且形成熱解區(qū)2908A更合適的配合，當設(shè)計井筒2900時可以將各種因素考慮在內(nèi)。這樣的因素可包括兩個井筒2卯2、2州6之間的距離"d"、燃燒器2卯5的強度、燃燒器2卯5在第一井筒2卯2內(nèi)的位置或深度、燃料組成、注入的過量空氣或燃料的量和地層熱傳導率。為了提供熱解區(qū)最佳的配合，即，使熱解區(qū)看起來更像區(qū)域2卯8A，期望的是，直到第一井筒2902中硬件2卯5的大致深度處，第二井筒2卯6中的燃燒產(chǎn)物(由"O"所示)處于熱解溫度以上。還期望的是，在第一井筒2902中硬件2905的35深度處或正好以上，第二井筒2906中的燃燒產(chǎn)物"O"降至熱解溫度以下。還有優(yōu)選的是，兩個井筒2902、2卯6之間的間隔"d"要足夠遠以防止地層300過熱，但要足夠近以防止欠熱。一方面，間隔為大約20至100英尺(大約6至30米)。更優(yōu)選地，兩個井筒2902、2卯6之間的間隔"d"為大約30至80英尺(大約9至24米)。圖30提供圖29A的加熱井2900的放大側(cè)視圖。再一次看到第一井筒2卯2和第二井筒2906。還提供第一井筒2902的中間水平部分2卯4。井筒2卯2和2卯6中每一個優(yōu)選地被下套管。例外的是在趾部2903，在此處將井筒2902、2906之間連接起來。在那種情況中，優(yōu)選地提供封隔器設(shè)備2卯7以密封趾部2903區(qū)域。分別給第一井筒2卯2和第二井筒2906提供套管柱302、306。為了通過井下燃燒器2905產(chǎn)生熱，箭頭"A"所示的空氣和箭頭"CF"所示的可燃燃料被注入到第一井筒2902中。管狀部件305被提供到第一井筒2902中的套管302內(nèi)部。在管305和周圍套管302之間形成環(huán)狀空間308。一方面，空氣"A"被注入到環(huán)狀空間308，而可燃燃料"CF'被注入到管305。另一方面，燃料"CF"被注入到環(huán)狀空間308，而空氣"A"被注入到管305。可以提供各種方式用于將可燃燃料"CF"點燃。例如，燃燒器2905可以用井筒2902中的電阻加熱元件點燃。一方面，電阻加熱元件是可拆卸電阻加熱元件，其可被選擇性地插入到第一井筒2卯2中。另一方面，燃燒器2卯5通過將引火物質(zhì)注入到管305中進行點燃。引火物質(zhì)可以是液體或固體物質(zhì)?！┛扇既剂?CF"被點燃并且產(chǎn)生火焰，箭頭"FG"所示的熱煙道氣沿著第一井筒2902推進并且穿過水平部分2904。這使得第一井筒2902和其水平部分2904周圍的地層300通過熱傳導被加熱。隨著煙道氣"FG"被循環(huán)穿過加熱井2900，第二井筒2906周圍的地層300也通過熱傳導被加熱。煙道氣"FG"可包括空氣"A"。過量的空氣"A"，如果有的話，被推進穿過第二井筒2卯6，并且出來至地表，如箭頭"O"所示?？諝?A"和可燃燃料"CF"的加熱混合物一起由箭頭"FG"表示，但也可總體地被稱為"燃燒產(chǎn)物"。返回至圖29A，又注意到，顯示了熱剖面或"熱解區(qū)"2卯8A。熱解區(qū)2908A表示通過燃料"CF'的燃燒以及熱的煙道氣"FG"的循環(huán)提供到目標富含有機物巖層300的加熱程度。剖面2908A進一步向外延伸至燃燒器2卯5附近的地層300,并且隨著煙道氣"FG"穿過水平部分2904并沿著第二井筒上升而逐步變小。因為加熱操作的目的是熱解地層300內(nèi)的固體烴，所以期望的是給第一井筒2卯2和第二井筒2906之間的地層300提供超過270'C的溫度。因此，熱解區(qū)2卯8A表示為了將地層300中的巖石熱解成烴流體的目的從第一井筒2902和第二井筒2906傳導且進入地層300的熱。注意的是，熱解區(qū)2卯8A具有欠熱區(qū)301，但是隨著時間的過去發(fā)生另外的加熱，該區(qū)域301也應當閉合。圖29B顯示差的熱分布，這導致基本上欠熱的區(qū)域301。為了避免產(chǎn)生欠熱區(qū)301，可以采取幾種方法。第一種方法是減少第一井筒2902和第二井筒2906之間的距離"d"。優(yōu)選地，距離"d"為至少10米至30米。然而，減少距離"d"意味著需要更多的加熱井2卯0。此外，減少井間隔可由于來自兩個井筒2卯2、2906的熱解區(qū)的重疊而使大量體積變得不必要地過熱。因此，期望的是，自井筒2902、2906散發(fā)的熱前緣應當被控制以便當它們相互靠近時它們很好地配合在一起或者接合。第二種方法是一段時間后將第一井筒2902和第二井筒2906之間的氣體輸入方向顛倒。這使得熱剖面(如圖29A的2912A和2916A)顛倒，這意味著來自第二井筒2906的熱解區(qū)2卯8A變得比來自第一井筒2卯2的大。這樣整個地層300被更均勻地加熱。與該第二種方法相關(guān)，將氣體輸入方向'T，顛倒一次以上是可能的。然而，顛倒氣體輸入方向T一般需要每次將燃燒器2卯5從第一井筒2卯2拉至第二井筒2卯6并且將注入設(shè)備從第一井筒2卯2移至第二井筒2卯6。另一方法是將燃燒器2905沿著第一井筒2902遞增地向下移動。一方面，燃燒器2905最初靠近地層300的頂部。燃燒器然后可移動至井筒2卯2的跟部2卯1的正好上方位置。接著，燃燒器2905可移動越過跟部2901進入第一井筒2902的水平部分2904。這樣，地層300的不同部分通過接近燃燒器2905接收所提供的更高的熱能。然而，這又需要周期地移動燃燒器2905。第四種方法是設(shè)立多個相鄰的加熱井2卯0。圖31提供在烴開發(fā)區(qū)3100內(nèi)多個圖29A的加熱井2900的透視圖。提供加熱井2900的陣列2900，。在陣列2卯0，中，加熱井2卯0是并列的。然而，它們相互旋轉(zhuǎn)180。。這通過箭頭"I"和"O"表示在圖31中，其可見是交替的。從陣列2900，注意到，燃燒器2905也是交替的。結(jié)果是從各第一井筒2卯2比相鄰的第二井筒2卯6更強烈地產(chǎn)生熱前緣(未示出)。熱前緣的配合或"接合"因此不但發(fā)生在與各個相應的加熱井2卯0相關(guān)的井筒2卯2、2906之間，也發(fā)生在相鄰的加熱井2900中的井筒2902、2906之間。在建立加熱井的陣列2900，中，上面所列的相同的設(shè)計考慮因素必須被考慮在內(nèi)。這些考慮因素包括兩個井筒2902、2906之間的距離、燃燒器2卯5的強度、第一井筒2902內(nèi)燃燒器2卯5的位置或深度、燃料組成、注入的過量空氣或燃料的量、和地層熱傳導率。此外，與相鄰的加熱井2900相關(guān)的井筒2卯2、2906之間的間隔應當給予考慮。這在圖32A和32B中被說明。圖32A是來自圖29A的三個共平面加熱井2卯0的側(cè)視圖。三個加熱井2卯0大體首尾相連地放置以便沿期望的方向加熱地層300。這與圖31的陣列2卯0，不同，在圖31中加熱井2卯0是并列的。當然，在操作中，油田設(shè)計者將形成將加熱井2900首尾相連地且并列地放置的陣列。在圖32A的井2900中，在每一個第一井筒2902中看到燃燒器2卯5。燃燒器2905被用于使熱從井2900中散發(fā)出來，由此傳導地形成熱解區(qū)。熱解區(qū)在3208A處看到。熱解區(qū)3208A的剖面在每個加熱井2900周圍可見。這是區(qū)域3208A的"簡圖"，被看作是加熱過程的結(jié)果?？梢钥闯?，熱解區(qū)3208A形成跨過地層300的差的熱前緣。熱解區(qū)3208A包括不期望的過熱和欠熱區(qū)域。過熱區(qū)域以3212顯示，而欠熱區(qū)域以3214顯示。過熱區(qū)域3212和欠熱區(qū)域3214是下列的結(jié)果燃燒器2905在第一井筒2卯2中放置得太高、和/或?qū)⒕?900放置在一起太近、和/或燃燒器強度太高。公認的是，隨著地層300中繼續(xù)加熱，欠熱區(qū)域3214最終將被加熱并且地層300中地層烴的熱解將發(fā)生。然而，同時過熱區(qū)域3212將不期望地增長。因此將導致差的熱剖面配合。圖32B是圖29A的一系列共平面加熱井2卯0的另一側(cè)視圖。這里，由于來自井下燃燒器3205的加熱，形成了熱解區(qū)3208B。在這種情況，跨過地層300形成了更均勻的熱前緣。如圖32A所示，沒有過熱區(qū)3212。只有非常小的欠熱區(qū)3214存在于井筒2902、2卯6之間。此外，隨著繼續(xù)加熱，這些區(qū)域3214將平滑地閉合。因為各個加熱井2卯0中的兩個井筒2902、2906被適當?shù)亻g隔，產(chǎn)生了這種有利的熱解區(qū)3208B。此外，燃燒器2905位于第一井筒2902內(nèi)合適的深度或位置。此外，基于空氣"A"和燃料"CF"注入速率和組成，燃燒器2卯5處于恰當?shù)膹姸取斪⒁?，關(guān)于處于并列關(guān)系的加熱井2卯0，可以進行與在加熱井2900處于首位相連關(guān)系的圖32A和32B中所表示的熱剖面產(chǎn)生相同的圖解。此外，這些概念可以被組合在處于首尾相連和并列關(guān)系的加熱井2卯0的全部陣列中。這在圖33中被說明。圖33提供圖29A的多個加熱井2卯0的透視圖。井2900構(gòu)成由行和列組成的大陣列2卯0，。陣列2卯0，被提供在烴開發(fā)區(qū)3300內(nèi)。烴開發(fā)區(qū)3300的目的是為了從富含有機物巖層3310提取熱解的烴流體。在圖33中，在剖視圖中看到一些加熱井2卯0。在一些情況中只顯示井口2910。然而，應當理解，每個加熱井2卯0將具有硬件，用于將可燃燃料和氧化劑注入第一井筒2902、靠近地下地層3310的燃燒器(在圖29A中以2905所示)和第二井筒2卯6。此外，每個第一井筒2902的水平部分2904提供與各自第二井筒2906的流體連通。從圖33可以看出，加熱井2900首尾相連地且并列地排列。在各個情況中，第一井筒2卯2與第二井筒2卯6的關(guān)系是交替的。這由箭頭T和"O"所指示，其可見是交替的。選擇各個第一井筒2卯2和第二井筒2906之間的間隔，使得在加熱的煙道氣循環(huán)穿過各自的加熱井2900—段時間后，來自第一井筒2902的第一熱解區(qū)與來自第二并筒2906的第二熱解區(qū)以這樣的方式接合(i)在第一井筒2902和第二井筒2卯6之間富含有機物巖層3310的主要部分內(nèi)形成基本連續(xù)的地層烴熱解區(qū)。一方面，由于循環(huán)，(ii)在相應的第一井筒2902中的至少一個燃燒用燃燒器2卯5的大致深度處或正好在該深度之下的各個各自的第二井筒2906中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上，并且，在相應的第一井筒2902中的至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之上的各個各自的第二井筒2906中，降至熱解溫度之下。返回到圖29A，本領(lǐng)域技術(shù)人員將理解，從硬件如井下燃燒用燃燒器2905產(chǎn)生的火焰產(chǎn)生可能非常熱的火焰。如上所示，這產(chǎn)生非常高的熱點，其然后隨著煙道氣"FG"穿過加熱井2900進行循環(huán)而迅速消失。為了減輕這些作用，在一些實施方式中建議在燃燒器2905或其下方使用通風帽。圖34顯示置于細長管狀部件3415的底部3402的燃燒器3405的側(cè)視圖。通風帽3440被置于緊挨燃燒器3405的下方。通風帽3440優(yōu)選地由耐熱材料如陶瓷、退火鋼或耐熔金屬制成。通風帽3440是其中具有壁3442和孔3445的管體。壁3442具有多個穿孔或通風口3446,其提供通風帽3440的內(nèi)部孔3445與周圍的外部區(qū)域或環(huán)狀空間3424之間的流體連通。在圖34的例證性通風帽3440中，折邊3444從壁3442向外延伸以產(chǎn)生通風口3446。通風口3446從環(huán)狀空間3424接收空氣，以箭頭"A"所示。空氣"A"又與以箭頭"CF"所示的可燃燃料混合以使燃燒器3405產(chǎn)生火焰。盡管沒有顯示在圖34中，空氣"A"和可燃燃料"CF"的安排可以被顛倒，從而通風口3446接收來自周圍環(huán)狀空間3424的可燃燃料，其在內(nèi)部孔3445內(nèi)與來自燃燒器3405口的空氣混合，以使燃燒器3405產(chǎn)生火焰。通風帽3440的使用有助于包含來自燃燒器3405的輻射熱并且用空氣"A"冷卻熱的煙道氣"FG"。在這方面，通風帽3440使用了細長體3442，其隔離周圍的套管以避免與火焰直接接觸。細長體3442給周圍的套管(未顯示)以及最終地富含有機物巖層300提供來自火焰的更均勻的熱分布。由于通風帽3440的熱絕緣作用，只有通風帽3440以及或許相對較短的周圍套管需要由耐高溫材料構(gòu)成?？梢圆扇×硗獾姆椒ㄒ越o周圍的套管柱(如圖30的套管302)以及最終地富含有機物巖層300提供來自火焰的更均勻的熱分布。一方面，注入環(huán)狀空間3424的空氣"A"的相對體積可以被增加。例如，空氣"A"可以以化學計量燃燒量的大約1.25至6.0倍注入。與加熱井2卯0和圖29A和32B相關(guān)，提供了各種原位加熱目標富含有機物巖層3O0的方法。在這些方法中，富含有機物巖層300優(yōu)選地包括油頁巖。在一種實施方式中，方法包括提供延伸至目標富含有機物巖層300的第一井筒2卯2的步驟。第一井筒2902具有下端2901。方法還可包括提供第二井筒2卯6，所述第二井筒2906也具有下端2903。第二井筒2卯6的下端通過偏斜部分2904與第一井筒2902的下端2901相交。這樣在第一井筒2卯2和第二井筒2906之間形成流體連通。39方法還包括提供沿著第一井筒2卯2的燃燒器2卯5。燃燒器2905優(yōu)選地被置于第一井筒2卯2的下端2901之上。方法還包括將空氣"A"和可燃燃料"CF，注入到第一井筒2902中并且穿過燃燒器2905的步驟，以便使可燃燃料"CF'燃燒?？諝?A"和可燃燃料"CF"基本上在富含有機物巖層300的深度上燃燒以形成熱的煙道氣"FG"。從燃燒器2905產(chǎn)生的煙道氣"FG"進行循環(huán)穿過偏斜部分2卯4和第二井筒2906。第一井筒2902優(yōu)選地水平完井，由此限定跟部2901和趾部2903。第二井筒2906優(yōu)選地基本垂直完井。在任何布置中，燃燒產(chǎn)物被循環(huán)進入第二井筒2卯6并沿第二井筒2卯6向上。熱剖面從第一井筒2卯2和第二井筒2卯6產(chǎn)生，其提供第一井筒2902和第二井筒2卯6之間的富含有機物巖層的基本完全熱解。優(yōu)選地，熱剖面限定基本均勻的熱解區(qū)2卯8A。將燃燒器2卯5點燃產(chǎn)生火焰。一方面，火焰和熱空氣"A"穿過加熱井2卯0的循環(huán)使得目標富含有機物巖層300在跟部2901和趾部2903之間被加熱至大約300。C和70(TC之間。優(yōu)選地，第二井筒2906中的煙道氣"FG"或燃燒產(chǎn)物在熱解溫度以上，直至第一井筒2902中的硬件2卯5的大致深度處?？蛇x地，在第一井筒2902中的硬件2905的深度處或正好以上，第二井筒2906中的煙道氣"FG"或燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度以下。在一種實施方式中，方法進一步包括加熱地層300中的油頁巖，以便將至少一部分油頁巖熱解成烴流體。烴流體可包括氣體。氣體被采出并且然后被用作可燃氣體"CF"的部分。在這種情況中，方法優(yōu)選地進一步包括處理烴流體，以便在將該氣體注入第一井筒2902之前從該氣體中基本上去除H2S。一方面，可燃燃料"CF"是燃料氣。方法然后可進一步包括通過調(diào)節(jié)燃料氣"CF"的組成控制燃燒器2905的強度。如所提到的，煙道氣"FG"被循環(huán)到地表。煙道氣"FG"可被排到大氣中。在這種情況中，方法可進一步包括處理煙道氣"FG"以在將接收的煙道氣"FG"排到大氣中之前去除NC^成分的步驟?？蛇x地，如果煙道氣"FG"仍具有大量的氧含量或大量的燃料含量，煙道氣"FG"可被改向以用作另一井或地表燃燒器的氧化劑或燃料供應。在某些實施方式中，過量的空氣"A"被注入以冷卻火焰、降低NOx以及提高從燃燒器2905的傳熱。在其它實施方式中，過量的燃料"CF"被注入。過量燃料的使用可降低壓縮成本，因為一般地燃料在壓強下是可用的而空氣"A"只有在大氣條件下是可用的。然而，當使用過量燃料"CF"時，一般期望確保沒有未燃燒的燃料與燃燒產(chǎn)物一起被排到環(huán)境中。當使用過量的空氣"A"時，煙道氣"FG"可被收集并且任選地被壓縮。包含氧氣——優(yōu)選地>10mol。/。的煙道氣"FG"可與壓縮空氣"A"混合?；旌衔锶缓罂杀凰突氐降谝痪?卯2(或進入另一輸入'T'井筒)中，作為空氣"A"。收回煙道氣"FG"允許注入空氣"A"的步驟，以利用來自煙道氣"FG"的壓強，由此降低在加熱井2卯0上的壓縮需要。在某些情況中，煙道氣"FG"可以是在沒有與壓縮空氣混合的情況下可用的。另一方面，收集的煙道氣"FG"被壓縮。包含可燃氣體——優(yōu)選地〉25moiy。的煙道氣"FG"，然后可與壓縮燃料混合?；旌衔锶缓笠黄鹚突氐焦軤畈考?902，作為可燃燃料"CF"。可燃燃料"CF"優(yōu)選地在壓強下被注入到第一井筒2卯2中。一方面，可燃燃料"CF"在大于約200磅/平方英寸的壓強下注入。另一方面，可燃燃料"CF"在大于約600磅/平方英寸的壓強下注入。還有另一方面，可燃燃料"CF"在只有約200磅/平方英寸的壓強下注入。在某些情況中，煙道氣可以是在沒有與壓縮空氣混合的情況下可用的。當使用過量燃料"CF"時，收集的煙道氣"FG"可選地可作為燃料流導向另一井。在這樣的情況中，煙道氣"FG"中仍具有可燃成分。煙道氣"FG"可在再利用前先進行處理以去除游離水。煙道氣"FG"也可被再壓縮?？蛇x地，煙道氣"FG"可在地表用于點燃渦輪機或產(chǎn)生蒸汽。如果煙道氣"FG"中的燃料成分處于低的濃度，催化燃燒器可被用于提高這些低BTU混合物的燃燒性能。當使用過量燃料"CF"時，切換空氣"A"和燃料"CF"流可能是期望的。這意味著，空氣"A"將流動穿過內(nèi)部管305并且燃料穿過環(huán)狀空間308。該方法所產(chǎn)生的火焰是所謂的"逆擴散"火焰并且可在某些情況中導致低的NOx產(chǎn)生。另一方面，煙道氣"FG"又在地表從加熱井2卯0中收集。方法然后可包括監(jiān)控收集的煙道氣"FG"可燃種類的存在的步驟，以評價燃燒器2905是否適當?shù)攸c燃。可燃種類可包括甲垸、乙垸、氫(H2)和一氧化碳中至少一種。在一種實施方式中，方法進一步包括在目標富含有機物巖層300己經(jīng)加熱一段時間后顛倒兩個井筒2卯2和2卯6的入口和出口功能。例如，加熱可發(fā)生足夠長的時間以開始在第一井筒2902附近、跟部2卯1上方并朝向趾部2903，熱解地層中的干酪根。然后，空氣"A"和可燃燃料"CF"被注入第二井筒2906中并且穿過第二井簡2卯6中的燃燒器，以便燃燒可燃燃料"CF"以及進一步在第二井筒2卯6附近并朝向第一井筒2902的跟部2卯1，加熱目標富含有機物巖層300。從燃燒器2905產(chǎn)生的煙道氣"FG"被循環(huán)穿過第一井筒2卯2并且到達地表。第二井筒2卯6中的燃燒器(未顯示)可在井最初安裝期間或者當顛倒發(fā)生時被放置。第一井筒2902中的燃燒器2905在顛倒發(fā)生時可被留在適當?shù)奈恢没蛘叱?。不同尺寸的燃燒?卯5可被用在加熱井2卯0中。該寸將取決于要加熱的地層部分的長度。例如，燃燒器2905可供應每米要加熱的地層大約0.5至3kW的熱能，或者更優(yōu)選地1.0至2.5kW/m的熱能。期望的是控制導入地層300的熱。因此，在一種實施方式中，燃燒器2905的位置、注入可燃燃料"CF"的速率、注入空氣"A"的速率或其組合被控制，使得穿行進入第二井筒2906中的煙道氣"FG"的溫度在橫跨大部分富含有機物巖層300上為大約300'C至700'C。注入可燃燃料"CF"的速率可以隨時間減小。在一種實施方式中，可燃燃料"CF"是燃料氣如天然氣。燃燒器2卯5的強度然后通過調(diào)節(jié)燃料氣的組成進行控制。例如，天然氣可被用作燃料氣并且用添加的惰性成分進行稀釋。添加的惰性成分可包括二氧化碳(C02)或氮氣(N2)中至少一種。降低火焰強度可導致NOx的產(chǎn)生減少。提供了另一加熱地下地層的方法，其使用多個2900，加熱井2900。在該實施方式中，第一井筒2902、第二井筒2906和燃燒器2卯5限定第一加熱井2卯0。然后提供多個2900，另外的加熱井2900，其每一個也包括第一井筒2卯2、第二井筒2卯6以及第一井筒2卯2內(nèi)的燃燒器2卯5。該方法進一步包括安排第一加熱井2卯0和多個2卯0，另外的加熱井2卯0，從而各自的第一井筒2卯2和各自的第二井筒2906處于交替關(guān)系?？諝?A"和可燃燃料"CF"被注入每個各自的多個2900'另外的加熱井2卯0的第一井筒2902并且穿過燃燒器2905，以便使可燃燃料"CF"在多個2卯0，另外的加熱井2卯0內(nèi)燃燒。從每個燃燒器2905產(chǎn)生的煙道氣"FG"被循環(huán)穿過多個2900，另外的加熱井2卯0的各自的第二井筒2卯6并且到達地表。本發(fā)明的某些特征涉及通過延長加熱區(qū)域和提供更加均勻的加熱而提高用于加熱富含有機物巖層的井下燃燒器的性能。此外，本發(fā)明的某些特征涉及降低或減輕最高溫度。降低最高溫度降低了在井建造中使用昂貴耐溫材料的需求。降低最高溫度也避免了由于加熱井中的高溫引起的某些問題。例如，非常高的溫度的存在導致地下的低效加熱，這導致某些區(qū)域變得比發(fā)生熱解所需要的熱得多，或者在地層的某些區(qū)域使得熱解以不期望的高速率發(fā)生。降低溫度也使得NOx的排放降低。通過循環(huán)加熱的煙道氣穿過相鄰的井筒以及將熱能從每個井筒傳到選定的富含有機物巖層，在整個地下區(qū)域達到更均勻的加熱。沃伯指數(shù)(WobbeIndex(WI))通常被用作燃料質(zhì)量的關(guān)鍵度量。WI等于較低的熱值與氣體比重的平方根的比。燃料質(zhì)量控制可用于頁巖油開發(fā)，其中采出的氣體組成可隨著油田的壽命變化，并且其中氣體除了輕質(zhì)烴外一般具有大量的C02、CO和H2。商業(yè)規(guī)模的油頁巖干餾預期產(chǎn)生隨時間變化的氣體組成。對于低BTU(BritishThermalUnits,英國熱單位)燃料來說，達到一定的氫含量可以是期望的，以實現(xiàn)合適的燃燒性能。在本文方法的某些實施方式中，燃料氣的H2含量通過地表設(shè)備中的分離或加入進行調(diào)節(jié)以使燃燒器性能優(yōu)化。利用低BTU燃料調(diào)節(jié)非頁巖油地表設(shè)備中的H2含量已經(jīng)在專利文獻(例如美國專利號6,684,644和美國專利號6,858,049，其全部公開內(nèi)容通過引用并入本文)中進行了討論。例如通過熱解加熱富含有機物巖層內(nèi)的地層烴的方法可以產(chǎn)生流體。熱生成的流體可包括地層內(nèi)蒸發(fā)的水。此外，加熱干酪根的作用產(chǎn)生加熱后傾向于膨脹的熱解流體。產(chǎn)生的熱解流體不但可包括水，而且可包括例如烴、碳的氧化物、氨、分子氮和分子氫。因此，隨著地層內(nèi)加熱部分內(nèi)的溫度增加，加熱部分內(nèi)的壓力由于流體產(chǎn)生增加、分子膨脹以及水的蒸發(fā)也可能增加。因此，一些必然的結(jié)果存在于油頁巖地層內(nèi)的地下壓力與熱解期間產(chǎn)生的流體壓力之間。這又表明，地層壓力可以被監(jiān)控以檢測干酪根轉(zhuǎn)化過程的進展。富含有機物巖層的加熱部分內(nèi)的壓力取決于其它儲層特征。這些可包括，例如，地層深度、與加熱井的距離、富含有機物巖層內(nèi)地層烴的豐富度、加熱程度和/或與生產(chǎn)井的距離。油頁巖油田的開發(fā)者可以期望開發(fā)期間監(jiān)控地層壓力。地層內(nèi)的壓力可以在多個不同位置處進行測定。這樣的位置可包括但不限于井口處以及井筒內(nèi)的不同深度處。在一些實施方式中，壓力可以在生產(chǎn)井處進行測量。在可選實施方式中，壓力可以在加熱井處進行測量。在仍然是另一實施方式中，壓力可以在專用監(jiān)控井的井下進行測量。加熱富含有機物巖層至熱解溫度范圍的過程不但將增加地層壓力，而且也將增加地層滲透性。熱解溫度范圍應當在富含有機物巖層內(nèi)已經(jīng)產(chǎn)生基本的滲透性之前達到。初始缺乏滲透性可以防止從熱解區(qū)段產(chǎn)生的流體在地層內(nèi)傳輸。照此方式，隨著熱最初從加熱井轉(zhuǎn)移至富含有機物巖層，富含有機物巖層內(nèi)的流體壓力可以更加接近于該加熱井。這種流體壓力增加可能是由于例如在地層中至少一些地層烴的熱解期間流體的產(chǎn)生引起的。可選地，可使由地層內(nèi)產(chǎn)生的熱解流體或其它流體的膨脹產(chǎn)生的壓力增加。這假定生產(chǎn)井的開放通道或其它壓力降還不存在于地層中。一方面，流體壓力可被允許增加到巖石靜應力或之上。在這種情況中，當流體壓力等于或超過巖石靜應力時，含烴地層中的壓裂可形成。例如，壓裂可以從加熱井形成到生產(chǎn)井。加熱部分內(nèi)壓裂的產(chǎn)生可以減小該部分內(nèi)的壓力，這是由于通過生產(chǎn)井采出液的生產(chǎn)。—旦熱解在富含有機物巖層內(nèi)已經(jīng)開始，流體壓力可根據(jù)不同因素而變化。這些包括例如烴的熱膨脹、熱解流體的產(chǎn)生、轉(zhuǎn)化速率以及從地層中取出產(chǎn)生的流體。例如，隨著流體在地層內(nèi)產(chǎn)生，孔內(nèi)的流體壓力可能增加。從地層中移出產(chǎn)生的流體則可減小地層井筒區(qū)域附近內(nèi)的流體壓力。在某些實施方式中，至少一部分富含有機物巖層的質(zhì)量可以被降低，這是由于例如地層烴的熱解以及從地層中生產(chǎn)烴流體。因此，至少一部分地層的滲透性和孔隙度可能增加。任何有效地從油頁巖產(chǎn)生油和氣的原位方法將在原先非常低滲透性的巖石中產(chǎn)生滲透性。這發(fā)生的程度通過大的膨脹量闡明，如果從干酪根產(chǎn)生的流體不能流動，必須具有所述膨脹。該觀點在圖5中被闡明。圖5提供了一柱狀圖，其比較了在模擬的原位干餾工藝之前50和之后51的一噸GreenRiver油頁巖。模擬的過程是在2,400psi和750下下、在總有機碳含量22wt.%以及Fisher試驗42加侖/噸的油頁巖上進行的。轉(zhuǎn)化前，存在總共15.343f^的巖石基體52。該基體包括嵌入在頁巖內(nèi)的7.2&3的礦物53，即白云石、石灰石等以及8.1ftS的干酪根54。由于轉(zhuǎn)化該材料膨脹至26.1ft355。這提供了7.2ft3的礦物56(與轉(zhuǎn)化前相同的數(shù)目)、6.6f^的烴流體57、9.4f^的烴蒸汽58以及2.9&3的焦炭59?？梢钥闯?，基本的體積膨脹發(fā)生在轉(zhuǎn)化過程期間。這又增加了巖石結(jié)構(gòu)的滲透性。在一種實施方式中，原位加熱一部分的富含有機物巖層至熱解溫度可以增加加熱部分的滲透性。例如，滲透性可由于通過施加熱引起的加熱部分內(nèi)熱壓裂的形成而增加。隨著加熱部分的溫度增加，水可由于蒸發(fā)而被去除。汽化的水可以溢出和/或從地層中去除。此外，加熱部分的滲透性也可以增加，這是在宏觀規(guī)模上由于加熱部分內(nèi)至少一些地層烴的熱解而產(chǎn)生烴流體的結(jié)果。本文描述的某些體系和方法可用于處理至少一部分相對低滲透性地層中(例如在含有地層烴的"致密"地層中)的地層烴。這樣的地層烴可以被加熱以在地層的選定區(qū)中熱解至少一些地層烴。加熱也可以增加至少一部分選定區(qū)的滲透性。從熱解中產(chǎn)生的烴流體可以從地層中產(chǎn)生，由此進一步增加地層滲透性。富含有機物巖層的加熱部分內(nèi)選定區(qū)的滲透性也可以在該選定區(qū)由于傳導被加熱時迅速增加。例如，不可滲透的富含有機物巖層的滲透性在加熱前可小于約0.1毫達西。在一些實施方式中，熱解至少一部分富含有機物巖層可以將該部分選定區(qū)內(nèi)的滲透性增加至約IO毫達西、100毫達西、l達西、IO達西、20達西或50達西以上。因此，該部分選定區(qū)的滲透性可以增加大約10、100、l，OOO、10,000或100,000以上的因數(shù)。在一種實施方式中，富含有機物巖層在加熱該富含有機物巖層之前具有1毫達西以下的初始總滲透性，可選地0.1或0.01毫達西以下。在一種實施方式中，富含有機物巖層在加熱該富含有機物巖層之后具有1毫達西以上的加熱后總滲透性，可選地，10、50或100毫達西以上。與加熱富含有機物巖層相關(guān)，富含有機物巖層可任選地被壓裂以有助于傳熱或烴流體生產(chǎn)。在一種情況中，壓裂可以通過施加熱在地層內(nèi)產(chǎn)生熱壓裂而自然實現(xiàn)。熱壓裂形成是通過巖石和流體的熱膨脹以及干酪根轉(zhuǎn)變成油和氣的化學膨脹引起的。熱壓裂可發(fā)生在經(jīng)受加熱的中間區(qū)域以及更冷的附近區(qū)域。附近區(qū)域中的熱壓裂是由于壓裂的蔓延以及更熱區(qū)域中膨脹所引起的張應力。因此，通過加熱富含有機物巖石以及將干酪根轉(zhuǎn)變成油和氣，滲透性不但通過流體形成和蒸發(fā)而且通過熱壓裂形成而增加。增加的滲透性有助于地層內(nèi)的流體流動以及從干酪根產(chǎn)生的烴流體的采出。此外，可以使用已知為水力壓裂的工藝。水力壓裂是在油和氣回收領(lǐng)域中已知的工藝，其中壓裂液在井筒內(nèi)被加壓超過地層的壓裂壓力，由此在地層內(nèi)產(chǎn)生壓裂面以將井筒內(nèi)產(chǎn)生的壓力釋放。水力壓裂可被用于產(chǎn)生附加的滲透性和/或被用于給加熱井提供延伸的幾何形態(tài)。上面所并入的專利公布WO2005/010320描述了一種這樣的方法。與從巖石基體尤其是淺深度的那些中生產(chǎn)烴相關(guān)，一個考慮因素可能與地下沉有關(guān)。這特別在原位加熱富含有機物巖石中是實際情況，其中一部分基體本身被熱轉(zhuǎn)化并且移去。最初，該地層可包含固體形式的地層烴，諸如，例如，干酪根。該地層也可最初包含水溶性礦物。最初，該地層也可以對流體流動是基本上不可滲透的。原位加熱該基體熱解了至少一部分地層烴以產(chǎn)生烴流體。這又在富含有機物地層中的熟化(熱解的)富含有機物巖石區(qū)內(nèi)產(chǎn)生滲透性。熱解和滲透性增加相組合允許烴流體從地層中產(chǎn)生。同時，支撐基體的材料的損耗也產(chǎn)生相對于地表下沉的可能性。在一些情況中，為了避免環(huán)境或水文地質(zhì)影響，下沉被尋求最小化。在這方面，改變地表的輪廓和地貌甚至幾英寸都可能改變徑流(runoff)型式、影響植被型式以及影響分水嶺。此外，下沉具有損壞在生產(chǎn)區(qū)域中形成的生產(chǎn)井或加熱井的可能。這種下沉可以對井筒套管、水泥工件和井下設(shè)備產(chǎn)生破壞性的環(huán)帶以及壓縮性應力。為了避免或最小化下沉，提出留下選定部分的基本上未熱解的地層徑。這有助于保護一個或多個未熟化的富含有機物巖石區(qū)。在一些實施方式中，未熟化的富含有機物巖石區(qū)可以成形為基本垂直的柱，其延伸穿過富含有機物巖層的厚度的主要部分。加熱速率和地層內(nèi)的熱分布可以被設(shè)計和執(zhí)行，以便留下足夠的未熟化柱以防止下沉。一方面，熱注入井筒在布井中形成，從而油頁巖未處理的柱被留在其間以支撐上覆巖層和防止下沉。優(yōu)選的是，油和氣的熱回收在地層中存在的蘇打石或其它水溶性礦物的任何溶液釆礦(solutionmining)之前進行。溶液采礦可以在巖層中產(chǎn)生大的空穴并且在油頁巖開發(fā)區(qū)域中使角礫巖塌方。這些空穴和角礫化區(qū)段可給原位回收和采礦回收油頁巖造成問題，這進一步增加了支撐柱的效用。在一些實施方式中，通過原位轉(zhuǎn)化過程產(chǎn)生的烴流體的組成和特性可根據(jù)例如富含有機物巖層內(nèi)的條件變化?？刂茻岷?或富含有機物巖層中選定部分的加熱速率可以增加或減少選定的采出液的生產(chǎn)。在一些實施方式中，在地層中的平均溫度可能已經(jīng)達到選定溫度后，加熱井可以被調(diào)小和/或關(guān)閉。調(diào)小和/或關(guān)閉加熱井可減少輸入能量成本，基本上抑制了地層的過熱，并且允許熱基本上傳遞到地層更冷的區(qū)域。加熱的富含有機物巖層內(nèi)的溫度(和平均溫度)可以變化，這取決于例如與加熱井的接近度、地層的熱傳導性和熱擴散性、發(fā)生反應的類型、地層烴的類型以及富含有機物巖層內(nèi)水的存在。在油田中建立監(jiān)控井的位置，溫度測量可以在井筒內(nèi)直接進行。此外，在加熱井處，在地層緊接周圍的溫度被相當充分地了解。然而，期望將溫度插入到地層中間溫度傳感器和加熱井中的位置上。根據(jù)本發(fā)明生產(chǎn)過程的一個方面，富含有機物巖層內(nèi)的溫度分布可以采用數(shù)值模擬模型進行計算。數(shù)值模擬模型可通過己知數(shù)據(jù)點的內(nèi)插以及地層傳導率的假定計算地表溫度分布。此外，數(shù)值模擬模型可被用于測定處于評估溫度分布下的地層的其它特性。例如，地層的各種特性可包括但不限于地層的滲透性。在更簡單的情況中，溫度傳感器可沿井筒2902、2904、2906放置。數(shù)值模擬模型也可包括評估處于評估溫度分布下的富含有機物巖層內(nèi)形成的流體的各種特性。例如，所形成流體的各種特性可包括但不限于地層內(nèi)形成的流體的累積體積、流體粘度、流體密度和地層內(nèi)形成的流體的組成。這種模擬可被用于評估商業(yè)規(guī)模操作或小規(guī)模油田試驗的性能。例如，基于，但不限于，可從研究規(guī)模操作中生產(chǎn)的產(chǎn)物總體積，可以評估商業(yè)規(guī)模開發(fā)的性能?！嵤┓绞桨◤母缓袡C物巖層生產(chǎn)至少一部分烴流體。烴流體可以通過生產(chǎn)井進行生產(chǎn)。生產(chǎn)井可以是下套管井或裸眼井并且通過本領(lǐng)域中已知的方法進行鉆井和完井。—些實施方式進一步包括從富含有機物巖層生產(chǎn)采出液，其中采出液包含烴流體和含水流體。含水流體可包含水溶性礦物和/或遷移污染物種類。在這樣的情況中，采出液可以在地表設(shè)備中被分離成烴流和含水流。此后水溶性礦物和/或遷移污染物種類可以從含水流中進行回收。該實施方式可以與本文所討論的發(fā)明的其它方面中任何方面進行組合。生產(chǎn)的烴流體可包括熱解油成分(或可冷凝成分)以及熱解氣成分(或非冷凝成分)。從地層中生產(chǎn)的可冷凝烴將一般包括石蠟、環(huán)烷、單環(huán)芳烴和雙環(huán)芳烴作為成分。這種可冷凝烴還可包括其它成分諸如三環(huán)芳香烴和其它烴種類。在某些實施方式中，采出液中大部分烴可具有小于約25的碳數(shù)。可選地，流體中按重量計小于約15%的烴可具有大于約25的碳數(shù)。非冷凝烴可包括但不限于碳數(shù)小于5的烴。在某些實施方式中，采出液中可冷凝烴的API比重可為大約20或以上(例如25、30、40、50等)。在某些實施方式中，采出液中氫與碳原子比可為至少約1.7(例如1.8、1.9等)。本發(fā)明的一種實施方式包括從富含有機物巖層生產(chǎn)具有改進特性的烴流體的原位方法。申請人已經(jīng)驚奇地發(fā)現(xiàn)從原位加熱和熱解富含有機物巖層產(chǎn)生的烴流體的質(zhì)量可以通過選擇具有更高巖層靜應力的富含有機物巖層部分進行原位加熱和熱解而得以提高。該方法可包括原位加熱具有高巖石靜應力的富含有機物巖層的地段，以形成具有改進特性的烴流體。該方法可包括通過熱解在富含有機物巖層中存在的固體烴和/或重烴產(chǎn)生烴流體。實施方式可包括部分地、主要地、或基本上完全地通過熱解在富含有機物巖層中存在的固體烴和/或重烴產(chǎn)生的烴流體。該方法可包括通過任何方法加熱該地段的富含有機物巖層，其包括本文所述的任何方法。例如，該方法可包括通過電阻加熱而加熱該地段的富含有機物巖層。此外，該方法可包括通過使用加熱的傳熱流體而加熱該地段的富含有機物巖層。該方法可包括加熱該地段的富含有機物巖層至270'C以上?？蛇x地，該方法可包括在270'C與500'C之間加熱該地段的富含有機物巖層。該方法可包括原位加熱巖石靜應力大于200psi的富含有機物巖層地段并且從該加熱的富含有機物巖層地段采出烴流體。在可選實施方式中，該加熱的富含有機物巖層地段可具有大于400psi的巖石靜應力。在可選實施方式中，該加熱的富含有機物巖層地段可具有大于800psi、大于1,000psi、大于1,200psi、大于1,500psi或大于2,000psi的巖石靜應力。申請人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)原位加熱和熱解具有增加應力量的富含有機物巖層導致產(chǎn)生具有改進特性的烴流體。富含有機物地層的地段的巖石靜應力通?？赏ㄟ^認可它一般將等于覆蓋在地層上的巖石的重量而進行估計。上覆巖石的密度可以以單位psi/ft表示。一般，該值將落在0.8與1.1psi/ft之間并且經(jīng)常可被近似為0.9psi/ft。因此，富含有機物地層地段的巖石靜應力可通過用富含有機物巖層層段的深度乘以0.9psi/ft進行估計。因此，在大約1,000ft出現(xiàn)的富含有機物地層地段的巖石靜應力可以被估計為約(0.9psi/ft)乘以(l,000ft)或者為約900psi。如果期望更精確估計巖石靜應力，那么上覆巖石的密度可以利用電纜測井技術(shù)或者通過對從取心井中回收的樣品進行實驗室測量而進行測量。該方法可包括加熱富含有機物巖層的地段，其位于地球表面之下大于200ft(英尺)的深度處?？蛇x地，該方法可包括加熱富含有機物巖層地段，其位于地球表面之下大于500ft(英尺)、地球表面之下大于1，000ft(英尺)、地球表面之下大于1,200ft(英尺)、地球表面之下大于1,500ft(英尺)或地球表面之下大于2,000ft(英尺)的深度處。富含有機物巖層可以是例如重烴地層或固體烴地層。這樣的地層的具體實例可包括油頁巖地層、焦油砂地層或煤地層。在這樣的地層中存在的具體地層烴可包括袖頁巖、干酪根、煤和/或瀝青。從富含有機物巖層生產(chǎn)的烴流體可包括可冷凝烴部分(例如液體)和非冷凝烴部分(例如氣體)。烴流體另外可與非烴流體一起被生產(chǎn)。示例性非烴流體包括例如水、二氧化碳、硫化氫、氫、氨和/或一氧化碳。烴流體的可冷凝烴部分可以是在與富含有機物巖石開發(fā)項目相關(guān)的不同位置內(nèi)存在的流體。例如，烴流體的可冷凝烴部分可以是在生產(chǎn)井內(nèi)存在的流體，所述生產(chǎn)井與富含有機物巖層流體連通。生產(chǎn)井可充當將采出的烴流體從富含有機物巖層抽出的裝置?？蛇x地，可冷凝烴部分可以是在處理設(shè)備內(nèi)存在的流體，所述處理設(shè)備適于處理從富含有機物巖層生產(chǎn)的烴流體。示例性處理設(shè)備在本文中被描述。可選地，可冷凝烴部分可以是在流體儲存容器內(nèi)存在的流體。流體儲存容器可包括例如具有固定或浮動頂?shù)牧黧w儲罐、氣液分離容器以及其它中間、臨時或產(chǎn)物儲存容器?？蛇x地，可冷凝烴部分可以是在流體輸送管道內(nèi)存在的流體。流體輸送管道可包括例如從生產(chǎn)井到處理設(shè)備或流體儲存容器的管道、從處理設(shè)備到流體儲存容器的管道、或者與到達或來自中間或中央儲存位置的流體的收集或輸送相關(guān)的管道。下面對圖7-16的討論涉及在實施例1-5中獲得的數(shù)據(jù)，其在下面標記為"實驗"的部分中被討論。數(shù)據(jù)通過在實驗部分中討論的實驗程序、氣體和液體樣品收集程序、烴氣體樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰積分方法、氣體樣品GC峰鑒定方法、全油氣相色譜(WOGC)分析方法、全油氣相色譜(WOGC)峰積分方法、全油氣相色譜(WOGC)峰鑒定方法和假組分分析方法獲得。為清楚起見，當談到烴氣體樣品的氣相色譜色譜圖時，對于通過實施例1的一個無應力實驗、通過實施例2和3的兩個400psi受力實驗以及通過實施例4和5的兩個1,000psi受力實驗提供了圖解數(shù)據(jù)。當談到液態(tài)烴樣品的全油氣相色譜(WOGC)色譜圖時，對于通過實施例1的一個無應力實驗、通過實施例3的一個400psi受力實驗以及通過實施例4的一個1,000psi受力實驗提供了圖解數(shù)據(jù)。圖7是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分的重量百分數(shù)圖。假組分重量百分數(shù)通過在實驗部分中討論的實驗程序、液體樣品收集程序、全油氣相色譜(WOGC)分析方法、全油氣相色譜(WOGC)峰鑒定和積分方法、和假組分分析方法獲得。為清楚起見，假組分重量百分數(shù)被取為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數(shù)。因此圖解的C6至C38重量百分數(shù)不包括來自任何單獨處理的實驗的有關(guān)氣相產(chǎn)品的重量份額。此外，圖解的重量百分數(shù)不包括比C38假組分更重(即比C38假組分具有更長的保留時間)的任何液態(tài)烴化合物的重量份額。y-軸2000表示就液相中每個C6至C38假組分重量百分數(shù)而言的濃度。x-軸2001包含從C6至C38的每個烴假組分的身份。線2002上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分的重量百分數(shù)。線2003上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分的重量百分數(shù)。而線2004上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1,000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分的重量百分數(shù)。從圖7可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，通過線2002上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液含有在C8至C17假組分范圍內(nèi)的更低重量百分數(shù)的輕烴組分以及含有在C20至C29假組分范圍內(nèi)的更大重量百分數(shù)的重烴組分?，F(xiàn)在看線2003上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生C8至C17假組分濃度在線2002所表示的無應力實驗與線2004所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。應當注意，400psi和1,000psi受力實驗的C17假組分數(shù)據(jù)大約相等。此夕卜，顯然的是，對于線2003所表示的中間應力水平實驗而言，在C20至C29假組分范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)落在無應力實驗(線2002)輕液和1,000psi應力實驗(線2004)烴液之間。最后，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產(chǎn)生C8至C17假組分濃度比線2002所表示的無應力實驗與線2003所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對于線2004所表示的高水平應力實驗而言，在C20至C29假組分范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)小于無應力實驗(線2002)烴液和400psi應力實驗(線2003)烴液。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現(xiàn)出產(chǎn)生具有愈加較輕碳數(shù)分布的烴液。圖8是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分相比C20假組分的重量百分數(shù)比率圖。假組分重量百分數(shù)如圖7所述獲得。y-軸2020表示液相中每個C6至C38假組分相比C20假組分的重量比。x-軸2021包含從C6/C20至C38/C20每個烴假組分比的身份。線2022上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分與C20假組分的重量比。線2023上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C20假組分的重量比。而線2024上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C20假組分的重量比。從圖8可以看出，相比400psi應力實驗烴液和l，OOOpsi應力實驗烴液，線2022上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液含有在相比C20假組分的C8至C18假組分范圍內(nèi)的更低重量百分數(shù)的輕烴組分，以及含有在相比C20假組分的C22至C29假組分范圍內(nèi)的更大重量百分數(shù)的重烴組分?，F(xiàn)在看線2023上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生相比C20假組分的C8至C18假組分濃度在線2022所表示的無應力實驗與線2024所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。此外，顯然的是，對于線2023所表示的中間應力水平實驗而言，在相比C20假組分的C22至C29假組分范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)落在無應力實驗(線2022)烴液與l，OOOpsi應力實驗(線2024)烴液之間。最后，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產(chǎn)生相比C20假組分的C8至C18假組分濃度比線2022所表示的無應力實驗以及線2023所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對于線2024所表示的高水平應力實驗而言，在相比C20假組分的C22至C29假組分范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)小于無應力實驗(線2022)烴液和400psi應力實驗(線2023)烴液。該分析進一步支持了下列關(guān)系在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產(chǎn)生具有愈加較輕碳數(shù)分布的烴液。圖9是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分相比C25假組分的重量百分數(shù)比率圖。假組分重量百分數(shù)如圖7所述獲得。y-軸2040表示液相中每個C6至C38假組分相比C25假組分的重量比。x-軸2041包含從C6/C25至C38/C25每個烴假組分比的身份。線2042上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分與C25假組分的重量比。線2043上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C25假組分的重量比。而線2044上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分49與C25假組分的重量比。從圖9可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1，000psi應力實驗烴液，線2042上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液含有在相比C25假組分的C7至C24假組分范圍內(nèi)的更低重量百分數(shù)的輕烴組分，以及含有在相比C25假組分的C26至C29假組分范圍內(nèi)的更大重量百分數(shù)的重徑組分?，F(xiàn)在看線2043上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生相比C25假組分的C7至C24假組分濃度在線2042所表示的無應力實驗與線2044所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。此外，顯然的是，對于線2043所表示的中間應力水平實驗而言，在相比C25假組分的C26至C29假組分范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)落在無應力實驗(線2042)烴液和1,000psi應力實驗(線2044)烴液之間。最后，顯然的是，高水平l，OOOpsi應力實驗產(chǎn)生相比C25假組分的C7至C24假組分濃度比線2042所表示的無應力實驗以及線2043所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對于線2044所表示的高水平應力實驗而言，在相比C25假組分的C26至C29假組分范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)小于無應力實驗(線2042)烴液和400psi應力實驗(線2043)烴液。該分析進一步支持了下列關(guān)系在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產(chǎn)生具有愈加較輕碳數(shù)分布的烴液。圖IO是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38出現(xiàn)的每個碳數(shù)假組分相比C29假組分的重量百分數(shù)比率圖。假組分重量百分數(shù)如圖7所述獲得。y-軸2060表示液相中每個C6至C38假組分相比C29假組分的重量比。x-軸2061包含從C6/C29至C38/C29每個烴假組分比的身份。線2062上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個C6至C38假組分與C29假組分的重量比。線2063上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C29假組分的重量比。而線2064上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗而言每個C6至C38假組分與C29假組分的重量比。從圖IO可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線2062上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液含有在相比C29假組分的C6至C28假組分范圍內(nèi)的更低重量百分數(shù)的輕經(jīng)組分。現(xiàn)在看線2063上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生相比C29假組分的C6至C28假組分濃度在線2062所表示的無應力實驗與線2064所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。最后，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產(chǎn)生相比C29假組分的C6至C28假組分濃度比線2062所表示的無應力實驗以及線2063所表示的400psi受力實驗都大的烴液。該分析進一步支持了下列關(guān)系在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產(chǎn)生具有愈加較輕碳數(shù)分布的烴液。圖ll是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6烷烴至正C38烷烴出現(xiàn)的正構(gòu)烷烴化合物的重量百分數(shù)圖。正構(gòu)烷烴化合物重量百分數(shù)如圖7所述獲得，除了每個單獨正構(gòu)烷烴化合物峰面積積分被用于確定每個各自正構(gòu)垸烴化合物重量百分數(shù)之外。為清楚起見，正構(gòu)垸烴重量百分數(shù)被取為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數(shù)，如圖7中所呈現(xiàn)的假化合物數(shù)據(jù)中所使用。y-軸2080表示就液相中發(fā)現(xiàn)的每個正C6至正C38化合物重量百分數(shù)而言的濃度。x-軸2081包含從正C6至正C38的每個正構(gòu)烷烴化合物的身份。線2082上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物的重量百分數(shù)。線2083上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物的重量百分數(shù)。而線2084上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物的重量百分數(shù)。從圖11可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線2082上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液包含在正C12至正C30化合物范圍內(nèi)的更大重量百分數(shù)的烴化合物。現(xiàn)在看線2083上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生正C12至正C30化合物濃度在線2082所表示的無應力實驗與線2084所表示的l，OOOpsi受力實驗之間的烴液。最后，顯然的是，高水平l，000psi應力實驗產(chǎn)生正C12至正C30化合物濃度比線2082所表示的無應力實驗與線2083所表示的400psi受力實驗都小的烴液。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現(xiàn)出產(chǎn)生具有較低濃度的正構(gòu)烷烴的烴液。圖12是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6至正C38出現(xiàn)的正構(gòu)垸烴化合物相比正C20烴化合物的重量百分數(shù)圖。正構(gòu)化合物重量百分數(shù)如圖11所述獲得。y-軸3000表示就液相中發(fā)現(xiàn)的每個正C6至正C38化合物相比正C20化合物的重量比而言的濃度。x-軸3001包含從正C6/正C20至正C38/正C20的每個正構(gòu)烷烴化合物比的身份。線3002上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C20化合物的重量比。線3003上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C20化合物的重量比。而線3004上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗每個正C6至正C38烴化合物相比正C20化合物的重量比。從圖12可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線3002上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液包含在相比正C20化合物的正C6至正CI7化合物范圍內(nèi)的更低重量百分數(shù)的輕正構(gòu)烷烴組分，以及包含在相比正C20化合物的正C22至正C34化合物范圍內(nèi)的更大重量百分數(shù)的重烴組分?，F(xiàn)在看線3003上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生相比正C20化合物的正C6至正C17化合物濃度在線3002所表示的無應力實驗與線3004所表示的1,000psi受力實驗之間的烴液。此外，顯然的是，對于線3003所表示的中間應力水平實驗而言，在相比正C20化合物的C22至C34化合物范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)落在無應力實驗(線3002)烴液和l，OOOpsi應力實驗(線3004)烴液之間。最后，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產(chǎn)生相比正C20化合物的正C6至正C17化合物濃度比線3002所表示的無應力實驗與線3003所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對于線3004所表示的高水平應力實驗而言，在相比正C20化合物的C22至C34化合物范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)小于無應力實驗(線3002)烴液和400psi應力實驗(線3003)烴液。該分析進一歩支持了下列關(guān)系在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產(chǎn)生具有較低濃度的正構(gòu)烷烴的烴液。圖13是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6至正C38出現(xiàn)的正構(gòu)烷烴化合物相比正C25烴化合物的重量百分數(shù)圖。正構(gòu)化合物重量百分數(shù)如圖11所述獲得。y-軸3020表示就液相中發(fā)現(xiàn)的每個正C6至正C38化合物相比正C25化合物的重量比而言的濃度。x-軸3021包含從正C6/正C25至正C38/正C25的每個正構(gòu)烷烴化合物比的身份。線3022上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C25化合物的重量比。線3023上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C25化合物的重量比。而線3024上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C25化合物的重量比。從圖13可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線3022上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液包含在相比正C25化合物的正C6至正C24化合物范圍內(nèi)的更低重量百分數(shù)的輕正構(gòu)烷烴組分，以及包含在相比正C25化合物的正C26至正C30化合物范圍內(nèi)的更大重量百分數(shù)的重烴組分?，F(xiàn)在看線3023上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生相比正C25化合物的正C6至正C24化合物濃度在線3022所表示的無應力實驗與線3024所表示的l，000psi受力實驗之間的烴液。此夕卜，顯然的是，對于線3023所表示的中間應力水平實驗而言，在相比正C25化合物的正C26至正C30化合物范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)落在無應力實驗(線3022)烴液和l，OOOpsi應力實驗(線3024)烴液之間。最后，顯然的是，高水平l，OOOpsi應力實驗產(chǎn)生相比正C25化合物的正C6至正C24化合物濃度比線3022所表示的無應力實驗與線3023所表示的400psi受力實驗都大的烴液。此外，顯然的是，對于線3024所表示的高水平應力實驗而言，在相比正C25化合物的正C26至正C30化合物范圍內(nèi)的重烴組分的重量百分數(shù)小于無應力實驗(線3022)烴液和400psi應力實驗(線3023)烴液。該分析進一步支持了下列關(guān)系在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產(chǎn)生具有較低濃度的正構(gòu)烷烴的烴液。圖14是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從正C6至正C38出現(xiàn)的正構(gòu)烷烴化合物相比正C29烴化合物的重量百分數(shù)圖。正構(gòu)化合物重量百分數(shù)如圖11所述獲得。y-軸3040表示就液相中發(fā)現(xiàn)的每個正C6至正C38化合物相比正C29化合物的重量比而言的濃度。x-軸3041包含從正C6/正C29至正C38/正C29的每個正構(gòu)烷烴化合物比的身份。線3042上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C29化合物的重量比。線3043上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C29化合物的重量比。而線3044上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6至正C38烴化合物相比正C29化合物的重量比。從圖14可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線3042上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液包含更低重量百分數(shù)的、在相比正C29化合物的正C6至正C26化合物范圍內(nèi)的輕正構(gòu)烷烴組分?，F(xiàn)在看線3043上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生相比正C29化合物的正C6至正C26化合物濃度在線3042所表示的無應力實驗與線3044所表示的l,OOOpsi受力實驗之間的烴液。最后，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產(chǎn)生相比正C29化合物的正C6至正C26化合物濃度比線3042所表示的無應力實驗與線3043所表示的400psi受力實驗都大的烴液。該分析進一步支持了下列關(guān)系在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖產(chǎn)生具有較低濃度的正構(gòu)烷烴的烴液。圖15是對于在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個而言，從C6至C38的每個碳數(shù)的正構(gòu)烷烴化合物與假組分的重量比圖。正構(gòu)化合物和假組分重量百分數(shù)如圖7和ll所述獲得。為清楚起見，正構(gòu)垸烴和假組分重量百分數(shù)被取為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數(shù)，如圖7中所呈現(xiàn)的假化合物數(shù)據(jù)中所使用。y-軸3060表示就液相中發(fā)現(xiàn)的每個正C6/假C6至正C38/假C38化合物重量比而言的濃度。x-軸3061包含從正C6/假C6至正C38/假C38的每個正構(gòu)烷烴化合物與假組分比的身份。線3062上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例1的無應力實驗而言每個正C6/假C6至正C38/假C38比的重量比。線3063上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例3的400psi受力實驗而言每個正C6/假C6至正C38/假C38比的重量比。而線3064上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點表示對于實施例4的1000psi受力實驗而言每個正C6/假C6至正C38/假C38比的重量比。從圖15可以看出，相比400psi應力實驗烴液和1,000psi應力實驗烴液，線3062上數(shù)據(jù)點所表示的在無應力實驗中產(chǎn)生的烴液包含更大的、在C10至C26范圍內(nèi)的正構(gòu)垸烴化合物比假組分的重量百分數(shù)。現(xiàn)在看線3063上出現(xiàn)的數(shù)據(jù)點，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生在C10至C26范圍內(nèi)的正構(gòu)垸烴化合物與假組分比位于線3062所表示的無應力實驗與線3064所表示的l，OOOpsi受力實驗之間的烴液。最后，顯然的是，高水平l，000psi應力實驗產(chǎn)生在C10至C26范圍內(nèi)的正構(gòu)烷烴化合物與假組分比小于線3062所表示的無應力實驗和線3063所表示的400psi受力實驗的烴液。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現(xiàn)出產(chǎn)生與在C10與C26之間出現(xiàn)的給定碳數(shù)的總烴相比具有較低濃度的正構(gòu)烷烴的烴液。從上面描述的數(shù)據(jù)，可以看出在增加的應力水平下加熱和熱解油頁巖產(chǎn)生更輕的可冷凝烴流體產(chǎn)物(即相對于更高碳數(shù)化合物或組分來說，更大比例的更低碳數(shù)化合物或組分)并且包含更低濃度的正構(gòu)烷烴化合物。這樣的產(chǎn)物可更適53合于精煉成汽油和餾出物產(chǎn)品。此外，這樣的產(chǎn)物在進一步分餾之前或之后可具有作為某些化學工藝的原料的效用。在一些實施方式中，生產(chǎn)的烴流體包括可冷凝烴部分。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C7與總C20重量比大于0.8，總C8與總C20重量比大于1.7，總C9與總C20重量比大于2.5，總C10與總C20重量比大于2.8，總Cll與總C20重量比大于2.3，總C12與總C20重量比大于2.3，總C13與總C20重量比大于2.9，總C14與總C20重量比大于2.2，總C15與總C20重量比大于2.2,和總C16與總C20重量比大于1.6。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C20重量比大于2.5，總C8與總C20重量比大于3.0，總C9與總C20重量比大于3.5，總C10與總C20重量比大于3.5，總Cll與總C20重量比大于3.0，和總C12與總C20重量比大于3.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C20重量比大于3.5，總C8與總C20重量比大于4.3，總C9與總C20重量比大于4.5，總C10與總C20重量比大于4.2，總Cll與總C20重量比大于3.7，和總C12與總C20重量比大于3.5。如在該段落和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個(oneormore)"——其緊接著是一系列不同化合物或組分的比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和(and)"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大于0.8的總C7與總C20重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有下述總C7與總C20重量比其大于l.O，大于1.5，大于2.0，大于2.5，大于3.5或大于3.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有下述總C7與總C20重量比其小于IO.O，小于7.0,小于5.0或小于4.0。在一些實施方式中，可冷凝經(jīng)部分具有大于1.7的總C8與總C20重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有下述總C8與總C20重量比其大于2.0，大于2.5，大于3.0，大于4.0，大于4.4或大于4.6。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C20重量比其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大于2.5的總C9與總C20重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C20重量比其大于3.0，大于4.0，大于4.5或大于4.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C20重量比其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大于2.8的總C10與總C20重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C20重量比，其大于3.0，大于3.5，大于4.0或大于4.3。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C20重量比，其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大于2.3的總CU與總C20重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C20重量比，其大于2.5，大于3.5，大于3.7，大于4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C20重量比，其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大于2.3的總C12與總C20重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C20重量比，其大于2.5，大于3.0，大于3.5或大于3.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C20重量比，其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C20重量比，其大于2.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C20重量比，其大于3.0，大于3.1或大于3.2。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C20重量比，其小于6.0或小于5.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C14與總C20重量比，其大于2.2?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C20重量比，其大于2.5，大于2.6或大于2.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C20重量比，其小于6.0或小于4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C15與總C20重量比，其大于2.2?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C20重量比，其大于2.3，大于2.4或大于2.6。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C20重量比，其小于6.0或小于4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C16與總C20重量比，其大于1.6?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C20重量比，其大于1.8，大于2.3或大于2.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C20重量比，其小于5.0或小于4.0。本發(fā)明的某些特征在前面的段落中按照一組數(shù)值上限(例如"小于")和一組數(shù)值下限(例如"大于")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C7與總C25重量比大于2.0，總C8與總C25重量比大于4.5，總C9與總C25重量比大于6.5，總C10與總C25重量比大于7.5，總Cll與總C25重量比大于6.5，總C12與總C25重量比大于6.5，總C13與總C25重量比大于8.0，總C14與總C25重量比大于6.0，總C15與總C25重量比大于6.0，總C16與總C25重量比大于4.5，總C17與總C25重量比大于4.8，和總C18與總C25重量比大于4.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C25重量比大于7.0，總C8與總C25重量比大于10.0，總C9與總C25重量比大于10.0，總C10與總C25重量比大于10.0，總Cll與總C25重量比大于8.0，和總C12與總C25重量比大于8.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C25重量比大于13.0，總C8與總C25重量比大于17.0，總C9與總C25重量比大于17.0，總C10與總C25重量比大于15.0，總Cll與總C25重量比大于14.0，和總C12與總C25重量比大于13.0。如在該段落和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大于2.0的總C7與總C25重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C25重量比，其大于3.0，大于5.0，大于IO.O,大于13.0或大于15.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C25重量比，其小于30.0或小于25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C8與總C25重量比，其大于4.5?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C25重量比，其大于5.0，大于7.0，大于10.0，大于15.0或大于17.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C25重量比，其小于35.0或小于30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C9與總C25重量比，其大于6.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C25重量比，其大于8.0，大于IO.O，大于15.0，大于17.0或大于19.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C25重量比，其小于40.0或小于35.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C25重量比，其大于7.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C25重量比，其大于IO.O,大于14.0或大于17.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C25重量比，其小于35.0或小于30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C25重量比，其大于6.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C25重量比，其大于8.5，大于IO.O，大于12.0或大于14.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C25重量比，其小于35.0或小于30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C25重量比，其大于6.5。可選地，可冷凝烴部分可具有大于8.5的總C12與總C25重量比，大于IO.O、大于12.0或大于14.0的總C12與總C25重量比。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C25重量比，其小于30.0或小于25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C25重量比，其大于8.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C25重量比，其大于10.0，大于12.0或大于14.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C25重量比，其小于25.0或小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C14與總C25重量比，其大于6.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C25重量比，其大于8.0，大于10.0或大于12.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C25重量比，其小于25.0或小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C15與總C25重量比，其大于6.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C25重量比，其大于8.0或大于10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C25重量比，其小于25.0或小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C16與總C25重量比，其大于4.5?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C25重量比，其大于6.0,大于8.0或大于I0.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C25重量比，其小于20.0或小于15.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C17與總C25重量比，其大于4.8?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C25重量比，其大于5.5或大于7.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C25重量比，其小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C18與總C25重量比，其大于4.5?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C25重量比，其大于5.0或大于5.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C25重量比，其小于15.0。本發(fā)明的某些特征在前面的段落中按照一組數(shù)值上限(例如"小于")和一組數(shù)值下限(例如"大于")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C7與總C29重量比大于3.5，總C8與總C29重量比大于9.0，總C9與總C29重量比大于12.0，總C10與總C29重量比大于15.0，總C11與總C29重量比大于13.0，總C12與總C29重量比大于12.5，總C13與總C29重量比大于16.0，總C14與總C29重量比大于12.0，總C15與總C29重量比大于12.0，總C16與總C29重量比大于9.0，總C17與總C29重量比大于10.0,總C18與總C29重量比大于8.8，總C19與總C29重量比大于7.0，總C20與總C29重量比大于6.0，總C21與總C29重量比大于5.5,和總C22與總C29重量比大于4.2。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C29重量比大于16.0，總C8與總C29重量比大于19.0，總C9與總C29重量比大于20.0，總C10與總C29重量比大于18.0，總Cll與總C29重量比大于16.0，總C12與總C29重量比大于15.0，總C13與總C29重量比大于17.0，總C14與總C29重量比大于13.0，總C15與總C29重量比大于13.f)，總C16與總C29重量比大于10.0，總C17與總C29重量比大于11.0，總C18與總C29重量比大于9.0，總C19與總C29重量比大于8.0，總C20與總C29重量比大于6.5，和總C21與總C29重量比大于6.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C7與總C29重量比大于24.0，總C8與總C29重量比大于30.0，總C9與總C29重量比大于32.0，總C10與總C29重量比大于30.0，總Cll與總C29重量比大于27.0,總C12與總C29重量比大于25.0，總C13與總C29重量比大于22.0,總C14與總C29重量比大于18.0，總C15與總C29重量比大于18.0，總C16與總C29重量比大于16.0，總C17與總C29重量比大于13.0，總C18與總C29重量比大于10.0，總CI9與總C29重量比大于9.0，和總C20與總C29重量比大于7.0。如在該段落和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有大于3.5的總C7與總C29重量比。可選地,可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C29重量比，其大于5.0，大于10.0，大于18.0，大于20.0或大于24.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C7與總C29重量比，其小于60.0或小于50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C8與總C29重量比，其大于9.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C29重量比，其大于IO.O，大于18.0，大于20.0，大于25.0或大于30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C8與總C29重量比，其小于85.0或小于75.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C9與總C29重量比，其大于12.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C29重量比，其大于15.0，大于20.0，大于23.0，大于27.0或大于32.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C29重量比，其小于85.0或小于75.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C29重量比，其大于15.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C29重量比，其大于18.0，大于22.0或大于28.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C29重量比，其小于80.0或小于70.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C11與總C29重量比，其大于13.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C29重量比，其大于16.0，大于18.0，大于24.0或大于27.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C29重量比，其小于75.0或小于65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C29重量比，其大于12.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C29重量比，其大于14.5，大于18.0，大于22.0或大于25.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C29重量比，其小于75.0或小于65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C29重量比，其大于16.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C29重量比，其大于18.0，大于20.0或大于22.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C29重量比，其小于70.0或小于60.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C14與總C29重量比，其大于12.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C1458與總C29重量比，其大于14.0，大于16.0或大于18.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C14與總C29重量比，其小于60.0或小于50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C15與總C29重量比，其大于12.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C29重量比，其大于15.0或大于18.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C15與總C29重量比，其小于60.0或小于50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C16與總C29重量比，其大于9.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C29重量比，其大于IO.O，大于13.0或大于16.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C16與總C29重量比，其小于55.0或小于45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C17與總C29重量比，其大于IO.O。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C29重量比，其大于11.0或大于12.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C17與總C29重量比，其小于45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C18與總C29重量比，其大于8.8?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C29重量比，其大于9.0或大于10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C18與總C29重量比，其小于35.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C19與總C29重量比，其大于7.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C19與總C29重量比，其大于8.0或大于9.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的總C19與總C29重量比，其小于30.0。本發(fā)明的某些特征在前面的段落中按照一組數(shù)值上限(例如"小于")和一組數(shù)值下限(例如"大于")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C9與總C20重量比在2.5與6.0之間，總C10與總C20重量比在2.8與7.3之間，總Cll與總C20重量比在2.6與6.5之間，總C12與總C20重量比在2.6與6.4之間，和總C13與總C20重量比在3,2與8.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中—個或多個總C9與總C20重量比在3.0與5.5之間，總C10與總C20重量比在3.2與7.0之間，總Cll與總C20重量比在3.0與6.0之間，總C12與總C20重量比在3.0與6.0之間，和總C13與總C20重量比在3.3與7.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C9與總C20重量比在4.6與5.5之間，總C10與總C20重量比在4.2與7.0之間，總Cll與總C20重量比在3.7與6.0之間，總C12與總C20重量比在3.6與6.0之間，和總C13與總C20重量比在3.4與7.0之間。如在該段落和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C9與總C20重量比，其在2.5與6.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C9與總C20重量比，其在3.0與5.8之間，在3.5與5.8之間，在4.0與5.8之間，在4.5與5.8之間，在4.6與5.8之間，或在4.7與5.8之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C20重量比，其在2.8與7.3之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C20重量比，其在3.0與7.2之間，在3.5與7.0之間，在4.0與7.0之間，在4.2與7.0之間，在4.3與7.0之間，或在4.4與7.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C20重量比，其在2.6與6.5之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C20重量比，其在2.8與6.3之間，在3.5與6.3之間，在3.7與6.3之間，在3.8與6.3之間，在3.9與6.2之間，或在4.0與6,2之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C20重量比，其在2.6與6.4之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C20重量比，其在2.8與6.2之間，在3.2與6.2之間，在3.5與6.2之間，在3.6與6,2之間，在3.7與6.0之間，或在3.8與6.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C20重量比，其在3,2與8.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C20重量比，其在3.3與7.8之間，在3.3與7.0之間，在3.4與7.0之間，在3.5與6.5之間，或在3.6與6.0之間。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C10與總C25重量比在7.1與24.5之間，總Cll與總C25重量比在6.5與22.0之間，總C12與總C25重量比在6.5與22.0之間，和總C13與總C25重量比在8.0與27.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C25重量比在10.0與24.0之間，總Cll與總C25重量比在10.0與21.5之間，總C12與總C25重量比在10.0與21.5之間，和總C13與總C25重量比在9.0與25.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C25重量比在14,0與24.0之間，總Cll與總C25重量比在12.5與21.5之間，總C12與總C25重量比在12.0與21.5之間，和總C13與總C25重量比在10.5與25.0之間。如在該段落和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比兩次，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C25重量比，其在7.1與24.5之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C25重量比，其在7.5與24.5之間，在12.0與24.5之間，在13.8與24.5之間，在14.0與24.5之間，或在15.0與24.5之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C25重量比，其在6.5與22.0之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C11與總C25重量比，其在7.0與21.5之間，在10.0與21.5之間，在12.5與21.5之間，在13.0與21.5之間，在13.7與21.5之間，或在14.5與21.5之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C25重量比，其在10.0與21.5之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C25重量比，其在10.5與21.0之間，在11.0與21.0之間，在12.0與21.0之間，在12.5與21.0之間，在13.0與21.0之間，或在13.5與21.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C25重量比，其在8.0與27.0之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C25重量比，其在9.0與26.0之間，在10.0與25.0之間，在10.5與25.0之間，在11.0與25.0之間，或在11.5與25.0之間。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個總C10與總C29重量比在15.0與60.0之間，總Cll與總C29重量比在13.0與54.0之間，總C12與總C29重量比在12.5與53.0之間，和總C13與總C29重量比在16.0與65.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C29重量比在17.0與58.0之間，總Cll與總C29重量比在15.0與52.0之間，總C12與總C29重量比在14.0與50.0之間，和總C13與總C29重量比在17.0與60.0之間。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個總C10與總C29重量比在20.0與58.0之間，總Cll與總C29重量比在18.0與52.0之間，總C12與總C29重量比在18.0與50.0之間，和總C13與總C29重量比在18.0與50.0之間。如在該段和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C10與總C29重量比，其在15.0與60.0之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C10與總C29重量比，其在18.0與58.0之間，在20.0與58.0之間，在24.0與58.0之間，在27.0與58.061之間，或在30.0與58.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總Cll與總C29重量比，其在13.0與54.0之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總Cll與總C29重量比，其在15.0與53.0之間，在18.0與53.0之間，在20.0與53.0之間，在22.0與53.0之間，在25.0與53.0之間，或在27.0與53.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C12與總C29重量比，其在12.5與53.0之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C12與總C29重量比，其在14.5與51.0之間，在16.0與51.0之間，在18.0與51.0之間，在20.0與51.0之間，在23.0與51.0之間，或在25.0與51.0之間。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的總C13與總C29重量比，其在16.0與65.0之間?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的總C13與總C29重量比，其在17.0與60.0之間，在18.0與60.0之間，在20.0與60.0之間，在22.0與60.0之間，或在25.0與60.0之間。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C7與正C20重量比大于0.9，正C8與正C20重量比大于2.0，正C9與正C20重量比大于1.9，正C10與正C20重量比大于2.2,正Cll與正C20重量比大于1.9，正C12與正C20重量比大于1.9，正C13與正C20重量比大于2.3，正C14與正C20重量比大于1.8，正C15與正C20重量比大于1.8，和正C16與正C20重量比大于1.3。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C20重量比大于4.4,正C8與正C20重量比大于3.7,正C9與正C20重量比大于3.5，正C10與正C20重量比大于3.4，正Cll與正C20重量比大于3.0，和正C12與正C20重量比大于2.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C20重量比大于4.9，正C8與正C20重量比大于4.5，正C9與正C20重量比大于4.4，正C10與正C20重量比大于4.1，正Cll與正20重量比大于3.7，和正C12與正C20重量比大于3.0。如在該段和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C7與正C20重量比，其大于0.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C20重量比，其大于1.0，大于2.0，大于3.0，大于4.0，大于4.5或大于5.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C20重量比，其小于8.0或小于7.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C8與正C20重量比，其大于1.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C20重量比，其大于2.0，大于2.5，大于3.0，大于3.5，大于4.0或大于4.4。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C20重量比，其小于8.0或小于7.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C9與正C20重量比，其大于1.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C20重量比，其大于2.0，大于3.0，大于4.0或大于4.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C20重量比，其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C10與正C20重量比，其大于2.2?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C20重量比，其大于2.8，大于3.3，大于3.5或大于4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C20重量比，其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與正C20重量比，其大于1.9。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C20重量比，其大于2.5，大于3.0，大于3.5或大于3.7。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C20重量比，其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與正C20重量比，其大于1.9?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C20重量比，其大于2.0，大于2.2，大于2.6或大于3.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C20重量比，其小于7.0或小于6.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C13與正C20重量比，其大于2.3。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C20重量比，其大于2.5，大于2.7或大于3.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C20重量比，其小于6.0或小于5.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與正C20重量比，其大于1.8?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C20重量比，其大于2.0，大于2.2或大于2.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C20重量比，其小于6.0或小于4.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與正C20重量比，其大于1.8?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C20重量比，其大于2.0,大于2.2或大于2.4。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C20重量比，其小于6.0或小于4.0。在一些實施方式中，可冷凝輕部分具有這樣的正C16與正C20重量比，其大于1.3?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C20重量比，其大于1.5，大于1.7或大于2.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C20重量比，其小于5.0或小于4.0。本發(fā)明的某些特征在前面的段落中按照一組數(shù)值上限(例如"小于")和一組數(shù)值下限(例如"大于")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C7與正C25重量比大于1.9，正C8與正C25重量比大于3.9，正C9與正C25重量比大于3.7，正C10與正C25重量比大于4.4，正Cll與正C25重量比大于3.8,正C12與正C25重量比大于3.7，正C13與正C25重量比大于4.7，正C14與正C25重量比大于3.7,正C15與正C25重量比大于3.7，正C16與正C25重量比大于2.5，正C17與正C25重量比大于3.0，和正C18與正C25重量比大于3.4。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C25重量比大于10,正C8與正C25重量比大于8.0，正C9與正C25重量比大于7.0，正C10與正C25重量比大于7.0，正Cll與正C25重量比大于7.0,和正C12與正C25重量比大于6.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C25重量比大于10.0，正C8與正C25重量比大于12.0，正C9與正C25重量比大于11.0，正C10與正C25重量比大于11.0，正Cll與正C25重量比大于9.0，和正C12與正C25重量比大于8.0。如在該段和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C7與正C25重量比，其大于1.9?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C25重量比，其大于3.0，大于5.0,大于8.0，大于10.0或大于13.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C25重量比，其小于35.0或小于25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C8與正C25重量比，其大于3.9?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C25重量比，其大于4.5，大于6.0，大于8.0，大于10.0或大于13.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C25重量比，其小于35.0或小于25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C9與正C25重量比，其大于3.7?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C25重量比，其大于4.5，大于7.0，大于IO.O，大于12.0或大于13,0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C25重量比，其小于35.0或小于25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C10與正C25重量比，其大于4.4。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C25重量比，其大于6.0，大于8.0或大于11.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C25重量比，其小于35.0或小于25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與正C25重量比，其大于3.8?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C25重量比，其大于4.5，大于7.0，大于8.0或大于10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C25重量比，其小于35.0或小于25.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與正C25重量比，其大于3.7?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C25重量比,64其大于4.5，大于6.0，大于7.0或大于8.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C25重量比，其小于30.0或小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這"樣的正C13與正C25重量比，其大于4.7。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C25重量比，其大于5.0，大于6.0或大于7.5。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C25重量比，其小于25.0或小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與正C25重量比，其大于3.7?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C25重量比，其大于4.5，大于5.5或大于7.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C25重量比，其小于25.0或小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與正C25重量比，其大于3.7?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C25重量比，其大于4.2或大于5.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C25重量比，其小于25.0或小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C16與正C25重量比，其大于2.5。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C25重量比，其大于3.0，大于4.0或大于5.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C25重量比，其小于20.0或小于15.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C17與正C25重量比，其大于3.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C25重量比，其大于3.5或大于4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C25重量比，其小于20.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C18與正C25重量比，其大于3.4?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與正C25重量比，其大于3.6或大于4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與正C25重量比，其小于15.0。本發(fā)明的某些特征在前面的段落中按照一組數(shù)值上限(例如"小于")和一組數(shù)值下限(例如"大于")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C7與正C29重量比大于18.0,正C8與正C29重量比大于16.0，正C9與正C29重量比大于14.0,正C10與正C29重量比大于14.0,正Cll與正C29重量比大于13.0，正C12與正C29重量比大于11.0，正C13與正C29重量比大于10.0，正C14與正C29重量比大于9.0，正C15與正C29重量比大于8.0，正C16與正C29重量比大于8.0，正C17與正C29重量比大于6.0，正C18與正C29重量比大于6.0，正C19與正C29重量比大于5.0，正C20與正C29重量比大于4.0，正C21與正C29重量比大于3.6,和正C22與正C29重量比大于2.8。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C29重量比大于20.0，正C8與正C29重量比大于18.0，正C9與正C29重量比大于17.0，正C10與正C29重量比大于16.0，正Cll與正C29重量比大于15.0，正C12與正C29重量比大于12.5，正C13與正C29重量比大于11.0，正C14與正C29重量比大于10.0，正C15與正C29重量比大于8.0，正C16與正C29重量比大于8.0，正C17與正C29重量比大于7.0，正CI8與正C29重量比大于6.5，正C19與正C29重量比大于5.5，正C20與正C29重量比大于4.5，和正C21與正C29重量比大于4.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C7與正C29重量比大于23.0，正C8與正C29重量比大于21.0,正C9與正C29重量比大于20.0，正C10與正C29重量比大于19.0,正Cll與正C29重量比大于17.0，正C12與正C29重量比大于14.0，正C13與正C29重量比大于12.0，正C14與正C29重量比大于11.0,正C15與正C29重量比大于9.0,正C16與正C29重量比大于9.0,正C17與正C29重量比大于7.5，正C18與正C29重量比大于7.0，正C19與正C29重量比大于6.5,正C20與正C29重量比大于4.8，和正C21與正C29重量比大于4.5。如在該段和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四今或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C7與正C29重量比，其大于18.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C29重量比，其大于20.0，大于22.0，大于25.0，大于30.0或大于35.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C7與正C29重量比，其小于70.0或小于60.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C8與正C29重量比，其大于16.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C29重量比，其大于18.0，大于22.0,大于25.0，大于27.0或大于30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C8與正C29重量比，其小于85.0或小于75.0。在一些實施方式中，可冷凝經(jīng)部分具有這樣的正C9與正C29重量比，其大于14.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C29重量比，其大于18.0，大于20.0，大于23.0，大于27.0或大于30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C9與正C29重量比，其小于85.0或小于75.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C10與正C29重量比，其大于14.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C29重量比，其大于20.0，大于25.0或大于30.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與正C29重量比，其小于80.0或小于70.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與正C29重量比，其大于13.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C29重量比，其大于16.0，大于18.Q，大于24.0或大于27.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與正C29重量比，其小于75.0或小于65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與正C29重量比，其大于11.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C29重量比，其大于14.5,大于18.0,大于22.0或大于25.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與正C29重量比，其小于75.0或小于65.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C13與正C29重量比,其大于10.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C29重量比，其大于18.0，大于20.0或大于22.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與正C29重量比，其小于70.0或小于60.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與正C29重量比，其大于9.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C29重量比，其大于14.0，大于16.0或大于18.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與正C29重量比，其小于60.0或小于50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與正C29重量比，其大于8.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C29重量比，其大于12.0或大于16.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與正C29重量比，其小于60.0或小于50.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C16與正C29重量比，其大于8.0。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C29重量比，其大于IO.O，大于13.0或大于15.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與正C29重量比，其小于55.0或小于45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C17與正C29重量比，其大于6.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C29重量比，其大于8.0或大于12.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與正C29重量比，其小于45.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C18與正C29重量比，其大于6.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與正C29重量比，其大于8.0或大于10.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cl8與正C29重量比，其小于35.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C19與正C29重量比，其大于5.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與正C29重量比，其大于7.0或大于9.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與正C29重量比，其小于30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C20與正C29重量比，其大于4.0?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C20與正C29重量比，其大于6.0或大于8.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C20與正C29重量比，其小于30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C21與正C29重量比，其大于3.6?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與正C29重量比，其大于4.0或大于6.0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與正C29重量比，其小于30.0。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C22與正C29重量比，其大于2.8?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與正C29重量比，其大于3,0。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與正C29重量比，其小于30.0。本發(fā)明的某些特征在前面的段落中按照一組數(shù)值上限(例如"小于")和一組數(shù)值下限(例如"大于")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分可具有下列中一個或多個正C10與總C10重量比小于0.31，正Cll與總Cll重量比小于0.32，正C12與總C12重量比小于0.29，正C13與總C13重量比小于0.28，正C14與總C14重量比小于0.31，正C15與總C15重量比小于0.27，正C16與總C16重量比小于0.31,正C17與總C17重量比小于0.31，正C18與總C18重量比小于0.37，正C19與總C19重量比小于0.37，正C20與總C20重量比小于0.37，正C21與總C21重量比小于0.37，正C22與總C22重量比小于0.38，正C23與總C23重量比小于0.43，正C24與總C24重量比小于0.48，和正C25與總C25重量比小于0.53。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C11與總C11重量比小于0.30，正C12與總C12重量比小于0.27,正C13與總C13重量比小于0.26，正C14與總C14重量比小于0.29，正C15與總C15重量比小于0.24，正C16與總C16重量比小于0.25，正C17與總C17重量比小于0.29,正C18與總C18重量比小于0.31，正C19與總C19重量比小于0.35，正C20與總C20重量比小于0.33，正C21與總C21重量比小于0.33，正C22與總C22重量比小于0.35,正C23與總C23重量比小于0.40，正C24與總C24重量比小于0.45，和正C25與總C25重量比小于0.49。在可選實施方式中，可冷凝烴部分具有下列中一個或多個正C11與總C11重量比小于0.28,正C12與總C12重量比小于0.25，正C13與總C13重量比小于0.24，正C14與總C14重量比小于0.27，正C15與總C15重量比小于0.22，正C16與總C16重量比小于0.23，正C17與總C17重量比小于0.25，正C18與總C18重量比小于0.28，正C19與總C19重量比小于0.31，正C20與總C20重量比小于0.29，正C21與總C21重量比小于0.30，正C22與總C22重量比小于0.28，正C23與總C23重量比小于0.33，正C24與總C24重量比小于0.40，和正C25與總C25重量比小于0.45。如在該段和權(quán)利要求書中所用，短語"一個或多個"——其緊接著是一系列不同化合物或組分比率，其中最后一個比率是通過連接詞"和"引出的——意圖包括這樣的可冷凝烴部分，其具有所列比率中至少一個或者具有所列比率中兩個或更多、或者三個或更多、或者四個或更多等等或者全部。此外，特定可冷凝烴部分還可具有另外的不同化合物或組分比率，其未包括在特定句子或權(quán)利要求中但仍落在這樣的句子或權(quán)利要求的范圍內(nèi)。該段中描述的實施方式可以與本文所討論的其它方面中任何一方面相組合。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有小于0.31的正C10與總C10重量比?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與總C10重量比，其小于0.30或小于0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C10與總C10重量比，其大于0.15或大于0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正Cll與總Cl重量比，其小于0.32。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正Cll與總Cll重量比，其小于0.31，小于0.30或小于0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C11與總C11重量比，其大于0.15或大于0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C12與總C12重量比，其小于0.29?？蛇x地，可冷凝烴剖分可具有這樣的正C12與總C12重量比，其小于0.26或小于0.24。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C12與總C12重量比，其大于O.IO或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C13與總C13重量比，其小于0.28?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與總C13重量比，其小于0.27，小于0.25或小于0.23。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C13與總C13重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C14與總C14重量比，其小于0.31。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與總C14重量比，其小于0.30,小于0.28或小于0.26。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C14與總C14重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C15與總C15重量比，其小于0.27?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與總C15重量比，其小于0.26，小于0.24或小于0.22。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C15與總C15重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C16與總C16重量比，其小于0.31?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與總C16重量比，其小于0.29，小于0.26或小于0.24。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C16與總C16重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C17與總C17重量比，其小于0.31?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與總C17重量比，其小于0.29，小于0.27或小于0.25。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C17與總C17重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C18與總C18重量比，其小于0.37。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與總C18重量比，其小于0.35，小于0.31或小于0.28。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C18與總C18重量比，其大于0.10或大于(U5。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C19與總C19重量比，其小于0.37?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與總C19重量比，其小于0.36,小于0.34或小于0.31。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C19與總C19重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C20與總C20重量比，其小于0.37?？蛇x地，可冷凝烴部69分可具有這樣的正C20與總C20重量比，其小于0.35，小于0.32或小于0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C20與總C20重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C21與總C21重量比，其小于0.37?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與總C21重量比，其小于0.35，小于0.32或小于0.30。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C21與總C21重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C22與總C22重量比，其小于0.38?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與總C22重量比，其小于0.36，小于0.34或小于0.30。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C22與總C22重量比，其大于0.10或大于0.15。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C23與總C23重量比，其小于0.43?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C23與總C23重量比，其小于0.40，小于0.35或小于0.29。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C23與總C23重量比，其大于0.15或大于0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C24與總C24重量比，其小于0.48。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C24與總C24重量比，其小于0.46，小于0.42或小于0.40。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C24與總C24重量比，其大于0.15或大于0.20。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的正C25與總C25重量比，其小于0.48?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的正C25與總C25重量比，其小于0.46，小于0.42或小于0.40。在可選實施方式中，可冷凝烴部分可具有這樣的正C25與總C25重量比，其大于0.20或大于0.25。本發(fā)明的某些特征在前面的段落中按照一組數(shù)值上限(例如"小于")和一組數(shù)值下限(例如"大于")進行描述。應當理解，通過這些界限的任意組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)，除非另外指明。該段落中描述的實施方式可以與本文所討論的本發(fā)明的其它方面中任何一方面進行組合。本文和權(quán)利要求書中使用"總C—"(例如總C10)意指在可冷凝烴流體中發(fā)現(xiàn)的特定假組分的量，該量如本文所述尤其如本文中標記"實驗"的部分所述進行測定。也就是說，"總C—"是按照該申請的實驗部分中描述的步驟利用全油氣相色譜(WOGC)分析方法測定的。此外，"總CJ'是從用于鑒定和量化每個假組分的全油氣相色譜(WOGC)峰積分方法和峰鑒定方法測定的，如本文實驗部分所述。此外，假組分的"總C—"重量百分數(shù)和摩爾百分數(shù)值是利用涉及由Katz和Firoozabadi開發(fā)的關(guān)聯(lián)式的假組分分析方法(Katz、D丄.和A.Firoozabadi、1978.Predictingphasebehaviorofcondensate/crude-oilsystemsusingmethaneinteractioncoefficients、J.PetroleumTechnology(Nov.1978)、1649-1655)獲得的，其包括示例性摩爾和重量百分數(shù)測定。本文和權(quán)利要求書中使用"正C—"(例如正C10)意指在可冷凝烴流體中發(fā)現(xiàn)的特定正構(gòu)烷烴化合物的量，該量如本文所述尤其如本文中標記"實驗"的部分所述進行測定。也就是說，"正C一"是從按照該申請的實驗部分中描述的步驟利用全油氣相色譜(WOGC)分析方法測定的GC峰面積測定的。此外，"總C」'是從用于鑒定和量化單個化合物峰的全油氣相色譜(WOGC)峰鑒定和積分方法測定的，如本文實驗部分所述。此外，正構(gòu)烷烴化合物的"正C—"重量百分數(shù)和摩爾百分數(shù)值是利用類似于在實驗部分中解釋的假組分示例性摩爾和重量百分數(shù)測定的方法獲得的，只是使用感興趣的特定正構(gòu)烷烴化合物的密度和分子量，然后使其與在假組分方法中獲得的總數(shù)比較以獲得重量和摩爾百分數(shù)。下面對圖16的討論涉及在實施例1-5中獲得的數(shù)據(jù)，實施例1-5在標記"實驗"的部分中被討論。該數(shù)據(jù)通過在實驗部分中討論的實驗程序、氣體樣品收集程序、烴氣體樣品氣相色譜(GC)分析方法和氣體樣品GC峰鑒定和積分方法獲得。為清楚起見，當談到氣體烴樣品的氣相色譜圖時，對于通過實施例1進行的一個無應力實驗、通過實施例2和3進行的兩個400psi受力實驗以及通過實施例4和5進行的兩個1,000psi受力實驗提供了圖表數(shù)據(jù)。圖16是一柱狀圖，其顯示氣體樣品中存在的烴種類的摩爾百分比濃度，所述氣體樣品取自在本文討論的實驗室實驗中測試和分析的三個應力水平中每一個。氣體化合物摩爾百分數(shù)是通過本文所述的實驗程序、氣體樣品收集程序、烴氣體樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰積分方法和摩爾濃度測定程序獲得的。為清楚起見，烴摩爾百分數(shù)被取為全部己鑒定的烴氣體GC面積(即甲烷、乙烷、丙烷、異丁烷、正丁垸、異戊烷、正戊烷、2-甲基戊烷和正己垸)的總數(shù)與計算摩爾濃度的百分數(shù)。因此，對于所有實驗而言，圖解的甲垸至正C6摩爾百分數(shù)不包括下列的摩爾份額:任何相關(guān)的非烴氣相產(chǎn)品(例如氫氣、C02或H2S)、在表2、4、5、7或9中所列的任何未鑒定的烴氣種類(例如在表2中的峰編號2、6、8-11、13、15-22、24-26和28-78)、或者溶解在液相中、在液相GC中被獨立處理的任何氣體種類。y-軸3080表示就氣相中每種氣態(tài)化合物摩爾百分數(shù)而言的濃度。x-軸3081包含從甲烷至正己烷的每種烴化合物的身份。柱3082A-I表示實施例1的無應力實驗中的每種氣態(tài)化合物的摩爾百分數(shù)。也就是說，3082A表示甲烷，3082B表示乙烷，3082C表示丙烷，3082D表示異丁烷，3082E表示正丁垸，3082F表示異戊烷，3082G表示正戊烷，3082H表示2-甲基戊烷以及30821表示正己烷。柱3083A-I和3084A-I表示來自實施例2和3的雙份400psi受力實驗的樣品中的每種氣態(tài)化合物的摩爾百分數(shù)，其中字母以針對無應力實驗所描述的方式進行分配。而柱3085A-I和3086A-I表示來自實施例4和5的雙份1,000psi受力實驗的樣品中的每種氣態(tài)化合物的摩爾百分數(shù)，其中字母以針對無應力實驗所描述的方式進行分配。從圖16可以看出，在所有實驗中產(chǎn)生的烴氣主要是甲烷、乙垸和丙烷，以摩爾計。此外，顯然的是，相比400psi受力實驗烴氣和1,000psi受力實驗烴氣，柱3082A-I所表示的無應力實驗包含最多的甲垸3082A以及最少的丙烷3082C。現(xiàn)在看柱3083A-I和3084A-I，顯然的是，中間水平400psi應力實驗產(chǎn)生這樣的烴氣，其甲烷3083A和3084A和丙烷3083C和3084C濃度介于柱3082A和3082C表示的無應力實驗與柱3085A和3085C以及3086A和3086C表示的1,000psi受力實驗之間。最后，顯然的是，高水平1,000psi應力實驗產(chǎn)生這樣的烴氣，其相比柱3082A和3082C表示的無應力實驗與柱3083A和3084A以及3083C和3084C表示的400psi受力實驗具有最低的甲垸3085A和3086A濃度和最高的丙垸濃度3085C和3086C。因此在增加的巖石靜應力水平下熱解油頁巖呈現(xiàn)出產(chǎn)生具有減小濃度的甲烷和增加濃度的丙烷的烴氣。從富含有機物巖層生產(chǎn)的烴流體可包括可冷凝烴部分(例如液體)和非冷凝烴部分(例如氣體)。在一些實施方式中，非冷凝烴部分包括甲烷和丙垸。在一些實施方式中，在非冷凝烴部分中的丙烷與甲垸的摩爾比大于0.32。在可選實施方式中，在非冷凝烴部分中的丙垸與甲烷的摩爾比大于0.34、0.36或0.38。如本文所用，"丙烷與甲垸的摩爾比"是可如本文所述尤其如本文標記"實驗"的部分中所述測定的摩爾比。也就是說，"丙垸與甲烷的摩爾比"是利用該申請的實驗部分中描述的烴氣體樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰鑒定和積分方法以及摩爾濃度測定程序測定的。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分包括苯。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有在O.l與0.8重量百分數(shù)之間的苯含量?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有在0.15與0.6重量百分數(shù)之間的苯含量、在0.15與0.5之間的苯含量或在0.15與0.5的苯含量。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分包括環(huán)己烷。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的環(huán)己烷含量，其小于0.8重量百分數(shù)。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的環(huán)己垸含量，其小于0.6重量百分數(shù)或小于0.43重量百分數(shù)。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的環(huán)己垸含量，其大于0.1重量百分數(shù)或大于0.2重量百分數(shù)。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分包括甲基環(huán)己烷。在一些實施方式中，可冷凝烴部分具有這樣的甲基環(huán)己烷含量，其大于0.5重量百分數(shù)?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的甲基環(huán)己烷含量，其大于0.7重量百分數(shù)或大于0.75重量百分數(shù)。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的甲基環(huán)己垸含量，其小于1.2或小于1.0重量百分數(shù)。本文和權(quán)利要求書中苯、環(huán)己垸和甲基環(huán)己烷的重量百分數(shù)含量的應用意指在可冷凝烴流體中發(fā)現(xiàn)的苯、環(huán)己烷和甲基環(huán)己烷的量，該量如本文所述尤其如本文中標記"實驗"的部分所述進行測定。也就是說，各化合物重量百分數(shù)是從本文實驗部分中討論的全油氣相色譜(WOGC)分析方法以及全油氣相色譜(WOGC)峰鑒定和積分方法測定的。此外，各化合物重量百分數(shù)如圖ll所述獲得，除了每個單獨的各化合物峰面積積分被用于測定每個各自的化合物重量百分數(shù)之外。為清楚起見，化合物重量百分數(shù)被計算為全部C3至假C38全油氣相色譜面積與計算重量的百分數(shù)，如圖7中所呈現(xiàn)的假化合物數(shù)據(jù)中所用。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分具有大于30的API比重?？蛇x地，可冷凝烴部分可具有這樣的API比重，其大于30、32、34、36、40、42或44。如本文和權(quán)利要求書中所用，API比重可通過任何普遍接受的測定API比重的方法進行測定。在一些實施方式中，烴流體的可冷凝烴部分具有這樣的堿性氮與總氮比，其在0.1與0.50之間。可選地，可冷凝烴部分可具有這樣的堿性氮與總氮比，其在0.15與0.40之間。如本文和權(quán)利要求書中所用，堿性氮與總氮可以通過任何普遍接受的測定堿性氮與總氮的方法進行測定。在結(jié)果沖突的情況下，遵循普遍接受的更精確的方法。巖石靜應力可影響通過加熱和熱解在富含有機物的巖石內(nèi)產(chǎn)生的采出液的組成這個發(fā)現(xiàn)意味著采出的烴流體的組成也可以通過改變富含有機物巖層的巖石靜應力進行改變。例如，富含有機物巖層的巖石靜應力可以通過選擇支柱(pillar)幾何形狀和/或位置和/或通過選擇加熱和熱解地層區(qū)域厚度和/或加熱先后順序進行改變。支柱是在給定時間在富含有機物巖層內(nèi)留下未熱解以便減輕或緩和地表下沉的區(qū)域。支柱可以是地層內(nèi)的區(qū)域，其被同一地層內(nèi)的熱解區(qū)域包圍?？蛇x地，支柱可以是一般開發(fā)區(qū)域外的未加熱區(qū)域的一部分或與之相連。在生產(chǎn)油田壽命早期充當支柱的某些區(qū)域可在該油田壽命晚期被轉(zhuǎn)化成生產(chǎn)區(qū)域?！阍谄渥匀粻顟B(tài)中，地層的上覆巖層的重量十分均勻地分布在地層上。在該狀態(tài)下，地層內(nèi)特定地點存在的巖石靜應力很大程度上受上覆巖層的厚度和密度控制。期望的巖石靜應力可以通過分析上覆巖層地質(zhì)學和選擇具有合適深度和位置的位置進行選擇。盡管巖石靜應力通常被假定由自然決定并且除了去除所有或部分上覆巖石之外是不可改變的，但是地層內(nèi)具體位置處的巖石靜應力可以通過重新分布上覆巖石重量以便其不再被地層均勻地支撐而進行調(diào)整。例如，上覆巖石重量的這種重新分布可以通過兩種示例性方法實現(xiàn)。這些方法之一或兩者可被用在單一地層內(nèi)。在某些情況下，一種方法主要可以在早期使用，而另一種方法主要可以在后期使用。有利地改變地層區(qū)域所經(jīng)歷的巖石靜應力可以在地層區(qū)域內(nèi)引起顯著的熱解之前進行并且也可以在產(chǎn)生顯著的烴流體之前進行?？蛇x地，有利地改變巖石靜應力可以與熱解同時進行。第一種改變巖石靜應力的方法涉及制造一個不如其鄰近區(qū)域硬的地下地層區(qū)域。隨著特定區(qū)域變得較不堅硬，鄰近區(qū)域因此逐漸地充當支撐上覆巖石的支柱。這些支柱區(qū)域經(jīng)歷增加的巖石靜應力，而較不堅硬的區(qū)域經(jīng)歷降低的巖石靜應力。巖石靜應力的變化量取決于許多因素，其包括例如處理區(qū)域硬度的變化、73處理區(qū)域的大小、支柱大小、支柱間隔、巖石壓縮性和巖石強度。在富含有機物巖層中，地層內(nèi)區(qū)域可以通過熱解該區(qū)域并且通過去除采出液在該區(qū)域內(nèi)產(chǎn)生空的空間而使其經(jīng)歷機械弱化。以這種方式可以使地層內(nèi)的區(qū)域不如沒有經(jīng)歷熱解或經(jīng)歷更少程度的熱解或生產(chǎn)的鄰近區(qū)域硬。第二種改變巖石靜應力的方法涉及使地下地層區(qū)域膨脹并且用比鄰近區(qū)域更大的力推向上覆巖石。這種膨脹可以從鄰近區(qū)域去除一部分上覆巖石重量，因此增加了加熱區(qū)域經(jīng)歷的巖石靜應力并且降低了鄰近區(qū)域經(jīng)歷的巖石靜應力。如果膨脹是足夠的，水平壓裂將在鄰近區(qū)域中形成并且這些區(qū)域?qū)χ紊细矌r石的貢獻將減少。巖石靜應力的變化量取決于許多因素，其包括例如處理區(qū)域的膨脹量、處理區(qū)域的大小、支柱大小、支柱間隔、巖石壓縮性和巖石強度。通過加熱地層內(nèi)的區(qū)域可使其膨脹以便引起巖石的熱膨脹。如果流體被大量截獲在該區(qū)域內(nèi)，流體膨脹或流體產(chǎn)生也可以有助于膨脹?？偱蛎浟靠膳c加熱區(qū)域的厚度成比例。應當注意，如果熱解發(fā)生在加熱區(qū)域并且去除了足量的流體，加熱區(qū)域可以機械地減弱并且因此可改變鄰近區(qū)域所經(jīng)歷的巖石靜應力，如第一種示例性方法中所述。該方法的實施方式可包括通過借助首先加熱和熱解在富含有機物巖層中存在的地層烴以及從該富含有機物巖層內(nèi)的第二鄰近區(qū)域采出流體以便第二區(qū)域的楊氏模量(即硬度)被降低，來增加第一區(qū)域內(nèi)的巖石靜應力而控制通過加熱和熱解從富含有機物巖層內(nèi)的第一區(qū)域產(chǎn)生的采出烴流體的組成。該方法的實施方式可包括通過增加第一區(qū)域內(nèi)的巖石靜應力而控制通過加熱和熱解從富含有機物巖層內(nèi)的第一區(qū)域產(chǎn)生的采出烴流體的組成，增加第一區(qū)域內(nèi)的巖石靜應力如下進行在富含有機物巖層內(nèi)的鄰近區(qū)域之前加熱第一區(qū)域，或者將該第一區(qū)域加熱到比富含有機物巖層內(nèi)的鄰近區(qū)域更大的程度，使得在第一區(qū)域內(nèi)的熱膨脹大于富含有機物巖層的鄰近區(qū)域內(nèi)的熱膨脹。該方法的實施方式可包括通過降低第一區(qū)域內(nèi)的巖石靜應力而控制通過加熱和熱解從富含有機物巖層內(nèi)的第一區(qū)域產(chǎn)生的采出烴流體的組成，降低第一區(qū)域內(nèi)的巖石靜應力如下進行在第一區(qū)域之前加熱富含有機物巖層的一個或多個鄰近區(qū)域，或者使富含有機物巖層的一個或多個鄰近區(qū)域加熱到比該第一區(qū)域更大的程度，使得鄰近區(qū)域內(nèi)的熱膨脹大于第一區(qū)域內(nèi)的熱膨脹。該方法的實施方式可包括使富含有機物巖層內(nèi)加熱區(qū)域的加熱定位、定大小和/或定時以便改變富含有機物巖層目前或未來加熱和熱解區(qū)域的原位巖石靜應力，從而控制采出烴流體的組成?！┥a(chǎn)過程包括在從富含有機物巖層基本上去除地層水溶性礦物之前，原位加熱包含地層烴和地層水溶性礦物的富含有機物巖層。在本發(fā)明的一些實施方式中，在原位加熱之前不需要部分、基本上或完全去除水溶性礦物。例如，在含有天然發(fā)生的蘇打石的油頁巖地層中，油頁巖可以在通過溶液采礦基本上去除蘇打石之前被加熱?；旧先コ苄缘V物可表示水溶性礦物的去除程度，其從本領(lǐng)域中已知的任何商業(yè)溶液采礦操作中發(fā)生。基本上去除水溶性礦物可近似為去除富含有機物巖層內(nèi)烴流體生產(chǎn)的目標區(qū)域中存在的特定水溶性礦物總量的按重量計5%以上。在可選實施方式中，富含有機物巖層的原位加熱以熱解地層烴可以在從富含有機物巖層去除按重量計3%以上的地層水溶性礦物之前開始，可選地，按重量計7%、按重量計10%或按重量計13%。在釆出蘇打石之前加熱油頁巖以生產(chǎn)油和氣的影響是將蘇打石轉(zhuǎn)化成更可回收形式(堿灰)，并且提供滲透性，有助于其隨后的回收。水溶性礦物回收可以在干餾油生產(chǎn)后就發(fā)生，或者它可以被留下幾年的時期用于后面的回收。如果期望的話，堿灰可在地表上被容易地轉(zhuǎn)化回蘇打石。這種轉(zhuǎn)化可容易地實行使得兩種礦物可有效地互換。在一些生產(chǎn)方法中，加熱富含有機物巖層包括通過蘇打石的分解產(chǎn)生堿灰。該方法可包括在地表設(shè)備中處理含水溶性礦物的含水溶液以去除一部分水溶性礦物。該處理步驟可包括通過由于改變含水溶液的溫度引起的沉淀除去水溶性礦物。水溶性礦物可包括鈉。水溶性礦物還可包括蘇打石(碳酸氫鈉)、堿灰(碳酸鈉)、片鈉鋁石(NaAl(C03)(OH)2)或其組合。表面處理可進一步包括在地表設(shè)備中通過與C02反應將堿灰轉(zhuǎn)化成碳酸氫鈉(蘇打石)。在部分或完全去除水溶性礦物后，含水溶液可被再注入到地下地層，在那里它可以被隱蔽。該地下地層可以與原始富含有機物巖層相同或不同。在一些生產(chǎn)方法中，加熱富含有機物巖層既熱解至少一部分地層烴以產(chǎn)生烴流體又使得在富含有機物巖層中在先結(jié)合的遷移污染物種類可以得到。遷移污染物種類可以通過地層烴的熱解形成，可以在加熱后從地層本身中釋放，或者可以在加熱地層后通過產(chǎn)生增加的滲透性而使其可接近。在富含有機物巖層中存在的或注入其中的水或其它含水流體中，遷移污染物種類可以是可溶的。從熱解的油頁巖中產(chǎn)生烴將一般留下一些至少部分水溶的遷移污染物種類。取決于熱解頁巖油與較淺區(qū)段的水文連通性，這些成分可最后遷移到濃度上環(huán)境不可接受的地下水中。潛在的遷移污染物種類的類型取決于油頁巖熱解的特性以及正被轉(zhuǎn)化的油頁巖的組成。如果熱解是在氧或空氣不存在下進行的，污染物種類可包括芳烴(例如苯、甲苯、乙苯、二甲苯)、多芳烴(例如蒽、芘、萘、葸)、金屬污染物(例如As、Co、Pb、Mo、Ni和Zn)，及其它種類諸如硫酸鹽、氨、Al、K、Mg、氯化物、氟化物和酚。如果應用氧或空氣，污染物種類還可包括酮、醇和氰化物。此外，存在的具體的遷移污染物種類可包括上述種類的任何次組或組合。油田開發(fā)者可以期望評估富含有機物巖層與含水層的連通性。這可以進行以確定富含有機物巖層中的地層烴的原位熱解是否可產(chǎn)生傾向于遷移到含水層的遷移種類，或者其程度。如果富含有機物巖層與含水層是水文相連的，可以采取防范措施以減少或防止在熱解期間產(chǎn)生或釋放的種類進入含水層。可選地，富含有機物巖層可以在如本文所述熱解后用水或含水流體沖洗以去除水溶性礦物和/或遷移污染物種類。在其它實施方式中，富含有機物巖層可以與任何地下水源基本上水文不連接。在這樣的情況中，沖洗富含有機物巖層可能對于遷移污染物種類的去除來說不是期望的，但是盡管如此對于水溶性礦物的回收來說可能是期望的。在從富含有機物地層生產(chǎn)烴后，一些遷移污染物種類可保持在巖層中。在這樣的情況下，可以期望將含水流體注入到富含有機物巖層中并且使注入的含水流體溶解至少部分水溶性礦物和/或遷移污染物種類以形成含水溶液。含水溶液然后可通過例如溶液生產(chǎn)井從富含有機物巖層中采出。含水流體可進行調(diào)節(jié)以增加遷移污染物種類和/或水溶性礦物的溶解度。調(diào)節(jié)可包括加入酸或堿以調(diào)節(jié)溶液的pH。所得含水溶液然后可從富含有機物巖層中采出到地表進行加工。在初始含水流體采出后，可進一步期望用含水流體沖洗熟化的富含有機物巖石區(qū)和未熟化的富含有機物巖石區(qū)。含水流體可被用于進一步溶解水溶性礦物和遷移污染物種類。沖洗可以任選地在大部分的烴流體已經(jīng)從熟化的富含有機物巖石區(qū)段采出后完成。在一些實施方式中，沖洗步驟可以被延遲到烴流體生產(chǎn)步驟之后。沖洗可以被延遲以允許從加熱步驟生成的熱向更深處傳遞，進入周圍未熟化的富含有機物巖石區(qū)段，以便將周圍未熟化的富含有機物巖石區(qū)段內(nèi)的蘇打石轉(zhuǎn)化成堿灰。可選地，沖洗可以被延遲以允許從加熱步驟生成的熱在周圍未熟化的富含有機物巖石區(qū)段內(nèi)產(chǎn)生滲透性。此外，沖洗可基于碳酸氫鈉、堿灰或兩者的目前和/或預測的市場價而被延遲，如本文進一步討論的。該方法可以與本文所討論的本發(fā)明其它方面的任何一個進行組合。在含水溶液沖洗后，可以期望在地表設(shè)備中處理含水溶液以去除至少一些遷移污染物種類。遷移污染物種類可通過使用例如吸附材料、反滲透、化學氧化、生物氧化和/或離子交換去除。這些方法的實例在本領(lǐng)域中都是已知的。示例性吸附材料可包括活性炭、粘土或漂白土。在油頁巖源的某些區(qū)域中，另外的油頁巖源或其它烴源可以存在于較低的深度處。其它烴源可包括在低滲透性地層中的天然氣(所謂的"致密氣")或夾帶在煤中和吸附到煤上的天然氣(所謂的"煤層甲垸")。在一些具有多個油頁巖源的實施方式中，首先開發(fā)更深的區(qū)域然后順序地開發(fā)較淺的區(qū)域可能是有利的。以這種方式，井不需要穿過熱區(qū)域或削弱的巖石區(qū)域。在其它實施方式中，通過鉆井穿過正被用作較淺深度處頁巖油開發(fā)的支柱的區(qū)域而開發(fā)較深的區(qū)域可能是有利的。同一區(qū)域中頁巖油源和天然氣源的同時開發(fā)可協(xié)作地利用某些設(shè)備和后勤運作。例如，氣體處理可以在單個工廠進行。同樣，職員可以在開發(fā)中共享。圖6圖解了地表設(shè)備70的一種實施方式的示意圖，所述地表設(shè)備70可被配置來處理采出液。采出液85可以通過生產(chǎn)井71從地下地層84中生產(chǎn)，如本文76所述。采出液可包括通過本文描述的任何方法生產(chǎn)的任何采出液。地下地層84可以是任何地下地層，其包括，例如，包含諸如油頁巖、煤、或焦油砂中任何一種的富含有機物巖層。生產(chǎn)方案可以涉及將采出液淬火72至300下、200下或者甚至IO(TF以下的溫度，在油分離器73中分離出可冷凝成分(即油74和水75)，在氣體處理單元77中處理非冷凝成分76(即氣)以去除水78和硫種類79，在天然氣廠81中從氣體(例如丙烷和丁烷)中去除較重的成分以形成要出售的液態(tài)石油氣(LPG)80，并且在電廠88從剩余的氣體83產(chǎn)生電能82。電能82可被用作通過本文描述的任何方法加熱地下地層84的能源。例如，電能82可以在高壓例如132kV下輸入變壓器86,并且在被輸入到位于加熱井87——其位于地下地層84中一一中的電阻加熱器元件之前逐步下降至更低的電壓例如6600V。以這種方式，加熱地下地層84所需的全部或部分能量可以從采出液85的非冷凝成分中產(chǎn)生。過量的氣體——如果有的話——可以被輸出銷售。來自原位油頁巖生產(chǎn)的釆出液包含多種可以在地表設(shè)備中被分離的成分。采出液典型地包含水、非冷凝烴烷烴種類(例如甲垸、乙烷、丙垸、正丁垸、異丁烷)、非冷凝烴烯烴種類(例如乙烯、丙烯)、由(烷烴、烯烴、芳烴和多芳烴等)組成的可冷凝烴種類、C02、CO、H2、H2S和NH3。在地表設(shè)備中，可冷凝成分可以通過降低溫度和/或增加壓力從非冷凝成分中分離出來。溫度降低可以利用被周圍空氣或可利用的水冷卻的熱交換器實現(xiàn)?？蛇x地，熱的釆出液可以通過與先前冷卻的采出烴液熱交換進行冷卻。壓力可以通過離心式或往復式壓縮機增加。可選地，或者聯(lián)合地，擴散器-膨脹器裝置可被用于從氣流冷凝出液體。分離可以涉及冷卻和/或壓力變化的幾個階段。當降低溫度或增加壓力時，除了可冷凝烴外，水可以從氣體中滴出。液態(tài)水可以通過重力沉降器或離心分離器與可冷凝烴分開。破乳劑可被用于促進水分離。從生產(chǎn)的烴氣中去除C02以及其它所謂的酸氣(如H2S)的方法包括使用化學反應方法和物理溶劑方法。化學反應方法一般包括在高壓和/或低溫下使氣流接觸胺的水溶液。這使得酸氣種類與胺發(fā)生化學反應并且進入到溶液中。通過升溫和/或降壓，化學反應可以被逆轉(zhuǎn)并且濃縮的酸氣流可以被回收?？蛇x的化學反應方法涉及熱的碳酸鹽溶液，一般為碳酸鉀。熱的碳酸鹽溶液被再生，并且濃縮的酸氣流通過使該溶液接觸氣流而回收。物理溶劑方法一般涉及在高壓和/或低溫下使氣流接觸二元醇。類似于胺方法，降壓或升溫允許溶劑再生以及酸氣回收。某種胺或二元醇可以在去除的酸氣種類上或多或少地具有選擇性。任何這些方法的規(guī)模大小調(diào)整需要測定要循環(huán)的化學品的量、循環(huán)速率、再生所需的能量輸入以及氣體化學品接觸設(shè)備的尺寸和類型。接觸設(shè)備可包括填料塔或多級塔板逆流塔。這些方面中每一方面的最優(yōu)尺寸調(diào)整高度取決于氣體從地層中生產(chǎn)的速率以及氣流中酸氣的濃度。酸氣去除還可以通過使用蒸餾塔而實現(xiàn)。這種塔可包括中間的冷凍段，其中允許冷凍的C02和H2S顆粒形成。冷凍的顆粒和液體的混合物向下落下進入汽提段，其中更輕的烴氣在塔內(nèi)逸出并且上升。精餾段可以被提供在塔的上端以進一步促進塔頂氣流的凈化。氣流的氫含量可以通過去除全部或部分氫或者通過去除全部或部分非氫種類(例如C02、CH4等)進行調(diào)整。分離可以利用低溫冷凝、變壓或變溫吸附、或選擇性擴散膜實現(xiàn)。如果需要另外的氫，氫可以借助通過典型的水轉(zhuǎn)換反應重整甲垸而制得。實驗加熱實驗是針對幾個不同的油頁巖樣品和從詳細檢査的加熱的油頁巖中釋放的液休和氣體進行的。收集的是來自科羅拉多州PiceanceBasin中的Mahogany地層的油頁巖樣品。一塊大小大約1立方英尺的固體、連續(xù)油頁巖地層是從在ParachuteCreek東面的Colony礦山位置處的小型試驗礦山收集的。該油頁巖巖塊被稱為CM-1B。取自該巖塊的巖心樣品，如下列實施例所述，都取自同一地層學層段。加熱試驗是利用帕爾容器(Parrvessel)進行的，所述帕爾容器型號為243HC5，其顯示在圖18中并且可從ParrInstrumentCompany得到。實施例1油頁巖巖塊CM-IB被穿過層面取出巖心以產(chǎn)生直徑1.391英寸并且大約2英寸長的圓柱體。使直徑大約2英寸并且5英寸長的金管7002巻縮并且插入濾網(wǎng)7000以充當巖心樣品7001的支撐物(圖17)。重量82.46克的油頁巖巖心樣品7001放置在金管7002中的濾網(wǎng)7000上，并且整個組件被放入帕爾加熱容器中。在圖18中顯示的帕爾容器7010具有565毫升的內(nèi)部容積。用氬沖洗帕爾容器7010幾次，以去除室中存在的空氣，并且該容器用氬加壓至500psi。帕爾容器然后被置于熔爐中，所述熔爐被設(shè)計成與帕爾容器相配合。熔爐最初在室溫下并且在帕爾容器置于熔爐中后被加熱至400'C。帕爾容器的溫度在大約3小時后達到40(TC并且在40(TC熔爐中保持24小時。帕爾容器然后從熔爐中取出并且使其在大約16小時的時間內(nèi)冷卻至室溫。室溫帕爾容器被取樣以獲得加熱實驗后在容器中剩余的一部分代表性氣體。容積150毫升的小氣體取樣圓筒被抽空，與帕爾容器相連，并且使壓強平衡。該氣體樣品的氣相色譜(GC)分析測試和非烴氣體樣品氣相色譜(GC)(GC未被顯示)產(chǎn)生在圖19、表2和表1中顯示的結(jié)果。在圖19中，y-軸4000表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4001表示以分鐘(min)計的保留時間。在圖19中，峰4002表示甲烷的響應，峰4003表示乙垸的響應，峰4004表示丙烷的響應，峰4005表示丁烷的響應，峰4006表示戊烷的響應，和峰4007表示己垸的響應。從GC結(jié)果和所涉及的已知體積和壓強，獲得該氣體的總烴含量(2.09克)、該氣體的C02含量(3.35克)以及該氣體的H2S含量(0.Q6克)。表2圖19-實施例l-O應力-氣體GC的峰和面積詳細資料<table>tableseeoriginaldocumentpage79</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage80</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage81</column></row><table>任何膨脹。為了確保本實施例是這種情況，金箔7066被放置在裝置的一個腿上以測量移動程度。整個彈簧加載裝置7061被置于帕爾容器中(圖18)并且如實施例1所述進行加熱實驗。如實施例1所述，室溫帕爾容器之后被取樣以獲得加熱實驗后在容器中剩余的一部分代表性氣體。氣體取樣、烴氣體樣品氣相色譜(GC)測試和非烴氣體樣品氣相色譜(GC)如實施例1進行。結(jié)果顯示在圖23、表4和表1中。在圖23中，y-軸4010表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4011表示以分鐘計的保留時間。在圖23中，峰4012表示甲烷的響應，峰4013表示乙烷的響應，峰4014表示丙烷的響應，峰4015表示丁烷的響應，峰4016表示戊垸的響應，和峰4017表示己烷的響應。從氣相色譜結(jié)果和所涉及的已知體積和壓強，該氣體的總烴含量測定為1.33克并且該氣體的C02含量為1.70克。<table>tableseeoriginaldocumentpage82</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage83</column></row><table>此時，使帕爾容器通風以達到大氣壓，將容器打開，并且從帕爾容器內(nèi)部收集液體。將水與烴層分離并且稱重。收集的量記錄在表1中。收集的烴液被放在小瓶中、密封并且在光不存在下儲存。任何覆蓋在裝置表面或帕爾容器邊上的另外的液體用紙巾收集，并將這種收集的液體的重量加到收集的總液體上。任何殘留在Berea砂巖中的液體用二氯甲烷進行萃取，并且其在總液體中所占的重量報告在表1中。由于加熱Berea砂巖圓筒和端部塞與有機物質(zhì)一起明顯變黑。Berea中的有機物質(zhì)不可用甲苯或二氯甲烷萃取，并且因此其經(jīng)測定是由烴液的裂解形成的焦炭。加熱實驗后，Berea被碾碎并且測量其總的有機碳(TOC)。該測量被用于估計在Berea中焦炭的量以及隨后估計在Berea中有多少液體已經(jīng)裂解。常數(shù)因子2.283被用于將測量的TOC轉(zhuǎn)化成液體數(shù)量的估計值，其一定存在以產(chǎn)生在Berea中發(fā)現(xiàn)的碳。這種估計的液體是在表1中顯示的"推斷油(inferredoil)"值。稱重固體巖心樣品并且其經(jīng)測定由于加熱已經(jīng)損失了10.29克。實施例3以與實施例2相似的方式對來自油頁巖巖塊CM-1B的巖心樣品進行實驗，其中施加的有效應力為400psi。通過烴氣體樣品氣相色譜(GC)和非烴氣體樣品氣相色譜(GC)(GC未被顯示)收集和分析的氣體樣品的結(jié)果顯示在圖24、表5和表1中。在圖24中，y-軸4020表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4021表示以分鐘計的保留時間。在圖24中，峰4022表示甲垸的響應，峰4023表示乙烷的響應，峰4024表示丙烷的響應，峰4025表示丁烷的響應，峰4026表示戊垸的響應，和峰4027表示己烷的響應。通過全油氣相色譜(WOGC)分析收集和分析的液體的結(jié)果顯示在圖25、表6和表1中。在圖25中，y-軸5050表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸5051表示以分鐘計的保留時間。GC色譜圖一般由標記5052顯示，其中單個鑒別的峰用縮寫進行標記。表5圖24-實施例3-400psi應力-氣體GC的峰和面積詳細資料<table>tableseeoriginaldocumentpage84</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage85</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage86</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage87</column></row><table>表6(續(xù))<table>tableseeoriginaldocumentpage87</column></row><table>實施例4以與實施例2相似的方式對來自油頁巖巖塊CM-1B的巖心樣品進行實驗，然而，在該實施例中施加的有效應力為1,000psi。通過烴氣體樣品氣相色譜(GC)和非烴氣體樣品氣相色譜(GC)(GC未被顯示)收集和分析的氣體的結(jié)果顯示在圖26、表7和表1中。在圖26中，y-軸4030表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4031表示以分鐘計的保留時間。在圖26中，峰4032表示甲垸的響應，峰4033麥示乙烷的響應，峰4034表示丙烷的響應，峰4035表示丁烷的響應，峰4036表示戊烷的響應，和峰4037表示己烷的響應。通過全油氣相色譜(WOGC)收集和分析的液體的結(jié)果顯示在圖27、表8和表1中。在圖27中，y-軸6000表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸6001表示以分鐘計的保留時間。GC色譜圖一般由標記6002顯示，其中單個鑒別的峰用縮寫進行標記。表7圖26-實施例4-1000psi應力-氣體GC的峰和面積詳細資料<table>tableseeoriginaldocumentpage87</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage88</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage89</column></row><table>表8圖27-實施例4-1000psi應力-液體GC的峰和面積詳細資料<table>tableseeoriginaldocumentpage89</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage90</column></row><table>實施例5以與實施例2相似的方式對來自油頁巖巖塊CM-IB的巖心樣品進行實驗；然而，在該實施例中施加的有效應力為1,000psi。通過烴氣體樣品氣相色譜(GC)和非烴氣體樣品氣相色譜(GC)(GC未顯示)收集和分析的氣體的結(jié)果顯示在圖28、表9和表1中。在圖28中，y-軸4040表示以微微安(pA)計的檢測器響應，而x-軸4041表示以分鐘計的保留時間。在圖28中，峰4042表示甲垸的響應，峰4043表示乙垸的響應，峰4044表示丙烷的響應，峰4045表示丁烷的響應，峰4046表示戊烷的響應，和峰4047表示己烷的響應。<table>tableseeoriginaldocumentpage90</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage91</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage92</column></row><table>表1<table>tableseeoriginaldocumentpage92</column></row><table>分析通過實施例1-5描述的實驗程序以及氣體和液體樣品收集程序獲得的氣體和液體樣品是通過下面的烴氣體樣品氣相色譜(GC)分析方法、非烴氣體樣品氣相色譜(GC)分析方法、氣體樣品GC峰鑒別和積分方法、全油氣相色譜(WOGC)分析方法，以及全袖氣相色譜(WOGC)峰鑒別和積分方法進行分析的。對如在實施例1-5中所述的加熱測試期間收集的氣體樣品的烴和非烴氣體進行分析，利用的是與AgilentModel5973四極質(zhì)量選擇性檢測器相連的AgilentModel6890氣相色譜儀。6890GC被配置有兩個入口(前和后)和兩個具有兩個固定體積樣品環(huán)的檢測器(前和后)，用于樣品導入。采用與GC儀器一起供應的Chemstation軟件(修訂本八.03.01)進行峰鑒別和積分。對于烴氣體，GC配置由下列組成a)分流/無分流入口(GC的后面位置)b)FID(火焰離子化檢測器)，GC的后面位置c)HPUltra-2(5。/。苯基甲基硅氧烷)毛細管柱(兩個)(25米x200nmID)，一個引向FID檢測器，另一個引向Agilent5973質(zhì)量選擇性檢測器d)500nl固定體積樣品環(huán)e)六通氣體取樣閥f)低溫(液氮)恒溫箱，具有冷卻能力g)恒溫箱程序-80°(:持續(xù)2分鐘，20'C/min至0°C，然后4'C/min至2(TC，然后10。C/min至IOO'C，保持1分鐘h)氦載氣流速2.2ml/mini)入口溫度IOO'Cj)入口壓強19.35psik)分流比25:11)FID溫度31(TC對于非烴氣體(例如氬、二氧化碳和硫化氫)，GC配置由下列組成a)PTV(可編程溫度汽化)入口(GC的前面位置)b)TCD(熱導檢測器)GC的前面位置c)GS-GasPro毛細管柱(30米x0.32mmID)d)lOOnl固定體積樣品環(huán)e)六通氣體取樣閥f)恒溫箱程序25。C保持2min.，然后10°C/min至200°C，保持1min。g)氦載氣流速4.1ml/minh)入口溫度200。Ci)入口壓力14.9psij)無分流模式k)TCD溫度250'C對于實施例1-5，包含從帕爾容器收集的氣體的不銹鋼樣品筒(圖18)被安裝有兩階段氣體調(diào)節(jié)器(針對細壓縮氣瓶(lecturebottle)應用設(shè)計)以使氣體壓強降至每平方英寸大約二十磅。隔板附件定位在調(diào)解器出口，以允許通過Hamilton1005型氣密注射器，取出氣體。隔板附件和注射器用來自不銹鋼樣品筒的氣體吹掃，以確保收集到代表性氣體樣品。氣體樣品然后被轉(zhuǎn)移到不銹鋼室(隔板室)，所述不銹鋼室(隔板室)被配置有壓力傳感器和隔板附件。隔板室通過不銹鋼毛細管路與安裝在GC上的固定體積樣品環(huán)相連。隔板室和樣品環(huán)被抽空大約5分鐘。抽空的隔板室然后通過關(guān)閉位于隔板室出口的針形閥而與抽空的樣品環(huán)隔離。氣體樣品從氣密性注射器通過隔板附件導入隔板室中，并且記錄壓強。抽空的樣品環(huán)然后向加壓的隔板室開放，并且使氣體樣品在樣品環(huán)和隔板室之間平衡一分鐘。然后記錄平衡壓強，以允許在注射到GC入口之前計算在樣品環(huán)中存在的氣體總摩爾數(shù)。樣品環(huán)內(nèi)含物然后通過氦載氣掃進入口，并且基于GC恒溫箱溫度程序和載氣流速，通過毛細管柱中的保留時間而將成分分開。利用鑒定的氣體標準，生成將積分的峰面積與濃度相關(guān)聯(lián)的校準曲線，用于量化氣體組成。對于烴氣體，含有在氦基質(zhì)中不同濃度(每百萬份，基于摩爾)的甲烷、乙烷、丙垸、丁烷、戊烷和己烷混合物的標準在大氣壓下通過固定體積樣品環(huán)注入GC中。對于非烴氣，包含單個成分的標準——即氦中的二氧化碳和天然氣中的硫化氫——在樣品環(huán)中在不同壓強下注入GC中以產(chǎn)生校準曲線。在圖16中報告的烴氣體樣品摩爾百分數(shù)采用下列方法獲得。至少三種不同濃度的甲垸、乙烷、丙烷、丁烷、戊垸和己烷的氣體標準在氣相色譜上運行以獲得針對這些標準濃度的峰面積響應。然后在Chemstation軟件內(nèi)使已知濃度與各自的峰面積響應相關(guān)聯(lián)，以產(chǎn)生甲烷、乙烷、丙垸、丁烷、戊烷和己烷的校準曲線。在Chemstation中繪制校準曲線，以確保在濃度和峰強度之間良好的線性(R2>0.98)。對于每個校準的化合物使用線性擬合，使得峰面積和摩爾濃度之間的響應因子是Chemstation軟件所測定的直線斜率的函數(shù)。Chemstation軟件程序然后測定將GC峰面積強度與每個校準化合物的摩爾數(shù)量關(guān)聯(lián)的響應因子。該軟件然后從響應因子和峰面積測定每個校準化合物的摩爾數(shù)。在實施例1-5中使用的峰面積被報告在表2、4、5、7和9中。校準曲線未測定的每個鑒定化合物(即異丁烷、異戊烷和2-甲基戊垸)的摩爾數(shù)然后利用最接近的校準化合物(即，對于異丁垸來說是丁烷；對于異戊垸來說是戊烷；以及對于2-甲基戊烷來說是己垸)的響應因子乘以校準曲線未測定的鑒定化合物的峰面積與校準化合物的峰面積的比值進行估計。圖16中報告的值然后取為所有已鑒定的烴氣體GC面積(即甲烷、乙烷、丙垸、異丁垸、正丁垸、異戊垸、正戊垸、2-甲基戊垸和正己垸)總數(shù)與計算的摩爾濃度的百分數(shù)。因此所有實驗的圖解的甲烷至正C6摩爾百分數(shù)不包括在表2、4、5、7或9中所列的未鑒定的烴氣體種類的摩爾份額(例如表2中的峰編號2、6、8-11、13、15-22、24-26和28-78)。在如實施例1、3和4描述的加熱測試期間收集的液體樣品按照下列方法通過全油氣相色譜(WOGC)進行分析。樣品、QA/QC標準和空白(二硫化碳)在配置有分流/無分流注射器、自動取樣器和火焰離子檢測器(FID)的Agilent6890GC中利用Ultra1MethylSiloxane(甲基硅氧烷)柱(長25m，直徑0.32pm,膜厚0.52Hm)進行分析。樣品以分流模式注入到毛細管柱上，其分流比為80:1。GC恒溫箱溫度在20'C被恒定保持5min，以5'Omhf1的速度從20'C程序控制升溫至300°C，然后在30(TC下保持30min(總運行時間=90min)。注射器溫度被保持在300'C，并且FID溫度被設(shè)定在310'C。氦以2.1mL'min'1的流速被用作載氣。利用隨Agilent儀器提供的Chemstation軟件修訂本A.10.02[1757](AgilentTech.1990-2003)進行峰鑒別和積分。烴的標準混合物通過上述WOGC方法以及通過配置有分流/無分流注射器、自動取樣器和質(zhì)量選擇性檢測器(MS)的Agilent6890GC在相同條件下進行平行分析。通過從GC-MS分析每個峰的質(zhì)譜進行烴化合物的鑒定。因為對于兩種儀器來說條件是相同的，因此在GC-MS上進行的峰鑒別可以被轉(zhuǎn)移到在GC-FID上獲得的峰。利用這些數(shù)據(jù)，使保留時間和峰鑒別關(guān)聯(lián)的化合物表被設(shè)定在GC-FIDChemstation中。該表被用于峰鑒別。在液體樣品上獲得的氣相色譜圖(圖4、9和ll)利用假組分技術(shù)進行分析。鑒定每個假組分所用的慣例是將從正構(gòu)烷烴至下一個出現(xiàn)的正構(gòu)垸烴的所有份額積分，其中假組分由滯后洗脫的正構(gòu)烷烴進行命名。例如，C-10假組分從剛過去的正C9開始并且繼續(xù)剛好經(jīng)過正C10的積分獲得。以這種方式獲得的假組分的碳數(shù)重量百分數(shù)和摩爾百分數(shù)值利用由Katz和Firoozabadi開發(fā)的關(guān)系式確定(Katz、D丄.、andA.Firoozabadi、1978.Predictingphasebehaviorofcondensate/crude-oilsystemsusingmethaneinteractioncoefficients,J.PetroleumTechnology(Nov.1978)、1649-1655)。實施例1、3和4的假組分分析物的結(jié)果顯示在表10、11和12中。為了闡明該技術(shù)，實施例1的C10假組分的示例性假組分重量百分數(shù)計算參考表10呈現(xiàn)在下面。首先，C-10假組分面積如上所述是從剛過去的正C9開始并且繼續(xù)剛好經(jīng)過正C10的面積的積分獲得的。C10假組分的總積分面積是10551.700皮安秒(pAs)。總C10假組分積分面積(10551.700pAs)然后乘以CIO假組分密度(0.7780g/ml)，產(chǎn)生8209,22pAsg/ml的"面積x密度"。類似地，確定每個假組分和所有較輕的所列化合物(即nC3、iC4、nC4、iC5&nC5)的峰積分面積，并且將其乘以其各自的密度，以產(chǎn)生每個各自假組分和所列化合物的"面積x密度"數(shù)。每個假組分和所列化合物的各自確定的"面積x密度"數(shù)然后相加以確定"總面積x密度"數(shù)。實施例1的"總面積x密度"數(shù)是96266.96pAsg/ml。C10假組分重量百分數(shù)然后通過將C10假組分"面積x密度"數(shù)(8209.22pAsg/ml)除以"總面積x密度"數(shù)(96266.96pAsg/ml)以得到8.53重量百分數(shù)的C10假組分重量百分數(shù)而獲得。為了進一步闡明該假組分技術(shù)，實施例1的C10假組分的示例性假組分摩爾百分數(shù)計算參考表10呈現(xiàn)在下面。首先，C-10假組分面積如上所述是從剛過去的正C9開始并且繼續(xù)剛好經(jīng)過正C10的面積的積分獲得的。C10假組分的總積分面積是10551.700皮安秒(pAs)?？侰10假組分積分面積(10551.700pAs)然后乘以C10假組分密度(0.7780g/ml)，產(chǎn)生8209.22pAsg/ml的"面積x密度"。類似地，確定每個假組分和所有較輕的所列化合物(即nC3、iC4、nC4、iC5&nC5)的積分面積，并且將其乘以其各自的密度以產(chǎn)生每個各自假組分和所列化合物的"面積x密度"數(shù)。C10假組分"面積x密度"數(shù)(8209.22pAsg/ml)然后除以C10假組分分子量(134.00g/mo1)，產(chǎn)生61.26pAsmol/mlC10假組分"面積x密度/分子量"數(shù)。類似地，每個假組分和所列化合物的"面積x密度"數(shù)然后除以這些組分或化合物各自的分子量，以產(chǎn)生每個相應假組分和所列化合物的"面積x密度/分子量"數(shù)。每個假組分和所列化合物各自確定的"面積x密度/分子量"數(shù)然后相加以確定"總面積x密度/分子量"數(shù)。實施例1的總"總面積x密度/分子量"數(shù)是665.28pAsmol/ml。C10假組分摩爾百分數(shù)然后是通過將C10假組分"面積x密度/分子量"數(shù)(61.26pAsmol/ml)除以"總面積x密度/分子量"數(shù)(665.28pAsmol/ml)以得到9.21摩爾百分數(shù)的C10假組分摩爾百分數(shù)而獲得的。表10實施例1的假組分-液體的GC-0應力<table>tableseeoriginaldocumentpage96</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage97</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage98</column></row><table>學區(qū)間獲得。這些測試產(chǎn)生21%的TOC以及872mg/g-toc的生油巖評價儀含氫指數(shù)。下述TOC和生油巖評價儀程序針對在實施例1-5中描述的帕爾加熱測試后剩余的油頁巖樣品進行。結(jié)果顯示在表13中。上述生油巖評價儀熱解分析采用下列步驟進行。生油巖評價儀熱解分析利用Delsi生油巖評價儀II儀器在校準巖石標準(IFP標準弁55000)、空白和樣品上進行。巖石樣品在裝載到生油巖評價儀坩堝之前被碾碎、微粉化和風干。25與100mg之間的粉末狀巖石樣品被裝載到坩堝中，這取決于該樣品總有機碳(TOC)含量。在每天開始時運行兩個或三個空白以凈化該系統(tǒng)并且穩(wěn)定溫度。兩個或三個重量為100+/-1mg的IFP校準標準#55000的樣品被運行以校準該系統(tǒng)。如果生油巖評價儀Tmax參數(shù)在這些標準上是419'C+/-2°C,就對樣品進行分析。該標準也在每IO個樣品之前和之后運行以監(jiān)控該儀器的性能。生油巖評價儀熱解技術(shù)涉及在惰性(氦)氣氛中將粉末狀巖石樣品速度程序化加熱至高溫以及表征從化學鍵的熱斷裂所產(chǎn)生的產(chǎn)物。在將樣品導入后熱解烘箱在300'C下等溫保持三分鐘。在該階段產(chǎn)生的烴通過火焰離子化檢測器(FID)進行檢測，產(chǎn)生S,峰。熱解烘箱溫度然后以25'C/分鐘的梯度升高至55(TC，其中烘箱被等溫保持一分鐘。在該步驟期間產(chǎn)生的烴由FID進行檢測并且產(chǎn)生S2峰。含氫指數(shù)(HI)是通過將S2峰(表示為mg經(jīng)/g巖石)歸一化成重量百分數(shù)TOC(獨立確定的總有機碳)計算的，如下///=(s2/roc)*ioo其中HI被表示為mg經(jīng)/gTOc。總有機碳(TOC)通過適合于地質(zhì)學樣品的熟知方法進行確定，即所存在的任何碳酸鹽巖石通過酸處理接著是剩余物質(zhì)燃燒而被去除，以產(chǎn)生并測量C02形式的有機基碳。表13帕爾加熱測試后油頁巖樣品的TOC和生油巖評價儀結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage99</column></row><table>實施例1-5的API比重通過估計所收集的液體的室溫比重(SG)進行估計，并且結(jié)果被報告在表14中。API比重通過應用下式從確定的比重中估計API比重=(141.5/SG)—131.5每種液體樣品的比重利用下列步驟進行估計?？盏?0piHamiltonModel1705氣密性注射器在MettlerAE163數(shù)字天平上稱重以測定空注射器重量。該注射器然后通過將該注射器填充一定體積的液體而被加載。記錄下注射器中液體的體積。然后稱量加載的注射器。液體樣品重量然后通過將加載的注射器測量重量減去測量的空注射器重量進行估計。比重然后通過將液體樣品重量除以液體樣品所占的注射器體積進行估計。<table>tableseeoriginaldocumentpage100</column></row><table>上述的方法對于在科羅拉多州的Piceance盆地中回收烴方面可具有價值。一些人已經(jīng)評估出，在美國西部的一些油頁巖沉積物中，每地表英畝可以回收高達1百萬桶油。一項研究已經(jīng)估計在Piceance盆地的油頁巖地層中含蘇打石部分內(nèi)的油頁巖資源在適當?shù)奈恢镁哂兴那|桶頁巖油?？偟膩碚f，僅僅在Piceance盆地可存在高達1萬億桶頁巖油。本發(fā)明的某些特征就一組數(shù)值上限和一組數(shù)值下限進行了描述。應當理解,除非另外指明，通過這些極限值的任何組合形成的范圍在本發(fā)明的范圍內(nèi)。盡管按照美國實踐，一些從屬權(quán)利要求具有單一從屬關(guān)系，但這些從屬權(quán)利要求中任一項的每個特征可以與從屬于相同的一個或多個獨立權(quán)利要求的其它從屬權(quán)利要求中一項或多項的每一個特征進行組合。盡管顯然的是對本文描述的發(fā)明進行了充分計算以實現(xiàn)上面提到的益處和優(yōu)點，但是應當理解的是本發(fā)明易于進行修改、變化和改變，而不脫離其精神。權(quán)利要求1.原位加熱富含有機物巖層的方法，其包括提供第一井筒，所述第一井筒至少延伸至所述富含有機物巖層的深度；提供第二井筒，所述第二井筒與第一井筒相交，所述第一井筒和所述第二井筒一起形成第一加熱井；向所述第一井筒中注入氧化劑和第一可燃燃料；在所述第一井筒中提供硬件從而使所述氧化劑和所述第一可燃燃料基本上在所述富含有機物巖層的深度處混合并燃燒，由此形成燃燒產(chǎn)物；并且使所述燃燒產(chǎn)物流動進入所述第二井筒并且沿所述第二井筒向上流動，從而從所述第一井筒產(chǎn)生第一熱剖面并且從所述第二井筒中產(chǎn)生第二熱剖面，在使所述燃燒產(chǎn)物流動一段時間后，所述第一熱剖面和所述第二熱剖面接合，以便在所述第一和第二井筒之間的所述富含有機物巖層的主要部分內(nèi)形成地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)。2.權(quán)利要求l所述的方法，其中所述地層烴包括重烴。3.權(quán)利要求1所述的方法，其中所述富含有機物巖層是油頁巖地層并且所述地層烴包括油頁巖。4.權(quán)利要求3所述的方法，其中在所述第一井筒中的所述硬件的大致深度處或正好在該深度之下的所述第二井筒中，所述燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上。5.權(quán)利要求3所述的方法，其中在所述第一井筒中的所述硬件的大致深度處或正好在該深度之上的所述第二井筒中，所述燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度之下。6.權(quán)利要求3所述的方法，其中在流動的末端處或附近，所述第二井筒中的所述燃燒產(chǎn)物在靠近所述第一井筒中的所述硬件的上部深度的深度處處于270'C和360'C之間的溫度。7.權(quán)利要求3所述的方法，其進一步包括在所述第一井筒內(nèi)提供套管柱；并且在所述第二井筒內(nèi)提供套管柱。8.權(quán)利要求7所述的方法，其中所述第一井筒和所述第二井筒隔開大約20英尺至100英尺；并且在所述第一和第二井筒之間的所述富含有機物巖層的主要部分，所述熱解區(qū)具有大于270'C的溫度。9.權(quán)利要求8所述的方法，其中所述熱解區(qū)具有大約30(TC和700'C之間的溫度。10.權(quán)利要求7所述的方法，其中所述硬件包括管狀部件，其位于所述第一井筒內(nèi)的所述套管柱內(nèi)并且延伸至所述富含有機物巖層的選定部分并且在套管內(nèi)形成環(huán)狀區(qū)域；和第一燃燒器，其在所述富含有機物巖層內(nèi)的第一深度處被連接到所述管狀部件。11.權(quán)利要求10所述的方法，其中注入所述第一可燃燃料包括向管道中注入所述第一可燃燃料；并且注入所述氧化劑包括向環(huán)狀空間注入所述氧化劑。12.權(quán)利要求10所述的方法，其中注入所述氧化劑包括向管道中注入所述氧化劑；并且注入所述第一可燃燃料包括向環(huán)狀空間注入所述第一可燃燃料。13.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述硬件進一步包括緊接位于所述燃燒器下方的管狀通風帽。14.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述第一熱剖面和所述第二熱剖面的接合通過選擇特定第一燃燒器強度、第一可燃燃料組成、氧化劑注入速率、第一可燃燃料注入速率、所述第一井筒和所述第二井筒之間的間隔或其組合而實現(xiàn)。15.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述第一燃燒器被置于所述富含有機物巖層內(nèi)的目標區(qū)域的頂部附近。16.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述第一燃燒器利用電阻加熱元件點燃。17.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述第一燃燒器通過向第一和第二管狀部件注入引火物質(zhì)而點燃。18.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述硬件進一步包括至少一條燃料管線，用于將注入的可燃燃料送至所述燃燒器。19.權(quán)利要求10所述的方法，其進一步包括監(jiān)控所述第二井筒中的所述燃燒產(chǎn)物的溫度。20.權(quán)利要求10所述的方法，其進一步包括在地表從所述第二井筒中收集所述燃燒產(chǎn)物；分離所述燃燒產(chǎn)物，以便回收至少一部分所述第一可燃燃料；并且將所述第一可燃燃料與其它燃燒產(chǎn)物一起作為第二可燃燃料再注入。21.權(quán)利要求10所述的方法，其進一步包括在地表從所述第二井筒中收集所述燃燒產(chǎn)物，該收集的燃燒產(chǎn)物包括可利用的氧氣；壓縮所述收集的燃燒產(chǎn)物；將壓縮空氣與所述收集的燃燒產(chǎn)物混合以形成氧化劑混合物；并且將所述氧化劑混合物傳遞至所述第一井筒，所述氧化劑混合物形成注入氧化劑的至少一部分。22.權(quán)利要求10所述的方法，其進一步包括在地表從所述第二井筒中收集所述燃燒產(chǎn)物，該收集的燃燒產(chǎn)物具有可利用的燃料；壓縮所述收集的燃燒產(chǎn)物；將壓縮燃料與所述燃燒產(chǎn)物混合以形成第二可燃燃料；并且將至少一部分所述第二可燃燃料傳遞回所述第一井筒。23.權(quán)利要求22所述的方法，其進一步包括將至少一部分所述第二可燃燃料傳遞至第二加熱井的第一井筒中。24.權(quán)利要求10所述的方法，其進一步包括在地表從所述第二井筒中收集所述燃燒產(chǎn)物；并且監(jiān)控該收集的燃燒產(chǎn)物可燃種類的存在，由此評測所述燃燒器是否被適當點燃。25.權(quán)利要求24所述的方法，其中所述可燃種類包括甲垸、乙烷、氫(H2)和一氧化碳中至少一種。26.權(quán)利要求24所述的方法，其進一步包括在地表處理所述燃燒產(chǎn)物以去除NOx成分；并且將該處理的燃燒產(chǎn)物排到大氣中。27.權(quán)利要求10所述的方法，其進一步包括大約在所述第一燃燒器的深度處，在所述第二井筒內(nèi)的所述套管柱中的一點上監(jiān)控所述燃燒產(chǎn)物的溫度。28.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述氧化劑以1.25至6.0倍化學計量燃燒量的質(zhì)量流量過量地注入。29.權(quán)利要求28所述的方法，其中所述氧化劑是富含02的空氣。30.權(quán)利要求10所述的方法，其中在作為熱解目標的所述富含有機物巖層內(nèi)的區(qū)域中，所述燃燒器提供每一米井長0.5至3.0kW。31.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述氧化劑以大約10,000至50,000kg/天的速率注入。32.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述氧化劑在大約50至250磅/平方英寸的壓強下注入。33.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述第一可燃燃料在大于約600磅/平方英寸的壓強下注入。34.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述燃燒器供應大約50至250kW的熱能。35.權(quán)利要求3所述的方法，其進一步包括加熱所述油頁巖以便將至少一部分所述油頁巖熱解成烴流體，所述烴流體包括氣體；將所述氣體采出；并且其中至少一部分所述第一可燃燃料包括從所述烴流體中采出的所述氣體。36.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述第一可燃燃料是燃料氣；并且所述燃燒器的強度通過調(diào)節(jié)所述燃料氣的組成進行控制。37.權(quán)利要求10所述的方法，其中所述第一可燃燃料是已用加入的惰性成份稀釋的天然氣。38.權(quán)利要求37所述的方法，其中所述加入的惰性成份包括二氧化碳(C02)或氮氣(N2)中至少一種。39.原位加熱目標油頁巖地層的方法，其包括提供至少延伸至所述目標油頁巖地層的深度的第一井筒，所述第一井筒具有下端；提供第二井筒，所述第二井筒也具有下端，所述第二井筒的下端與所述第一井筒的下端相交，以在它們之間形成流體連通；選擇所述第一井筒和所述第二井筒之間的距離；在所述第一井筒內(nèi)提供燃燒器；向所述第一井筒和所述燃燒器中注入氧化劑和可燃燃料以便燃燒所述可燃燃料；循環(huán)從所述燃燒器中產(chǎn)生的煙道氣穿過所述第二井筒并且至地表，從而在所述第一井筒周圍形成第一熱解區(qū)，以及在所述第二井筒周圍形成第二熱解區(qū)，在循環(huán)所述煙道氣一段時間后，所述第一熱解區(qū)與所述第二熱解區(qū)接合，以便在所述第一和第二井筒之間的所述油頁巖地層的主要部分內(nèi)形成地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)。40.權(quán)利要求39所述的方法，其中在流動的末端處或附近，在位于所述第一井筒中的硬件的大致深度處或正好位于該深度之上的所述第二井筒中，所述煙道氣降至熱解溫度之下。41.權(quán)利要求40所述的方法，其中所述第一井筒基本上水平完井，由此限定跟部和趾部。42.權(quán)利要求41所述的方法，其中所述第二井筒基本上垂直完井。43.權(quán)利要求41所述的方法，其中所述燃燒器被置于所述第一井筒的所述跟部的上方。44.權(quán)利要求40所述的方法，其中所述目標油頁巖地層在所述跟部和所述趾部之間被加熱至大約280。C和80(TC之間。45.權(quán)利要求44所述的方法，其進一步包括從所述第二井筒收集所述煙道氣；并且分離所述煙道氣以便回收至少一部分所述可燃燃料。46.權(quán)利要求40所述的方法，其中所述第一熱解區(qū)和所述第二熱解區(qū)的接合進一步通過選擇特定燃燒器強度、可燃燃料組成、氧化劑注入速率、可燃燃料注入速率或其組合而實現(xiàn)。47.權(quán)利要求40所述的方法，其進一步包括加熱所述油頁巖以便將至少一部分所述油頁巖熱解成烴流體，所述烴流體包括氣體；將所述氣體采出；并且將至少一部分采出的氣體用作所述可燃燃料。48.權(quán)利要求47所述的方法，其進一步包括-處理所述氣體以便從所述氣體基本上去除H2S。49.權(quán)利要求44所述的方法，其進一步包括在所述第二井筒中提供燃燒器和管狀部件；并且在所述第一井筒附近、在所述第一井筒的所述跟部上方并朝向所述第一井筒的所述趾部加熱所述目標油頁巖地層之后但是在所述第一和第二熱解區(qū)接合之目U，(1)向所述第二井筒以及其中的所述燃燒器注入所述氧化劑和所述可燃燃料以便燃燒所述可燃燃料，和(2)循環(huán)從所述燃燒器產(chǎn)生的煙道氣穿過所述第一井筒并且到達所述地表；(1)將所述氧化劑和所述可燃燃料注入所述第二井筒并且穿過其中的所述燃燒器，以便燃燒所述可燃燃料，以及進一步在所述第二井筒附近并且朝向所述第一井筒的所述跟部加熱所述目標油頁巖地層；并且(2)將從所述第二井筒中的所述燃燒器產(chǎn)生的煙道氣循環(huán)穿過所述第一井筒并且到達所述地表。50.權(quán)利要求40所述的方法，其中所述第一井筒、所述第二井筒和所述燃燒器限定第一加熱井，并且所述方法進一步包括提供多個另外的加熱井，其每一個也都包括第一井筒、第二井筒以及第一井筒中的燃燒器；布置所述第一加熱井和所述多個另外的加熱井，使得各自的第一井筒和各自的第二井筒處于交替關(guān)系；將氧化劑和可燃燃料注入各多個另外的加熱井的每一個的所述第一井筒并且穿過所述燃燒器，以便在所述多個另外的加熱井內(nèi)燃燒所述可燃燃料；并且將從每個所述燃燒器產(chǎn)生的煙道氣循環(huán)穿過所述多個另外的加熱井的各自的第二井筒并且到達所述地表。51.原位加熱目標富含有機物巖層的加熱井，其包括第一井筒，其至少延伸至所述目標富含有機物巖層的深度，所述第一井筒具有基本垂直部分以及限定跟部和趾部的偏斜部分；具有下端的基本垂直的第二井筒，所述第二井筒的所述下端與所述第一井筒的所述趾部相交以在它們之間形成流體連通；在所述第一井筒內(nèi)的至少一個井下燃燒用燃燒器；并且其中選擇所述第一井筒和所述第二井筒之間的間隔，使得在加熱的煙道氣循環(huán)穿過所述加熱井一段時間后，來自所述第一井筒的第一熱解區(qū)與來自所述第二井筒的第二熱解區(qū)以這樣的方式接合(i)在所述第一和第二井筒之間所述富含有機物巖層的主要部分內(nèi)形成地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)，并且(ii)在所述第一井筒中的所述至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之下的所述第二井筒中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上，并且在所述第一井筒中的所述至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之上的所述第二井筒中，燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度之下。52.產(chǎn)生烴流體的方法，其包括用加熱井原位加熱富含有機物巖層并且從所述富含有機物巖層產(chǎn)生烴流體，所述烴流體由于位于所述富含有機物巖層中的地層烴的熱解而至少部分產(chǎn)生，其中所述加熱井包括第一井筒，其至少延伸至所述目標富含有機物巖層的深度，所述第一井筒具有基本垂直部分以及限定跟部和趾部的偏斜部分；具有下端的基本垂直的第二井筒，所述第二井筒的所述下端與所述第一井筒的所述趾部相交以在它們之間形成流體連通；和在所述第一井筒或所述第二井筒內(nèi)的至少一個井下燃燒用燃燒器；并且其中選擇所述第一井筒和所述第二井筒之間的間隔，使得在加熱的煙道氣循環(huán)穿過所述加熱井一段時間后，來自所述第一井筒的第一熱解區(qū)與來自所述第二井筒的第二熱解區(qū)以這樣的方式接合(i)在所述第一和第二井筒之間所述富含有機物巖層的主要部分內(nèi)形成地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)，并且(ii)在所述第一井筒中的所述至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之下的所述第二井筒中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上，并且在所述第一井筒中的所述至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之上的所述第二井筒中，燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度之下。53.權(quán)利要求52所述的方法，其進一步包括從所述富含有機物巖層產(chǎn)生烴流體，所述烴流體由于位于所述富含有機物巖層中的地層烴的熱解而至少部分產(chǎn)生。54.從目標富含有機物地層產(chǎn)生烴流體的油田，其包括多個加熱井，每個加熱井包括第一井筒，其至少延伸至目標富含有機物巖層的深度，并且具有基本垂直部分以及限定跟部和趾部的偏斜部分；具有下端的基本垂直的第二井筒，所述第二井筒的所述下端與所述第一井筒的所述趾部相交以在它們之間形成流體連通；和在所述第一井筒或所述第二井筒內(nèi)的至少一個井下燃燒用燃燒器；并且其中選擇各個所述第一井筒和所述第二井筒之間的間隔，使得在加熱的煙道氣循環(huán)穿過所述加熱井一段時間后，來自所述第一井筒的第一熱解區(qū)與來自所述第二井筒的第二熱解區(qū)以這樣的方式接合(i)在所述第一和第二井筒之間所述富含有機物巖層的主要部分內(nèi)形成地層烴的基本連續(xù)熱解區(qū)；并且其中所述多個加熱井被布置在包括行和列的陣列中，使得沿著各行和沿著各列所述第一井筒和所述第二井筒交替。55.權(quán)利要求54所述的方法，其中，由于循環(huán)，(ii)在各自的第一井筒中的所述至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之下的各相應的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物處于熱解溫度之上，并且在各自的第一井筒中的所述至少一個燃燒用燃燒器的大致深度處或正好在該深度之上的各相應的第二井筒中，燃燒產(chǎn)物降至熱解溫度之下。全文摘要提供的是原位加熱富含有機物巖層的方法。優(yōu)選地，富含有機物巖層包括干酪根。該方法可包括下列步驟提供第一井筒，所述第一井筒至少延伸至富含有機物巖層的深度，并且提供第二井筒，所述第二井筒也延伸至富含有機物巖層的深度并與第一井筒相交。該方法也可包括向第一井筒中注入空氣和可燃燃料，并且在井筒中提供井下燃燒器從而使空氣和可燃燃料基本上在富含有機物巖層的深度處混合并燃燒。該方法還可包括循環(huán)燃燒產(chǎn)物進入第二井筒并沿第二井筒向上。文檔編號E21B36/00GK101680284SQ200880016011公開日2010年3月24日申請日期2008年4月18日優(yōu)先權(quán)日2007年5月15日發(fā)明者C·C·拉斯穆森,R·D·卡敏斯克申請人:埃克森美孚上游研究公司