專利名稱：轉(zhuǎn)子、水輪及其制造方法
技術領域：
本發(fā)明涉及耐磨耗性和耐蝕性均優(yōu)的轉(zhuǎn)子和水輪及其制造方法。
近年來，水輪越來越被用在液體中含有固態(tài)物質(zhì)如泥砂的場合。在這種條件下被驅(qū)動的轉(zhuǎn)子往往同時受到泥砂沖擊造成的磨耗(將被稱為“泥砂磨耗”)和空蝕損傷而被損傷。因此，容易被損傷的部分或是襯有樹脂如橡膠，或是表面用高硬材料如陶瓷噴鍍。這種技術已被日本專利公報47477/1991號公開。
一般地說，具有三維形狀的轉(zhuǎn)子通常是用鑄造方法制造的。而大尺寸的轉(zhuǎn)子在另一方面還要用焊接方法來拼裝。在這種情況下，不銹鋼材料被焊接到組合件內(nèi)借以提高轉(zhuǎn)子的機械強度。具體地說，葉片、頂部和輪圈或套筒被分別用不銹鋼材料制造出來，然后將葉片焊接在頂部和輪圈或套筒之間來制成轉(zhuǎn)子。其時如果需要，這樣制成的轉(zhuǎn)子還要經(jīng)過熱處理以便消除在焊接中產(chǎn)生的剩余應力。這種技術已在日本專利公報140465/1990號中被公開。
在另一方面，對這種泥砂磨損曾研制過多種鍍層。例如，匹心頓輪的勺斗和針凹口曾用真空等離子噴鍍法鍍上一層成份逆減的碳化鎢皮膜，如同日本專利公報88201/1994號所公開的。在另一方面，在轉(zhuǎn)子上易被泥砂摩耗的部分可用含有C、Si、Mn、Cr、Mo、Ni或Fe的鈷合金堆焊，這法限用于水輪的轉(zhuǎn)子，如同日本專利公報75767/1990號所公開的。
如上所述，當水力機械在液體內(nèi)含有泥砂的條件下應用時，必須在轉(zhuǎn)子上鍍覆高硬材料使它可防止被泥砂磨耗和空蝕損傷所損傷。但由于轉(zhuǎn)子的三維形狀，要在轉(zhuǎn)子上鍍覆高硬材料并不容易。
電鍍法能容易地鍍覆一個具有復雜形狀的物件，但當應用在本發(fā)明上時存在著下列問題。鍍鉻法是電解電鍍法中最為廣泛使用的方法之一，它能在所有鍍膜中提供最高的皮膜(表面膜)硬度，以維氏硬度(將被表為Hv)計約為1000。但在電鍍中，由于形狀而造成的電解液濃度各處不同，很難使鍍件具有均勻的膜厚。
另外由于皮膜內(nèi)的應變，電鍍法很難形成一層厚膜，即形成一層具有足夠厚度能夠抵擋泥砂磨耗和空蝕損傷的皮膜。鍍鎳磷(Ni-P)是一種非電解的電鍍法，它能形成具有均勻厚度的皮膜而可不管形狀如何。但由于皮膜內(nèi)的應變，鍍鎳磷與鍍鉻(Cr)一樣，難于形成厚膜或形成一層厚度足夠抵擋泥砂磨耗和空蝕損傷的皮膜。另外，從設備的觀點看，不論是鍍鉻還是鍍鎳磷，應用在大尺寸零件如水輪轉(zhuǎn)子上都是不切實際的，因為它們需要一個將鍍件沉浸在浴液內(nèi)的步驟。
用噴鍍法制出的硬質(zhì)鍍膜可具有足夠的耐磨耗性能夠抵擋泥砂磨損和空蝕損傷，并能容易地鍍覆一層足夠厚的皮膜。但采用噴鍍法存在下列問題。在噴鍍槍和轉(zhuǎn)子之間需有一個適當?shù)木嚯x才能形成一個令人滿意的噴鍍皮膜，并且由于噴鍍槍的大小有限，需要有一較為寬暢的空間。而三維轉(zhuǎn)子具有狹窄的空間，因此難以鍍覆一層令人滿意的具有足夠硬度和粘結(jié)強度的皮膜。
在上述日本專利公報88201/1994號中公開的技術只定在一定場合下適用，其中真空等離子噴鍍法被應用到形狀小而容易進行噴鍍處理的零件上，因為鍍件必須被接納在一個真空容器內(nèi)才能處理。因此，將真空等離子噴鍍法用到大尺寸的零件上同樣是困難的，而應用到具有復雜形狀的三維零件上就更困難了。這些問題在日本專利公報88201/1994號所公開的技術中還沒有被解決。
在另一方面，上述日本專利公報75767/1990號中所公開的技術是將堆焊處理用到容易被處理的部分上。由于堆焊時有熔化伴隨著，這樣做能夠制出一個具有高粘結(jié)強度的重新形成的層，但應用到大面積上時便需要一個很大的熱量才能進行熱變形。因此這法被應用于水輪轉(zhuǎn)子時實際上僅限于局部，很難用來處理整個需要處理的面。另外，將等離子噴鍍法應用到具有復雜形的三維零件上當然更困難，其情況就象在上述日本專利公報88201/1994號中所公開的技術那樣。再者，在泥砂具有高密度的情況下，鈷合金的皮膜硬度是不夠的，因此不能有足夠的耐磨性。這些問題在上述日本專利公報75767/1990號中還沒有被解決。
如上所述，很難用噴鍍法在具有三維形狀和狹窄空間的轉(zhuǎn)子上鍍覆出一層具有足夠硬度和粘結(jié)強度的令人滿意的皮膜。具體地說，當采用噴鍍法時，必需采用上述用焊接來裝配的制造方法。但當將噴鍍法制出的皮膜鍍層應用到采用焊接的轉(zhuǎn)子制造方法上時，經(jīng)過詳細研究，明確有下列問題。
首先，所有表面都被噴鍍的零件既不能被焊接，即使能被焊接也不能提供令人滿意的焊接強度。另外，在焊接部鄰近的零件的溫度將因焊接熱而升高，因此在一般具有比金屬小的熱膨脹系數(shù)的硬質(zhì)皮膜內(nèi)造成熱應變，從而使皮膜分離或粘結(jié)強度降低。這樣便不可能在焊接部及其鄰近上鍍覆皮膜。
但轉(zhuǎn)子的焊接部，即在頂部(冠部)和葉片之間及在套筒或輪圈和葉片之間的接頭卻是些具有較高的流速和較高的被泥砂沖擊的頻率的部分，因此它們?nèi)菀资艿侥嗌澳ズ暮涂瘴g損傷。這些部分如果沒有鍍覆皮膜便容易被泥砂磨耗和空蝕損傷所損傷，從而引起效能低落或使用壽命縮短的問題。
在另一方面，當頂部和葉片、及套筒或輪圈和葉片在焊接部的附近還沒有噴鍍皮膜時如果將它們焊接在一起，然后對各該焊接部噴鍍，使它們在焊接后具有皮膜。這樣做看似可行，但經(jīng)過我們詳細研究，已經(jīng)明確，這種方法伴隨著下列問題。
為了得到足夠的粘結(jié)強度，要噴鍍的表面在用噴鍍皮膜覆蓋前必須用噴砂處理適當?shù)卮蛎?。但在本例的情況下，噴鍍皮膜已出現(xiàn)在焊接部的鄰近，它們會被噴砂處理損傷，從而降低粘結(jié)強度。另外，為了從焊接部上去除剩余應變，焊接結(jié)構(gòu)必須經(jīng)過被稱為應力消除處理(將被簡稱為“SR處理”)的熱處理。一般地說，由于用噴鍍法制出的硬質(zhì)皮膜具有較小的熱膨脹系數(shù)，如果在SR處理時設定適當?shù)臏囟?，那么在焊接前形成的噴鍍皮膜會剝離或由于熱應變而致破裂。在另一方面，當焊接部在SR處理前被覆蓋上噴鍍皮膜而進行SR處理以消除焊接部內(nèi)的剩余應變時，其他應變又會在皮膜內(nèi)被引起，因此皮膜的剝離和破裂更容易發(fā)生。
本發(fā)明力圖解決上面指出的問題，目的是要提供一種轉(zhuǎn)子和水輪及其制造方法，它們具有優(yōu)越的耐磨耗性和耐蝕性使它們在水流挾帶泥砂的條件下也能應用。
為了達到上述目的，按照本發(fā)明的特征，設有一個可被工作流體或在流道內(nèi)流動的流體轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)子。該轉(zhuǎn)子至少在其一部分表面上鍍覆著含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選用取金屬和碳化鉻的第一皮膜；及含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鎢鎢的第二皮膜。
按照本發(fā)明的另一個特征，設有一個可被工作流體或在流道內(nèi)流動的流體轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)子，該轉(zhuǎn)子由包括頂部、輪圈和葉片在內(nèi)的零件組成。這些零件至少在其一部分表面上鍍覆著含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜，并在所說頂部和所述葉片的接頭及所說輪圈和所說葉片的接頭的至少部分上鍍覆著含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
按照本發(fā)明的另一特征，所提供的水輪包括一個被工作流體或在流道中流動的流體驅(qū)動旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子；一根與所說轉(zhuǎn)子一同旋轉(zhuǎn)的心軸；一個支承所說心軸的軸承；和一臺連接在所說心軸上一同旋轉(zhuǎn)的發(fā)電機，其中所說轉(zhuǎn)子符合權(quán)利要求1到8中的任一項。
按照本發(fā)明的另一特征，對被工作流體或在流道中流動的流體轉(zhuǎn)動的轉(zhuǎn)子提供一種制造方法，該方法包括在所說轉(zhuǎn)子的至少一部分表面上鍍覆一層含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜；然后在同一物上鍍覆一層含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
按照本發(fā)明的另一特征，對包括一個具有頂部、輪圈和葉片的轉(zhuǎn)子、一根心軸和一個軸承和一臺發(fā)電機在內(nèi)的水輪提供一種制造方法，該方法包括在頂部、輪圈和葉片尚未形成轉(zhuǎn)子或被連結(jié)之前在其至少部分表面上用一層含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜鍍覆；然后將所說葉片連結(jié)在所說頂部和所說輪圈之間；將組合件在350℃或更高和650℃或更低、最好在400℃或更高和650℃或更低的溫度下加熱1到30小時；并在所說頂部和所說葉片的接頭及所說輪圈和所說葉片的接頭的至少部分上，鍍覆一層含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
按照本發(fā)明提供的轉(zhuǎn)子在其至少一部表面上鍍覆著含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜；和含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
轉(zhuǎn)子在其至少一部分表面上鍍覆著含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜，此第一皮膜具有700或更高的維氏硬度；和含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜，第二皮膜具有一個為1000或比所說第一皮膜硬度高的維氏硬度。
由碳化鉻Cr3C2構(gòu)成的第一皮膜和由碳化鎢WC構(gòu)成的第二皮膜分別具有Hv700或更高及Hv1000或更高的硬度，它們顯示出優(yōu)良的耐蝕性。泥砂主要由長石和石英構(gòu)成，其中長石的硬度為Hv600到700，而石英的硬度為Hv900到1000。在泥砂磨耗時，如果超過沖擊粒子的硬度，耐磨耗性會突增。因此，在鍍覆皮膜的硬度為Hv700或Hv1000或更高時，可對泥砂磨耗和空蝕損傷顯示足夠的耐磨耗性。
若使用噴鍍(噴涂)法進行皮膜涂覆，第一皮膜的厚度可為零點幾到1毫米，而第二皮膜的厚度可為零點幾到0.5毫米。因此，若使用噴鍍，則可使噴鍍的皮膜具有能抵抗泥沙磨耗和空蝕侵害的充足壽命的厚度。
噴鍍有各種方法，可按照其優(yōu)點和缺點來采用。能夠形成最為密實的皮膜的噴鍍法為真空噴鍍法，其時等離子噴鍍是在減壓的條件下進行的。這種真空噴鍍法不能實際地應用到象本例那樣的大尺寸零件上，因為要處理的零件必須在真空容器內(nèi)鍍覆。其他能夠形成密實鍍覆皮膜的方法有爆炸噴鍍法和高速氧燃料噴鍍法。爆炸噴鍍法能覆廣闊的鍍層面積，因此適宜用來鍍覆大尺寸的平面件。但爆炸噴鍍法需要有相應的噴鍍槍和大尺寸的設施，因此難于在這樣一個具有三維形狀和轉(zhuǎn)子或狹窄空間如接頭的零件上均勻地鍍覆。
在另一方面，高速氧燃料噴鍍能夠形成密實的皮膜并只需要較小的槍和設施，因此它能為這樣一個具有三維形狀或狹窄空間如接頭的零件形成一層均勻而密實的皮膜。
當要制造轉(zhuǎn)子時，其零件即頂部、輪圈和葉片先被單獨鍍覆一層含有一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬及50重量％到90重量％、最好為70重量％到90重量％的Cr3C2的第一皮膜，該皮膜的厚度被制成0.3mm到1.0mm，而從焊接部的前端起留出20mm、最好為50mm內(nèi)的區(qū)域作為未鍍覆部。
由Cr3C2和Ni、Cr或Co構(gòu)成的第一皮膜可通過Cr3C2的含量來改變其硬度。當Cr3C2的含量增加時，硬度上升，但韌性喪失以致皮膜變脆、容易破裂或剝離、從而降低其可靠性。當Cr3C2的含量為50重量％到90重量％時，皮膜具有足夠抵擋泥砂磨耗的硬度并能保持其韌性。
另外，在這范圍內(nèi)，皮膜對泥砂磨耗具有良好的耐蝕性和耐磨耗性。如果泥砂密度較高，可增加Cr3C2含量來提高硬度。在這種情況下，Cr3C2的含量最好為70重量％到90重量％。對這范圍，皮膜可具有Hv700或更高的硬度。
由于在噴鍍皮膜內(nèi)會出現(xiàn)一些微孔，因此皮膜須厚到0.3mm或更多，使它可呈現(xiàn)良好的耐蝕性和耐磨耗性。噴鍍皮膜越厚，其內(nèi)部應變會越高，從而降低粘結(jié)強度。從粘結(jié)強度看，皮膜的厚度須小于1.0mm。在另一方面，如果考慮皮膜的耐磨耗性。那么采用1.0mm的膜厚或望得到足夠的使用壽命，而從減少作業(yè)和能量的觀點看，膜厚最好小于1.0mm。縮合上面列出的觀點，把膜厚定在0.3mm到1.0mm的范圍是比較合適的，既可保證轉(zhuǎn)子有能抵擋泥砂磨耗和空蝕損傷的足夠的使用壽命，又可提高生產(chǎn)率和節(jié)約能量。
含有Cr3C2和Ni、Cr或Co的第一皮膜比鐵或不銹鋼等材料具有較低的熱膨脹系數(shù)。因此，如果在焊接時受到熱影響，便會引起熱應變，以致降低皮膜的粘結(jié)強度。但若從焊接部的前端起在20mm、最好在50mm以內(nèi)留出不鍍覆的區(qū)域，那么焊接時的熱影響就可避免了，因此能夠保持良好的粘結(jié)強度使它不受焊接的影響。
另外，此時用一較厚的、最好為第一皮膜兩倍厚或更厚的金屬板粘結(jié)在鍍件上，以便形成第一皮膜的不覆蓋部。由于噴鍍法，特別是高速火焰噴鍍法以極高的速度將氣體噴射出來，如果掩蓋材料沒有足夠的強度便會裂開。另外，如果沒有足夠的厚度，皮膜容易將掩蓋部和鍍覆部混合在一起，這樣皮膜就容易在其端部剝離。如果將厚度為皮膜兩倍的金屬板用作掩蓋材料，上述這些缺點便可避免。
在另一方面，在制造轉(zhuǎn)子時，將由第一皮膜鍍覆的頂部、葉片和輪圈焊接在一起形成水力機械用的轉(zhuǎn)子，然后在350℃或更高和650℃或更低、最好為400℃或更高和650℃或更低的溫度下加熱1到30小時。通過這種熱處理便可消除焊接部的剩余應變，使轉(zhuǎn)子運轉(zhuǎn)時由于應變釋放而造成的變形及焊接部疲勞強度的降低得以防止，從而提高可靠性。另外，在第一皮膜內(nèi)，在Ni、Cr、或Co的金屬相和Cr3C2粒子之間的粘結(jié)強度可增加，使皮膜的硬度增加，相應地增加對泥砂磨耗和空蝕損傷的抗力。另外，在第一皮膜和母體材料的界面上的粘結(jié)強度也增加，從而可抑制皮膜的剝離。這樣即使第一皮膜由于某些震動而致開裂，它也不會剝離和脫落，從而可提高可靠性。
在更高的加熱溫度下，焊接部的剩余應變消除、在皮膜內(nèi)Ni、Cr或Co的金屬相與Cr3C2之間的粘結(jié)強度增加、及皮膜與母體材料的界面上的粘結(jié)強度增加都可加快進行，但如上所述，由于在皮膜與母體材料之間在熱膨脹系數(shù)上的差異會產(chǎn)生熱應變。因此如果考慮熱應變對皮膜的影響，溫度最好為650℃或更低。在另一方面，如果考慮焊接部剩余應變的消除速度和皮膜的改善速率，那么該溫度當以350℃為限，如果溫度低于這個水平，那么在工業(yè)上應用時，熱處理所需時間就太長了。
如果考慮實際應用，那么溫度最好在400℃到650℃的范圍內(nèi)。就350℃到650℃的溫度范圍進行考查，在350℃時處理至少需要20小時，而在650℃時，1個小時即可收到處理效果。就400℃到650℃的溫度范圍而言，處理30小時便收斂。因此如果考慮效果和節(jié)能，加熱時間最好在1到30小時的范圍內(nèi)。
在轉(zhuǎn)子的制造過程中，當頂部和葉片及輪圈和葉片的焊接接頭被加熱經(jīng)過熱處理后，它們被鍍覆上第二皮膜，該皮膜含有至少一種從Ni、Cr、Co的組群中選取的金屬及50重量％(重量百分比，下同)或更多和90重量％或更少、最好是70重量％或更多和90重量％或更少的WC，并具有0.1mm到0.5mm的厚度，而且這個第二皮膜至少部分地搭接在第一皮膜上。
含有WC和Ni、Cr或Co的第二皮膜具有Hv1000或更高的硬度及對泥砂磨耗的良好的耐蝕性和耐磨耗性。在另一方面，如果增加WC的含量，皮膜的硬度雖然會增加，但皮膜的韌性卻會喪失而變脆，使它容易破裂并剝離，從而降低其可靠性。如果WC的含量在50重量％到90重量％的范圍內(nèi)，那么皮膜就具有足夠的硬度可以抵擋泥砂磨耗并能保持其韌性。但當泥砂的密度較高時，WC的含量必須增加，以便提高皮膜的硬度。在這種情況下，WC的含量最好在70重量％到90重量％的范圍內(nèi)。
頂部和葉片及輪圈和葉片間的接頭是流速較高和泥砂沖擊頻率較高的部位，泥砂磨損和空蝕損傷容易在這些部位上發(fā)生。用第二皮膜將這些接頭鍍覆后，這種損傷便可防止。
在高速火焰噴鍍法中，碳化物粒子既不熔化也不分解，只是以粒子的形式?jīng)_擊并堆積在零件上。由于其較高的密度和較大的粒子重量，因此碳化物粒子能高度地咬入到母材內(nèi)，從而建立一個高而令人滿意的粘結(jié)強度。由于具有較大重量的WC粒子能高度地咬入到母材內(nèi)，因此只須用磨削制出粗糙表面便可達到足夠的粘結(jié)強度，而不必采用噴砂作為預處理。另外，由于WC比Cr3C2硬，前者可充分地咬入到已經(jīng)鍍覆的第一皮膜內(nèi)，從而可建立一個令人滿意的粘結(jié)強度。
為了使具有WC和Ni、Cr或Co的噴鍍皮膜即第二皮膜呈現(xiàn)良好的耐蝕性和耐磨耗性，其厚度必須超過0.1mm。在另一方面，當厚度增加時，在第二皮膜內(nèi)的應變也會增加，從而降低粘結(jié)強度。從粘結(jié)強度看，這個噴鍍皮膜的厚度必須小于0.5mm。但若考慮這個第二皮膜的耐磨耗性，那么采用0.5mm的膜厚可望達到足夠的使用壽命，而為了減輕作業(yè)和節(jié)能，小于0.5mm的膜厚是所希望有的。
皮膜的破裂和剝離容易在其端部發(fā)生。在鍍覆時將第二皮膜部分搭接在第一皮膜上可使母材被覆蓋而不留縫隙，因此能夠提高對泥砂磨耗和空蝕損傷的耐磨耗性及可靠性。
第二皮膜的熱膨脹系數(shù)比第一皮膜小。如果所含金屬的沉積百分比相同，那么由于在熱膨脹系數(shù)上與母材的差異，就會造成一個較高的熱應變。在另一方面，焊接部會由于剩余應變的釋出而被變形。結(jié)果熱應變和由剩余應變的釋出而引起的應變都將施加在鍍覆焊接部的第二皮膜上。由于噴鍍皮膜可能會被兩個疊加的應變破裂或剝離，因此焊接部必須在加熱到350℃或更高及650℃或更低的溫度后才用第二皮膜鍍覆。
下面簡要說明附圖

圖1為示出一個水輪的結(jié)構(gòu)的概略圖，該水輪采用按照本發(fā)明的一個實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子；圖2為按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的透視圖；圖3為示出按照本發(fā)明的實施例的、部分切開的水力機械用轉(zhuǎn)子的透視圖；圖4為按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的放大剖面圖；圖5為示出按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的制造程序的流程圖；圖6為示出按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的葉片的透視圖；圖7為示出按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的葉片和輪圈的焊接部的透視圖；圖8為示出按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的葉片和輪圈的焊接部在角上倒圓之前的剖面圖；圖9為示出按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的葉片和輪圈的焊接部在角上倒圓后的剖面圖；及圖10為示出按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的葉片和輪圈的焊接部在用皮膜鍍覆后的剖面圖。
按照本發(fā)明的一個實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子及其制造方法將在下面結(jié)合附圖予以說明。
圖1所示為一個水輪的概略構(gòu)造，其上采用按照本發(fā)明的實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子。為了使內(nèi)部結(jié)構(gòu)清晰起見，所示水輪的殼體被部分剖開，順便說一下，就剖面的陰影線而言，圖1沒有為各個零件采用不同的陰影線以免使圖面復雜。
如圖1所示，水輪1的構(gòu)造包括一個水力機械用轉(zhuǎn)子(以后簡稱為“轉(zhuǎn)子”)、一根軸3、一個導葉4、一個套筒5和一個軸承6。轉(zhuǎn)子2被通過導葉4進入的水流轉(zhuǎn)動。與此同時，與轉(zhuǎn)子2連結(jié)的軸3也被轉(zhuǎn)動。在圖面上方與軸3連結(jié)的發(fā)電機(未示出)在被轉(zhuǎn)動時便發(fā)出電力。
如果在進入轉(zhuǎn)子2的水流中含有較多泥砂，這個轉(zhuǎn)子2和導葉4將由于泥砂粒子的沖擊而被磨耗。轉(zhuǎn)子2和導葉4都在它們預期有高速水流通過和頻繁遭受泥砂沖擊而會引起泥砂磨耗的部位鍍覆上含有Cr3C2-16重量％的Ni-4重量％的Cr(以后被寫成“Cr3C2-20％NiCr”)的第一皮膜；和含有WC-20重量％的Ni-5重量％的Cr(以后被寫成“WC-25％NiCr”)的第二皮膜。
特別是轉(zhuǎn)子2的頂部、輪圈和葉片被預期有高速水流通過和頻繁遭受泥砂沖擊而會引起泥砂磨耗，因此被鍍覆上厚度從0.3mm到1.0mm的Cr3C2-20％NiCr皮膜，并在頂部和葉片的接頭及輪圈和葉片的接頭鍍覆上厚度從0.1mm到0.5mm的WC-25％NiCr皮膜。另外，Cr3C2-20％NiCr皮膜和WC-25％NiCr皮膜部分搭接，并且Cr3C2-20％NiCr在下而WC-25％NiCr在上。
圖2為示出圖1中轉(zhuǎn)子整體的概略的透視圖，而圖3為圖2中沿A方向切取的剖面I-I的透視圖。如圖2和3所示，轉(zhuǎn)子的構(gòu)造包括一個頂部21、一個輪圈22和一圈葉片23。頂部21和葉片23及輪圈22和葉片23被分別焊接從而形成轉(zhuǎn)子。
圖4為示出頂部21和葉片23及輪圈22和葉片23的焊接部的放大剖面圖。順便說一下，頂部21、輪圈22和葉片23的剖面在圖4中均加上同一的陰影線并沒有加以區(qū)別。在圖4中，標號7指Cr3C2-20％NiCr皮膜(或第一皮膜)，而標號8指WC-25％NiCr皮膜(或第二皮膜)。這兩皮膜在約10mm到50mm的范圍內(nèi)部分搭接(重疊)。
在本實施例中，Cr3C2-20％NiCr皮膜7和WC-25％NiCr皮膜8都是由高速氧燃料噴鍍法形成的。在另一方面，Cr3C2-20％NiCr皮膜和WC-25％NiCr皮膜都曾就Cr3C2和WC的含量進行考查，考查顯示從50重量％到90重量％的范圍適宜用來對付泥砂磨耗和空蝕損傷。但若泥砂密度超過2kg/m3如同長江、黃河或大雨后的河流內(nèi)所出現(xiàn)的那樣，那么Cr3C2和WC的含量百分比就須增加，以便提高皮膜硬度。在這種情況下，Cr3C2和WC的含量最好從70重量％到90重量％。在另一方面，從耐蝕性、硬度和韌性的觀點盾，Ni、Cr和Co為皮膜的適當?shù)慕饘俪煞?。這些金屬經(jīng)過適當?shù)倪x取和組合能夠給出令人滿意的耐蝕性、硬度和韌性。
Cr3C2-20％NiCr的皮膜7具有Hv700或更高的硬度，而WC-25％NrCr的皮膜8具有Hv1000或更高的硬度，并且它們都具有良好的耐蝕性。泥砂主要由長石和石英構(gòu)成，其中長石具有Hv600到700的硬度，而石英具有Hv900到1000的硬度。在泥沙磨耗中，如果沖擊粒子的硬度被超過，那么耐磨耗性可陡增。因此硬度為Hv700或Hv1000或更高的存膜鍍層可對泥砂磨耗和空蝕損傷呈現(xiàn)足夠的耐磨耗性。
Cr3C2-20％NiCr的皮膜7和WC-25％NiCr的皮膜8可根據(jù)其Cr3C2和WC的含量來改變其硬度。如果增加Cr3C2和WC的含量，便可使皮膜的硬度上升，但其韌性將喪失而變脆，致使它們?nèi)菀灼屏巡冸x，從而降低其可靠性。當Cr3C2和WC的含量為從50重量％到90重量％時，皮膜能具有足夠?qū)Ω赌嗌澳ズ牡挠捕炔⒛鼙３制漤g性。
在另一方面，在此范圍內(nèi)，雖然可具有對付泥砂磨耗的良好的耐蝕性和耐磨耗性。但若泥砂的密度超過2kg/m3如在長江、黃河或在大雨后河流中所出現(xiàn)的那樣，那么Cr3C2和WC的含量必須提高，以便提高皮膜硬度。在這情況下，Cr3C2和WC的含量最好保持在70重量％到90重量％的范圍內(nèi)，這樣這兩皮膜就可分別達到大于Hv700和Hv1000的硬度。
由于在噴鍍皮膜內(nèi)會出現(xiàn)一些微孔，Cr3C2-20％NiCr的皮膜7的厚度必須達到0.3mm或更大，使它可呈現(xiàn)良好的耐蝕性和耐磨耗性。如果噴鍍皮膜變厚，那么其內(nèi)部應變就會增大。如果噴鍍皮膜變厚，那么其內(nèi)部應變就會增大，從而使粘結(jié)強度降低。從粘結(jié)強度的觀點看，Cr3C2-20％NiCr的皮膜7的厚度必須小于1.0mm。
在另一方面，如果考慮Cr3C2-20％NiCr皮膜7的耐磨耗性，那么采用1.0mm的厚度可望得到足夠的使用壽命，而從減少作業(yè)和節(jié)能的的觀點看，厚度小于1.0mm是所希望的。
WC-25％NiCr的皮膜8也有一個適當?shù)暮穸确秶?。一般地說，含有WC的皮膜比含有Cr3C2的皮膜硬，并在形成時具有較高的內(nèi)部應變。但由于是噴鍍膜，如同Cr3C2-20％NiCr那樣也會出現(xiàn)一些多微孔。
因此，為了具有良好的耐蝕性和耐磨耗性，該膜厚必須不小于0.1mm。在另一方面，如上所述，從應變看，膜厚需要小于0.5mm。另外，考慮到耐磨耗性，采用0.5mm的膜厚，可望使皮膜具有夠的使用壽命。而為了減少作業(yè)和節(jié)能，膜厚不大于0.5mm也是所希望的。
噴鍍膜的破裂和剝離容易從皮膜的端部開始。因此，在Cr3C2-20％NiCr的皮膜7部分搭接在WC-25％NiCr的皮膜8上時，母材可不留縫隙地被鍍覆，從而可提高對泥砂磨耗和空蝕損傷的耐磨耗性和可靠性。
由于在噴鍍膜內(nèi)會出現(xiàn)一些微孔，上述Cr3C2-20％NiCr的皮膜7與WC-25％NiCr的皮膜8的搭接從可靠性的觀點看需要延伸到至少10mm。由于搭接超過50mm時效果會收斂，因此為了效率，從10mm到50mm的延伸是合適的。
在高速氧燃料噴鍍法中，碳化物粒子既不熔化也不分解，只是以粒子狀態(tài)沉積在零件上。這樣，較密實的和較重的粒子便能更深入地咬入，以建立令人滿意的粘結(jié)強度。比重較大的WC顆粒咬入深，因此只須用磨削制出粗糙表面便可達到足夠的粘結(jié)強度，而不必采用噴砂的預處理。另外，由于WC比Cr3C2硬，在上面的WC-25％NiCr的皮膜8能夠充分地咬入到Cr3C2-20％NiCr的皮膜7內(nèi)，從而可建立足夠的粘結(jié)強度。
順便說一下，在泥砂密度低的情況下，并不總是必需制備WC-25％NiCr的皮膜作為在上面的鍍層。Cr3C2-20％NiCr皮膜本身即可應用，而Cr3C2的百分比在這種情況下最好能增加。另外，在這種情況下，留下來未用Cr3C2-20％NiCr皮膜鍍覆的部分最好用噴砂處理同時須保護已鍍覆的Cr3C2-20％NiCr皮膜。
接下來，下面將結(jié)合圖5到10說明按照本發(fā)明的一個實施例的水力機械用轉(zhuǎn)子的制造方法。
圖5示出按照本發(fā)明的一個實施例的水輪轉(zhuǎn)子的制造步驟。首先將頂部21、輪圈22和葉片23各自單獨制出。其次，將這樣單獨制出的頂部21、輪圈22和葉片23用高速氧燃料噴鍍法鍍覆一層Cr3C2-20％NiCr的皮膜7。在各種噴鍍法中，這種高速氧燃料噴鍍法能夠形成一層密實的皮膜并只需要較小的噴鍍槍和設施，因此它能在具有三維形狀和例如在接頭處的狹窄空間的零件上形成一層均勻和密實的皮膜。所以高速燃料噴鍍法是鍍覆具有三維形狀如轉(zhuǎn)子2那樣的零件最合適的一種方法。
在鍍覆Cr3C2-20％NiCr皮膜7時，用一塊比Cr3C2-20％NiCr皮膜厚、最好為其兩倍厚的金屬板加在要焊接的部分上，借以保護Cr3C2-20％NiCr皮膜。金屬板具有足夠的強度和耐熱性，如果其厚度達到皮膜厚度的兩倍，那么就可抵擋高速氧燃料噴鍍法中的高速氣體而可防止破裂和散布。另外，采用皮膜的兩倍厚度可形成令人滿意的皮膜端部，在掩蓋部和要鍍覆的皮膜之間將不會有任何融合。
其次，將頂部21和葉片23、及輪圈22和葉片23焊接在一起來形成轉(zhuǎn)子2。在這焊接完成后，焊接部9被加工成適當?shù)膱A角形狀(倒圓或R加工)以免在運轉(zhuǎn)時發(fā)生任何應力集中。其次，將轉(zhuǎn)子2放入爐內(nèi)在溫度為350℃到650℃、最好為400℃到650℃、時間為1小時到30小時的條件下經(jīng)受SR處理。
在本實施例中，轉(zhuǎn)子2是在550℃保持15小時，然后在爐內(nèi)冷卻。順便說一下，15小時的時間是在550℃下的保持時間。在550℃進行的這種熱處理中，保持時間為約5小時或更長時便可使皮膜硬度提高，而保持時間為約10小時或更長時可使粘結(jié)強度急劇提高。對于轉(zhuǎn)子2這樣一個大件是不容易突然加熱和冷卻的，并且突然的溫度變化對皮膜的熱應變也是不合適的。所以轉(zhuǎn)子2在550℃被保持在爐內(nèi)15小時，然后在爐內(nèi)緩緩冷卻。經(jīng)過充分的冷卻后，在焊接和倒圓部上的氧化膜再一次被磨掉，然后用WC-25％NiCr的皮膜8鍍覆焊接部。
下面結(jié)合圖6到10詳細說明上述步驟。
圖6為用高速氧燃料噴鍍法鍍覆Cr3C2-20％NiCr皮膜7的葉片23外部的透視圖。葉片23的所有表面上除了要焊接到頂部21和輪圈22上的部分外都用Cr3C2-20％NiCr皮膜7鍍覆。
在圖6中出現(xiàn)的標號23a并不代表一個剖面而是表示鍍有Cr3C2-20％NiCr皮膜7的部分。未畫陰影線的部分為不鍍覆的部分，該部分從要焊接部的端面算起，至少為40mm，至多為70mm。焊接后在這不鍍覆的部分內(nèi)，Cr3C2-20％NiCr皮膜7離開焊接部的距離為從20mm到50mm(后面將詳述)。雖然沒有特別示出，頂部21和輪圈22都類似地用Cr3C2-20％NiCr皮膜7鍍覆。
Cr3C2-20％NiCr皮膜7比鐵或不銹鋼那些材料具有較小的熱膨脹系數(shù)。因此，焊接的熱影響會引起熱應變使皮膜的粘結(jié)強度降低。但若從要焊接部留出范圍為20mm、最好為50mm的不鍍覆區(qū)域，那么焊接的熱影響就可避免，使Cr3C2-20％NiCr皮膜7可不肥焊接影響而保持令人滿意的粘結(jié)強度。
現(xiàn)就輪圈22和葉片23的焊接說明隨后的焊接和倒圓(R加工)的細節(jié)。
圖7為示出輪22和葉片23的要焊接部的剖面圖。頂部21和葉片23、及輪圈22和葉片23都完全穿透地焊接，后兩者在焊接前被加工成圖7所示的形狀。
圖8為焊接后的剖面圖。順便說一下，在圖8中出現(xiàn)的焊接部9是一條由多層堆積而成的焊縫，沒有畫上陰影線。沒有鍍上Cr3C2-20％NiCr皮膜7的不鍍部分從要焊接部的端面算起的距離為40mm到70mm，而在焊接后在Cr3C2-20％NiCr皮膜7與焊接部9相互間隔開的距離為20到50mm。
圖9為焊接部已被磨成適當?shù)箞A(R加工)形狀的剖面圖。在經(jīng)過這個形狀處理后，轉(zhuǎn)子接受SR處理，在該處理中轉(zhuǎn)子被放入爐內(nèi)，在350℃到650℃的溫度、最好是400℃到650℃的溫度下保持1小時到30小時。
通過在這溫度的熱處理，剩作余應變便從焊接部上消除，這樣便能防止在使用時由于應變釋出而造成的變形和焊接部疲勞強度的降低，從而可提高可靠性。另外，在Cr3C2-20％NiCr皮膜7中，在Ni或Cr和Cr3C2粒子之間的粘結(jié)強度被提高，因此使皮膜的硬度增加，從而可提高對泥砂磨耗和空蝕損傷的耐磨耗性。
另外，在Cr3C2-20％NiCr皮膜7和母材(基材)之間的粘結(jié)強度也被增加，從而可抑制皮膜的剝離。結(jié)果即使皮膜由于某些震動而被裂開，皮膜的剝離和脫開也可被抑制，因此可提高可靠性。
在較高的加熱溫度下，剩余應變的從焊接部上消除、在皮膜內(nèi)在Ni或Cr的金屬相和Cr3C2粒子之間的粘結(jié)強度的增加以及在皮膜和母材之間的界面內(nèi)粘結(jié)強度的增加都將加快進行，但由于Cr3C2-20％NiCr皮膜7和母材之間熱膨脹系數(shù)的差異而引起的熱應變也急劇增加。因此，如果考慮到熱應變對皮膜的影響，溫度最好低于650℃。
另外，如果考慮剩余應變從焊接部上消除的速率和皮膜的改善率，那么溫度的下限當為350℃，但較低的溫度需要較長的時間，這會給工業(yè)上應用造成困難。為了實際應用，適宜的溫度范圍為從400℃到650℃。如果對350℃到650℃的溫度范圍進行考查可以看到，同樣的加熱效果在350℃需要20小時，而在650℃只需1小時。另外如果對400℃到650℃的溫度范圍進行考查可以看到，在30小時，效果便開始收斂了。因此，如果考慮效果和節(jié)能，加熱時間最好在從1小時到30小時的范圍內(nèi)。
圖10示出經(jīng)過R加工后的焊接部用WC-25％NiCr皮膜8鍍覆后的剖面形狀。這個WC-25％NiCr皮膜8部分地搭接在Cr3C2-20％NiCr皮膜7上。由于這個部分搭接的鍍覆，母材被覆蓋得不留縫隙，因此可使對泥砂磨耗和空蝕損傷的耐磨性增加，從而可提高可靠性。
關于為何WC-25％NiCr皮膜的鍍覆須在SR處理之后進行的理由如下。由于WC-25％NiCr皮膜8比Cr3C2-20％NiCr皮膜7具有較小的熱膨脹系數(shù)，因此在SR處理中，前者比后者會被引起更多的熱應變。另外，由于從焊接部釋出的熱應變，致使在WC-25％NiCr皮膜8內(nèi)將會有較多的應變，其時即使Cr3C2-20％NiCr皮膜7所處的溫度范圍不會使該皮膜剝離或開裂，WC-25％NiCr皮膜8開裂的可能性仍然很高。
因此焊接部必須在SR處理后才用WC-25％NiCr皮膜8鍍覆。另外，WC-25％NiCr皮膜的WC粒子具有高密度和相應的高粘結(jié)強度，因此它適宜用來鍍覆本實施例的焊接部，其中整個表面不能被噴砂，因為這會影響到業(yè)已鍍覆的Cr3C2-20％NiCr皮膜7。
順便說一下，在上述實施例中，噴鍍皮膜是以Cr3C2-20％NiCr皮膜7和WC-25％NiCr皮膜8為例，但本發(fā)明并不僅限于這種組成，這在上面已經(jīng)說過。適用于本發(fā)明的皮膜可列舉如下Cr3C2-15％NiCr皮膜、Cr3C2-25％NiCr皮膜、Cr3C2-15％CoCr皮膜、Cr3C2-20％CoCr皮膜、Cr3C2-25％CoCr皮膜、WC-15％NiCr皮膜、WC-20％NiCr皮膜、WC-15％Co皮膜、WC-20％Co皮膜、WC-25％Co皮膜、WC-15％CoCr皮膜、WC-20％CoCr皮膜、及WC-25％CoCr皮膜，這些皮膜都可有良好的皮膜強度和粘結(jié)強度。
在上述實施例中，當頂部21、輪圈22和葉片23分別制備時采用高速氧燃料噴鍍法鍍覆Cr3C2-20％NiCr皮膜7。但當這些單獨零件分別被噴鍍法應不僅限于高速氧燃料噴鍍法，因為此時操作空間并不狹窄，而可擴展到爆炸噴鍍法或真空等離子噴鍍法，這要看零件的大小而定。按照本發(fā)明便有可能制出能在含有泥砂的水流內(nèi)工作的、耐磨耗性和耐蝕性都優(yōu)的轉(zhuǎn)子，并能以低成本有效地制出。
并有可能制出能在含有泥砂的水流內(nèi)工作的、耐磨耗性和耐蝕性都優(yōu)的水力機械，并能以低成本有效地制出。
權(quán)利要求
1.一種轉(zhuǎn)子，在其至少一部分表面上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜；及含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
2.一種轉(zhuǎn)子，在其頂部、輪圈和葉片的至少一部分表面上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜，并在所說頂部和所說葉片間的接頭及所說輪圈和所說葉片間的接頭的至少一部分上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
3.一種轉(zhuǎn)子，在其至少一部分表面上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻并具有700或更高的維氏硬度的第一皮膜；及含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢并具有1000或比所說第一皮膜更大的更高的維氏硬度的第二皮膜。
4.一種轉(zhuǎn)子，在其頂部、輪圈和葉片的至少一部分表面上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻并具有700或更高的維氏硬度的第一皮膜；以及在所說頂部和所說葉片間的接頭及所說輪圈和所說葉片間的接頭的至少一部分上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢并具有1000或比所說第一皮膜更大的更高的維氏硬度的第二皮膜。
5.按照權(quán)利要求1至4中任一項的轉(zhuǎn)子，其特征為，所說第一皮膜與所說第二皮膜至少部分搭接。
6.按照權(quán)利要求1至5中任一項的轉(zhuǎn)子，其特征為，所說第一皮膜形成一個下層，而所說第二皮膜在其搭接部形成上面的皮膜。
7.按照權(quán)利要求1至6中任一項的轉(zhuǎn)子，其特征為，所說第一皮膜含有50到90重量％、最好是70到90重量％的碳化鉻，而所說第二皮膜含有50到90重量％、最好是70到90％的碳化鎢。
8.按照權(quán)利要求1至6中任一項的轉(zhuǎn)子，其特征為，在所說第一皮膜內(nèi)的碳化鉻為Cr3C2，而在所說第二皮膜內(nèi)的碳化鎢為WC。
9.一種水輪，它包括一個被工作流體或在流道內(nèi)流動流體驅(qū)動旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子；一個布置在所說轉(zhuǎn)子周圍的導葉；一根配裝在所說轉(zhuǎn)子內(nèi)的心軸；一個支承所說心軸的軸承；和一臺連續(xù)到所說心軸上與它一同旋轉(zhuǎn)的發(fā)電機，其中所說轉(zhuǎn)子符合權(quán)利要求1到8中的任一項。
10.一種水輪，它包括一個被工作流體或在流道內(nèi)流動流體驅(qū)動旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子；一個布置在所說轉(zhuǎn)子周圍的導葉；一根配裝在所說轉(zhuǎn)子內(nèi)的心軸；一個支承所說心軸的軸承；和一臺連結(jié)到所說心軸上與它一同旋轉(zhuǎn)的發(fā)電機，其中所說轉(zhuǎn)子和所說導葉在其至少部分表面上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜；及含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
11.一種水輪，它包括一個被工作流體或含有2kg/m3或更多固體粒子的流體驅(qū)動旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子；一個布置在所說轉(zhuǎn)子周圍的導葉；一根配裝在所說轉(zhuǎn)子內(nèi)的心軸；一個支承所說心軸的軸承；及一臺連結(jié)到所說心軸上一同旋轉(zhuǎn)的發(fā)電機，其中所說轉(zhuǎn)子符合權(quán)利要求1到8中的任一項。
12.一種制造水輪的方法，它包括在其轉(zhuǎn)子的至少一部分表面上鍍覆含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜；然后在同一物上鍍覆含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
13.一種制造水輪的方法，它包括在其尚未形成轉(zhuǎn)子或連結(jié)前的頂部、輪圈和葉片的至少一部分表面上鍍覆一層含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜；然后將所說葉片連結(jié)到所說頂部上和所說輪圈上來形成所說轉(zhuǎn)子；將該組合件加熱到350℃或更高和650℃或更低、最好是400℃或更高和650℃或更低，保持1到30小時；并在所說頂部和所說葉片間的接頭及所說輪圈和所說葉片間的接頭的至少部分上鍍覆一層含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
12.按照權(quán)利要求13的制造水輪的方法，其特征為，所說轉(zhuǎn)子是用焊接方法將所說葉片連結(jié)到所說頂部和所說輪圈上形成的。
15.按照權(quán)利要求12到14中任一項的制造水輪的方法，其特征為，當所說頂部、所說輪圈和所說葉片的至少部分表面被鍍覆上所說第一皮膜時，從所說頂部和所說葉片及所說輪圈和所說葉片的焊接部的前端算起，20mm以內(nèi)最好是50mm以內(nèi)的區(qū)域被保留不予鍍覆。
16.按照權(quán)利要求12到15中任一項的制造水輪的方法，其特征為，所說第一皮膜和第二皮膜的鍍覆方法為一種噴鍍方法，最好是高速火焰噴鍍法。
17.按照權(quán)利要求12到16中任一項的制造水輪的方法，所說頂部和所說葉片間的接頭及所說輪圈和所說葉片間的接頭在所說轉(zhuǎn)子被加熱后被鍍覆上所說第二皮膜，所說第二皮膜至少部分被搭接在業(yè)已鍍覆的第一皮膜上。
18.按照權(quán)利要求12到17中任一項的制造水輪的方法，其特征為，所說第一皮膜含有50到90重量％、最好是70到90重量％的碳化鉻，而所說第二皮膜含有50到90重量％、最好是70到90重量％的碳化鎢。
19.按照權(quán)利要求12到18中任一項的制造水輪的方法，其特征為，在所說第一皮膜內(nèi)的碳化鉻為Cr3C2，而在所說第二皮膜內(nèi)的碳化鎢為WC。
全文摘要
一種耐磨耗性和耐蝕性均優(yōu)的能在挾帶泥砂的水流中應用的水力機械用轉(zhuǎn)子，一種耐磨耗性和耐蝕性均優(yōu)的、高度可靠的水力機械，以及一種制造它們的方法。被工作流體或流道內(nèi)流體驅(qū)動旋轉(zhuǎn)的水力機械用轉(zhuǎn)子2的頂部21、輪圈22和葉片23在其各自表面的至少部分上鍍覆著含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鉻的第一皮膜，及含有從Ni、Cr和Co的組群中選取的金屬和碳化鎢的第二皮膜。
文檔編號F03B11/00GK1165913SQ97103450
公開日1997年11月26日 申請日期1997年3月12日 優(yōu)先權(quán)日1996年3月13日
發(fā)明者岡田亮二, 新倉和夫, 田口啟二, 谷清人 申請人:株式會社日立制作所