背景技術(shù)：

本發(fā)明涉及燃?xì)鉁u輪機(jī)技術(shù)。其涉及根據(jù)權(quán)利要求1的前序部分的用于燃?xì)鉁u輪機(jī)的赫爾姆霍茨(helmholtz)阻尼器。

其還涉及具有這種赫爾姆霍茨阻尼器的燃?xì)鉁u輪機(jī)。

現(xiàn)有技術(shù)

燃?xì)鉁u輪機(jī)燃燒室中的預(yù)混火焰的穩(wěn)定性取決于火焰溫度。在非常高或非常低的火焰溫度下，火焰可變得不穩(wěn)定且在燃燒室中產(chǎn)生壓力波動(dòng)。該熱聲不穩(wěn)定可造成燃?xì)鉁u輪機(jī)的熱氣通道部件的損壞。在啟動(dòng)和部分負(fù)荷運(yùn)行期間，預(yù)混火焰的脈動(dòng)特性可相比于設(shè)計(jì)點(diǎn)改變。

聲脈動(dòng)是對(duì)整個(gè)燃燒室的機(jī)械完整性具有重要影響的關(guān)鍵參數(shù)。在圖1中示出具有筒形燃燒室的工業(yè)燃?xì)鉁u輪(gt)發(fā)動(dòng)機(jī)的示例，且在圖2中圖示了在筒形燃燒室中的聲脈動(dòng)的測(cè)量頻譜。圖1的燃?xì)鉁u輪機(jī)gt1在殼體10中具有轉(zhuǎn)子11。轉(zhuǎn)子11的一個(gè)區(qū)段包括壓縮機(jī)12，而另一區(qū)段用作渦輪機(jī)13。在壓縮機(jī)12和渦輪機(jī)13之間，布置有筒形類(lèi)型、罐形類(lèi)型或環(huán)形類(lèi)型的燃燒室14以便產(chǎn)生用于驅(qū)動(dòng)渦輪機(jī)13的熱氣。

在圖2所示的聲頻譜中，其中曲線“a”與靠近燃燒器的測(cè)量點(diǎn)有關(guān)，且曲線“b”與靠近燃燒室出口的測(cè)量點(diǎn)有關(guān)，由于燃燒室振動(dòng)超過(guò)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)或計(jì)算已知的允許閾值，因此出現(xiàn)特征共振峰值且它們可引起高周疲勞(hfc)。在工程實(shí)踐中，使用赫爾姆霍茨共振器以抑制聲脈動(dòng)的共振峰值。

赫爾姆霍茨共振器類(lèi)似于諧波吸收器，其被調(diào)節(jié)到所關(guān)注的共振頻率fc，該共振頻率fc已在燃燒室的脈動(dòng)頻譜中被測(cè)量或在燃燒室的設(shè)計(jì)過(guò)程中被預(yù)測(cè)。然后，將赫爾姆霍茨本征頻率fh調(diào)節(jié)為燃燒室共振頻率fc且由如下公式確定：

圓柱形矩形頸部(圖3)的赫爾姆霍茨本征頻率

且

氣體中的聲速，

其中

ρ意思是氣體的質(zhì)量密度，

γ表示絕熱指數(shù)或比熱比，其對(duì)于空氣和二原子氣體通常等于1.4，

p0，v0分別是赫爾姆霍茨腔中的靜態(tài)壓力及其容積，

a是頸部(參見(jiàn)圖3中的16)的橫截面積，

leq定義了頸部16在燃燒室腔(圖3中的15)和赫爾姆霍茨腔(圖3中的17)之間的等效長(zhǎng)度，對(duì)于兩端開(kāi)口的管道其通常被確定為物理長(zhǎng)度l0和0.6d之和，其中d是頸部16的水力直徑。對(duì)于圓形橫截面，水力直徑d等于管道的直徑d1。

由于赫爾姆霍茨共振器(圖3中的hd1)的本征頻率fh幾乎等于燃燒室共振頻率fc，所以共振峰值被抑制在允許的脈動(dòng)閾值之下(從曲線“c”(不具有赫爾姆霍茨阻尼器)轉(zhuǎn)變?yōu)榍€“d”(具有赫爾姆霍茨阻尼器)，參見(jiàn)圖4)。阻尼機(jī)制是通過(guò)由于直接與d1和(d1)²成比例的粘滯損失和噴射損失帶來(lái)的損耗效應(yīng)實(shí)現(xiàn)的，其中d1表示頸部直徑。的確，赫爾姆霍茨共振器是窄帶頻率阻尼器且在赫爾姆霍茨共振頻率fh的狹窄范圍±δfh內(nèi)有效地工作。活塞調(diào)節(jié)系統(tǒng)可設(shè)置在赫爾姆霍茨共振器中，其通過(guò)活塞(圖3中的18)的稍微移動(dòng)δlh、從而改變靜態(tài)共振器容積17的長(zhǎng)度lh，而允許fh到fc的精細(xì)頻率調(diào)節(jié)。

通常，熱聲共振頻率fc取決于很多物理參數(shù)，如氣體密度ρ、聲速v、氣體壓力p0、以及由下式給出的體積模量b，

(3)b＝ρv²。

這些參數(shù)根據(jù)燃燒室腔15內(nèi)的溫度t改變。為證明頻率相對(duì)于溫度t的敏感性，將筒形燃燒室腔表示為密閉的壓力缸且將其三個(gè)最低的共振頻率fc針對(duì)空氣根據(jù)下面的近似值確定，

其中h和r分別是壓力缸的高度和半徑。對(duì)于900和1160℃之間的溫度范圍，頻率變化被示出在圖5中。對(duì)于1160k的溫度變化，其11hz、22hz和33hz的敏感性隨著燃燒室的振型的更高數(shù)目i成比例地增加。多數(shù)赫爾姆霍茨阻尼器(hds)僅針對(duì)基本負(fù)荷運(yùn)行調(diào)諧且不具有可移動(dòng)的部分。

在gt發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)踐中，氣體燃料性質(zhì)可顯著地變化。另外，環(huán)境溫度影響gt運(yùn)行。所有這些情況影響燃燒過(guò)程和燃燒溫度以及圍繞赫爾姆霍茨共振器的燃燒室的氣室中的壓縮空氣的溫度tp。

如圖6的燃?xì)鉁u輪機(jī)gt2所示，其具有壓縮機(jī)20，燃燒室22，渦輪機(jī)23，氣流19和廢氣24，赫爾姆霍茨阻尼器hd2被安裝在燃燒室22的壁中且被由壓縮機(jī)20從氣流19中產(chǎn)生的壓縮空氣tp所冷卻。燃燒器21中的火焰溫度，tf，取決于空氣溫度tp，但也取決于燃燒器類(lèi)型和燃料類(lèi)型。燃燒室22中的熱氣溫度t熱氣取決于燃燒室設(shè)計(jì)(例如，燃燒室的冷卻)。

赫爾姆霍茨共振器(圖6中的hd2)以其被來(lái)自燃?xì)鉁u輪壓縮機(jī)氣室(壓縮機(jī)20)的壓縮空氣冷卻的方式安裝在燃燒室壁中。燃燒室22中的脈動(dòng)由燃燒室22中的條件驅(qū)動(dòng)，所述條件取決于燃燒室腔室中的溫度t熱氣以及燃燒器21中的火焰溫度tf，如圖6所示。在氣室中的壓縮空氣的溫度，tp，以及燃燒室22中的熱氣溫度t熱氣(參見(jiàn)圖7)從部分負(fù)荷到基本負(fù)荷增加，如圖8所示。

在現(xiàn)今的赫爾姆霍茨共振器中，其頻率必須根據(jù)運(yùn)行條件和燃料手動(dòng)調(diào)節(jié)。這種手動(dòng)調(diào)節(jié)必須針對(duì)燃燒室中的每個(gè)赫爾姆霍茨共振器重復(fù)。通常燃燒室可包括多個(gè)不同的針對(duì)各種所關(guān)注的燃燒室共振而設(shè)計(jì)的赫爾姆霍茨共振器。

赫爾姆霍茨阻尼器或共振器的各種概念在過(guò)去已被提出。

文件us7,757,808b1公開(kāi)了用于具有噪聲產(chǎn)生子系統(tǒng)的裝置的噪聲減少系統(tǒng)，包括赫爾姆霍茨共振器和控制器。赫爾姆霍茨共振器被設(shè)置為與噪聲產(chǎn)生子系統(tǒng)流體連通，且包括響應(yīng)于控制信號(hào)的活性材料，該活性材料以調(diào)節(jié)赫爾姆霍茨共振器的尺寸特征的方式影響赫爾姆霍茨共振器的共振特征?？刂破黜憫?yīng)于裝置或噪聲產(chǎn)生子系統(tǒng)的運(yùn)行特征以產(chǎn)生控制信號(hào)。響應(yīng)于運(yùn)行特征，控制信號(hào)用于以影響赫爾姆霍茨共振器的共振特征的方式減少由噪聲產(chǎn)生子系統(tǒng)產(chǎn)生的噪聲，或產(chǎn)生期望的音質(zhì)改變。

文件us8,689,933b2提供了一種共振器，具有自適應(yīng)的共振器頻率，用于吸收由燃?xì)鉁u輪機(jī)的氣流產(chǎn)生的聲音。共振器包括頸部區(qū)段、腔室和可變形元件，該可變形元件在氣流的燃?xì)鉁u輪機(jī)溫度的改變的影響下可變形。將可變形元件的形狀相對(duì)于各個(gè)燃?xì)鉁u輪機(jī)溫度預(yù)先確定。頸部區(qū)段和腔室形成共振器的容積。頸部區(qū)段形成將該容積與燃?xì)鉁u輪機(jī)耦合的通道?？勺冃卧钥勺冃卧男螤钊Q于各個(gè)燃?xì)鉁u輪機(jī)溫度的方式熱耦合到燃?xì)鉁u輪機(jī)?？勺冃卧纬陕菪吻乙灶i部區(qū)段的有效直徑取決于燃?xì)鉁u輪機(jī)溫度的方式安裝到頸部區(qū)段。

文件us8,408,358b1公開(kāi)了采用形狀記憶材料的可調(diào)諧穿孔聲襯墊，形狀記憶材料允許聲襯墊調(diào)諧以用于跨寬范圍的多種頻率，不同于限定為具體頻率或小范圍的現(xiàn)有設(shè)計(jì)。襯墊將通過(guò)傳感器和反饋回路起動(dòng)，以監(jiān)測(cè)當(dāng)前的聲環(huán)境，并起動(dòng)更有效地減弱發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲所需的幾何變化。

文件ep2725300a1涉及用于減少在燃?xì)鉁u輪機(jī)內(nèi)產(chǎn)生的燃燒室腔室脈動(dòng)的阻尼器裝置，其中燃?xì)鉁u輪機(jī)基本上包括至少一個(gè)壓縮機(jī)，連接在壓縮機(jī)下游的主燃燒室，且主燃燒室的熱氣被至少接收到中間渦輪機(jī)或者直接或間接地到第二燃燒室。第二燃燒室的熱氣被接收到另外的渦輪機(jī)或者直接或間接地到能源回收，其中至少一個(gè)燃燒室被設(shè)置為罐結(jié)構(gòu)。至少一個(gè)燃燒室襯墊包括空氣通道，其中至少一個(gè)空氣通道形成為阻尼器頸部。阻尼器頸部主動(dòng)連接到阻尼器容積，且阻尼器容積是在壓縮機(jī)空氣氣室和燃燒室之間延伸的連接導(dǎo)管的一部分。

根據(jù)文件de10006231a1，致動(dòng)器具有適用于高溫的形狀記憶合金或sma(形狀記憶合金)元件，其根據(jù)廢氣溫度發(fā)揮設(shè)置或控制功能。sma元件可直接或間接地暴露于來(lái)自?xún)?nèi)燃機(jī)的廢氣，且可以是可線性擴(kuò)展的棒狀元件或螺旋元件。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是提供一種具有自調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的赫爾姆霍茨阻尼器，該自調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)實(shí)質(zhì)上改變阻尼器容積且由發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行溫度觸發(fā)，以用于燃?xì)鉁u輪機(jī)聯(lián)合循環(huán)電站或其它熱機(jī)的更多操作靈活性。

本發(fā)明的另一個(gè)目的是提供一種具有這種赫爾姆霍茨阻尼器的燃?xì)鉁u輪機(jī)。

這些目的由根據(jù)權(quán)利要求1的赫爾姆霍茨阻尼器和根據(jù)權(quán)利要求6的燃?xì)鉁u輪機(jī)實(shí)現(xiàn)。

用于燃?xì)鉁u輪機(jī)的根據(jù)本發(fā)明的赫爾姆霍茨阻尼器包括靜態(tài)共振器容積，其可借助頸部連接到所述燃?xì)鉁u輪機(jī)的內(nèi)部空間以對(duì)在所述內(nèi)部空間中產(chǎn)生的壓力脈動(dòng)進(jìn)行阻尼，且還包括用于改變所述靜態(tài)共振器容積的裝置，以便使所述赫爾姆霍茨阻尼器的共振與所述壓力脈動(dòng)匹配。

其特征在于，所述容積改變裝置包括至少一個(gè)第一元件，其暴露于所述燃?xì)鉁u輪機(jī)內(nèi)的變化的溫度且經(jīng)歷變形，該變形取決于所述變化的溫度。

雖然文件us8,689,933b2教導(dǎo)了一種改變裝置，其改變頸部的幾何形狀而這僅是共振器容積非常小的部分，本發(fā)明改變和控制共振器容積的主要部分，使得壓力脈動(dòng)頻率的適應(yīng)范圍大得多。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例，所述至少一個(gè)第一元件由雙金屬和/或形狀記憶合金(sma)制成。雙金屬提供隨溫度的變形的近似線性改變，而形狀記憶合金提供或多或少的開(kāi)關(guān)特征。在組合兩種材料并仔細(xì)地選擇所包含的金屬時(shí)，可調(diào)整容積與溫度的曲線以適應(yīng)于需求。

所述至少一個(gè)第一元件可以是限定所述靜態(tài)共振器容積的壁，使得當(dāng)所述至少一個(gè)第一元件經(jīng)歷變形時(shí)，所述靜態(tài)共振器容積改變。當(dāng)壁在其邊緣處固定時(shí)，其可從平面狀態(tài)變形為凹入或凸出狀態(tài)，從而改變相鄰容積。

替代性地，所述至少一個(gè)第一元件可作用在限定所述靜態(tài)共振器容積的可移動(dòng)的第二元件上，使得當(dāng)所述至少一個(gè)第一元件經(jīng)歷變形時(shí)，所述靜態(tài)共振器容積改變。通常，所述第一元件可壓在靜態(tài)共振器容積的壁上，其如薄膜等那樣是柔性的，以便改變?nèi)莘e。

尤其，所述可移動(dòng)的第二元件可以是活塞，且所述至少一個(gè)第一元件可以是作用在所述活塞上的彈簧。

根據(jù)本發(fā)明的燃?xì)鉁u輪機(jī)包括壓縮機(jī)、燃燒室和渦輪機(jī)。其特征在于，至少一個(gè)根據(jù)本發(fā)明的赫爾姆霍茨阻尼器被設(shè)置在所述燃?xì)鉁u輪機(jī)中。

根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施例，所述至少一個(gè)赫爾姆霍茨阻尼器暴露于來(lái)自所述壓縮機(jī)的壓縮空氣的變化的溫度。在該情況下，赫爾姆霍茨阻尼器通常被設(shè)置為其主體在燃?xì)鉁u輪機(jī)的氣室中，該氣室將從壓縮機(jī)排出的壓縮空氣引導(dǎo)至燃燒室和燃?xì)鉁u輪機(jī)內(nèi)的各個(gè)冷卻設(shè)備。

尤其，所述燃燒室可具有燃燒室腔，且所述至少一個(gè)赫爾姆霍茨阻尼器可借助其頸部連接到所述燃燒室腔。這樣，在燃燒室中產(chǎn)生的壓力脈動(dòng)可在振幅上有效地減少到非臨界水平。

替代性地，所述燃?xì)鉁u輪機(jī)可具有用于使廢氣離開(kāi)所述渦輪機(jī)的出口，且所述至少一個(gè)赫爾姆霍茨阻尼器可借助其頸部連接到所述出口。這樣，渦輪機(jī)下游的壓力脈動(dòng)可在振幅上有效地減少。

清楚的是，根據(jù)本發(fā)明的多個(gè)赫爾姆霍茨阻尼器可被安裝在燃?xì)鉁u輪機(jī)內(nèi)的各種位置處以減少或抑制發(fā)動(dòng)機(jī)熱氣部分中的脈動(dòng)。這些赫爾姆霍茨阻尼器可以是相同的或可以根據(jù)各個(gè)需求在構(gòu)造和容積上變化。在任何情況下，它們的(主)靜態(tài)共振器容積由根據(jù)本發(fā)明的雙金屬和/或形狀記憶合金元件自動(dòng)控制。

附圖說(shuō)明

現(xiàn)借助不同實(shí)施例并參考附圖更透徹地解釋本發(fā)明。

圖1示出了裝備有筒形類(lèi)型的燃燒室的工業(yè)gt發(fā)動(dòng)機(jī)的透視圖；

圖2示出了在靠近燃燒器(曲線“a”)和靠近燃燒室出口(曲線“b”)的兩個(gè)測(cè)量點(diǎn)處的實(shí)驗(yàn)的聲脈動(dòng)頻譜；

圖3示出了具有活塞系統(tǒng)的赫爾姆霍茨共振器的示意圖，該活塞系統(tǒng)用于相對(duì)于可變的燃燒室共振頻率fc通過(guò)軸向位移δlh來(lái)調(diào)節(jié)本征頻率fh；

圖4示出了在不具有(曲線“c”)赫爾姆霍茨共振器和具有(曲線“d”)赫爾姆霍茨共振器的情況下的壓力振幅的頻率相關(guān)性中的聲共振(峰值)；

圖5示出了根據(jù)圓柱形腔中的溫度t的聲共振的頻率敏感性；

圖6示出了赫爾姆霍茨阻尼器在燃?xì)鉁u輪機(jī)的燃燒室中的布置的草圖，其中tp和tf分別表示氣室溫度和火焰溫度；

圖7示出了赫爾姆霍茨阻尼器的草圖，其中示出了燃燒室中的壓縮空氣和熱氣的特征溫度tp(t壓縮空氣)和t熱氣；

圖8示出了相對(duì)于燃?xì)鉁u輪機(jī)(gt)中的發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷的、燃燒室中的壓縮空氣的溫度特征tp和熱氣的溫度特征t熱氣；

圖9示出了相對(duì)于溫度t的由雙金屬(虛線曲線“f”)和形狀記憶合金(曲線“e”)制成的系統(tǒng)的變形，其中tr表示處于部分負(fù)荷的參考?jí)嚎s空氣溫度，tb是處于gt發(fā)動(dòng)機(jī)的基本負(fù)荷的壓縮空氣溫度，以及plo表示部分負(fù)荷運(yùn)行的溫度范圍；

圖10示出了本申請(qǐng)將雙金屬元件作為壁以用于根據(jù)在部分負(fù)荷t部分和基本負(fù)荷tb之間變化的溫度t來(lái)調(diào)節(jié)赫爾姆霍茨容積v0的示例，其中plo表示部分負(fù)荷運(yùn)行的溫度范圍；

圖11示出了具有由形狀記憶合金制成的螺旋彈簧的根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的赫爾姆霍茨阻尼器；

圖12示出了根據(jù)本發(fā)明的另一實(shí)施例的赫爾姆霍茨阻尼器，其中赫爾姆霍茨阻尼器的一側(cè)壁由雙金屬制成，(a)是在非變形狀態(tài)下且(b)是變形狀態(tài)下；以及

圖13示出了具有根據(jù)本發(fā)明的赫爾姆霍茨共振器的gt排氣系統(tǒng)，該赫爾姆霍茨共振器由雙金屬或/和形狀記憶合金制成，具有根據(jù)廢氣溫度t渦輪機(jī)后的自調(diào)節(jié)阻尼特征。

具體實(shí)施方式

根據(jù)本發(fā)明，赫爾姆霍茨共振器或赫爾姆霍茨阻尼器包括由雙金屬和/或形狀記憶合金制成的子部分。取決于在部分負(fù)荷或基本負(fù)荷下的壓縮空氣的溫度tp，這些材料由于熱膨脹而改變它們的變形。它們的特性被顯示在圖9中。雙金屬系統(tǒng)的變形是根據(jù)溫度t的線性函數(shù)(虛線曲線“f”)。形狀記憶合金展示為具有典型的偽彈塑性遲滯的變形的“二元性”或開(kāi)關(guān)特性種類(lèi)，如圖9中的實(shí)線曲線“e”所示。

在持續(xù)調(diào)節(jié)赫爾姆霍茨參數(shù)的情況下，雙金屬系統(tǒng)被應(yīng)用于共振器(線性曲線“f”)。對(duì)于可變環(huán)境條件，例如，在晚上和白天之間，赫爾姆霍茨共振器隨著根據(jù)t部分和tb變化的周?chē)鷾囟萾p調(diào)節(jié)自身，如圖10所示。

由雙金屬系統(tǒng)和/或形狀記憶合金與普通金屬結(jié)合制成的不同設(shè)計(jì)可被用在本發(fā)明的范圍內(nèi)。另外，所有已知的或新開(kāi)發(fā)的不同形狀和固定的雙金屬或/和形狀記憶合金可被使用。所提出的雙金屬系統(tǒng)由市場(chǎng)可獲得的或能夠根據(jù)特定設(shè)計(jì)理由開(kāi)發(fā)出的任意的金屬制成。赫爾姆霍茨阻尼器設(shè)計(jì)中的形狀記憶合金或/和雙金屬的可能應(yīng)用被展示在圖11和圖12中。

在圖11中，赫爾姆霍茨阻尼器hd3包括靜態(tài)共振器容積17，其通過(guò)固定長(zhǎng)度l0和固定直徑的頸部16連接到燃?xì)鉁u輪機(jī)的燃燒室腔15。靜態(tài)共振器容積17由具有軸向可移動(dòng)的活塞18的活塞壓力缸結(jié)構(gòu)限定。隨著活塞18移動(dòng)，靜態(tài)共振器容積17的軸向長(zhǎng)度lh可改變±δlh?；钊?8與由形狀記憶合金(sma)制成的一個(gè)彈簧或多個(gè)彈簧25聯(lián)接。彈簧25暴露于圍繞赫爾姆霍茨阻尼器hd2的氣室中的壓縮空氣的溫度。當(dāng)該溫度改變時(shí)，彈簧25改變其長(zhǎng)度由此改變靜態(tài)共振器容積17。

使用雙金屬元件的本發(fā)明的另一實(shí)施例在圖12中示出。雙金屬的壁27借助機(jī)械固定件26將其邊緣固定到普通金屬28。在圖12(a)中，由于周?chē)鷾囟仁翘幱诓糠重?fù)荷的壓縮空氣溫度t部分，所以雙金屬的壁27沒(méi)有變形。在圖12(b)中，壁27在處于基本負(fù)荷的壓縮空氣溫度tb下，該溫度tb導(dǎo)致減少靜態(tài)共振器容積17的大體上的(凹入)變形。

描述的現(xiàn)象可用于應(yīng)用在需要抑制噪聲或/和聲脈動(dòng)的其他發(fā)動(dòng)機(jī)上的不同赫爾姆霍茨共振器。

溫度范圍可然后根據(jù)所關(guān)注的發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)點(diǎn)來(lái)確定且自調(diào)節(jié)赫爾姆霍茨共振器在限定的非設(shè)計(jì)點(diǎn)內(nèi)運(yùn)行。

本發(fā)明的另一個(gè)應(yīng)用可以是，將赫爾姆霍茨阻尼器(圖13中的hd5)設(shè)置在燃?xì)鉁u輪機(jī)gt3的排氣導(dǎo)管29中以便對(duì)燃?xì)鉁u輪機(jī)的廢氣中的脈動(dòng)進(jìn)行阻尼(圖13)。借助在部分負(fù)荷和基本負(fù)荷之間的改變的廢氣溫度，赫爾姆霍茨共振器hd5調(diào)節(jié)自身到不同頻率。

本發(fā)明用基于氣室和燃燒室中的溫度的被動(dòng)自調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)整體替換了系統(tǒng)的手動(dòng)調(diào)節(jié)。

該創(chuàng)新可延伸到gtcc的其它子系統(tǒng)，如排氣系統(tǒng)。

附圖標(biāo)記列表

10殼體

11轉(zhuǎn)子

12壓縮機(jī)

13渦輪機(jī)

14燃燒室(筒形)

15燃燒室腔

16頸部

17靜態(tài)共振器容積

18活塞

19氣流

20壓縮機(jī)

21燃燒器

22燃燒室

23渦輪機(jī)

24廢氣

25彈簧

26固定件(機(jī)械的)

27雙金屬的壁

28普通金屬

29排氣導(dǎo)管

a截面面積(頸部)

a-g曲線

gt1-gt3燃?xì)鉁u輪機(jī)

hd1-hd4赫爾姆霍茨阻尼器(共振器)

l0長(zhǎng)度(頸部)

lh長(zhǎng)度(赫爾姆霍茨腔)

δlh軸向位移(活塞)

tp壓縮空氣的溫度

tr環(huán)境空氣溫度

tb處于基本負(fù)荷的壓縮空氣溫度

t熱氣燃燒室中的熱氣的溫度

t壓縮空氣壓縮空氣的溫度

tf火焰溫度

t渦輪機(jī)后廢氣的溫度

t部分處于部分負(fù)荷的壓縮空氣溫度