本發(fā)明屬于能源利用設(shè)備領(lǐng)域，尤其是一種基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

能源是人類社會賴以生存和發(fā)展的重要物質(zhì)基礎(chǔ)?？v觀人類社會發(fā)展的歷史，人類文明的每一次重大進步都伴隨著能源的改進和更替。能源的開發(fā)利用極大地推進了世界經(jīng)濟和人類社會的發(fā)展。

但隨著能源的不斷被開發(fā)消耗，石油、煤礦、天然氣等不可再生能源逐步縮緊，能源的節(jié)約和循環(huán)利用逐步被重視。當(dāng)前我國的能源戰(zhàn)略的基本內(nèi)容是：堅持節(jié)約優(yōu)先、立足國內(nèi)、多元發(fā)展、依靠科技、保護環(huán)境、加強國際互利合作，努力構(gòu)筑穩(wěn)定、經(jīng)濟、清潔、安全的能源供應(yīng)體系，以能源的可持續(xù)發(fā)展支持經(jīng)濟社會的可持續(xù)發(fā)展。

我國全面落實能源節(jié)約的措施是：推進結(jié)構(gòu)調(diào)整，加快產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)優(yōu)化升級，大力發(fā)展高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)和服務(wù)業(yè)，嚴(yán)格限制高耗能、高耗材、高耗水產(chǎn)業(yè)發(fā)展，淘汰落后產(chǎn)能，促進經(jīng)濟發(fā)展方式的根本轉(zhuǎn)變，加快構(gòu)建節(jié)能型產(chǎn)業(yè)體系。加強工業(yè)節(jié)能，加快技術(shù)改造，提高管理水平，降低能源消耗。實施節(jié)能工程，鼓勵高效節(jié)能產(chǎn)品的推廣應(yīng)用，大力發(fā)展節(jié)能省地型建筑，提高能源利用效率，加快節(jié)能監(jiān)測和技術(shù)服務(wù)體系建設(shè)，強化節(jié)能監(jiān)測，創(chuàng)新服務(wù)平臺。加強管理節(jié)能，積極推進優(yōu)先采購節(jié)能（包括節(jié)水）產(chǎn)品，研究制定鼓勵節(jié)能的財稅政策。倡導(dǎo)社會節(jié)能，大力宣傳節(jié)約能源的重要意義，不斷增強全民資源憂患意識和節(jié)約意識。

為響應(yīng)國家節(jié)能戰(zhàn)略，越來越多的企業(yè)開始研發(fā)、使用節(jié)能設(shè)備，并加強對廢棄產(chǎn)能物、余熱能的利用。其中，在余熱的利用方面，主要通過熱能發(fā)電設(shè)備來實現(xiàn)余能利用?，F(xiàn)有的熱能發(fā)電設(shè)備包括多種類別，但主要可分為兩類，一類是利用渦輪機將熱能轉(zhuǎn)化成機械能，再將機械能轉(zhuǎn)化成電能，該種原理類別的發(fā)電設(shè)備較為成熟，種類多；另一類是利用熱電效應(yīng)原理，通過熱電轉(zhuǎn)化元件將熱能直接轉(zhuǎn)化成電勢能，但由于用于發(fā)電技術(shù)方面不成熟，電功率小，制造成本高，熱電轉(zhuǎn)化效率低，主要應(yīng)用于微電子領(lǐng)域。

現(xiàn)階段，大多數(shù)企業(yè)由于余能排除量大，在余熱的利用上，主要還需依靠上述第一類熱能發(fā)電設(shè)備，通過渦輪機將熱能轉(zhuǎn)化成機械能，再將機械能轉(zhuǎn)化成電能?，F(xiàn)有的該類熱能發(fā)電設(shè)備主要包括循環(huán)工質(zhì)、集熱裝置、氣化裝置、渦輪機、發(fā)電機和冷凝裝置；工作時，循環(huán)工質(zhì)在循環(huán)管道中首先通過氣化裝置，將工質(zhì)氣化并推動渦輪機旋轉(zhuǎn)，渦輪機帶動發(fā)電機發(fā)電，氣化后的工質(zhì)在通過渦輪機時，對外做功，溫度及氣壓會降低，并通過冷凝裝置冷卻成液態(tài)工質(zhì)。

然而，現(xiàn)有的熱能發(fā)電設(shè)備普遍存在的問題是：a. 對高溫?zé)嵩吹臏囟纫蟾撸话阍?00℃以上，且熱能轉(zhuǎn)化效率偏低，熱能轉(zhuǎn)化效率普遍在15%至35%；b. 冷凝裝置的熱排量較大，熱能浪費大，通過自然冷凝方式的冷凝速度慢，而采用主動冷凝方式（風(fēng)機風(fēng)冷或液泵水冷）需額外功耗；c.渦輪機容易出現(xiàn)泄漏工質(zhì)的問題；d.渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定，且容易出現(xiàn)卡死問題；e.集熱裝置的集熱效果不佳，外界余熱吸收率小，f. 工質(zhì)氣化溫度不穩(wěn)定，工質(zhì)冷凝效果不佳，工質(zhì)容易變質(zhì)或出現(xiàn)雜質(zhì)；g.現(xiàn)有設(shè)備體積較大。

現(xiàn)有太陽能在實現(xiàn)動力輸出過程，首先要光電效應(yīng)，轉(zhuǎn)化成電能，然后再通過電動設(shè)備輸出動力；現(xiàn)階段，太陽能轉(zhuǎn)化成電能的設(shè)備主要是光電板，該光電轉(zhuǎn)化過程效率非常低，效率普遍在5%左右，能源浪費嚴(yán)重。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明所要實現(xiàn)的目的是：高效利用太陽能，提高熱能設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率，減小的熱排量和熱能浪費，穩(wěn)定工質(zhì)氣化溫度和工質(zhì)流速，改善工質(zhì)品質(zhì)，防止工質(zhì)變質(zhì)，改善渦輪結(jié)構(gòu)，避免渦輪泄露以及轉(zhuǎn)速不穩(wěn)，改進冷凝裝置，加快冷凝速率；以解決上述背景技術(shù)中現(xiàn)有熱能設(shè)備所存在的：熱能轉(zhuǎn)化效率低，工質(zhì)氣化溫度不穩(wěn)定，工質(zhì)冷凝效果不佳，工質(zhì)容易變質(zhì)或出現(xiàn)雜質(zhì)，渦輪機容易出現(xiàn)工質(zhì)泄漏，渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定、以及容易出現(xiàn)卡死，冷凝裝置的熱能浪費大、冷凝速率慢或需額外功耗等問題。

為解決其技術(shù)問題本發(fā)明所采用的技術(shù)方案為：一種基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，包括集熱裝置、氣化裝置、渦輪機、太陽能聚光罩、冷凝裝置、循環(huán)管道、循環(huán)工質(zhì)和單向液壓泵，集熱裝置、氣化裝置、渦輪機、冷凝裝置和單向液壓泵依次通過循環(huán)管道實現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道內(nèi)含有循環(huán)工質(zhì)；

其特征是：所述集熱裝置和氣化裝置安裝在太陽能聚光罩內(nèi)，所述冷凝裝置安裝在避光通風(fēng)區(qū)，所述集熱裝置包括太陽能集熱管和太陽能集熱片，太陽能集熱片平行間隔分布，太陽能集熱管折型分布在太陽能集熱片中；

氣化裝置包括太陽能氣化吸熱腔和氣化控壓器，氣化控壓器安裝在太陽能氣化吸熱腔內(nèi)，氣化控壓器用于循環(huán)工質(zhì)降壓；當(dāng)高壓液態(tài)工質(zhì)在太陽能集熱管內(nèi)充分加熱后達(dá)到熱源溫度，高壓液態(tài)工質(zhì)流入太陽能氣化吸熱腔，太陽能氣化吸熱腔內(nèi)的氣化控壓器通過壓強控制，使其液態(tài)工質(zhì)吸熱氣化，氣化工質(zhì)在渦輪機內(nèi)降壓做功；該種結(jié)構(gòu)相比于在太陽能集熱管直接氣化，可有效避免氣化工質(zhì)中參雜有液態(tài)工質(zhì)，能使工質(zhì)氣化更均勻。

所述冷凝裝置安裝在低溫環(huán)境（常溫空氣中或液體中）。

冷凝裝置包括冷凝管和散熱扇，冷凝管均勻分多層分布，冷凝管相互聯(lián)通，散熱扇安裝在冷凝管上方或下方，散熱扇以抽風(fēng)方式或壓風(fēng)方式驅(qū)動；所述冷凝管通過溫差發(fā)電片制成，溫差發(fā)電片包括金屬片、p型半導(dǎo)體、n型半導(dǎo)體、絕緣基質(zhì)層和輸出電極，絕緣基質(zhì)層均勻穿插有p型半導(dǎo)體和n型半導(dǎo)體， 均勻分布的p型半導(dǎo)體和n型半導(dǎo)體通過金屬片串聯(lián)，p型半導(dǎo)體與n型半導(dǎo)體的串聯(lián)始末端分別連接輸出電極。

進一步優(yōu)化，冷凝裝置與集熱裝置之間還設(shè)置有雜質(zhì)過濾泵。

進一步優(yōu)化，所述溫差發(fā)電片的輸出電極端依次連接有穩(wěn)壓器、升壓變壓器、蓄電池，蓄電池用于散熱扇或單向液壓泵的供電。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔與太陽能集熱管之間還設(shè)置有霧化嘴。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔的水平截面呈藕孔狀。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔的水平截面均呈蜂窩孔狀。

進一步優(yōu)化，所述太陽能氣化吸熱腔21位于太陽能聚光罩的聚光區(qū)，太陽能氣化吸熱腔采用全玻璃吸熱材質(zhì)或玻璃金屬合體吸熱材質(zhì)。

進一步優(yōu)化，所述太陽能集熱片呈平面片狀或曲面片狀或錯開分布。

進一步優(yōu)化，渦輪機為常規(guī)的蒸汽渦輪機。

進一步優(yōu)化，渦輪機為包含多級葉片的蒸汽渦輪機。

進一步優(yōu)化，渦輪機為特斯拉渦輪機。

進一步優(yōu)化，渦輪機為離心式渦輪機。

進一步優(yōu)化，所述渦輪機的排氣口處設(shè)置有預(yù)冷凝器；采取該結(jié)構(gòu)可增大進氣口與排氣口的壓差，提高渦輪機的轉(zhuǎn)化效率。

進一步優(yōu)化，所述預(yù)冷凝器包括工質(zhì)導(dǎo)通管和冷凝吸熱管，工質(zhì)導(dǎo)通管用于連通排氣口和循環(huán)管道，冷凝吸熱管用于吸收工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)的熱量，工質(zhì)導(dǎo)通管與冷凝吸熱管螺旋并列接觸，冷凝吸熱管內(nèi)為吸熱流體，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動方向與工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)的流動方向相反。

進一步優(yōu)化，所述冷凝吸熱管采用聯(lián)通單向液壓泵與集熱裝置之間的循環(huán)管道；由于單向液壓泵與集熱裝置之間的循環(huán)管道需要吸熱，而工質(zhì)導(dǎo)通管內(nèi)工質(zhì)需要排熱，該結(jié)構(gòu)較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)熱量，增大熱轉(zhuǎn)化效率。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管成斜型分布。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管成垂直或水平分布。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管成水平分布時，上、下層冷凝管相互錯開。

進一步優(yōu)化，所述冷凝管為銅質(zhì)金屬管或穩(wěn)定性合金金屬管。

進一步優(yōu)化，為了加速工質(zhì)的液化，減少冷凝過程的放熱量，所述冷凝裝置還增設(shè)有增壓泵，增壓泵安裝在冷凝管中端。

進一步優(yōu)化，為了減小冷凝裝置中工質(zhì)的壓縮能耗，所述冷凝裝置中壓縮方式采取階梯式壓縮，冷凝裝置內(nèi)設(shè)置有多個增壓泵，增壓泵均勻分布在冷凝管中；采取該結(jié)構(gòu)，相比于采用單個增壓泵，能較好的實現(xiàn)分級冷凝，較大程度的提高壓強差，并降低增壓所需能耗。

進一步優(yōu)化，為了避免冷凝管中未冷凝液化的工質(zhì)進入單向液壓泵，冷凝管尾端設(shè)置有集液箱。

進一步優(yōu)化，為了加速散熱，冷凝裝置還設(shè)置有散熱片。

進一步優(yōu)化，所述增壓泵采用渦輪增壓，多個增壓泵通過動力傳動機構(gòu)由同一電動機帶動。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用丙醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用甲醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用乙醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用異丙醇。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用液氨。

進一步優(yōu)化，所述循環(huán)工質(zhì)采用常規(guī)的氟利昂。

進一步優(yōu)化，渦輪機與冷凝裝置之間還設(shè)置有工質(zhì)調(diào)節(jié)器，所述工質(zhì)調(diào)節(jié)器包括渦輪限流器和壓強穩(wěn)壓控壓器，渦輪限流器包括渦輪結(jié)構(gòu)和渦輪轉(zhuǎn)速控制器，壓強穩(wěn)壓控壓器包括緩壓儲流缸和緩壓活塞和氣壓調(diào)節(jié)器，緩壓儲流缸的頂端聯(lián)通循環(huán)管道，緩壓儲流缸的底端聯(lián)通氣壓調(diào)節(jié)器，緩壓活塞安裝在緩壓儲流缸內(nèi)；當(dāng)循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)的壓強或流速發(fā)生變化時，渦輪限流器可通過限制渦輪結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)動而實現(xiàn)流速的限制，同時部分工質(zhì)可從緩壓儲流缸流出或流入實現(xiàn)體積的擴充或壓縮，從而實現(xiàn)穩(wěn)定壓強的作用。

工作原理：該發(fā)明所述基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，工作時，循環(huán)工質(zhì)在集熱裝置中吸熱達(dá)到高溫?zé)嵩礈囟龋倭魅霘饣b置中，通過小量的降壓使其氣化吸熱，工質(zhì)氣化后流到渦輪機，帶動渦輪機轉(zhuǎn)動；氣化工質(zhì)流過渦輪機后，由于對外做功，其工質(zhì)溫度和氣壓均會降低，并導(dǎo)致部分工質(zhì)液化；氣化工質(zhì)流過渦輪機后，工質(zhì)依次流到工質(zhì)調(diào)節(jié)器和冷凝裝置；工質(zhì)調(diào)節(jié)器用于控制循環(huán)管道內(nèi)工質(zhì)的壓強、流速，工質(zhì)調(diào)節(jié)器能根據(jù)外界吸熱區(qū)及放熱區(qū)的溫度情況，調(diào)節(jié)工質(zhì)液化溫度或氣化溫度，從而能有效地提高熱能轉(zhuǎn)化效率；冷凝裝置可將工質(zhì)完全液化；液化后工質(zhì)依次經(jīng)過雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵，雜質(zhì)過濾泵可將工質(zhì)內(nèi)雜質(zhì)過濾出來，單向液壓泵對工質(zhì)進行單向抽送增壓；液化后工質(zhì)依次經(jīng)過雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵后，并再次進入氣化裝置，完成一個循環(huán)。

該發(fā)明所述基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)中的冷凝管使用溫差發(fā)電片制成，溫差發(fā)電片的p型半導(dǎo)體和n型半導(dǎo)體在兩端產(chǎn)生溫差時會產(chǎn)生電勢，p型半導(dǎo)體的熱源端和冷源端分別為低電勢端和高電勢端，n型半導(dǎo)體的熱源端和冷源端分別為高電勢端和低電勢端，當(dāng)p型半導(dǎo)體和n型半導(dǎo)體串聯(lián)時可實現(xiàn)電壓疊加，從而實現(xiàn)發(fā)電；因此，溫差發(fā)電片在傳動熱量的同時，可將其部分熱量轉(zhuǎn)化成電動勢。

有益效果：本發(fā)明所述的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，相對現(xiàn)有技術(shù)中的熱能機，具有如下幾方面的優(yōu)點和進步：1.通過增設(shè)工質(zhì)調(diào)節(jié)器，對工質(zhì)的壓強和流量進行控制，能有效提高氣化效能和冷凝效率，并穩(wěn)定工質(zhì)氣化溫度和工質(zhì)流速，防止密封件形變較大，避免渦輪轉(zhuǎn)速不穩(wěn)和工質(zhì)泄露問題；2.通過增設(shè)預(yù)冷凝器，可增大渦輪機中進氣口與排氣口的壓差，并能循環(huán)利用工質(zhì)的熱能，實現(xiàn)對循環(huán)工質(zhì)不同區(qū)段的吸熱和排熱過程進行綜合利用，減小熱能浪費和冷卻耗能；3.通過增設(shè)雜質(zhì)過濾泵和單向液壓泵，能有效防止工質(zhì)變質(zhì)以及出現(xiàn)較多雜質(zhì)，并防止工質(zhì)回流；4.通過在冷凝裝置中增設(shè)增壓泵，能較大程度地提高冷凝速率，降低冷凝耗能；5.將冷凝管使用溫差發(fā)電片制成，能分利用冷凝過程的溫差熱勢，提高熱能轉(zhuǎn)化效率，并利用溫差發(fā)電片內(nèi)產(chǎn)生的電流加速熱能傳導(dǎo)速率；6.高效利用了太陽能，實現(xiàn)太陽能動力輸出。

附圖說明

圖1為本發(fā)明方案一的整體連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明方案一的太陽能聚光罩內(nèi)安裝結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3為本發(fā)明方案一的冷凝裝置連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4為本發(fā)明方案一的冷凝管管壁橫切面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖5為本發(fā)明方案一的太陽能氣化吸熱腔結(jié)構(gòu)示意圖；

圖6為本發(fā)明方案二的集熱裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖7為本發(fā)明方案三的集熱裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖8為本發(fā)明方案四的氣化控壓器結(jié)構(gòu)示意圖；

圖9為本發(fā)明方案五的霧化嘴安裝連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖10為本發(fā)明方案六的太陽能氣化吸熱腔截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖11為本發(fā)明方案七的太陽能氣化吸熱腔截面結(jié)構(gòu)示意圖；

圖12為本發(fā)明方案十一的整體連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖13為本發(fā)明方案十一的工質(zhì)調(diào)節(jié)器結(jié)構(gòu)示意圖；

圖14為本發(fā)明方案十二的預(yù)冷凝器結(jié)構(gòu)示意圖；

圖15為本發(fā)明方案十三的預(yù)冷凝器連接結(jié)構(gòu)示意圖；

圖16為本發(fā)明方案十四的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖17為本發(fā)明方案十五的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖18為本發(fā)明方案十六的冷凝裝置垂直剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖19為本發(fā)明方案十七的冷凝裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖20為本發(fā)明方案十八的冷凝裝置結(jié)構(gòu)示意圖；

圖中：

1為集熱裝置、11為太陽能集熱管、12為太陽能集熱片；

2為氣化裝置、21為太陽能氣化吸熱腔、22為氣化控壓器、221為壓差控制閥、222為氣化壓強感應(yīng)器、23為霧化嘴；

3為渦輪機、36為預(yù)冷凝器、361為工質(zhì)導(dǎo)通管、362為冷凝吸熱管；

4為太陽能聚光罩；

5為冷凝裝置、51為冷凝管、511為溫差發(fā)電片、512為金屬片、513為p型半導(dǎo)體、514為n型半導(dǎo)體、515為絕緣基質(zhì)層、516為輸出電極、517為穩(wěn)壓器、518為升壓變壓器、519為蓄電池、52為散熱扇、53為增壓泵、54為集液箱、55為散熱片；

6為循環(huán)管道；

7為循環(huán)工質(zhì)；

8為雜質(zhì)過濾泵；

9為單向液壓泵；

10為工質(zhì)調(diào)節(jié)器、101為渦輪限流器、102為壓強穩(wěn)壓控壓器、103為渦輪結(jié)構(gòu)、104為渦輪轉(zhuǎn)速控制器、105為緩壓儲流缸、106為緩壓活塞、107為氣壓調(diào)節(jié)器。

具體實施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進行清楚、完整地描述；顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。基于本發(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。

實施例一（如圖1所示）：一種基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)，包括集熱裝置1、氣化裝置2、渦輪機3、太陽能聚光罩4、冷凝裝置5、循環(huán)管道6、循環(huán)工質(zhì)7和單向液壓泵9，集熱裝置1、氣化裝置2、渦輪機3、冷凝裝置5和單向液壓泵9依次通過循環(huán)管道6實現(xiàn)循環(huán)聯(lián)通，循環(huán)管道6內(nèi)含有循環(huán)工質(zhì)7；

（如圖2所示）所述集熱裝置1和氣化裝置2安裝在太陽能聚光罩4內(nèi)，所述集熱裝置1包括太陽能集熱管11和太陽能集熱片12，太陽能集熱片12平行間隔分布，太陽能集熱管11折型分布在太陽能集熱片12中；氣化裝置2包括太陽能氣化吸熱腔21和氣化控壓器22，氣化控壓器22安裝在太陽能氣化吸熱腔21內(nèi)，氣化控壓器22用于液態(tài)工質(zhì)降壓；當(dāng)高壓液態(tài)工質(zhì)在太陽能集熱管11內(nèi)充分加熱后達(dá)到熱源溫度，高壓液態(tài)工質(zhì)流入太陽能氣化吸熱腔21，太陽能氣化吸熱腔21內(nèi)的氣化控壓器22通過壓強控制，使其液態(tài)工質(zhì)吸熱氣化，氣化工質(zhì)在渦輪機3內(nèi)降壓做功；該種結(jié)構(gòu)相比于在太陽能集熱管11直接氣化，可有效避免氣化工質(zhì)中參雜有液態(tài)工質(zhì)，能使工質(zhì)氣化更均勻。

作為上述實施方式的進一步具有說明，所述冷凝裝置5安裝在低溫環(huán)境（常溫空氣中或液體中）。

作為上述實施方式的進一步具有說明，太陽能集熱片12呈平面片狀。

作為上述實施方式的進一步具有說明，（如圖3所示）所述冷凝裝置5包括冷凝管51和散熱扇52，冷凝管51均勻分多層分布，冷凝管51相互聯(lián)通，散熱扇52安裝在冷凝管51上方或下方，散熱扇52以抽風(fēng)方式或壓風(fēng)方式驅(qū)動；

作為上述實施方式的進一步具有說明，（如圖4所示）所述冷凝管51通過溫差發(fā)電片511制成，所述溫差發(fā)電片511包括金屬片512、p型半導(dǎo)體513、n型半導(dǎo)體514、絕緣基質(zhì)層515和輸出電極516，絕緣基質(zhì)層515均勻穿插有p型半導(dǎo)體513和n型半導(dǎo)體514，均勻分布的p型半導(dǎo)體513和n型半導(dǎo)體514通過金屬片512串聯(lián)，p型半導(dǎo)體513與n型半導(dǎo)體514的串聯(lián)始末端分別連接輸出電極516；溫差發(fā)電片511的輸出電極516電壓達(dá)3V以上。

作為上述實施方式的進一步具有說明，所述溫差發(fā)電片511的輸出電極516端依次連接有穩(wěn)壓器517、升壓變壓器518、蓄電池519，蓄電池519用于散熱扇52、單向液壓泵9的供電。

作為上述實施方式的進一步說明，所述冷凝裝置5與集熱裝置1之間還設(shè)置有雜質(zhì)過濾泵8。

作為上述實施方式的進一步說明，（如圖5所示）所述太陽能氣化吸熱腔21由多個管體并列形成。

作為上述實施方式的進一步說明，所述氣化控壓器22通過與大氣壓強保持額度壓差來實現(xiàn)控壓。

作為上述實施方式的進一步說明，所述渦輪機3為常規(guī)的葉片式蒸汽渦輪機。

作為上述實施方式的進一步說明，所述冷凝管51尾端設(shè)置有集液箱54。

作為上述實施方式的進一步說明，所述冷凝裝置5還設(shè)置有散熱片55。

作為上述實施方式的進一步說明，所述循環(huán)工質(zhì)7采用液氨。

通過對上述實施例一中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為6%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8.7%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.8%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為15.5%，本實施例一中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高7%左右；同時，本實施例基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)冷卻速率快，熱排放小，運行噪音小，運行穩(wěn)定性好，同時可實現(xiàn)功率輸出調(diào)節(jié)。

實施例二（如圖6 所示）：與實施例一不同之處在于：所述集熱裝置1的太陽能集熱片12呈曲面片狀。

通過對上述實施例二中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為6.5%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.2%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.2%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.2%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.2%，本實施例二中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高7.8%左右。

實施例三（如圖7 所示）：與實施例一不同之處在于：所述集熱裝置1的太陽能集熱片12呈錯開分布。

通過對上述實施例三中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為6.5%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.4%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.4%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.4%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.4%，本實施例三中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高7.2%左右。

實施例四（如圖8所示）：與實施例一不同之處在于：所述氣化控壓器22包括壓差控制閥221和氣化壓強感應(yīng)器222，壓差控制閥221位于太陽能氣化吸熱腔21的前端，氣化壓強感應(yīng)器222位于太陽能氣化吸熱腔21后端；壓差控制閥221用于調(diào)節(jié)壓差，氣化壓強感應(yīng)器222用于感應(yīng)太陽能氣化吸熱腔21內(nèi)工質(zhì)的壓強，當(dāng)壓強較大時，增大壓差控制閥221的壓差，當(dāng)壓強較小時，減小壓差控制閥221的壓差，從而實現(xiàn)對太陽能氣化吸熱腔21的壓強控制。

通過對上述實施例四中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為7%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.6%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.6%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17%，本實施例四中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高8.5%左右。

實施例五（如圖9所示）：與實施例四不同之處在于：所述太陽能氣化吸熱腔21與太陽能集熱管11之間還設(shè)置有霧化嘴23。

通過上述實施例五的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.8%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.8%，本實施例五中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高9%左右。

實施例六（如圖10所示）：與實施例五不同之處在于：所述太陽能氣化吸熱腔21的水平截面呈藕孔狀。

通過對上述實施例六中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為8.7%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.4%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.8%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.2%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，本實施例六中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高9.3%左右。

實施例七（如圖11所示）：與實施例五不同之處在于：所述太陽能氣化吸熱腔21的水平截面均呈蜂窩孔狀。

通過對上述實施例七中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.6%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.6%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，本實施例七中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高10%左右。

實施例八：與實施例七不同之處在于：所述渦輪機3為包含多級葉片的蒸汽渦輪機。

通過對上述實施例八中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.6%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.2%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.6%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.4%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為47%，本實施例八中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高10.8%左右。

實施例九：與實施例七不同之處在于：所述渦輪機3為特斯拉渦輪機。

通過對上述實施例九中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.8%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.4%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.8%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.6%%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19%，本實施例九中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高10.4%左右。

實施例十：與實施例一不同之處在于：所述渦輪機3為離心式渦輪機。

通過對上述實施例十中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.6%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.2%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為13.6%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為17.6%%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.9%，本實施例十中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高10%左右。

實施例十一（如圖12 和13所示）：與實施例十不同之處在于：所述渦輪機3為離心式渦輪機所述渦輪機3與冷凝裝置5之間還設(shè)置有工質(zhì)調(diào)節(jié)器10；工質(zhì)調(diào)節(jié)器10包括渦輪限流器101和壓強穩(wěn)壓控壓器102，渦輪限流器101包括渦輪結(jié)構(gòu)103和渦輪轉(zhuǎn)速控制器104，壓強穩(wěn)壓控壓器102包括緩壓儲流缸105和緩壓活塞106和氣壓調(diào)節(jié)器107，緩壓儲流缸105的頂端聯(lián)通循環(huán)管道6，緩壓儲流缸105的底端聯(lián)通氣壓調(diào)節(jié)器107，緩壓活塞106安裝在緩壓儲流缸105內(nèi)；當(dāng)循環(huán)管道6內(nèi)工質(zhì)的壓強或流速發(fā)生變化時，渦輪限流器101可通過限制渦輪結(jié)構(gòu)103的轉(zhuǎn)動而實現(xiàn)流速的限制，同時部分工質(zhì)可從緩壓儲流缸105流出或流入實現(xiàn)體積的擴充或壓縮，從而實現(xiàn)穩(wěn)定壓強的作用。

通過對上述實施例十一中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為9.8%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.4%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.3%，本實施例十中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高10.6%左右。

實施例十二（如圖14所示）：與實施例十一不同之處在于：為了增大渦輪機進氣口與排氣口的壓差，所述渦輪機3的排氣口處還設(shè)置有預(yù)冷凝器36。

作為上述實施例的進一步具體說明，所述預(yù)冷凝器36包括工質(zhì)導(dǎo)通管361和冷凝吸熱管362，工質(zhì)導(dǎo)通管361用于連通排氣口和循環(huán)管道6，冷凝吸熱管362用于吸收工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)的熱量，工質(zhì)導(dǎo)通管361與冷凝吸熱管362螺旋并列接觸，冷凝吸熱管362內(nèi)為吸熱流體，為增大冷凝效率，吸熱流體的流動方向與工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)的流動方向相反。

通過對上述實施例十二中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.6%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.4%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%，本實施例十中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高11.4%。

實施例十三（如圖15所示）：與實施例十二不同之處在于：所述冷凝吸熱管362采用聯(lián)通單向液壓泵9與集熱裝置1之間的循環(huán)管道6；由于單向液壓泵9與集熱裝置之間的循環(huán)管道6需要吸熱，而工質(zhì)導(dǎo)通管361內(nèi)工質(zhì)需要排熱，該結(jié)構(gòu)較大程度的循環(huán)利用循環(huán)管道6內(nèi)工質(zhì)熱量，增大熱轉(zhuǎn)化效率。

通過對上述實施例十三中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.2%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為11.8%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.6%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.1%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%；本實施例十中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高11.9%。

實施例十四（如圖16所示）：與實施例十三不同之處在于：所述冷凝管51成斜型分布。

通過對上述實施例十四中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.2%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.8%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.4%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%，本實施例十四中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高11.3%。

實施例十五（如圖17所示）：與實施例一不同之處在于：所述冷凝管51成垂直分布。

通過對上述實施例十五中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.2%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為15%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.5%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%；本實施例十五中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高11.7%。

實施例十六（如圖18所示）：與實施例一不同之處在于：所述冷凝管51成水平分布時，上、下層冷凝管相互錯開。

通過對上述實施例十六中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.2%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.8%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.4%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%，本實施例十六中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高13.3%。

實施例十七（如圖19所示）：與實施例十六不同之處在于：為了加速工質(zhì)的液化，所述冷凝裝置5還增設(shè)有一個增壓泵53，增壓泵53安裝在冷凝管51中端。

通過對上述實施例十七中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.6%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.6%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.9%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%；本實施例十七中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高12.8%。

實施例十八（如圖20所示）：與實施例十七不同之處在于：為了加速工質(zhì)的液化，減少冷凝過程的放熱量，所述冷凝裝置5還增設(shè)有多個增壓泵53，增壓泵53均勻分布在冷凝管51中；所述增壓泵53采用渦輪增壓，多個增壓泵53通過動力傳動機構(gòu)由同一電動機帶動。

通過對上述實施例十八中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.8%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.8%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為16.2%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%，本實施例十八中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高13.3%。

實施例十九：與實施例十八不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用常規(guī)的氟利昂；采用氟利昂作為工質(zhì)，可用于較低溫度熱源的利用，但由于其需要循環(huán)管道6內(nèi)的壓強較高，實施過程對循環(huán)管道6、以及密封部件的制作工藝要求較高。

通過對上述實施例十九中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,調(diào)高冷凝裝置5內(nèi)工質(zhì)的壓強，同時調(diào)高氣化裝置2內(nèi)工質(zhì)壓強，循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為14.8%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.4%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%，本實施例十九中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高12.2%。

實施例二十：與實施例十八不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用甲醇；該種工質(zhì)的在常溫下的沸點為64.7℃，易氣化，對高溫?zé)嵩吹臏囟纫筝^低，可用于小于100℃的低溫?zé)嵩窗l(fā)電，但屬于有毒有害易燃?xì)怏w，對循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對上述實施例二十中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.2%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.2%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為15%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為18.5%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%；本實施例二十中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高12.7%。

實施例二十一：與實施例十九不同之處在于：所述循環(huán)工質(zhì)7采用乙醇；該種工質(zhì)的在常溫下的沸點為78.15℃，易氣化可燃燒，對高溫?zé)嵩吹臏囟纫笙鄬^低，可用于小于100℃的低溫?zé)嵩窗l(fā)電，但對循環(huán)管道的密封性要求高。

通過對上述實施例二十一中的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)進行實驗，通過在不同強度的太陽光照射，工質(zhì)氣化溫度分別達(dá)到50℃、55℃、60℃、65℃、70℃時，在冷源溫度為18℃情況下,循環(huán)管內(nèi)工質(zhì)流速根據(jù)基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性進行調(diào)整；實驗效果為：工質(zhì)氣化溫度為50℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為10.4%，工質(zhì)氣化溫度為55℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為12.4%，工質(zhì)氣化溫度為60℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為15.5%，工質(zhì)氣化溫度為65℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為47%，工質(zhì)氣化溫度為70℃左右時，熱能轉(zhuǎn)化效率約為19.5%，本實施例二十一中基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)的熱能動力機（常規(guī)太陽能動力設(shè)備，轉(zhuǎn)化效率非常低，效率低于5%）相比，本實施例的基于半導(dǎo)體冷凝的太陽能熱能動力系統(tǒng)的熱能轉(zhuǎn)化效率比常規(guī)太陽能動力設(shè)備的熱能轉(zhuǎn)化效率平均高13.2%。

最后應(yīng)說明的是：以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實施例而已，并不用于限制本發(fā)明，盡管參照前述實施例對本發(fā)明進行了詳細(xì)的說明，對于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來說，其依然可以對前述各實施例所記載的技術(shù)方案進行修改，或者對其中部分技術(shù)特征進行等同替換,凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。