專利名稱：基于背壓連續(xù)可調(diào)的火電機(jī)組負(fù)荷控制系統(tǒng)與方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于火電機(jī)組的調(diào)峰技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種基于背壓連續(xù)可調(diào)的火電機(jī)組負(fù)荷控制系統(tǒng)與方法。
背景技術(shù)：
我國的能源結(jié)構(gòu)布局中，火力發(fā)電占主導(dǎo)地位、匱乏平抑新能源電力隨機(jī)波動性的電源。隨著風(fēng)電、太陽能發(fā)電等新能源電力的規(guī)模化開發(fā)利用，新能源電力消納面臨的問題和矛盾更加突出。為保障電力系統(tǒng)的安全、優(yōu)質(zhì)、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，目前華北電網(wǎng)已出臺了“華北區(qū)域發(fā)電廠并網(wǎng)運(yùn)行管理實施細(xì)則”來考核并網(wǎng)發(fā)電廠的負(fù)荷、頻率跟蹤能力，若機(jī)組的跟蹤能力達(dá)不到要求將對電廠實施高額的經(jīng)濟(jì)懲罰。因此，發(fā)展大型火電機(jī)組的調(diào)峰技術(shù)是我國解決能源電力問題的必由之路。一直以來，火電機(jī)組的調(diào)峰問題主要依賴于機(jī)組的負(fù)荷控制系統(tǒng)(即協(xié)調(diào)控制系統(tǒng))，其基本原理即在 保證機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行的前提下，通過主汽門調(diào)門的開度變化最大限度地利用鍋爐側(cè)的蓄熱，快速響應(yīng)電網(wǎng)側(cè)的負(fù)荷要求。但鍋爐側(cè)的大滯后、大遲延特性使得爐側(cè)的變化很難跟上汽機(jī)側(cè)的調(diào)節(jié)，而且目前大參數(shù)火電機(jī)組均采用直流爐，其鍋爐側(cè)蓄熱要遠(yuǎn)低于汽包爐，這更限制了火電機(jī)組實現(xiàn)大范圍快速變負(fù)荷的能力。進(jìn)一步改善火電機(jī)組的快速深度變負(fù)荷特性對于提高電網(wǎng)的穩(wěn)定性、實現(xiàn)大規(guī)模新能源電力的接入具有十分重要的意義。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明針對鍋爐側(cè)的大滯后、大遲延特性使得爐側(cè)的變化很難跟上汽機(jī)側(cè)的調(diào)節(jié)等不足，提出了一種基于背壓連續(xù)可調(diào)的火電機(jī)組負(fù)荷控制系統(tǒng)與方法。一種基于背壓連續(xù)可調(diào)的火電機(jī)組負(fù)荷控制系統(tǒng)，其特征在于，該系統(tǒng)包括高壓缸1、中壓缸2、低壓缸3、發(fā)電機(jī)4、凝汽器6、循環(huán)水泵7、控制系統(tǒng)15、凝結(jié)水泵16、鍋爐8、循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元17和背壓連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)5，其中，所述高壓缸1、中壓缸2、低壓缸3、凝汽器6、凝結(jié)水泵16和鍋爐8依次相連；所述發(fā)電機(jī)4與低壓缸3相連；所述凝汽器6的循環(huán)水入口與循環(huán)水泵7的出水口相連，凝汽器6循環(huán)出水口與冷卻水相連；所述循環(huán)水泵7的進(jìn)水口與冷卻水相連，所述循環(huán)水泵7還與循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元17相連；所述控制系統(tǒng)15、背壓連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)5及循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元17依次相連；所述控制系統(tǒng)15由能量管理子系統(tǒng)9、分散控制子系統(tǒng)10和邏輯判斷單元11組成，邏輯判斷單元11分別與能量管理子系統(tǒng)9和分散控制子系統(tǒng)10相連；背壓連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)5由背壓保護(hù)子系統(tǒng)12、變負(fù)荷控制子系統(tǒng)13和最佳背壓子系統(tǒng)14組成，背壓保護(hù)子系統(tǒng)12分別與變負(fù)荷控制子系統(tǒng)13和最佳背壓子系統(tǒng)14相連；
所述背壓保護(hù)子系統(tǒng)12，通過接收所述分散控制子系統(tǒng)10輸出的當(dāng)前機(jī)組的實際負(fù)荷N(t)、循環(huán)水入口溫度twl以及系統(tǒng)設(shè)定的背壓上下限值計算得到循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上下限值；并將循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值和轉(zhuǎn)速的下限值amin送入最佳背壓子系統(tǒng)和變負(fù)荷控制子系統(tǒng)，用于確保機(jī)組在運(yùn)行過程中背壓不超限來保證機(jī)組的安全運(yùn)行；所述邏輯判斷單元11，根據(jù)能量管理子系統(tǒng)9輸出的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl和分散控制子系統(tǒng)10輸出的機(jī)組實際負(fù)荷N(t)，判斷本機(jī)組所處的工作情況是穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況還是變負(fù)荷運(yùn)行工作情況；所述最佳背壓子系統(tǒng)13，當(dāng)邏輯判斷單元11的判斷結(jié)果為穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，最佳背壓子系統(tǒng)13啟動運(yùn)行，接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)12傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值amax和轉(zhuǎn)速的下限值Cimin，并從分散控制子系統(tǒng)10中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，用來計算得出循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速α _，并將計算得到的循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速α _，送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元17執(zhí)行；所述變負(fù)荷控制子系統(tǒng)，當(dāng)邏輯判斷單元11的判斷結(jié)果為不穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)12傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值a max和轉(zhuǎn)速的下限值a min，以及能量管理子系統(tǒng)下發(fā)的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl,并從分散控制子系統(tǒng)10中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，用來計算得出機(jī)組變負(fù)荷控制所需的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速avm，并將計算得到的電機(jī)轉(zhuǎn)速α.送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元17執(zhí)行。一種進(jìn)行火電機(jī)組負(fù)荷控制的方法，該方法包括以下步驟:步驟1:控制系統(tǒng)15中的邏輯 判斷單元11首先接收能量管理子系統(tǒng)9輸出的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl和分散控制子系統(tǒng)10輸出的機(jī)組實際負(fù)荷N(t)，根據(jù)公式I N0-N ⑴ I ( δ判斷本機(jī)組所處的工作情況，滿足上述公式的本機(jī)組所處的工作情況是穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況；不滿足上述公式的本機(jī)組所處的工作情況是不穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況，其中，δ為設(shè)定值；步驟2:背壓保護(hù)子系統(tǒng)根據(jù)能量管理子系統(tǒng)9輸出的當(dāng)前機(jī)組的實際負(fù)荷N(t)、循環(huán)水入口溫度twl以及系統(tǒng)設(shè)定的背壓上下限值，計算得到循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上下限值；并將循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速上限值amax和轉(zhuǎn)速下限值Cimin送入最佳背壓子系統(tǒng)和變負(fù)荷控制子系統(tǒng)；步驟3:當(dāng)邏輯判斷單元11判斷本機(jī)組所處的工作情況是穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，執(zhí)行步驟4 ;當(dāng)邏輯判斷單元11判斷本機(jī)組所處的工作情況是不穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，執(zhí)行步驟5 ;步驟4:最佳背壓子系統(tǒng)進(jìn)入執(zhí)行階段，最佳背壓子系統(tǒng)接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)12傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值α_和轉(zhuǎn)速的下限值Cimin，并從分散控制子系統(tǒng)10中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，計算得出循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速，并將計算得到的循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速a opt送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元執(zhí)行；步驟5:變負(fù)荷控制子系統(tǒng)進(jìn)入執(zhí)行階段，接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)12傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速上限值和循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速下限值amin，并從分散控制子系統(tǒng)10中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，從能量管理子系統(tǒng)9讀入的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl,用于計算得出循環(huán)水泵的系統(tǒng)變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速a var,并將計算得到的系統(tǒng)變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速a var送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元17執(zhí)行。所述步驟2中背壓保護(hù)子系統(tǒng)計算得出循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最大值a max和轉(zhuǎn)速的最小值amin具體方法為:通過機(jī)組背壓Pk與循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速α之間的非線性關(guān)系，求解以下隱式方程組:
權(quán)利要求
1.一種基于背壓連續(xù)可調(diào)的火電機(jī)組負(fù)荷控制系統(tǒng)，其特征在于，該系統(tǒng)包括高壓缸(I)、中壓缸⑵、低壓缸(3)、發(fā)電機(jī)⑷、凝汽器(6)、循環(huán)水泵(7)、控制系統(tǒng)(15)、凝結(jié)水泵(16)、鍋爐(8)、循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元(17)和背壓連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)(5)，其中， 所述高壓缸(I)、中壓缸(2)、低壓缸(3)、凝汽器(6)、凝結(jié)水泵(16)和鍋爐(8)依次相連； 所述發(fā)電機(jī)⑷與低壓缸⑶相連； 所述凝汽器￠)的循環(huán)水入口與循環(huán)水泵(7)的出水口相連，凝汽器(6)循環(huán)出水口與冷卻水相連； 所述循環(huán)水泵(7)的進(jìn)水口與冷卻水相連，所述循環(huán)水泵(7)還與循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元(17)相連； 所述控制系統(tǒng)(15)、背壓連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)(5)及循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元(17)依次相連； 所述控制系統(tǒng)( 15)由能量管理子系統(tǒng)(9)、分散控制子系統(tǒng)(10)和邏輯判斷單元(II)組成，邏輯判斷單元(11)分別與能量管理子系統(tǒng)(9)和分散控制子系統(tǒng)(10)相連；背壓連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)(5)由背壓保護(hù)子系統(tǒng)(12)、變負(fù)荷控制子系統(tǒng)(13)和最佳背壓子系統(tǒng)(14)組成，背壓保護(hù)子系統(tǒng)(12)分別與變負(fù)荷控制子系統(tǒng)(13)和最佳背壓子系統(tǒng)(14)相連； 所述背壓保護(hù)子系統(tǒng)(12)，通過接收所述分散控制子系統(tǒng)(10)輸出的當(dāng)前機(jī)組的實際負(fù)荷N(t)、循環(huán)水入口溫度twl以及系統(tǒng)設(shè)定的背壓上下限值計算得到循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上下限值；并將循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值和轉(zhuǎn)速的下限值amin送入最佳背壓子系統(tǒng)和變負(fù)荷控制子系統(tǒng)，用于確保機(jī)組在運(yùn)行過程中背壓不超限來保證機(jī)組的安全運(yùn)行； 所述邏輯判斷單元(11)，根據(jù)能量管理子系統(tǒng)(9)輸出的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl和分散控制子系統(tǒng)(10)輸出的機(jī)組實際負(fù)荷N(t)，判斷本機(jī)組所處的工作情況是穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況還是變負(fù)荷運(yùn)行工作情況； 所述最佳背壓子系統(tǒng)(13)，當(dāng)邏輯判斷單元(11)的判斷結(jié)果為穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，最佳背壓子系統(tǒng)(13)啟動運(yùn)行，接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)(12)傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值a _和轉(zhuǎn)速的下限值Cimin，并從分散控制子系統(tǒng)(10)中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，用來計算得出循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速a _，并將計算得到的循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速a _，送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元(17)執(zhí)行； 所述變負(fù)荷控制子系統(tǒng)，當(dāng)邏輯判斷單元(11)的判斷結(jié)果為不穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)(12)傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值a _和轉(zhuǎn)速的下限值a min，以及能量管理子系統(tǒng)下發(fā)的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl，并從分散控制子系統(tǒng)(10)中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，用來計算得出機(jī)組變負(fù)荷控制所需的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速a vm，并將計算得到的電機(jī)轉(zhuǎn)速a _送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元(17)執(zhí)行。
2.一種使用如權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)進(jìn)行火電機(jī)組負(fù)荷控制的方法，其特征是該方法包括以下步驟: 步驟1:控制系統(tǒng)(15)中的邏輯判斷單元(11)首先接收能量管理子系統(tǒng)(9)輸出的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl和分散控制子系統(tǒng)(10)輸出的機(jī)組實際負(fù)荷N (t)，根據(jù)公式N0-N ⑴ I ( δ判斷本機(jī)組所處的工作情況，滿足上述公式的本機(jī)組所處的工作情況是穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況；不滿足上述公式的本機(jī)組所處的工作情況是不穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況，其中，S為設(shè)定值； 步驟2:背壓保護(hù)子系統(tǒng)根據(jù)能量管理子系統(tǒng)(9)輸出的當(dāng)前機(jī)組的實際負(fù)荷N(t)、循環(huán)水入口溫度twl以及系統(tǒng)設(shè)定的背壓上下限值，計算得到循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上下限值；并將循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速上限值amax和轉(zhuǎn)速下限值Cimin送入最佳背壓子系統(tǒng)和變負(fù)荷控制子系統(tǒng)； 步驟3:當(dāng)邏輯判斷單元(11)判斷本機(jī)組所處的工作情況是穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，執(zhí)行步驟4;當(dāng)邏輯判斷單元(11)判斷本機(jī)組所處的工作情況是不穩(wěn)定負(fù)荷運(yùn)行工作情況時，執(zhí)行步驟5 ; 步驟4:最佳背壓子系統(tǒng)進(jìn)入執(zhí)行階段，最佳背壓子系統(tǒng)接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)(12)傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值α_和轉(zhuǎn)速的下限值Cimin，并從分散控制子系統(tǒng)(10)中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，計算得出循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速α_，并將計算得到的循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速a opt送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元執(zhí)行； 步驟5:變負(fù)荷控制子系統(tǒng)進(jìn)入執(zhí)行階段，接收背壓保護(hù)子系統(tǒng)(12)傳遞過來的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速上限值amax和循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速下限值Cimin，并從分散控制子系統(tǒng)(10)中讀入實際負(fù)荷N(t)與循環(huán)水入口溫度twl，從能量管理子系統(tǒng)(9)讀入的中調(diào)負(fù)荷指令Ntl,用于計算得出循環(huán)水泵的系統(tǒng)變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速a var,并將計算得到的系統(tǒng)變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速 送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元(17)執(zhí)行。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，所述步驟2中背壓保護(hù)子系統(tǒng)計算得出循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最大值amax和轉(zhuǎn)速的最小值Cimin具體方法為:通過機(jī)組背壓Pk與循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速α之間的非線性關(guān)系，求解以下隱式方程組: Α=(^^^)Μ6Χ9.8Χ10—357.66..,Dc(hc-hn)Dc(hc-h ) ---1--T,- J4.1868 Twr 4.1868￡>w(e4 1868D" -1)(a-k0)D: + bDw + car -H0=O 其中:ts為凝汽器壓力對應(yīng)的飽和溫度；twl為冷卻水入口水溫；D。為汽輪機(jī)排汽量，在確定的汽輪機(jī)負(fù)荷工況下為定值；Ah = Iic^hn為焓差，它表示Ikg蒸汽所放出的熱量，在確定的汽輪機(jī)負(fù)荷工況下一般為定值；DW為變速循環(huán)水泵提供的循環(huán)水流量；k為總體傳熱系數(shù)，在確定的工況下一般為常數(shù);A為凝汽器冷卻面積；a，b，c為循環(huán)水泵特性曲線表達(dá)式的常數(shù)，k0為循環(huán)水泵管路特性曲線表達(dá)式中的常數(shù)，H0為循環(huán)水泵管路特性的凈揚(yáng)程。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的方法，其特征在于，計算得出循環(huán)水泵轉(zhuǎn)速的最佳轉(zhuǎn)速a opt具體為:將機(jī)組汽輪機(jī)功率與循環(huán)水泵耗功率的差值作為目標(biāo)函數(shù)，由尋優(yōu)算法計算所述目標(biāo)函數(shù)的最大值，及對應(yīng)的最佳背壓與循環(huán)水泵電機(jī)的最佳轉(zhuǎn)速α _，其中，機(jī)組汽輪機(jī)功率為P(t) =F(N(t)，twl，α)，循環(huán)水泵的耗功率由泵在額定轉(zhuǎn)速下的特性曲線與相似定律求得。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，所述步驟4中變負(fù)荷控制子系統(tǒng)(13)，首先 從分散控制子系統(tǒng)(10)讀取當(dāng)前的機(jī)組的實際負(fù)荷N(t)、與循環(huán)水入口溫度twl，并根據(jù)接收到的背壓保護(hù)子系統(tǒng)送入的循環(huán)水泵電機(jī)轉(zhuǎn)速的上限值amax和下限值Cimin，變負(fù)荷控制子系統(tǒng)(13)中的負(fù)荷計算模塊計算得到機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行的負(fù)荷最大值Nmax和負(fù)荷最小值Nmin;若負(fù)荷最大值Nmax小于中調(diào)負(fù)荷指令Ntl，轉(zhuǎn)速值Ci1= Cimax，計算得出送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的系統(tǒng)變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速a卿為0_;當(dāng)計算獲得的機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行負(fù)荷最小值Nmin大于中調(diào)負(fù)荷指令Ntl時，轉(zhuǎn)速值Ci2= α-，計算得出送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的系統(tǒng)變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速avar為^_;當(dāng)中調(diào)負(fù)荷指令Ntl恰巧位于上述機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行的負(fù)荷最大值Nmax和負(fù)荷最小值Nmin之間時，則僅根據(jù)循環(huán)水變速調(diào)節(jié)即能達(dá)到機(jī)組變負(fù)荷需求，由半分法可求得此時機(jī)組所需的變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速α 3，計算得出送入循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的系統(tǒng)變負(fù)荷控制轉(zhuǎn)速avm為α3。
全文摘要
本發(fā)明屬于火電機(jī)組的調(diào)峰技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種基于背壓連續(xù)可調(diào)的火電機(jī)組負(fù)荷控制系統(tǒng)與方法。該系統(tǒng)包括高壓缸、中壓缸、低壓缸、發(fā)電機(jī)、凝汽器、循環(huán)水泵、控制系統(tǒng)、凝結(jié)水泵、鍋爐、循環(huán)水泵電機(jī)執(zhí)行單元，其特征在于，還包括背壓連續(xù)調(diào)節(jié)系統(tǒng)。該方法包括以下步驟步驟1控制系統(tǒng)中的邏輯判斷單元判斷本機(jī)組所處的工作情況；步驟2背壓保護(hù)子系統(tǒng)進(jìn)入執(zhí)行階段；步驟3最佳背壓子系統(tǒng)進(jìn)入執(zhí)行階段；步驟4變負(fù)荷控制子系統(tǒng)執(zhí)行階段。對于濕冷機(jī)組來說，通過循環(huán)水流量的連續(xù)調(diào)節(jié)可改變機(jī)組背壓并進(jìn)而在一定程度上實現(xiàn)對機(jī)組的變負(fù)荷控制。因此，本發(fā)明可在一定程度上改善火電機(jī)組的變負(fù)荷運(yùn)行特性及經(jīng)濟(jì)性。
文檔編號F01K13/00GK103216282SQ201310146508
公開日2013年7月24日 申請日期2013年4月24日 優(yōu)先權(quán)日2013年4月24日
發(fā)明者王瑋, 曾德良, 劉吉臻, 牛玉廣 申請人:華北電力大學(xué)