專利名稱：燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，所述燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備通過使用燃料壓力傳感器來感測隨著來自內(nèi)燃機(internal combustion engine)的噴射器的燃料噴射而發(fā)生的燃料壓力的改變，并且基于所感測的壓力波形來估計燃料噴射狀態(tài)。
背景技術(shù)：
為了精確地控制內(nèi)燃機的輸出轉(zhuǎn)矩和排放狀態(tài)，精確地控制諸如噴射量和噴射開始時刻等從噴射器噴射的燃料的噴射狀態(tài)是很重要的。因此，例如，專利文件1和專利文件 2 (JP-A-2010-3004, JP-A-2009-57924)中的每一個均描述了一種用于通過使用燃料壓力傳感器來感測隨著噴射而在燃料供應路徑中發(fā)生的燃料壓力的改變的技術(shù)，其中，所述燃料供應路徑從共軌(分配容器)的排放孔延伸至噴射器的噴射孔。使用燃料壓力傳感器感測的壓力波形與指示噴射速率的改變的噴射速率波形高度相關(guān)。因此，這些技術(shù)的目的是通過基于所感測的壓力波形估計噴射速率波形，來感測諸如噴射開始時刻和噴射量等的噴射狀態(tài)。如果可以通過這種方式來感測實際的噴射狀態(tài)，則可以基于感測值來精確地控制噴射狀態(tài)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的發(fā)明人研究了如下一種用于估計噴射速率波形的具體方法。首先，獲取使用燃料壓力傳感器感測的壓力波形。然后，檢測在所獲取的壓力波形中出現(xiàn)的各個改變點(例如，圖2(c)中的P1、P2、P3、P5等等)。更具體地說，求壓力波形中的每個時刻處的壓力值的微分，并且基于微分值是否“等于或大于”預定值來檢測每一個改變點。然后，用直線來近似壓力隨著閥打開操作的開始而減小的一部分(從Pl到P2)的波形以及壓力隨著閥關(guān)閉操作的開始而增加的一部分(從P3到P5)的波形，以及計算近似的直線的傾斜度 P α、P β。此外，計算從改變點Pl到改變點Ρ2的壓力減小量Ρ1-Ρ2。然后，將壓力波形的改變點Pl出現(xiàn)的時刻、壓力減小量Ρ1-Ρ2以及傾斜度P α和 P β轉(zhuǎn)換為用于產(chǎn)生噴射速率波形所必需的噴射開始時刻t (Rl)、最大噴射速率1 以及傾斜度Ra、Ri3。因此，可以產(chǎn)生噴射速率波形，并且可以估計實際的噴射狀態(tài)。如果從共軌到噴射器的燃料的分配供應壓力不同，則壓力波形與噴射速率波形之間的相關(guān)性不同。因此，注意到這一點，發(fā)明人研究了根據(jù)從噴射開始時刻起的分配供應壓力來可變地設(shè)置用于將壓力波形轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的轉(zhuǎn)換值。通過該方案，可以提高噴射速率波形的估計精確度。然而，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)在以下方面仍然存在提高的空間。S卩，分配供應壓力通常還在燃料噴射期間發(fā)生改變。例如，在用于將燃料箱中的燃料泵送到共軌的燃料泵是如同在活塞泵中一樣間斷地泵送燃料的泵的情況下，如果在燃料噴射期間執(zhí)行該泵送，則在該燃料噴射期間分配供應壓力增加。即使在燃料噴射期間未執(zhí)行該泵送的情況下，如果噴射燃料，則在該燃料噴射以后，分配供應壓力立即減小從共軌向噴射器分配和供應的量。因此，如果在與單次噴射對應的壓力波形中將用于轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的轉(zhuǎn)換值設(shè)置為固定的且一致的，則當如上所述在燃料噴射期間分配供應壓力改變時，從壓力波形到噴射速率波形的轉(zhuǎn)換的精確度會變差。本發(fā)明的目的是提供一種燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，該燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備的目的是提高從使用燃料壓力傳感器感測到的噴射時間壓力波形到噴射速率波形的轉(zhuǎn)換的精確度。根據(jù)本發(fā)明的第一示例性方面，燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備被應用于燃料噴射系統(tǒng)， 所述燃料噴射系統(tǒng)具有多個噴射器，所述多個噴射器被分別提供給多缸內(nèi)燃機的氣缸； 分配容器，所述分配容器用于積蓄由燃料泵供應的燃料并且用于向所述噴射器分配和供應所述燃料；以及燃料壓力傳感器，所述燃料壓力傳感器被分別提供給所述噴射器，以用于感測隨著所述噴射孔的燃料噴射而在燃料路徑中發(fā)生的燃料壓力的改變，其中所述燃料路徑從所述分配容器的排放孔延伸至所述噴射器的噴射孔。燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備具有噴射時間波形獲取部件，所述噴射時間波形獲取部件用于獲取由所述燃料壓力傳感器之中的與當前執(zhí)行所述燃料噴射的所述噴射器對應的所述燃料壓力傳感器來感測的噴射時間壓力波形；以及轉(zhuǎn)換部件，所述轉(zhuǎn)換部件用于將所述噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為指示燃料噴射速率的改變的噴射速率波形。轉(zhuǎn)換部件基于所述分配容器內(nèi)的分配供應壓力來設(shè)置用于將所述噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為所述噴射速率波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)。轉(zhuǎn)換部件根據(jù)在所述燃料噴射期間發(fā)生的所述分配供應壓力的改變來在與單次噴射對應的所述噴射時間壓力波形內(nèi)改變所述轉(zhuǎn)換函數(shù)。基于上面提到的如果分配供應壓力不同則壓力波形與噴射速率波形之間的相關(guān)性不同以及所述分配供應壓力還在所述燃料噴射期間改變的發(fā)現(xiàn)來實現(xiàn)本發(fā)明的上述方面。根據(jù)本發(fā)明的上述方面，根據(jù)在所述燃料噴射期間發(fā)生的所述分配供應壓力的所述改變，來在與所述單次噴射對應的所述噴射時間壓力波形內(nèi)改變所述轉(zhuǎn)換函數(shù)。因此，當所述噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為噴射速率波形時，可以提高轉(zhuǎn)換的精確度。根據(jù)本發(fā)明的第二示例性方面，燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備還具有用于獲取下降波形的下降波形獲取部件，所述下降波形是噴射時間壓力波形中壓力隨著噴射器的閥打開操作的開始而減小的部分的波形(參照圖2(C)中的從Pl到P2部分的波形)。燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備還具有用于獲取上升波形的上升波形獲取部件，所述上升波形是噴射時間壓力波形中壓力隨著噴射器的閥關(guān)閉操作的開始而增加的部分的波形(參照圖2(c)中的從P3到 P5部分的波形)。轉(zhuǎn)換部件基于下降波形出現(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置針對下降波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)。轉(zhuǎn)換部件基于上升波形出現(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置針對上升波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)。在噴射時間壓力波形與噴射速率波形之間的相關(guān)性方面，具體地說，下降波形的所述部分與上升波形的所述部分的相關(guān)性較大地受到分配供應壓力的改變的影響。因此， 根據(jù)本發(fā)明的考慮到這一點的上述方面，基于下降波形出現(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置針對下降波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)?；谏仙ㄐ纬霈F(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置針對上升波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)。通過這種方式，分別設(shè)置適合于下降波形和上升波形的相應波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)。因此，可以促進從噴射時間壓力波形到噴射速率波形的轉(zhuǎn)換的精確度的提高。根據(jù)本發(fā)明的第三示例性方面，針對下降波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)包括用于對下降波形的傾斜度進行轉(zhuǎn)換的系數(shù)(參照圖5(a)中的Κα)。針對上升波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)包括用于對上升波形的傾斜度進行轉(zhuǎn)換的系數(shù)(參照圖5(b)中的Κβ )。根據(jù)本發(fā)明的第四示例性方面，針對下降波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)包括噴射時間壓力波形中的壓力減小的開始相對于噴射速率波形中的噴射速率增加的開始的延遲(參照圖5(c) 中的Cl)。針對上升波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)包括噴射時間壓力波形中的壓力增加的開始相對于噴射速率波形中的噴射速率減小的開始的延遲(參照圖5(d)中的C3)。更具體地說，當將下降波形的所述部分和上升波形的所述部分轉(zhuǎn)換為噴射速率波形時，需要將下降波形的傾斜度和上升波形的傾斜度(參照圖2(c)中的Ρα、Ρβ)轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的傾斜度(參照圖2(b)中的Ra、Ri3)，并且需要將壓力減小開始時刻或壓力增加開始時刻(參照圖2 (c)中的P1、P3)轉(zhuǎn)換為噴射速率增加開始時刻或噴射速率減小開始時刻(參照圖2(b)中的R1、R3)。各個轉(zhuǎn)換參數(shù)Ka、Ki3、Cl、C3在很大程度上受分配供應壓力的改變的影響。根據(jù)本發(fā)明的考慮到這一點的上述第三示例性方面，基于下降波形出現(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置用于對下降波形的傾斜度進行轉(zhuǎn)換的系數(shù)Ka。基于上升波形出現(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置用于對上升波形的傾斜度進行轉(zhuǎn)換的系數(shù)Κβ。因此， 可以在與分配供應壓力的改變對應的最佳值處設(shè)置用于對下降波形和上升波形進行轉(zhuǎn)換的相應系數(shù)Ka、Κβ。因此，可以促進從噴射時間壓力波形到噴射速率波形的轉(zhuǎn)換的精確度的提高。根據(jù)本發(fā)明的第四示例性方面，基于下降波形出現(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置用于將下降波形的壓力減小開始時刻轉(zhuǎn)換為噴射速率增加開始時刻的延遲Cl?；谏仙ㄐ纬霈F(xiàn)的時間段中的分配供應壓力來設(shè)置用于將上升波形的壓力增加開始時刻轉(zhuǎn)換為噴射速率減小開始時刻的延遲C3。通過這種方式，可以在與分配供應壓力的改變對應的最佳值處設(shè)置用于對下降波形和上升波形進行轉(zhuǎn)換的相應延遲Cl、C3。因此，可以促進從噴射時間壓力波形到噴射速率波形的轉(zhuǎn)換的精確度的提高。根據(jù)本發(fā)明的第五示例性方面，燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備還具有非噴射時間波形獲取部件，所述非噴射時間波形獲取部件用于獲取由所述燃料壓力傳感器之中的與當前未噴射燃料的噴射器對應的燃料壓力傳感器感測到的非噴射時間壓力波形。轉(zhuǎn)換部件通過將非噴射時間壓力波形視為分配供應壓力的改變來改變轉(zhuǎn)換函數(shù)?？梢哉J為，非噴射時間壓力波形表示分配供應壓力的改變。因此，根據(jù)本發(fā)明的基于非噴射時間壓力波形來改變轉(zhuǎn)換函數(shù)的上述方面，可以不必向分配容器提供專用于感測分配供應壓力的燃料壓力傳感器。根據(jù)本發(fā)明的第六示例性方面，轉(zhuǎn)換部件通過從噴射時間壓力波形中減去指示分配供應壓力的改變的波形來校正噴射時間壓力波形，并且將經(jīng)校正的噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為噴射速率波形。除了由于噴射引起的壓力改變以外，使用燃料壓力傳感器感測到的噴射時間壓力波形還包括由于分配供應壓力的改變引起的壓力改變。根據(jù)本發(fā)明的考慮到這一點的上述方面，通過從噴射時間壓力波形中減去指示分配供應壓力的改變的波形來執(zhí)行校正。因此， 可以從噴射時間壓力波形中移除由于分配供應壓力的改變而引起的影響。因此，可以提高噴射時間壓力波形與噴射速率波形之間的相關(guān)性。由于通過使用具有提高的相關(guān)性的經(jīng)校正的噴射時間壓力波形來執(zhí)行到噴射速率波形的轉(zhuǎn)換，因此能夠以高的精確度來獲取噴射速率波形。


通過研究形成本申請的一部分的下列具體實施方式
、所附權(quán)利要求和附圖，將能夠理解實施例的特征和優(yōu)點以及操作方法和相關(guān)部分的功能。在這些附圖中圖1是示出了根據(jù)本發(fā)明的實施例的具有燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備的燃料噴射系統(tǒng)的示意圖；圖2(a)是示出了根據(jù)該實施例的噴射命令信號的時間圖；圖2(b)是示出了根據(jù)該實施例的噴射速率波形的時間圖；圖2(c)是示出了根據(jù)該實施例的壓力波形的時間圖；圖3是示出了根據(jù)該實施例的經(jīng)校正的噴射時間壓力波形的視圖；圖4是示出了根據(jù)該實施例的用于將噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的處理過程的流程圖；圖5是根據(jù)該實施例在轉(zhuǎn)換處理中使用的映射；以及圖6是示出了根據(jù)該實施例在燃料噴射期間執(zhí)行泵送的情況下的噴射時間壓力波形和噴射速率波形的時間圖。
具體實施例方式在下文中，將參照附圖來描述根據(jù)本發(fā)明的實施例的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備。根據(jù)本實施例的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備被安裝在車輛的引擎(內(nèi)燃機)中。在本實施例中， 假設(shè)該引擎是將高壓燃料噴射到多個氣缸#1_#4中以引起壓縮自燃的柴油機。圖1是示出了安裝至引擎的相應氣缸的噴射器10、安裝至相應噴射器10的燃料壓力傳感器20和作為電子控制單元安裝至車輛的ECU 30(控制器)等的示意圖。首先，將解釋包括噴射器10的引擎的燃料噴射系統(tǒng)。通過高壓泵41來將燃料箱 40中的燃料泵送(pumped)到共軌42 (蓄壓容器)并且對這些燃料進行積蓄。將積蓄的燃料分配并供應給相應氣缸的噴射器10 (#1-#4)。多個噴射器10(#1-#4)以預置的順序來執(zhí)行燃料的噴射。將活塞泵用作高壓泵41。因此，以與活塞的往復移動同步的方式來間斷地泵送燃料。噴射器10具有如下解釋的主體11、針狀物12(閥構(gòu)件)、致動器13等等。主體11 在其內(nèi)部限定了高壓通道11a，以及限定了用于噴射燃料的噴射孔lib。在主體11的內(nèi)部提供了針狀物12，并且該針狀物打開和關(guān)閉噴射孔lib。背壓室Ilc形成于主體11中，以用于將背壓施加于針狀物12。將高壓通道Ila和低壓通道Ild與背壓室Ilc相連。通過控制閥14來切換高壓通道Ila或低壓通道Ild與背壓室Ilc之間的通信狀態(tài)。如果通過使諸如電磁線圈或壓力元件等的致動器13通電來按壓控制閥14并且使控制閥14在圖1中向下移動，則背壓室Ilc與低壓通道Ild通信，并且背壓室Ilc中的燃料壓力減小。因此，施加到針狀物12的背壓減小，針狀物12執(zhí)行閥打開操作。如果通過使致動器13斷電來使控制閥14在圖1中向上移動，則背壓室Ilc與高壓通道Ila通信，并且背壓室Ilc中的燃料壓力增加。結(jié)果，施加到針狀物12的背壓增加， 針狀物12執(zhí)行閥關(guān)閉操作。
因此，通過使用E⑶30控制對致動器13的通電，來控制針狀物12的打開和關(guān)閉操作。因此，根據(jù)針狀物12的打開操作和關(guān)閉操作，從噴射孔lib噴射出從共軌42向高壓通道Ila供應的高壓燃料。例如，ECU 30基于引擎輸出軸的旋轉(zhuǎn)速度、引擎載荷等來計算諸如噴射開始時刻、噴射結(jié)束時刻和噴射量之類的目標噴射狀態(tài)。ECU 30向致動器13輸出噴射命令信號，以達到所計算的目標噴射狀態(tài)，從而控制噴射器10的操作。ECU 30根據(jù)通過加速計操作量計算出的引擎旋轉(zhuǎn)速度和引擎載荷等來計算目標噴射狀態(tài)。例如，預先將與引擎載荷和引擎旋轉(zhuǎn)速度對應的最佳噴射狀態(tài)(噴射級數(shù)、噴射開始時刻、噴射結(jié)束時刻、噴射量等)存儲為噴射狀態(tài)映射。然后，ECU 30基于當前的引擎載荷和當前的引擎旋轉(zhuǎn)速度參照噴射狀態(tài)映射來計算目標噴射狀態(tài)?；谒嬎愕哪繕藝娚錉顟B(tài)來設(shè)置噴射命令信號tl、t2、Tq。例如，預先將與目標噴射狀態(tài)對應的噴射命令信號存儲為命令映射?；谒嬎愕哪繕藝娚錉顟B(tài)參照命令映射來設(shè)置噴射命令信號。因此， 設(shè)置與引擎載荷和引擎旋轉(zhuǎn)速度對應的噴射命令信號并將該噴射命令信號從ECU 30輸出到噴射器10。由于諸如噴射孔lib的磨損等噴射器10的老化退化，針對噴射命令信號的實際噴射狀態(tài)改變。因此，在本實施例中，如后面更詳細地解釋的，通過基于使用燃料壓力傳感器 20感測的壓力波形計算燃料的噴射速率波形，來感測噴射狀態(tài)。獲得所感測的噴射狀態(tài)與噴射命令信號(脈沖起動時刻tl、脈沖停止時刻t2和脈沖起動時間段Tq)之間的相關(guān)性。 基于該獲得結(jié)果，來校正在命令映射中存儲的噴射命令信號。因此，可以以較高的精確度來控制燃料噴射狀態(tài)，以使實際的噴射狀態(tài)與目標噴射狀態(tài)一致。接下來，將解釋燃料壓力傳感器20的硬件結(jié)構(gòu)。如下所解釋的，燃料壓力傳感器 20具有閥桿21 (應變元件)、壓力傳感器元件22、鑄件IC 23等等。閥桿21固定至主體11。 在閥桿21中形成的隔膜部件21a接收流經(jīng)高壓通道Ila的高壓燃料的壓力并且彈性地變形。壓力傳感器元件22固定至隔膜部件21a。壓力傳感器元件22根據(jù)在隔膜部件21a中引起的彈性變形量來輸出壓力感測信號。通過鑄造樹脂以覆蓋諸如用于將從壓力傳感器元件22輸出的壓力感測信號進行放大的放大器電路等的電子元件來形成鑄件IC 23。鑄件IC 23與閥桿21 —起安裝至噴射器10。將連接器15提供到主體11之上。通過連接到連接器15的裝備16來分別將鑄件 IC 23和致動器13與E⑶30進行電連接。高壓通道Ila中的燃料的壓力(燃料壓力)隨著噴射孔lib的燃料噴射的開始而減小。燃料壓力隨著燃料噴射的結(jié)束而增加。也即是說，在燃料壓力的改變與噴射速率 (即，每個單位時間所噴射的噴射量)的改變之間存在相關(guān)性。可以認為，可以從燃料壓力改變來感測噴射速率的改變(即，實際的噴射狀態(tài))。對上面提到的噴射命令信號進行校正，以使所感測的實際噴射狀態(tài)與目標噴射狀態(tài)一致。因此，可以精確地控制噴射狀態(tài)。接下來，將參照圖2來解釋指示使用安裝至當前執(zhí)行燃料噴射的噴射器10的燃料壓力傳感器20來感測的燃料壓力改變的噴射時間壓力波形與指示同一噴射器10的燃料噴射速率的改變的噴射速率波形之間的相關(guān)性。圖2(a)示出了從ECU 30向噴射器10的致動器13輸出的噴射命令信號。由于命令信號的脈沖起動，致動器13通電以進行操作，從而噴射孔lib打開。也即是說，噴射命令信號的脈沖起動時刻tl命令噴射開始，而噴射命令信號的脈沖停止時刻t2命令噴射結(jié)束。因此，通過使用命令信號的脈沖起動時間段(噴射命令時間段Tq)控制噴射孔lib的閥打開時刻，來控制噴射量Q。圖2(b)示出了隨著上面提到的噴射命令而發(fā)生的噴射孔lib的燃料噴射的燃料噴射速率的改變(即，噴射速率波形)。圖2(c)示出了隨著噴射速率的改變而發(fā)生的并且使用安裝至當前執(zhí)行燃料噴射的噴射器10的燃料壓力傳感器20感測到的所感測壓力的改變(即，噴射時間壓力波形)。在噴射時間壓力波形與噴射速率波形之間存在下面解釋的相關(guān)性。因此，可以根據(jù)所感測的噴射時間壓力波形來估計(感測)噴射速率波形。S卩，如圖2 (a)所示，在作出噴射開始命令的時刻tl之后，噴射速率在時刻Rl處開始增加，從而開始噴射。當噴射速率在時刻Rl處開始增加以后經(jīng)過延遲Cl時，所感測的壓力在改變點Pl處開始減小。然后，當噴射速率在時刻R2處達到最大噴射速率時，所感測的壓力的減小在改變點P2處停止。然后，當噴射速率R在時刻R3處開始減小時，所感測的壓力在改變點P3處開始增加。然后，當噴射速率變?yōu)?并且實際的噴射在時刻R4處結(jié)束時， 所感測的壓力的增加在改變點P5處停止。由于在達到最大噴射速率之后立即從共軌42向高壓通道Ila供應燃料以補充由于燃料噴射而減少的高壓通道Ila中的燃料，因此出現(xiàn)了由鏈式線A包圍的區(qū)域中所示的噴射時間壓力波形中的脈動(pulsation)。由鏈式線B包圍的區(qū)域中所示的噴射時間壓力波形中的脈動是由于下面解釋的現(xiàn)象引起的。S卩，座面1 形成于噴射器10的針狀物12上。如果座面1 位于主體11上，則高壓通道Ila被阻塞并且噴射孔lib被關(guān)閉。如果座面12a與主體11分離，則高壓通道 Ila被打開并且噴射孔lib被打開。在針狀物12已經(jīng)執(zhí)行閥打開操作并且移動為完全上升(full-lift)位置的狀態(tài)下，高壓通道Ila的流道面積在噴射孔lib的部分處被最小化。 因此，致使噴射燃料的流速受到噴射孔lib的限制的噴射孔限制狀態(tài)發(fā)生。噴射孔限制狀態(tài)持續(xù)到在閥關(guān)閉操作開始以后針狀物12的沖程量(stroke amount)(上升量)達到預定量為止。如果針狀物12的沖程量變?yōu)樾∮陬A定量，則高壓通道Ila的流道面積在座面1 的部分處被最小化。因此，致使流速受到座面12a的限制的座限制狀態(tài)發(fā)生。也即是說，如果針狀物12開始從完全上升位置向閥關(guān)閉位置移動，則進行從噴射孔限制狀態(tài)到座限制狀態(tài)的轉(zhuǎn)變。在轉(zhuǎn)變時刻R3(參照圖2(b))處，實際的噴射速率開始減小。在針狀物12到達閥關(guān)閉位置(即，座面1 位于主體11上)的時刻R4處噴射速率變?yōu)?。鑒于這一點，最初已經(jīng)假設(shè)壓力波形在進行從噴射孔限制狀態(tài)到座限制狀態(tài)的轉(zhuǎn)變的時刻處開始增加。然而，據(jù)顯示，緊接在轉(zhuǎn)變到座限制狀態(tài)之前，在壓力波形中出現(xiàn)脈動B( S卩，少量的壓力增加)，這是由本發(fā)明發(fā)明人實際檢驗并獲取的。發(fā)明人如下考慮該脈動B出現(xiàn)的機制。S卩，如果針狀物12從完全上升位置向閥關(guān)閉位置移動，則作為高壓通道Ila的一部分的包含針狀物12的針狀物容納室Ilf (參照圖1)的體積減小。因此，高壓通道Ila內(nèi)的燃料壓力略微增加與該體積減小對應的量。該增加在壓力波形中呈現(xiàn)為脈動B。也即是說，如果針狀物12開始向閥關(guān)閉位置移動，盡管是噴射孔限制狀態(tài)，則在時刻P3a處，由于針狀物容納室Ilf的體積減小，因此作為少量壓力增加的脈沖B出現(xiàn)。此后，由于轉(zhuǎn)變到座限制狀態(tài)，因此壓力增加在時刻P3處開始。如上所解釋的，在噴射時間壓力波形與噴射速率波形之間存在高度的相關(guān)性。噴射速率波形表示了噴射開始時刻(Rl出現(xiàn)時刻)、噴射結(jié)束時刻(R4出現(xiàn)時刻)和噴射量 (圖2(b)中的有點區(qū)域)。因此，可以通過將噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為噴射速率波形來感測噴射狀態(tài)。從共軌42向噴射器10分配和供應的燃料的壓力(分配供應壓力PC)時刻改變。 例如，圖3(a)中的實線示出了噴射時間壓力波形W，而圖3(a)中的虛線示出了與噴射時間壓力波形W同時感測的分配供應壓力PC的改變。分配供應壓力PC的改變是使用與未噴射燃料的噴射器10對應的燃料壓力傳感器20來感測的。因此，當從氣缸#1的噴射器10 (#1) 噴射燃料而未從氣缸#2的噴射器10 (把)噴射燃料時，通過氣缸#1的燃料壓力傳感器20 感測到的壓力與噴射時間壓力波形W相對應，而通過氣缸#2 (后缸)的燃料壓力傳感器20 感測到的壓力與示出了分配供應壓力PC的改變的非噴射時間壓力波形相對應。舉例說明，圖3(a)中所示的非噴射時間壓力波形是在噴射開始以后逐漸減小的波形。這是因為分配供應壓力PC減小了從共軌42分配并供應給噴射氣缸的噴射器10的量。如果在燃料噴射期間使用高壓泵41來執(zhí)行泵送，則即使在燃料噴射期間分配供應壓力 PC也增加(參照圖6 (c))。也即是說，噴射時間壓力波形W受到分配供應壓力PC的改變(非噴射時間壓力波形)的影響。因此，通過從噴射時間壓力波形W中減去非噴射時間壓力波形，可以從噴射時間壓力波形W中移除分配供應壓力PC的改變的影響。圖3(b)中的實線示出了經(jīng)過這種減法校正的噴射時間壓力波形W-PC。舉例說明，圖2(c)中所示的噴射時間壓力波形W是在假設(shè)分配供應壓力PC不改變并且減法之后的波形W-PC是與噴射時間壓力波形W相同的波形的情況下的波形。接下來，將解釋用于將圖2(c)或圖3(b)中所示的經(jīng)校正的噴射時間壓力波形 W-PC轉(zhuǎn)換為圖2(b)中所示的噴射速率波形的過程。圖4是示出了由ECU 30的微計算機來執(zhí)行上面提到的轉(zhuǎn)換的處理過程的流程圖。 在通過點火開關(guān)的啟動操作來觸發(fā)并開始該處理以后，在預定的循環(huán)內(nèi)重復地執(zhí)行該處理。首先，在圖4中所示的SlO (S是指“步驟”)(噴射時間波形獲取部件)中，獲取上面提到的使用與執(zhí)行燃料噴射的氣缸#1的噴射器10對應的燃料壓力傳感器20感測的噴射時間壓力波形W(參見圖3(a)中的實線)。在下面的S20(非噴射時間波形獲取部件)中， 獲取上面提到的使用與未執(zhí)行燃油噴射的氣缸#2的噴射器10對應的燃料壓力傳感器20 感測的非噴射時間壓力波形PC(參見圖3(a)中的虛線)。在下面的S30中，通過從在SlO 中獲取的噴射時間壓力波形W中減去在S20中獲取的非噴射時間壓力波形PC，來校正噴射時間壓力波形W(參見圖3(b)中的實線)。從而，從噴射時間壓力波形W中移除包含在噴射時間壓力波形W中的非噴射氣缸(后缸)的波形分量(供應壓力PC的改變)。在下面的S40(下降波形獲取部件、上升波形獲取部件)中，獲取下降波形和上升波形。下降波形是經(jīng)校正的噴射時間壓力波形W-PC中壓力隨著噴射器10的閥打開操作的開始而減小的部分(Pl' -P2')的波形。上升波形是經(jīng)校正的噴射時間壓力波形W-PC 中壓力隨著噴射器10的閥關(guān)閉操作的開始而增加的部分(P3' -P5')的波形。更具體地說，根據(jù)經(jīng)校正的噴射時間壓力波形W-PC來計算下降波形的傾斜度P α ‘和下降開始時刻 t(Pl')以及上升波形的傾斜度Ρβ ‘和上升開始時刻t(P3')。噴射時間壓力波形W-PC的下降波形和上升波形與圖2(b)中所示的噴射速率波形中噴射速率隨著噴射開始而增加的部分(即，從Rl到R2的部分)以及噴射速率波形中噴射速率隨著噴射結(jié)束而減小的部分(即，從R3到R4的部分)高度相關(guān)。因此，通過預先檢驗和存儲來獲取上面提到的相關(guān)性。通過使用存儲的相關(guān)性，將噴射時間壓力波形W-PC的下降波形和上升波形轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的與部分R1-R2和部分R3-R4對應的部分的直線。 在那段時間中，上面提到的相關(guān)性隨著分配供應壓力PC而改變。因此，通過使用與分配供應壓力PC的改變(即，非噴射氣缸的波形分量)對應的相關(guān)性來執(zhí)行轉(zhuǎn)換。更具體地說，在噴射時間壓力波形W-PC的傾斜度Pa ‘、Ρβ'與噴射速率波形的噴射速率增加傾斜度Ra和噴射速率減小傾斜度R0 (參見圖2(b))之間存在高度的相關(guān)性。因此，在下面的S50(轉(zhuǎn)換部件)中，通過將Pa ‘和Ρβ'分別乘以轉(zhuǎn)換系數(shù)Ka和 K β來計算R α和R β (參照下面的表達式1和2)。Ra = -Ka XPa ‘…(表達式 1)R^ = -Κβ ΧΡβ ‘…(表達式 2)表達式1和表達式2中的每一個表達式與通過使用Pa '或Ρβ ‘作為變量來表示Ra或Ri3的轉(zhuǎn)換函數(shù)相對應。圖5(a)和圖5(b)示出了通過預先檢驗獲取的指示轉(zhuǎn)換系數(shù)K α和Κβ與分配供應壓力PC之間的關(guān)系的映射Ml、M2。如在映射Ml、M2中所示的，根據(jù)分配供應壓力PC來將轉(zhuǎn)換系數(shù)Κα、Κβ設(shè)置為不同的值。更具體地說，當分配供應壓力PC增加時，增加轉(zhuǎn)換系數(shù)Κα、Κβ的值以增加轉(zhuǎn)換增益。因此，即使Pa'和Ρβ'的值是相同的，但是當分配供應壓力PC在那段時間增加時，噴射速率波形的傾斜度Ra、Ri3也轉(zhuǎn)換為更大。也即是說，分配供應壓力PC被用作用于在映射M1、M2中選擇轉(zhuǎn)換系數(shù)K α、Κβ的參數(shù)。用作轉(zhuǎn)換系數(shù)Ka的參數(shù)的分配供應壓力PC可以是在與噴射時間壓力波形中的時刻t(Pl')相同的時刻處感測的非噴射時間壓力波形中的壓力(分配供應壓力PC)。可替換地，分配供應壓力PC可以是在與時刻t(P2')相同的時刻處感測的壓力?？商鎿Q地，分配供應壓力PC可以是從時刻t (Pl')到時刻t(P2')的平均壓力。可替換地，在與時刻 tl之后經(jīng)過預定時間的時刻相同的時刻處感測的分配供應壓力PC可以用作參數(shù)，其中，在時刻tl時輸出噴射開始命令信號。用作轉(zhuǎn)換系數(shù)Κβ的參數(shù)的分配供應壓力PC可以是在與噴射時間壓力波形中的時刻t(P3')相同的時刻處感測的非噴射時間壓力波形中的壓力(分配供應壓力PC)?？商鎿Q地，分配供應壓力PC可以是在與時刻t(P4')相同的時刻處感測的壓力。可替換地， 分配供應壓力PC可以是從時刻t(P3')到時刻t(P4')的平均壓力?？商鎿Q地，在與時刻t2之后經(jīng)過預定時間的時刻相同的時刻處感測的分配供應壓力PC可以用作參數(shù)，其中， 在時刻t2時輸出噴射結(jié)束命令信號。下降時間壓力波形W-PC的下降開始時刻t (Pl')和上升開始時刻t(P3')與噴射速率波形的噴射速率增加開始時刻t (Rl)和噴射速率下降開始時刻t(R!3)(參見圖2(b)) 高度相關(guān)。因此，在下面的S60(轉(zhuǎn)換部件)中，通過從時刻t (Pl' )、t(P3')中減去延遲 Cl、C3來計算時刻t (Rl)、t (R3)(參見下面的表達式3和表達式4)。
t(Rl)=t(Pl' )_C1 …(表達式 3)t(R3) = t(P3' )_C3 …(表達式 4)表達式3和表達式4中的每一個表達式與通過使用t (Pl')或t(P3')作為變量來表示t (Rl)或t(R3)的轉(zhuǎn)換函數(shù)相對應。圖5(c)和圖5(d)示出了通過預先檢驗獲取的指示延遲C1、C3與分配供應壓力PC 之間的關(guān)系的映射M3和M4。如在映射M3和M4中所示的，根據(jù)分配供應壓力PC來將延遲 Cl、C3設(shè)置為不同的值。更具體地說，當分配供應壓力PC減小時，將延遲Cl、C3的值設(shè)置為更大。因此，即使t(Pl')和t(P3')的出現(xiàn)時刻是相同的，也執(zhí)行轉(zhuǎn)換，以使得當分配供應壓力PC在那段時間減小時噴射速率波形的增加開始時刻t (Rl)和減小開始時刻t (R3) 延遲更多。也即是說，分配供應壓力PC被用作用于在映射M3、M4中選擇延遲Cl、C3的參數(shù)。 用作延遲Cl的參數(shù)的分配供應壓力PC可以是在與噴射時間壓力波形W中的時刻t(Pl') 相同的時刻處感測的非噴射時間壓力波形中的壓力(分配供應壓力PC)?？商鎿Q地，分配供應壓力PC可以是在與時刻t(P2')相同的時刻處感測的壓力?？商鎿Q地，分配供應壓力 PC可以是從時刻t(Pl')到時刻t(P2')的平均壓力?？商鎿Q地，在與時刻tl之后經(jīng)過預定時間的時刻相同的時刻處感測的分配供應壓力PC可以用作參數(shù)，其中，在時刻tl時輸出噴射開始命令信號。用作延遲C3的參數(shù)的分配供應壓力PC可以是在與噴射時間壓力波形中的時刻 t(P3')相同的時刻處感測的非噴射時間壓力波形中的壓力(分配供應壓力PC)。可替換地，分配供應壓力PC可以是在與時刻t(P4')相同的時刻處感測的壓力?？商鎿Q地，分配供應壓力PC可以是從時刻t(P3')到時刻t(P4')的平均壓力?？商鎿Q地，在與時刻t2 之后經(jīng)過預定時間的時刻相同的時刻處感測的分配供應壓力PC可以用作參數(shù)，其中，在時刻t2時輸出噴射結(jié)束命令信號。在下面的S70中，基于分配供應壓力PC來計算具有梯形形狀的噴射速率波形的梯形高度他(參照圖2(b))。梯形高度Mi與最大噴射速率相對應。當以最大噴射速率噴射燃料時，出現(xiàn)上面提到的噴射孔限制狀態(tài)。在該狀態(tài)下的噴射速率是由分配供應壓力PC決定的。也即是說，分配供應壓力PC與噴射孔限制狀態(tài)下的噴射速率高度相關(guān)。因此，如上面提到的，可以基于分配供應壓力PC以較高的精確度來計算最大噴射速率他。用于計算Mi的分配供應壓力PC是非噴射時間壓力波形的預定時間段中的平均壓力PCave。例如，從Pl到P3的時間段或者從Rl到R4的時間段可以用作上面提到的預定時間段。如圖5(e)所示，基于表達式Ah = KhXPCave來計算最大噴射速率他。表達式中的 Kh是預定的系數(shù)。如果指定了上面提到的各個值Ra、Ri3、t (Rl)、t (R3)、他，則可以指定梯形形狀的噴射速率波形。因此，在下面的S80中，基于通過S50中的轉(zhuǎn)換獲取的Ra和RiK通過S60 中的轉(zhuǎn)換獲取的t(Rl)和t(R!3)以及在S70中計算出的最大噴射速率1 ，來計算噴射速率波形。當噴射命令時間段Tq較短并且噴射量較小時，噴射速率波形的形狀變?yōu)槿切巍?在該情況下，即使在沒有計算Mi的值的情況下，如果指定了 Ra、Ri3 >t (Rl)和t (R3)，也可以指定三角形噴射速率波形。
如果在燃料噴射期間進行泵送，則在活塞排放時間段期間非噴射時間壓力波形上升，如圖6(c)所示。然后，由于非噴射時間壓力波形的上升，則如圖6(a)和圖6(b)中的虛線所示，噴射時間壓力波形W-PC和噴射速率波形增加。當在燃料噴射期間未執(zhí)行泵送時， 則如圖3(a)中的虛線所示，非噴射時間壓力波形(即，分配供應壓力PC)逐漸減小。以這種方式，分配供應壓力PC在燃料噴射期間經(jīng)常改變。如果分配供應壓力PC不同，則噴射時間壓力波形W與噴射速率波形之間的相關(guān)性不同。例如，在分配供應壓力是IOOMPa的情況下的噴射時間壓力波形W的傾斜度P β ‘(如圖6(b)中的實線所示)與分配供應壓力是120MPa的情況下的傾斜度Ρβ ‘是相同的。然而，由于上面提到的相關(guān)性不同，因此噴射速率波形的傾斜度Ri3不同。更具體地說，即使傾斜度Ρβ ‘是相同的，但是當分配供應壓力PC在那段時間增加時，噴射速率波形的下降的傾斜度P β增大，并且噴射速率更劇烈地下降。根據(jù)考慮到這一點的本實施例，可以根據(jù)在那段時間的分配供應壓力PC來將用于將噴射時間壓力波形W-PC的下降部分(即，從Pl'到Ρ2'的下降波形)轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的轉(zhuǎn)換系數(shù)Ka和延遲Cl以及用于將噴射時間壓力波形W-PC的上升部分(即，從 Ρ3'到Ρ5'的上升波形)轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的轉(zhuǎn)換系數(shù)Κβ和延遲C3設(shè)置為不同的值。 因此，當將噴射時間壓力波形W-PC轉(zhuǎn)換為噴射速率波形時，可以提高轉(zhuǎn)換精確度。使用非噴射氣缸的燃料壓力傳感器20在與噴射時間壓力波形相同時刻處感測的波形(非噴射時間壓力波形)指示分配供應壓力PC的改變。因此，注意到這一點，根據(jù)本實施例，基于非噴射時間壓力波形來計算轉(zhuǎn)換系數(shù)Κα、Κβ和延遲C1、C3。因此，不必向共軌42提供專用于感測分配供應壓力的燃料壓力傳感器。此外，根據(jù)本實施例，從噴射時間壓力波形W中減去指示分配供應壓力PC的改變的波形，以校正噴射時間壓力波形W。因此，從噴射時間壓力波形W中移除了分配供應壓力 PC的改變的影響。因此，可以提高噴射時間壓力波形W-PC與噴射速率波形之間的相關(guān)性。 通過使用具有提高的相關(guān)性的經(jīng)校正的噴射時間壓力波形W-PC來執(zhí)行到噴射速率波形的轉(zhuǎn)換。因此，可以以較高的精確度來獲取噴射速率波形。(其它實施例)本發(fā)明不限于上述實施例，而是可以例如進行如下修改和實現(xiàn)。此外，可以任意結(jié)合實施例的特征結(jié)構(gòu)。在圖4所示的實施例中，基于噴射時間壓力波形W-PC中的P3與噴射速率波形中的R3之間的相關(guān)性(即，延遲Ο)來通過P3計算R3。舉一個修改的示例，可以通過P3來計算R4?？商鎿Q地，可以通過P3a(參照圖2(c))來計算R3或R4?？商鎿Q地，可以通過P5 來計算R3或R4?？商鎿Q地，可以計算由圖3(b)中的虛線指示的參考壓力與噴射時間壓力波形W-PC之間的交叉點P4'，并且可以根據(jù)P4'來計算R3或R4。將參考壓力設(shè)置為在從作出噴射開始命令的時刻tl到Pl的出現(xiàn)時刻之間的時間段中的壓力值。此外，通過上述修改的示例，可以指定指示噴射速率波形的梯形形狀的噴射速率下降部分的形狀。在上述實施例中，基于噴射時間壓力波形W-PC中的Pl與噴射速率波形中的Rl之間的相關(guān)性(即，延遲Cl)來通過Pl計算R1。舉一個修改的示例，可以通過Pl來計算R2， 或者可以通過P2來計算Rl或R2。此外，通過上述修改的示例，可以指定指示噴射速率波形的梯形形狀的噴射速率上升部分的形狀。
在上述實施例中，基于使用非噴射氣缸的燃料壓力傳感器20所感測的壓力波形來獲取分配供應壓力PC的改變?？商鎿Q地，燃料壓力傳感器(未示出)可以安裝至共軌42， 并且可以基于使用該燃料壓力傳感器所感測的壓力波形來獲取分配供應壓力PC的改變。在上述實施例中，從噴射時間壓力波形W中減去非噴射時間壓力波形來校正噴射時間壓力波形W。通過對經(jīng)校正的噴射時間壓力波形W-PC進行轉(zhuǎn)換來計算噴射速率波形。 可替換地，可以取消該校正，并且可以通過對噴射時間壓力波形W進行轉(zhuǎn)換來計算噴射速率波形。具體地說，當如圖6所示泵送的開始緊接在噴射時間壓力波形W的下降波形部分之后時，即使基于未校正的噴射時間壓力波形W的下降波形部分來計算噴射開始時刻t (Rl)， 由于噴射開始時刻t (Rl)不受泵送的影響，因此也可以確保足夠的計算精確度。在圖1中所示的上述實施例中，燃料壓力傳感器20被安裝至噴射器10?？商鎿Q地，根據(jù)本發(fā)明的燃料壓力傳感器可以是被安排為感測燃料路徑中的燃料壓力的燃料壓力傳感器，其中，所述燃料路徑從共軌42的排放孔4 延伸至噴射孔lib。因此，例如，燃料壓力傳感器可以安裝至連接共軌42和噴射器10的高壓管。本發(fā)明不應限于所公開的實施例，而是可以在不偏離所附的權(quán)利要求限定的本發(fā)明的范圍的情況下以多種其它方式來實現(xiàn)。
權(quán)利要求
1.一種應用于燃料噴射系統(tǒng)的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，所述燃料噴射系統(tǒng)具有多個噴射器，所述多個噴射器被分別提供給多缸內(nèi)燃機的氣缸；分配容器，所述分配容器用于積蓄從燃料泵供應的燃料并且用于向所述噴射器分配和供應所述燃料；以及燃料壓力傳感器，所述燃料壓力傳感器被分別提供給所述噴射器以用于感測隨著所述噴射器的噴射孔的燃料噴射而在燃料路徑中發(fā)生的燃料壓力的改變，其中所述燃料路徑從所述分配容器的排放孔延伸至所述噴射孔，所述燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備的特征在于噴射時間波形獲取部，其用于獲取由所述燃料壓力傳感器之中的與當前執(zhí)行所述燃料噴射的所述噴射器對應的所述燃料壓力傳感器感測的噴射時間壓力波形；以及轉(zhuǎn)換部，其用于將所述噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為指示燃料噴射速率的改變的噴射速率波形，其中所述轉(zhuǎn)換部基于所述分配容器內(nèi)的分配供應壓力，來設(shè)置用于將所述噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為所述噴射速率波形的轉(zhuǎn)換函數(shù)，以及所述轉(zhuǎn)換部根據(jù)在所述燃料噴射期間發(fā)生的所述分配供應壓力的改變，來在與單次噴射對應的所述噴射時間壓力波形內(nèi)改變所述轉(zhuǎn)換函數(shù)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，還包括下降波形獲取部，其用于獲取下降波形，所述下降波形是所述噴射時間壓力波形中的所述壓力隨著所述噴射器的閥打開操作的開始而減小的部分的波形；以及上升波形獲取部，其用于獲取上升波形，所述上升波形是所述噴射時間壓力波形中的所述壓力隨著所述噴射器的閥關(guān)閉操作的開始而增加的部分的波形，其中所述轉(zhuǎn)換部基于所述下降波形出現(xiàn)的時間段中的所述分配供應壓力，來設(shè)置針對所述下降波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)，以及所述轉(zhuǎn)換部基于所述上升波形出現(xiàn)的時間段中的所述分配供應壓力，來設(shè)置針對所述上升波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，其中針對所述下降波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)包括用于對所述下降波形的傾斜度進行轉(zhuǎn)換的系數(shù)，以及針對所述上升波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)包括用于對所述上升波形的傾斜度進行轉(zhuǎn)換的系數(shù)。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，其中針對所述下降波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)包括所述噴射時間壓力波形中的壓力減小開始相對于所述噴射速率波形中的所述噴射速率的增加開始的延遲，以及針對所述上升波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)包括所述噴射時間壓力波形中的壓力增加開始相對于所述噴射速率波形中的所述噴射速率的減小開始的延遲。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，其中針對所述下降波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)包括所述噴射時間壓力波形中的壓力減小開始相對于所述噴射速率波形中的所述噴射速率的增加開始的延遲，以及針對所述上升波形的所述轉(zhuǎn)換函數(shù)包括所述噴射時間壓力波形中的壓力增加開始相對于所述噴射速率波形中的所述噴射速率的減小開始的延遲。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，還包括非噴射時間波形獲取部，其用于獲取由所述燃料壓力傳感器之中的與當前未噴射所述燃料的所述噴射器對應的所述燃料壓力傳感器感測的非噴射時間壓力波形，其中所述轉(zhuǎn)換部通過將所述非噴射時間壓力波形視為所述分配供應壓力的所述改變，來改變所述轉(zhuǎn)換函數(shù)。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中的任意一項所述的燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備，其中所述轉(zhuǎn)換部通過從所述噴射時間壓力波形中減去指示所述分配供應壓力的所述改變的波形來校正所述噴射時間壓力波形，并且將所校正的噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為所述噴射速率波形。
全文摘要
燃料噴射狀態(tài)感測設(shè)備獲取使用燃料壓力傳感器(20)之中的與當前執(zhí)行燃料噴射的噴射器(10)對應的燃料噴射傳感器(20)感測的噴射時間壓力波形。該設(shè)備將噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為指示燃料噴射速率的改變的噴射速率波形。該設(shè)備基于分配容器(42)內(nèi)的分配供應壓力來設(shè)置用于將噴射時間壓力波形轉(zhuǎn)換為噴射速率波形的轉(zhuǎn)換系數(shù)和延遲(即，轉(zhuǎn)換函數(shù))。該設(shè)備根據(jù)在燃料噴射期間發(fā)生的分配供應壓力的改變，來在與單次噴射對應的噴射時間壓力波形內(nèi)改變轉(zhuǎn)換系數(shù)和延遲(即，轉(zhuǎn)換函數(shù))。
文檔編號F02D41/38GK102287285SQ201110167050
公開日2011年12月21日 申請日期2011年6月16日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月18日
發(fā)明者阪田正和 申請人:株式會社電裝