專利名稱：脈動阻尼器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種脈動阻尼器，尤其涉及一種被一體地設置在向以汽油為燃料的缸內(nèi)噴射式內(nèi)燃機的輸油管壓送高壓燃料的高壓燃料泵上，用于實現(xiàn)對由于泵的工作而產(chǎn)生的脈動的抑制的脈動阻尼器。
背景技術：
眾所周知，在以汽油為燃料的缸內(nèi)噴射式內(nèi)燃機中，設置有高壓燃料泵，該高壓燃料泵使通過燃料泵而從燃料罐中被汲出的燃料高壓化以使之高于該燃料泵的噴出壓，并向連接有作為燃料噴射裝置的噴射器的輸油管(高壓配管)進行壓送。在具備這種高壓燃料泵的內(nèi)燃機中，通常，通過燃料泵而從燃料罐中被汲出的燃料，以其壓力被維持在例如 400kPa以下、即所謂的供給壓的方式而向高壓燃料泵中所設置的燃料室進行供給。而且，被供給至該燃料室中的燃料，隨后經(jīng)由電磁閥而從燃料室向氣缸內(nèi)的加壓室被輸送，并且當通過在汽缸內(nèi)部進行上下移動的柱塞向上方的運動而使加壓室內(nèi)的燃料量被調節(jié)到所期望的量時，電磁閥將被關閉。當電磁閥以此方式被關閉時，燃料隨著柱塞向上方的運動而被加壓，并經(jīng)由單向閥而向輸油管被壓送。另外，從加壓室被壓送的燃料的壓力被設定為，可根據(jù)上述電磁閥被閉閥的時刻等而在例如4 13MPa的區(qū)間內(nèi)變化。而且，該輸油管中儲壓的高壓的燃料，通過噴射器的開閥而被直接噴射至內(nèi)燃機的汽缸內(nèi)。但此時，由于每單位時間內(nèi)從燃料泵側流入高壓燃料泵的燃料室中的燃料量與從燃料室向汽缸內(nèi)的加壓室流出的燃料量未必一致，因此，由該燃料量的差異將導致燃料室內(nèi)的燃料壓力中產(chǎn)生脈動。此外，在這種高壓燃料泵中，通常，通過使從燃料室被輸送到汽缸內(nèi)的加壓室中并被持續(xù)加壓的燃料再返回到燃料室，從而調節(jié)從該泵向輸油管壓送的燃料量。因此，通過這些燃料室側的燃料與被持續(xù)加壓的燃料之間的壓力差，也會在燃料室內(nèi)的燃料壓力中產(chǎn)生脈動。而且， 燃料的這種壓力脈動、換言之即壓力的誤差將導致從上述燃料室向汽缸內(nèi)的加壓室送入的燃料量的誤差，進而成為使從高壓燃料泵向輸油管壓送的燃料量的調節(jié)精度降低的原因之一。因此，在例如專利文獻1、2中記載的高壓燃料泵中，在其燃料室中設置有對燃料的壓力脈動進行吸收的脈動阻尼器，并由此來降低上述這種壓力脈動。S卩，專利文獻1中所記載的脈動阻尼器形成為如下結構，即，使其剖面結構如圖9 所示，在外殼70內(nèi)所設置的燃料室75中，設置有外周具備接合部73a和73b的、兩片為一組的兩組隔板71a和71b，且兩組隔板71a和71b以在其接合部73a、73b處被焊接并被支承部件74所支承的形式而設置。而且，在上述隔板71a、71b中，分別由兩片隔板形成的氣室 72a、72b內(nèi)填充有預定壓力的惰性氣體，例如氬氣或氮氣等。而且，通過上述氣室72a、72b 的容積根據(jù)燃料室75內(nèi)的燃料壓力而變動，從而對上述壓力脈動進行吸收。另外，經(jīng)由與燃料室75連通的燃料通道76而向燃料室75供給未圖示的燃料罐的燃料。此外，專利文獻2中所記載的脈動阻尼器也同樣，其剖面結構如圖10所示，與外殼 84配合而形成燃料室85的板部件83與隔板81，通過被設置在各自的外周部上的接合部81a而被焊接在一起，并且沿著該接合部81a而設置有環(huán)狀部件86。而且，上述板部件83 被泵蓋80覆蓋。另外，與上述專利文獻1中記載的脈動阻尼器同樣地，在由板部件83和隔板81形成的氣室82中，填充有預定壓力的惰性氣體。而且，在該脈動阻尼器中，通過隔板 81根據(jù)燃料室85內(nèi)的燃料壓力而向燃料室85側、或板部件83側進行位移，從而使燃料的壓力脈動被吸收。如此，在上述專利文獻1或2中記載的任意一種脈動阻尼器中均采用了如下方式， 即，當燃料室內(nèi)的燃料中產(chǎn)生了壓力脈動時，隔板根據(jù)該壓力脈動而向使氣室的容積增大或者減小的方向變形，由此使壓力脈動被吸收，進而使燃料壓力的變化得到緩和。然而，對于這些之中的任何一種脈動阻尼器，在由上述隔板的變形而引起氣室的容積變化時，由被填充在氣室內(nèi)的氣體的壓力而形成的力將作用于，包含上述接合部在內(nèi)的、構成氣室的外周的部件上，即上述隔板或板部件上。而且，由于該力是從氣室內(nèi)朝向氣室外而作用的力，因而當其作用于接合部上時，將作為使被接合在一起的部件彼此之間、具體而言為隔板彼此之間、或者隔板與板部件之間分離的力而作用。而且，如果在每次由上述壓力脈動而引起隔板的變形時均有這種力作用于接合部，則即使上述被接合的部件彼此之間不會完全地被剝離，也存在從這些部件彼此間的重疊部分中的最內(nèi)側的部位起依次發(fā)生剝離、即接合部發(fā)生開口的可能性。因此，在這種脈動阻尼器中，不得不另行設置上述支承部件74 (專利文獻1)、或上述環(huán)狀部件86 (專利文獻2)等、用于向使被接合的部件彼此貼緊的方向施加力以抑制上述的開口的部件。專利文獻1 日本特開2008-19728號公報專利文獻2 日本特開2008-2361號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述實際情況而完成的，其目的在于，提供一種具有簡單的結構、且能夠被一體地設置在高壓燃料泵上并基于與氣室的配合而抑制燃料的壓力脈動的、良好地維持隔板的接合部處的穩(wěn)定性的脈動阻尼器。為了達到上述目的，本發(fā)明的要旨為一種脈動阻尼器，其被配置在高壓燃料泵的燃料室中，并具備隔板，其具有通過壓力的施加而進行位移的位移部，且通過所述位移部的位移而抑制所述燃料室中產(chǎn)生的壓力脈動；以及支承部件，其支承所述隔板，并且與該隔板配合而形成氣室，所述隔板為，被形成為有底筒狀的構件，其具有底，所述底由所述位移部形成；以及筒狀周部，其從所述位移部起垂直地延伸，所述筒狀周部具有嵌合部，所述嵌合部以被嵌合在所述支承部件上的狀態(tài)而與該支承部件接合。在上述結構中，由于從位移部起垂直地延伸的筒狀周部被設定為，該筒狀周部的嵌合部以被嵌合在該隔板的支承部件上的狀態(tài)下而與支承部件相接合，因此該接合部分與位移部為垂直。即，即使由上述位移部的位移引起的氣室的容積變化所導致的壓力，作用在筒狀周部與支承部件之間的上述接合部分處，由于該壓力不會作用于將嵌合部從支承部件上拉開的方向上，因此，也能夠良好地維持隔板與支承部件之間的接合部處的穩(wěn)定性。在本發(fā)明的一種形式中，所述位移部具有環(huán)狀的突出部，所述環(huán)狀的突出部與所述筒狀周部連接，并且向所述支承部件的相反側而鼓出為截面呈圓弧狀；以及平坦部，所述平坦部被該突出部圍繞，所述筒狀周部相對于該平坦部垂直。
由于被施加在隔板的位移部上的壓力而在該隔板上產(chǎn)生的應力，集中在向與該位移部垂直的方向上延伸的筒狀周部連接的部分、即位移部的周緣部分處。因此，通過如上述結構那樣，在應力集中的、位移部的周緣部分處，設置向支承部件的相反側鼓出為截面呈圓弧狀的突出部，并且將位移部中的該突出部以外的部位設為平坦狀，從而能夠增大對集中于周緣部分的應力進行承接的的面積，進而能夠緩和施加于隔板上的應力。由此，能夠更好地維持上述接合部分處的穩(wěn)定性，進而能夠進一步提高脈動阻尼器的耐壓力性。在本發(fā)明的一種形式中，所述支承部件為所述高壓燃料泵的泵蓋。根據(jù)上述結構，由于作為脈動阻尼器所具有的隔板的支承部件，采用了設置有脈動阻尼器的高壓燃料泵的泵蓋，因此與另外設有對隔板進行支承的支承部件的結構相比， 能夠減少構成高壓燃料泵的部件的數(shù)目，并且能夠將高壓燃料泵的體積維持在最小限度。在本發(fā)明的一種形式中，所述泵蓋局部性地具有剛性較低的低剛性部。根據(jù)上述結構，僅通過在泵蓋上設置低剛性部，就能夠增大與施加于隔板的位移部上的壓力相對應的、該泵蓋的位移量。即，在采用具有位移部的隔板的基礎上，還能夠通過作為支承部件的蓋來吸收在燃料中產(chǎn)生的壓力變化、即壓力脈動，從而能夠擴大脈動阻尼器作為其整體而能夠吸收的壓力脈動的范圍，增大了其對壓力脈動的抑制效果。另外，作為上述低剛性部，能夠采用例如下述結構且具有很好的效果，S卩，采用將該泵蓋安裝在高壓燃料泵的外殼的上端筒部上的結構，并將安裝于該上端筒部的部位薄壁化，以形成低剛性部；或者將泵蓋上的、與隔板的筒狀周部接合的部位薄壁化，以形成低剛性部；再或者將泵蓋上的、與隔板的位移部對置的部位薄壁化，以形成低剛性部。根據(jù)上述結構，利用將構成泵蓋的材料中的一部分薄壁化以形成低剛性部這種簡單的結構，從而能夠擴大可通過脈動阻尼器來吸收的壓力的范圍。


圖1為表示應用了本發(fā)明所涉及的脈動阻尼器的一個實施方式的高壓燃料泵及其周邊結構的概要的剖視圖以及框圖。圖2為表示該實施方式所涉及的脈動阻尼器的剖面結構的剖視圖。圖3為表示該實施方式所涉及的脈動阻尼器的改變例的剖面結構的剖視圖。圖4為表示從燃料壓力中減去被封入氣室內(nèi)的氣體的壓力而計算出的差壓、與此時的該氣室的容積變化量之間的關系的圖表。圖5為表示該差壓、與每該容積變化量的應力之間的關系的圖表。圖6為表示另一個實施方式所涉及的脈動阻尼器的剖面結構的剖視圖。圖7為表示另一個實施方式所涉及的脈動阻尼器的剖面結構的剖視圖。圖8為表示另一個實施方式所涉及的脈動阻尼器的剖面結構的剖視圖。圖9為表示現(xiàn)有技術所涉及的脈動阻尼器的剖面結構的剖視圖。圖10為表示另一個現(xiàn)有技術所涉及的脈動阻尼器的剖面結構的剖視圖。
具體實施例方式下面，參照圖1及圖2對本發(fā)明所涉及的脈動阻尼器的一個實施方式進行說明。圖1為表示具備本實施方式的脈動阻尼器的高壓燃料泵20及其周邊結構、即所謂的燃料供給系統(tǒng)的概要的圖。而且，該高壓燃料泵20被安裝在例如以汽油為燃料的缸內(nèi)直接噴射式內(nèi)燃機的汽缸蓋罩等上。如該圖1所示，在高壓燃料泵20的外殼21內(nèi)設置有使通過燃料泵(供給泵)41 而從燃料罐40中被汲出的燃料流入的燃料入口 22a ；使從該燃料入口 22a流入的燃料被暫時滯留的燃料室23。此外，滯留在該燃料室23中的燃料經(jīng)由燃料連接通道22b以及電磁閥24而向汽缸內(nèi)的加壓室22c被輸送，在該加壓室22c中通過柱塞25而被加壓后的燃料經(jīng)由單向閥26以及燃料出口 22d而向輸油管50被壓送。在這種高壓燃料泵20中，上述燃料室23在其外殼21的上端處開口，該開口部分被脈動阻尼器覆蓋。脈動阻尼器具備泵蓋10、以及與泵蓋10接合的隔板11。隔板11具有平坦部Ila;突出部11b，其以圍繞平坦部Ila的方式而形成，且向燃料室23側鼓出為截面呈圓弧狀；以及接合部11c，其與泵蓋10接合。此外，被設置于對該燃料室23與加壓室 22c進行連接的燃料連接通道22b的中途的電磁閥24為常閉型的電磁閥，其僅在線圈被通電的期間內(nèi)成為開閥狀態(tài)，從而切斷上述燃料連接通道22b。另外，向該電磁閥24的線圈的通電，通過對上述缸內(nèi)直接噴射式內(nèi)燃機的運轉狀態(tài)進行控制的電子控制裝置60而被控制。而且，被設置于汽缸內(nèi)的柱塞25以被彈簧28向下止點側施力的狀態(tài)而使其與上述加壓室22c相反側的端部與頂桿27連接。該頂桿27的底面與泵凸輪30抵接，并且每當被設置在泵凸輪30上的凸輪尖頂起頂桿27時，柱塞25將向上方移動從而對上述加壓室22c內(nèi)的燃料進行加壓，其中，泵凸輪30例如被設置在凸輪軸的一端并與該凸輪軸一體地旋轉。在包括以此種方式構成的高壓燃料泵20的燃料供給系統(tǒng)中，首先，被儲存在燃料罐40內(nèi)的燃料通過燃料泵(供給泵)41而以例如400kPa的噴出壓而向高壓燃料泵20的燃料入口 22a被供給。以此方式被供給至高壓燃料泵20中的燃料被暫時滯留在燃料室23 中，并在汽缸內(nèi)的柱塞25向下方移動中、且電磁閥24處于開閥狀態(tài)(非通電狀態(tài))的條件下，從該燃料室23經(jīng)由燃料連接通道22b而向加壓室22c被輸送。之后，雖然隨著柱塞25 的向上方的移動從而被輸送至加壓室22c內(nèi)的燃料將開始被加壓，但在上述電磁閥24處于開閥的期間內(nèi)，該燃料將不會向燃料出口 22d側被輸送，而經(jīng)由燃料連接通道22b而返回到燃料室23中。而且，之后，當電磁閥24根據(jù)來自電子控制裝置60的通電而被閉閥時，在加壓室22c內(nèi)被加壓了的燃料的壓力提高至例如大約4 13MPa，從而被加壓至此高壓的燃料將經(jīng)由單向閥26而從燃料出口 22d向輸油管50被壓送。如此，在這種高壓燃料泵20中， 能夠通過對柱塞25向上方移動時的、電磁閥24的閉閥時刻進行控制，從而對被壓送至輸油管50的燃料量以及燃料壓力進行控制。而且，以此方式被蓄壓在輸油管50內(nèi)的燃料將隨著噴射器51的開閥而向內(nèi)燃機的缸內(nèi)噴射。另外，如上文所述，在這種燃料供給系統(tǒng)中，每單位時間內(nèi)通過上述燃料泵41而向高壓燃料泵20、特別是向其燃料室23被供給的燃料的量，與經(jīng)由上述電磁閥24而從燃料室23向加壓室22c被供給的燃料的量未必一致。因此，由于該燃料室23中的燃料的供給量與流出量之間的差異，將產(chǎn)生燃料壓力的變動、即所謂的壓力脈動。此外，在加壓室22c內(nèi)隨著柱塞25的向上方的移動而被持續(xù)加壓的燃料，在上述電磁閥24閉閥之前向燃料室23 逆流的現(xiàn)象也是產(chǎn)生該壓力脈動的原因之一。而且，這種壓力脈動被在燃料室23上以覆蓋其開口部的方式而設置的脈動阻尼器所吸收。接下來，參照圖2，對于吸收在該高壓燃料泵20內(nèi)產(chǎn)生的燃料的壓力脈動的脈動
6阻尼器的結構及其壓力脈動的吸收所涉及的機理，進行詳細敘述。圖2為表示本實施方式所涉及的脈動阻尼器的剖面結構的圖。如該圖2所示，該脈動阻尼器由如下構件構成，即，覆蓋上述高壓燃料泵20(圖1)的開口部的泵蓋10，和被該泵蓋10支承并與滯留在上述燃料室23(圖1)中的燃料接觸的、作為該脈動阻尼器的被施加壓力的部分的隔板11。而且，在本實施方式中，該隔板11呈有底筒狀，并具有平坦部 11a，其占據(jù)隔板11的表面積中的大部分，并且為集中地被施加上述燃料的壓力的部位；環(huán)狀的突出部11b，其為以圍繞該平坦部Ila的方式形成，并向燃料室23側鼓出為截面呈圓弧狀的部位。即，在突出部lib的外周上，設置有與形成底的平坦部Ila垂直、并在該突出部lib的突出方向的相反側延伸的筒狀的周部。另外，該隔板11由不銹鋼類的材料、例如 SUS631(析出硬化系不銹鋼)形成，例如通過沖壓成型等而形成為這種形狀。另一方面，在上述泵蓋10作為脈動阻尼器而被組裝時，也具有平坦部10a，其與隔板11的上述平坦部 Ila平行；環(huán)狀的突出部10b，其以圍繞該平坦部IOa的方式而形成，且向隔板11側突出。 此外，在該突出部IOb的外周上，設置有向與該突出部IOb的突出方向相反的方向延伸的周部，并且在該周部的上端，設置有掛接在上述外殼21 (圖1)的開口部的上端處的掛接部 IOc0另外，該泵蓋10由不銹鋼類的材料、例如SUS430(鐵素體系不銹鋼)形成，其也通過例如沖壓成型等而形成為這種形狀。在進行對以此方式而形成的泵蓋10以及隔板11的組裝時，隔板11的、與平坦部 Ila垂直且向突出部lib的突出方向的相反側延伸的周部的頂端，通過壓入而被外嵌于，泵蓋10的、同樣與上述平坦部IOa垂直且向突出部IOb的突出方向的相反側延伸的周部上。 而且，被壓入的該部分通過焊接從而被固定于作為其支承部件的泵蓋10的周部上。在前面的圖1以及圖2中，將隔板11中的通過該焊接而被固定的部分作為接合部(嵌合部)11c。 另外，當這些部件被嵌合時，在作為由泵蓋10和隔板11而被形成的空間的氣室12內(nèi)，以例如400kPa等的預定的壓力封入了作為惰性氣體的例如氬氣或氮氣。此外，當進行上述泵蓋 10和隔板11之間的上述焊接時，除了可以利用激光焊接以外，還可以利用電阻焊接等，其中，激光焊接為，利用二氧化碳激光器或YAG激光器等的激光能來進行焊接的方法；電阻焊接為，在對作為被焊接材料的上述兩個部件進行壓焊的同時、使在這些部件中流動電流，從而通過此時的電阻熱而使焊接部熔化并接合的方法。以此方式形成且被一體地組裝在高壓燃料泵20 (圖1)上的脈動阻尼器，在隨著上述這種高壓燃料泵20 (圖1)的工作而在燃料中產(chǎn)生壓力脈動時，使該脈動的燃料的壓力施加在暴露于上述燃料室23 (圖1)內(nèi)的燃料中的隔板11的平坦部Ila上。而且，由于所施加的該燃料壓力、尤其是在上述加壓室22c(圖1)內(nèi)被持續(xù)加壓的燃料的壓力通常會大于被封入上述氣室12內(nèi)的惰性氣體的壓力，因此隔板11的平坦部Ila將向泵蓋10側變形。 即，向使氣室12的容積減小的方向進行變形。由此，使得這種燃料的壓力被吸收。而且，在本實施方式所涉及的脈動阻尼器中，由于當將隔板11焊接在泵蓋10上時，將使上述接合部 Ilc上的這些部件的重疊部分與接受燃料的壓力的平坦部Ila之間的關系成為垂直關系， 因此當產(chǎn)生上述燃料的壓力脈動時，在該接合部Ilc上相當于僅施加有剪切載荷。此外，由于氣室12的容積減少而作用在接合部Ilc上的、封入氣體的壓力，也作用在大致與該接合部Ilc平行的方向上。即，由于這種壓力不會作用于將接合部Ilc中的、上述泵蓋10與隔板11之間的重疊部分互相拉開的方向上，因此上述的所謂開口等本身將難以自然發(fā)生。
另外，發(fā)明人確認到，當在前面的圖9中例示的結構的現(xiàn)有的脈動阻尼器和本實施方式的脈動阻尼器中，分別施加了相同的壓力時，在現(xiàn)有的脈動阻尼器中，開口、即重疊部分的剝離最大達到了 300 μ m,而在本實施方式的脈動阻尼器中，為0. 05 μ m左右的極小的剝離。此外，同樣在前面的圖10中所例示的現(xiàn)有的脈動阻尼器中，當在隔板81的平坦部上施加燃料壓力時，因隔板81的變形而產(chǎn)生的應力將會集中在其彎曲部處。相對于此，在本實施方式所涉及的脈動阻尼器中，如上文所述，由于在隔板11的平坦部Ila的周圍設置有環(huán)狀的突出部11b，從而在隔板11發(fā)生變形時所產(chǎn)生的應力將通過該突出部lib而被緩和。即，與上述現(xiàn)有的脈動阻尼器相比，能夠擴大應力集中的范圍，從而能夠使應力的最大值降低。因此，當以使施加于該部分的應力的最大值相同的方式進行設計時，在本實施方式的脈動阻尼器中，與現(xiàn)有的脈動阻尼器相比能夠使隔板的直徑擴大，或能夠使隔板薄壁化等。在此，由于隔板的位移量具有與其半徑的4次方成正比并且與其厚度的3次方成反比的特性，因此，根據(jù)本實施方式所涉及的脈動阻尼器，還能夠使其位移量大于上述現(xiàn)有的脈動阻尼器的位移量。換言之，能夠在不增加隔板11的片數(shù)的條件下使其容積位移量增大。另外，本實施方式的脈動阻尼器作為其改變例也可以采用如下的結構，S卩，例如圖 3所示，在平坦部Ila的周圍設置有多個、例如3圈左右的突出部lib。但是，發(fā)明人確認到， 在上述突出部lib的數(shù)量越少，即如圖2中所例示的那樣在隔板11的周緣上僅設置有1圈的突出部lib的結構中，上述的應力緩和作用越顯著。下面，參照總結了發(fā)明者的實驗結果的圖4及圖5，對在隔板11的平坦部Ila的周圍設置的突出部lib的數(shù)量、與其應力緩和作用之間的關系進行說明。圖4為表示差壓、即從燃料壓力中減去被封入到上述氣室12中的惰性氣體的壓力而得到的壓力，與該氣室12的容積變化量、即隔板11的特別是平坦部Ila的位移量之間的關系的圖表。并且，圖中用黑圓點表示的樣例值為由前面的圖2中的結構而得到的值，用黑方點表示的樣例值為由前面的圖3中的結構而得到的值。從該圖4中可以明確看出，在差壓為正值時、即燃料壓力大于被封入到氣室12內(nèi)的惰性氣體的壓力從而隔板11向泵蓋10側變形的情況下，以及反之在差壓為負值時、即燃料壓力大于上述惰性氣體的壓力從而隔板11向燃料室23側變形的情況下，對于作用于隔板11上的每單位壓力的容積變化量而言，作為圖2中的結構的、在隔板11的周緣上僅設置了一圈突出部lib的結構的容積變化量更大。另一方面，圖5為表示上述差壓、與用隔板11變形時的應力的最大值除以上述容積變化量而得到的值之間的關系的圖表。另外，在該圖表中，與圖4同樣地，用黑圓點表示由圖2中的結構而得到的值，并用黑方點表示由圖3中的結構而得到的值。從該圖5中可以明確看出，當差壓為正值時，雖然在該差壓為300kPa時，圖2中的結構與圖3中的結構中每單位容積變化量的應力大致相同，但是當差壓達到400kPa時，圖 3中的結構與圖2中的結構相比，每單位容積變化量的應力更小。但是，該差大致等于“0”。 相對于此，當差壓為正、且為100 200kPa時，圖2中的結構的每單位容積變化量的應力更小。另一方面，當差壓為負值時，其絕對值越小，圖2中的結構與圖3中的結構相比，每單位容積變化量的應力越大幅度地減小，而且，差壓在-100 400kPa的整個范圍內(nèi)，圖2中的結構中每單位容積變化量的應力與圖3中的結構相比，減小了 1.5倍以上。
如上所述，根據(jù)該圖4、圖5的結構可知，無論差壓正負、或其大小如何，圖2中的結構與圖3中的結構相比均能夠使容積變化量增大，并且無論每單位容積變化量的該應力小或大，其差壓均大致等于“0”。S卩，通過在隔板11的周緣上將突出部lib僅設置一圈，從而與將該突出部lib設置為多圈、例如3圈的情況相比，能夠使其應力緩和、以及容積變化量擴大的效果更顯著。如以上所說明，根據(jù)本實施方式所涉及的脈動阻尼器，能夠獲得以下所列舉的效果。(1)以從隔板11的平坦部Ila起經(jīng)由突出部lib而垂直地延伸的筒狀周部被外嵌于泵蓋10上的狀態(tài)，將該筒狀周部的嵌合部焊接在泵蓋10上。S卩，以接合部Ilc與平坦部 Ila呈垂直的方式將隔板11組裝在了泵蓋10上。由此，即使因平坦部Ila的位移而引起的氣室12的容積變化所導致的壓力作用于筒狀周部與泵蓋10之間的焊接部分處，該壓力也不會作用于將接合部Ilc從泵蓋10上拉開的方向上，從而能夠良好地維持對于泵蓋10與接合部Ilc之間的接合的穩(wěn)定性。(2)在隔板11發(fā)生位移時產(chǎn)生應力集中的、圍繞平坦部Ila的部分，即與隔板11 的筒狀周部相連接的周緣部上，設置了向泵蓋10的相反側鼓出為截面呈圓弧狀的突出部 lib。由此，能夠緩和集中在周緣部上的應力，并良好地維持了接合部lie處的穩(wěn)定性。艮口， 進一步提高了作為脈動阻尼器的耐壓力性。(3)作為本實施方式的改變例，如圖3所示，可以在隔板11的周緣上設置多個上述突出部lib。但在此，通過在隔板11的周緣上僅設置一圈該突出部11b，從而能夠使其應力緩和作用更顯著，且更好地維持了上述接合部Ilc的穩(wěn)定性。(4)作為隔板11的支承部件利用了高壓燃料泵20的泵蓋10。由此，能夠減少構成高壓燃料泵20的部件的部件數(shù)目，并將高壓燃料泵20的體積維持在最小限度。另外，上述實施方式或其改變例可以通過對其進行了適當改變的以下的方式來實施。 如前面的圖2或作為其改變例的圖3所示，將構成脈動阻尼器的泵蓋10的壁厚設為了大致均等。本發(fā)明并不限定于此，也可以通過以下方式等而使泵蓋10的剛性降低， 例如a、作為與圖2相對應的圖，如圖6所示，在泵蓋10的掛接部IOc上設置與該泵蓋 10的其他部位相比被薄壁化的薄壁部10d。b、作為與圖2相對應的圖，如圖7所示，在與平坦部IOa呈垂直、且向突出部IOb 的突出方向的相反側延伸的周部、即隔板11被焊接的部位處，設置被薄壁化的薄壁部10e。c、同樣作為與圖2相對應的圖，如圖8所示，在泵蓋10的平坦部IOa上設置薄壁化的薄壁部lOf·。根據(jù)這種結構，除了上述(1) 的效果以外，還能夠獲得如下效果，即(5)對應于上述低剛性部、即薄壁部10d、10e、10f產(chǎn)生撓曲的量，從而能夠增大與施加于隔板11的平坦部Ila上的壓力相對應的、該脈動阻尼器的位移量。即，能夠在利用隔板Ila處的位移的基礎上，還通過作為支承部件的泵蓋10來吸收燃料中產(chǎn)生的壓力脈動， 從而能夠更好地維持壓力脈動抑制效果。 此外，也可以通過使用與其他部位不同的材料、即與其他的部位的材料相比剛性較低的材料來形成與上述薄壁化的部分相當?shù)牟糠?，從而使泵蓋10的剛性降低，以取代通過設置薄壁部10d、10e、10f而使泵蓋10的剛性降低的方法。但是如果考慮到，作為泵蓋 10的構成材料而優(yōu)選的不銹鋼系的材料由其種類的不同而產(chǎn)生的剛性的差異并不大，和利用不同種類的材料來形成泵蓋10的繁雜度，則如上所述通過設置薄壁部IOcUlOe或IOf來實現(xiàn)泵蓋10的剛性的降低的方法是最容易、最實用的方法。 雖然采用了在泵蓋10上外嵌了隔板11的結構，但并不限定于此，也可以采用在泵蓋10上內(nèi)嵌了隔板11的結構。 在進行泵蓋10和隔板11之間的組裝時，是將隔板11的周部的頂端向泵蓋10 的周部壓入之后，對被壓入的該部分進行焊接，以使該隔板11固定在泵罩10上的。本發(fā)明并不限定于此，也可以采用隔板11通過焊接以外的方法而與泵蓋10接合的結構。例如，也可以用焊錫或粘合材料等來接合被壓入的部分。 采用了使高壓燃料泵20的泵蓋10兼作對隔板11進行支承的支承部件的結構。 本發(fā)明并不限定于此，也可以通過與泵蓋10分別設置的部件而使上述隔板11被支承。 作為改變例，雖然在圖3所示的脈動阻尼器中，采用了在隔板11上將具有相同的寬度的突出部lib設置3圈的結構，但并不限定于此，也可以采用具有寬度互不相同的多個突出部的結構。當然，如上所述，圖2所示的脈動阻尼器是在緩和上述應力方面最優(yōu)選的結構。 以圍繞隔板11的平坦部Ila方式在周緣部上設置了一圈以上的突出部lib。本發(fā)明并不限定于此，也可以適當采用不具備這種突出部lib的隔板、即具有如下結構的隔板等，所述隔板的結構為，從隔板的筒狀周部起具有適當?shù)那什⑴c作為位移部的平坦部 Ila直接連接的結構。
權利要求
1.一種脈動阻尼器，被配置在高壓燃料泵的燃料室中，其特征在于，具備隔板，其具有通過壓力的施加而進行位移的位移部，且通過所述位移部的位移而抑制所述燃料室中產(chǎn)生的壓力脈動；以及支承部件，其支承所述隔板，并且與該隔板配合而形成氣室，所述隔板為，被形成為有底筒狀的構件，其具有底，所述底由所述位移部形成；以及筒狀周部，其從所述位移部起垂直地延伸，所述筒狀周部具有嵌合部，所述嵌合部以被嵌合在所述支承部件上的狀態(tài)而與該支承部件接合。
2.如權利要求1所述的脈動阻尼器，其中，所述位移部具有環(huán)狀的突出部，所述環(huán)狀的突出部與所述筒狀周部連接，并且向所述支承部件的相反側而鼓出為截面呈圓弧狀；以及平坦部，所述平坦部被該突出部圍繞，所述筒狀周部相對于該平坦部垂直。
3.如權利要求1或權利要求2所述的脈動阻尼器，其中，所述支承部件為所述高壓燃料泵的泵蓋。
4.如權利要求3所述的脈動阻尼器，其中，所述泵蓋局部性地具有剛性較低的低剛性 部。
5.如權利要求4所述的脈動阻尼器，其中，所述泵蓋為，被安裝在所述高壓燃料泵的外殼的上端筒部上的構件，所述泵蓋在安裝于該上端筒部的部位處被薄壁化，以形成所述低剛性部。
6.如權利要求4所述的脈動阻尼器，其中，所述泵蓋在與所述隔板的筒狀周部相接合的部位處被薄壁化，以形成所述低剛性部。
7.如權利要求4所述的脈動阻尼器，其中，所述泵蓋在與所述隔板的位移部對置的部位處被薄壁化，以形成所述低剛性部。
全文摘要
本發(fā)明提供一種被配置在高壓燃料泵(20)的燃料室(23)中的脈動阻尼器，其具備隔板(11)，其具有通過燃料壓力的施加而進行位移的平坦部(11a)；泵蓋(10)，其支承該隔板(11)；以及氣室(12)，其由平坦部(11a)和泵蓋(10)形成，所述脈動阻尼器通過平坦部(11a)的位移而抑制在燃料室(23)中產(chǎn)生的壓力脈動。隔板(11)被形成為以平坦部(11a)為底的有底筒狀，并且具有被設置于該平坦部(11a)的周圍、且向泵蓋(10)的相反側鼓出的突出部(11b)，從該突出部(11b)的外周起垂直于平坦部(11a)而延伸的筒狀周部被外嵌于泵蓋(10)上。而且，被外嵌的該筒狀周部的嵌合部被作為與泵蓋(10)接合的接合部(11c)。
文檔編號F02M59/44GK102348886SQ200980158088
公開日2012年2月8日 申請日期2009年3月17日 優(yōu)先權日2009年3月17日
發(fā)明者竹內(nèi)良宜, 臼井隆, 藪內(nèi)武之 申請人:豐田自動車株式會社