專利名稱：燃料噴射控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及燃料噴射控制裝置，特別是涉及可按推測的吸入空氣質(zhì)量確定單缸四循環(huán)發(fā)動機的燃料噴射量的燃料噴射控制裝置。
背景技術(shù)：
燃料噴射控制裝置是基于吸入空氣質(zhì)量、按照設(shè)定空燃比來確定對應(yīng)運轉(zhuǎn)狀態(tài)的燃料噴射量。為了計量吸入空氣量，一般使用空氣流量計。特開昭58-17317號公報中公布了一例檢測用來確定燃料噴射量的吸入空氣量的空氣流量計。此外，不使用空氣流量計，也可以根據(jù)吸氣負(fù)壓和發(fā)動機轉(zhuǎn)速，使用吸氣負(fù)壓-發(fā)動機轉(zhuǎn)速的映射(map)，來推測吸入空氣量。另外，也可以根據(jù)節(jié)氣門開度來推測吸入空氣量。
圖9表示以往技術(shù)的燃料噴射控制中確定基本噴射量的方法。此圖中，由節(jié)氣門開度θTH和發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne所確定的區(qū)域被劃分為兩部分，即發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne相對較低、節(jié)氣門開度θTH也相對較小的低負(fù)荷區(qū)域LLZ，和發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne相對較高、節(jié)氣門開度θTH相對較大的高負(fù)荷區(qū)域HLZ。
在所述低負(fù)荷區(qū)域LLZ中，使用將基本噴射量設(shè)定為吸氣管負(fù)壓PB和發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne的函數(shù)的PB-NE映射來決定基本噴射量。另一方面，在高負(fù)荷區(qū)域HLZ中，使用將基本噴射量設(shè)定為節(jié)氣門開度θTH和發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne的函數(shù)的θTH-NE映射來確定基本噴射量。并且，對該映射的數(shù)值進行發(fā)動機溫度校正、吸入空氣溫度校正以及大氣壓校正等后，最終確定燃料噴射量。
在采用空氣流量計時，雖然可以檢測出正確的吸入空氣量，但空氣流量計是必不可少的，無法降低零部件數(shù)。同樣，用于檢測吸氣管負(fù)壓的吸氣負(fù)壓傳感器(PB傳感器)也是必不可少的，也無法降低零部件數(shù)量。此外，根據(jù)節(jié)氣門開度來推測吸入空氣量時，還希望能提高低節(jié)氣門開度區(qū)域中的吸入空氣量的推測精度。
發(fā)明內(nèi)容
鑒于上述課題，本發(fā)明的目的是提供一種即使不采用傳感器等零部件也可以根據(jù)正確的吸入空氣質(zhì)量來確定燃料噴射量的燃料噴射控制裝置。
為解決上述課題，本發(fā)明的單缸四循環(huán)發(fā)動機的燃料噴射控制裝置的第一特征是，包括吸入空氣質(zhì)量計算單元，其用壓縮沖程中產(chǎn)生的能量損失和排氣沖程中產(chǎn)生的能量損失的函數(shù)來計算吸氣沖程的吸入空氣質(zhì)量；燃料噴射量計算單元，其按照設(shè)定空燃比計算出對應(yīng)所述吸入空氣質(zhì)量的燃料噴射量。
根據(jù)第一特征，基于壓縮沖程和排氣沖程中的能量損失計算出吸入空氣質(zhì)量。
另外，本發(fā)明的第二特征是，包括時間計算單元，其將在壓縮沖程的開始、結(jié)束端設(shè)定的范圍內(nèi)的經(jīng)過時間和在排氣沖程的開始、結(jié)束端設(shè)定的范圍內(nèi)的經(jīng)過時間分別計算出來，所述吸入空氣質(zhì)量計算單元，用所述壓縮沖程開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間和排氣沖程開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間的差的函數(shù)計算出能量的損失。
根據(jù)第二特征，因為用經(jīng)過壓縮沖程和排氣沖程的開始、結(jié)束端所需的時間差的函數(shù)代表能量的損失，例如，在通常所具有的四循環(huán)發(fā)動機中，根據(jù)可檢測出壓縮沖程和排氣沖程的時間的曲軸轉(zhuǎn)角傳感器的輸出，求出規(guī)定范圍內(nèi)的曲軸轉(zhuǎn)角變化所需的時間，從而可以計算出能量的損失。
另外，本發(fā)明的第三特征是，所述吸入空氣質(zhì)量計算單元，用壓縮沖程開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間Tc1、Tc2及排氣沖程開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間Te1、Te2，用下面的函數(shù)求出吸入空氣質(zhì)量，吸入空氣質(zhì)量∝[{(1/Tc1)2-(1/Tc2)2}-{(1/Te1)2-(1/Te2)2}]。
根據(jù)第三特征，輸入計算出的壓縮沖程的開始、結(jié)束端的時間和排氣沖程的開始、結(jié)束端的時間，用上式計算出吸入空氣質(zhì)量。
為解決上述課題的本發(fā)明的第四特征是，除所述燃料噴射量計算單元之外還包括第二噴射量計算單元，確定作為節(jié)氣門開度和發(fā)動機轉(zhuǎn)速的函數(shù)的基本燃料噴射量，并對該基本燃料噴射量至少進行空氣密度校正，從而確定燃料噴射量；控制切換單元，其在預(yù)定的低負(fù)荷區(qū)域選擇所述第一噴射量計算單元，在所述低負(fù)荷區(qū)域以外選擇所述第二噴射量計算單元。另外，本發(fā)明的第五特征是，包括空氣密度計算單元，根據(jù)所述吸入空氣質(zhì)量和標(biāo)準(zhǔn)空氣流量計算出用于進行所述空氣密度校正的空氣密度。
根據(jù)第四特征，在低負(fù)荷區(qū)域，用根據(jù)壓縮沖程和排氣沖程中的能量損失算出的吸入空氣質(zhì)量來計算燃料噴射量。
另外，本發(fā)明的第六特征是，所述低負(fù)荷區(qū)域為空載運轉(zhuǎn)區(qū)域，控制切換單元包括根據(jù)發(fā)動機的轉(zhuǎn)動變化率判斷所述空載運轉(zhuǎn)區(qū)域和恒定運轉(zhuǎn)區(qū)域的單元。
由于根據(jù)離合器的離合進行空載運轉(zhuǎn)區(qū)域和恒定運轉(zhuǎn)區(qū)域的切換，所以該離合器的接觸引起發(fā)動機系統(tǒng)的慣性力矩的變化，產(chǎn)生轉(zhuǎn)動變化率的差異。在第六特征中，由該轉(zhuǎn)動變化率的差異可以判斷出離合器的離合，即在低負(fù)荷區(qū)域及其以外的負(fù)荷區(qū)域的切換。
圖1為表示本發(fā)明的一實施方式的燃料噴射控制裝置的結(jié)構(gòu)的方框圖。
圖2表示四循環(huán)發(fā)動機中各個沖程所產(chǎn)生的能量。
圖3為表示燃料噴射量的計算順序的流程圖。
圖4為表示第二實施方式的燃料噴射控制裝置的主要硬件結(jié)構(gòu)的方框圖。
圖5表示發(fā)動機負(fù)荷區(qū)域的劃分。
圖6表示通過離合器的離合判斷形成的負(fù)荷區(qū)域判斷圖。
圖7為表示本發(fā)明的第二實施方式的燃料噴射控制裝置的結(jié)構(gòu)的方框圖。
圖8為表示在高負(fù)荷區(qū)域的燃料噴射量的計算順序的流程圖。
圖9表示以往技術(shù)的負(fù)荷區(qū)域的劃分。
具體實施例方式
下面，參照
本發(fā)明的一實施方式。圖1表示本發(fā)明的第一實施方式的燃料噴射控制裝置的結(jié)構(gòu)的方框圖。在此圖中，四循環(huán)單缸發(fā)動機1設(shè)置有曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2。曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2由用于檢測在曲軸或與曲軸相結(jié)合的軸1a周圍以等角度間隔設(shè)置的多個被檢測體(例如鐵等磁性體)的傳感器構(gòu)成，并產(chǎn)生對應(yīng)曲軸轉(zhuǎn)角的脈沖信號。曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2的輸出信號被輸入到壓縮/排氣時間計算部3。壓縮/排氣時間計算部3按照曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2輸出的脈沖信號的周期分別計算出在壓縮沖程的開始、結(jié)束端預(yù)先設(shè)定的曲軸轉(zhuǎn)角的變化所需的時間和在排氣沖程的開始、結(jié)束端預(yù)先設(shè)定的曲軸轉(zhuǎn)角的變化所需的時間，例如預(yù)先設(shè)定的曲軸轉(zhuǎn)角為30°。將計算出的壓縮沖程開始、結(jié)束端的時間和排氣沖程的開始、結(jié)束端的時間輸入到吸入空氣質(zhì)量計算部4。空氣質(zhì)量計算部4根據(jù)壓縮沖程的開始、結(jié)束端的時間及排氣沖程的開始、結(jié)束端的時間，用后述的計算公式計算出吸入空氣質(zhì)量。
計算出的吸入空氣質(zhì)量被輸入到燃料噴射量計算部5，乘以根據(jù)設(shè)定空燃比確定的過剩率λ，計算出對應(yīng)吸入空氣質(zhì)量的燃料噴射量。過剩率λ根據(jù)設(shè)定空燃比來確定。計算出的燃料噴射量，還要在校正部6用對應(yīng)加速狀態(tài)(節(jié)氣門開度變化率)的校正系數(shù)進行校正。校正后的燃料噴射量輸入到用于驅(qū)動燃料噴射閥16的燃料噴射閥驅(qū)動部7。燃料噴射閥驅(qū)動部7以對應(yīng)燃料噴射量的開閥負(fù)載(duty)驅(qū)動燃料噴射閥16。所述計算部3、4、5及校正部6可由微型計算機構(gòu)成。
下面，說明吸入空氣質(zhì)量的計算式。吸入空氣質(zhì)量是以下述的原理為前提計算出來的。圖2表示四循環(huán)發(fā)動機的各個沖程所產(chǎn)生的能量。燃燒沖程中產(chǎn)生大量燃燒能，與之相反，排氣、吸氣及壓縮各沖程中，由于排氣阻力、吸氣阻力和壓縮阻力而消耗能量，即產(chǎn)生負(fù)的能量。并且，機械摩擦阻力，例如活塞與氣缸之間產(chǎn)生的摩擦阻力也作為負(fù)的能量。
在此，由于對吸入空氣的壓縮需要能量即壓縮阻力，所以壓縮沖程中比排氣沖程能量損失要大。因為低負(fù)荷區(qū)域即低輸出運轉(zhuǎn)時排氣損失非常小，所以排氣沖程的能量損失基本上為摩擦阻力。壓縮阻力隨吸入空氣質(zhì)量增加而增加，即可認(rèn)為壓縮沖程的能量損失為吸入空氣質(zhì)量的函數(shù)。
壓縮沖程的能量損失及排氣沖程的能量損失可分別由壓縮沖程開始、結(jié)束端的時間和排氣沖程的開始、結(jié)束端的時間計算出來。這是由于能量損失使發(fā)動機轉(zhuǎn)速降低。因此，吸入空氣質(zhì)量可用下式計算，吸入空氣質(zhì)量＝K×[{(1/Tc1)2-(1/Tc2)2}-{(1/Te1)2-(1/Te2)2}]………………(式1)在式1中，Tc1、Tc2為壓縮沖程開始、結(jié)束端的預(yù)定曲軸轉(zhuǎn)角變化時間，Te1、Te2為排氣沖程開始、結(jié)束端的預(yù)定曲軸轉(zhuǎn)角變化時間，K為將壓縮能量損失變換為吸入空氣質(zhì)量所用的校正系數(shù)。
圖3表示燃料噴射量的計算順序的流程圖。在步驟S1中計算出排氣沖程開始、結(jié)束端的Δ時間(delta時間)Te1、Te2。在步驟S2中算出壓縮沖程開始、結(jié)束端的Δ時間(delta時間)Tc1、Tc2。在步驟S3中用上式(式2)在吸入空氣質(zhì)量計算部10中計算出吸入空氣質(zhì)量。在步驟S4中燃料噴射量計算部11用空氣過剩率λ乘以吸入空氣質(zhì)量算出燃料噴射量。空氣過剩率λ由設(shè)定空燃比A/F決定。確定燃料噴射閥6的開閥時間即開閥負(fù)載，從而可得到算出的燃料噴射量。
圖4為表示本發(fā)明的第二實施例的燃料噴射控制裝置的結(jié)構(gòu)的方框圖。此圖中，具體為，由曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2、節(jié)氣門開度傳感器13、大氣溫度(TA)傳感器14、發(fā)動機溫度(TE)傳感器15所檢測出的信號被輸入到后述的ECU11。曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2用圖1進行說明。
節(jié)氣門開度傳感器13與設(shè)置在發(fā)動機1的吸氣管上的節(jié)氣門本體內(nèi)的節(jié)氣門閥連接，并將節(jié)氣門開度θTH輸出。TE傳感器15例如可設(shè)置在發(fā)動機的機油盤上，用浸在發(fā)動機油中的探針感知機油溫度。感知到的油溫作為表示發(fā)動機溫度的信號輸入到ECU11中。
ECU11由微型電子計算機及其外圍設(shè)備組成，接收所述各傳感器2、13、14、15的輸出，按照預(yù)定的算法進行處理，把作為其處理結(jié)果的指令輸出到噴油器(燃料噴射閥)16、點火線圈17及燃油泵18等。
接下來，對所述ECU11進行的燃料噴射控制加以說明。在第二實施方式中，假定空載運轉(zhuǎn)區(qū)域為低負(fù)荷區(qū)域，空載運轉(zhuǎn)區(qū)域以外的運轉(zhuǎn)區(qū)域為高負(fù)荷區(qū)域。即，用發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne劃分負(fù)荷區(qū)域。圖5表示以發(fā)動機轉(zhuǎn)速為參數(shù)的負(fù)荷區(qū)域的劃分。如此圖所示，根據(jù)發(fā)動機轉(zhuǎn)速將負(fù)荷區(qū)域劃分為低負(fù)荷區(qū)域LLZ和高負(fù)荷區(qū)域HLZ。即，與節(jié)氣門開度0TH無關(guān)，將發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne低的空載運轉(zhuǎn)區(qū)域定為低負(fù)荷區(qū)域LLZ，發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne高的區(qū)域定為高負(fù)荷區(qū)域HLZ。
并且，在各個負(fù)荷區(qū)域，為了計算燃料噴射量，按以下方式切換算法。例如，在具有離心式離合器的發(fā)動機中，可以根據(jù)發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne是否超過離合器接合轉(zhuǎn)速的判定結(jié)果進行改變。即，當(dāng)發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne超過離合器接合轉(zhuǎn)速時，由于從空載運轉(zhuǎn)變?yōu)楹愣ㄐ旭?，發(fā)動機切換到高負(fù)荷區(qū)域。因此，燃料噴射量的計算算法也變?yōu)楦哓?fù)荷區(qū)域用算法。
然而，發(fā)動機轉(zhuǎn)速是否超過離合器接合轉(zhuǎn)速的判斷。由于不是通過直接檢測離心式離合器的接合來進行的，精度很低。因此，可采用更可靠的檢測離心式離合器的接合的其他方法。例如，可根據(jù)離合器接合時和離合器分離時的發(fā)動機轉(zhuǎn)動變化率檢測出離合器的接合分離。這是由于離合器離合引起慣性力矩的變化，從而改變發(fā)動機的轉(zhuǎn)動變化率。
轉(zhuǎn)動變化率，例如可根據(jù)壓縮沖程及排氣沖程所需時間算出。由于離合器的離合引起壓縮沖程及排氣沖程時間的差的顯著變化，所以可用該時間差和一個循環(huán)(曲軸的兩次回轉(zhuǎn))的時間的比的函數(shù)來代表轉(zhuǎn)動變化率。
圖6表示以發(fā)動機的轉(zhuǎn)動變化率和發(fā)動機轉(zhuǎn)速為參數(shù)的離合器離合線。該圖中，縱軸為發(fā)動機轉(zhuǎn)動變化率TSRAT，橫軸為發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne，在轉(zhuǎn)動變化率TSRAT大于離合器離合線CCL的范圍內(nèi)，離合器分離。即，處于空載狀態(tài)，發(fā)動機負(fù)荷小。另一方面，在轉(zhuǎn)動變化率TSRAT小于離合器離合線CCL的范圍內(nèi)，離合器接合。即，發(fā)動機處于空載運轉(zhuǎn)以外的高負(fù)荷區(qū)域。
轉(zhuǎn)動變化率TSRAT例如為壓縮沖程時間和排氣沖程時間的差的函數(shù)。因此，監(jiān)測發(fā)動機轉(zhuǎn)動變化率TSRAT和發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne，根據(jù)發(fā)動機轉(zhuǎn)動變化率TSRAT是否在離合器離合線CCL之上判斷負(fù)荷，可以進行燃料噴射量計算算法的切換。
下面，說明燃料噴射量計算順序。低負(fù)荷區(qū)域LLZ的燃料噴射量的計算用下式(式2)進行，燃料噴射量＝吸入空氣質(zhì)量/設(shè)定空燃比AF……………(式2)設(shè)定空燃比AF以理論空燃比為基準(zhǔn)，并考慮加速狀態(tài)等來確定。在此，所述吸入空氣質(zhì)量不用空氣流量計檢測而是如下所述，根據(jù)壓縮沖程及排氣沖程的各自開始、結(jié)束端的規(guī)定范圍(例如曲軸轉(zhuǎn)角30°)的回轉(zhuǎn)所需時間來計算。
吸入空氣質(zhì)量的計算原理和計算式已在第一實施方式中進行了闡述。
在高負(fù)荷區(qū)域HLZ，以節(jié)氣門開度θTH和發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne為關(guān)鍵詞讀出作為節(jié)氣門開度θTH與發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne的函數(shù)而預(yù)先設(shè)定的值(映射值)，對該映射值進行發(fā)動機溫度校正、吸入空氣溫度校正、大氣壓校正，求出燃料噴射量。
圖7為表示第二實施方式的燃料噴射控制的主要部分的機能的方框圖。該圖中設(shè)置在四循環(huán)單缸發(fā)動機上的曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2的輸出信號被輸入到壓縮/排氣時間計算部103，壓縮/排氣時間計算部103根據(jù)曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2所輸出的脈沖信號的周期算出在壓縮沖程和排氣沖程的各自開始、結(jié)束端的預(yù)定的曲軸轉(zhuǎn)角變化時間Tc1、Tc2、Te1、Te2。算出的時間被輸入到吸入空氣質(zhì)量計算部104。吸入空氣質(zhì)量計算部104根據(jù)所述預(yù)定曲軸轉(zhuǎn)角變化時間使用計算式(式1)算出吸入空氣質(zhì)量。
計算出的吸入空氣質(zhì)量被輸入到燃料噴射量計算部105，考慮設(shè)定空燃比AF，計算出與吸入空氣質(zhì)量對應(yīng)的燃料噴射量。
燃料噴射量映射106中，用發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne和節(jié)氣門開度θTH的函數(shù)設(shè)定基本燃料噴射量作為映射值，當(dāng)代表發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne的曲軸轉(zhuǎn)角傳感器2的輸出和節(jié)氣門開度傳感器13的輸出所代表的節(jié)氣門開度θTH被輸入到燃料噴射量映射106中時，以這些輸入為關(guān)鍵詞進行映射檢索，輸出基本燃料噴射量。
基本燃料噴射量被輸入到校正部107，把該映射值乘上發(fā)動機溫度校正系數(shù)、吸入空氣溫度校正系數(shù)及大氣壓校正(空氣密度校正)系數(shù)，確定燃料噴射量。校正部107具有分別由對應(yīng)發(fā)動機溫度、吸入空氣溫度和空氣密度的補正系數(shù)列成的表。當(dāng)提供發(fā)動機溫度TE、吸入空氣溫度TA、空氣密度AD時，用對應(yīng)它們的系數(shù)對基本燃料噴射量進行校正。
另外，空氣密度可在空氣密度計算部108用吸入空氣質(zhì)量除以標(biāo)準(zhǔn)空氣流量來求得。標(biāo)準(zhǔn)空氣流量可由在一個大氣壓的條件下測得的標(biāo)準(zhǔn)空氣流量的映射值來求得。即，可將作為節(jié)氣門開度θTH和發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne的函數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)空氣流量預(yù)先做成映射，檢索該映射表求得標(biāo)準(zhǔn)空氣流量。
切換部109根據(jù)負(fù)荷區(qū)域判斷部110所做的是低負(fù)荷區(qū)域還是高負(fù)荷區(qū)域的判斷進行選擇，若為低負(fù)荷區(qū)域，則選擇燃料噴射計算部105的輸出，若為高負(fù)荷區(qū)域，則選擇校正部107的輸出。負(fù)荷區(qū)域判斷部110根據(jù)發(fā)動機的轉(zhuǎn)速變化率，對所述圖6進行檢索，判斷負(fù)荷區(qū)域。
從切換部109選擇輸出的燃料噴射量，被輸入到驅(qū)動燃料噴射閥16的燃料噴射閥驅(qū)動部7。燃料噴射閥驅(qū)動部7用對應(yīng)燃料噴射量的開閥負(fù)載驅(qū)動燃料噴射閥16。
低負(fù)荷區(qū)域用的燃料噴射量的計算順序可使用參照圖3所說明的流程的處理。
圖8為高負(fù)荷區(qū)域用的燃料噴射量計算順序的流程圖。在步驟S10中，讀取發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne，在步驟11中，讀取節(jié)氣門開度θTH。在步驟S12中，以發(fā)動機θTH和節(jié)氣門開度θTH為關(guān)鍵詞，檢索燃料噴射量映射12，求得基本燃料噴射量。在步驟13中，將基本燃料噴射量乘上發(fā)動機溫度校正系數(shù)、吸入空氣溫度校正系數(shù)、大氣壓校正系數(shù)，算出燃料噴射量。
由以上說明可知，根據(jù)權(quán)利要求1～6的發(fā)明，可從發(fā)動機循環(huán)的能量損失計算出吸入空氣質(zhì)量。特別是根據(jù)權(quán)利要求3、4的發(fā)明，可根據(jù)壓縮沖程和排氣沖程中預(yù)先設(shè)定的范圍的經(jīng)過時間即預(yù)定曲軸角度變化時間，計算出吸入空氣質(zhì)量。由于這些時間可用曲軸轉(zhuǎn)角傳感器等、四循環(huán)發(fā)動機通常具備的傳感器檢測出來，所以即使沒有空氣流量計和吸氣壓傳感器等，也可以計算出確定燃料噴射量所必須的吸入空氣質(zhì)量。
根據(jù)權(quán)利要求2、5或6的發(fā)明，由發(fā)動機循環(huán)的能量損失計算出吸入空氣質(zhì)量，根據(jù)該吸入空氣質(zhì)量計算出低負(fù)荷區(qū)域的燃料噴射量，同時，低負(fù)荷區(qū)域以外的區(qū)域的空氣密度校正也可根據(jù)所述計算出的吸入空氣質(zhì)量求出。
根據(jù)權(quán)利要求6的發(fā)明，可根據(jù)發(fā)動機的轉(zhuǎn)動變化率對低負(fù)荷區(qū)域及其以外的區(qū)域進行高精度的判斷，切換噴射量計算單元。
權(quán)利要求
1.一種燃料噴射控制裝置，其為單缸四循環(huán)發(fā)動機的燃料噴射控制裝置，其特征在于，包括吸入空氣質(zhì)量計算單元(104)，其用壓縮沖程中產(chǎn)生的能量損失和排氣沖程中產(chǎn)生的能量損失的函數(shù)計算出吸氣沖程的吸入空氣質(zhì)量；第一燃料噴射量計算單元(105)，其按照設(shè)定的空燃比計算出對應(yīng)所述吸入空氣質(zhì)量的燃料噴射量。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的燃料噴射控制裝置，其特征在于，還包括第二噴射量計算單元(107)，確定作為節(jié)氣門開度和發(fā)動機轉(zhuǎn)速的函數(shù)的基本燃料噴射量，并對該基本燃料噴射量至少進行空氣密度校正，從而確定燃料噴射量；控制切換單元(109)，其在預(yù)定的低負(fù)荷區(qū)域選擇所述第一噴射量計算單元(105)，在所述低負(fù)荷區(qū)域以外選擇所述第二噴射量計算單元(107)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的燃料噴射控制裝置，其特征在于，具有時間計算單元(103)，其將在壓縮沖程的開始、結(jié)束端設(shè)定的范圍內(nèi)的經(jīng)過時間和在排氣沖程的開始、結(jié)束端設(shè)定的范圍內(nèi)的經(jīng)過時間分別計算出來；所述吸入空氣質(zhì)量計算單元(104)，用所述壓縮沖程開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間和排氣沖程開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間的差的函數(shù)計算出能量的損失。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的燃料噴射控制裝置，其特征在于，所述吸入空氣質(zhì)量計算單元，使用壓縮沖程的開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間Tc1、Tc2及排氣沖程開始、結(jié)束端的經(jīng)過時間Te1、Te2，用下面的函數(shù)求出吸入空氣質(zhì)量吸入空氣質(zhì)量∝[{(1/Tc1)2-(1/Tc2)2}-{(1/Te1)2-(1/Te2)2}]。
5.根據(jù)權(quán)利要求2所述的燃料噴射控制裝置，其特征在于，還包括根據(jù)所述吸入空氣質(zhì)量和標(biāo)準(zhǔn)空氣流量計算出用于進行所述空氣密度校正的空氣密度的單元(108)。
6.根據(jù)權(quán)利要求2所述的燃料噴射控制裝置，其特征在于，所述低負(fù)荷區(qū)域為空載運轉(zhuǎn)區(qū)域，控制切換單元(103)包括根據(jù)發(fā)動機的轉(zhuǎn)動變化率判斷所述空載運轉(zhuǎn)區(qū)域和恒定運轉(zhuǎn)區(qū)域的單元。
全文摘要
一種燃料噴射控制裝置，不使用空氣流量計也可檢測出吸入空氣質(zhì)量，計算出燃料噴射量。壓縮/排氣時間計算部(3)按照曲軸轉(zhuǎn)角傳感器(2)產(chǎn)生的脈沖信號的周期分別計算出壓縮沖程開始、結(jié)束端的時間Tc1、Tc2和排氣沖程開始、結(jié)束端的時間Te1、Te2。吸入空氣質(zhì)量計算部(4)，用吸入空氣質(zhì)量∝[{(1/Tc1)
文檔編號F02D41/30GK1596337SQ0380166
公開日2005年3月16日 申請日期2003年9月5日 優(yōu)先權(quán)日2002年9月19日
發(fā)明者田中弘志 申請人:本田技研工業(yè)株式會社