本發(fā)明涉及固廢和危廢處理技術領域，尤其是一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝及系統(tǒng)。

背景技術：

我國白酒產業(yè)產量巨大，隨之帶來的是每年排放的大量酒糟，統(tǒng)計表明，我國每年排放的白酒酒糟可達3000萬噸。由于其含水量及酸度較離，不易運輸，且很容易腐爛變質，而直接作為飼料使用時，適口性又差，很難得到廣泛推廣。目前只有少部分用于飼料和化工原料的加工，由于酒糟的酒精濃度高，粗纖維含量太高，容易引起家畜消化不良，造成家畜便秘、流產、死胎等。且在制作烘干過程中需要消耗大量能源，經濟性低。采用流化床、氣化焚燒等熱處理方式時，由于酒糟原料性質的特點，酒糟灰熔點低，易粘接爐體壁面，造成爐壁壁面灰分堆積、腐蝕嚴重。因此，很大一部分都由于無法得到再利用而直接排放，造成了資源的浪費和環(huán)境污染。

含鋅廢油漆渣是國家規(guī)定的危險廢物之一，其危險廢物編號為hw-06，主要危害是其含有大量可吸入的有機溶劑蒸氣。眾所周知，油漆都是由成膜物質如各種樹脂、溶劑、顏料、干燥劑和添加劑等組成，普通的廢油漆通常用汽油作溶劑，環(huán)氧鐵紅底漆含少量二甲苯，浸漆主要含甲苯，也有少量苯。研究表明：超過10年工齡的油漆工大多數(shù)都有咳嗽、易疲勞、頭疼、胸悶、四肢無力的癥狀，得再生障礙性貧血、白血病、結核、胸膜炎等嚴重疾病的比例也相當高，目前還沒有一種合理的處理含鋅廢油漆渣的方法，大都采用燃燒的方式處理，對環(huán)境影響很大。而另一方面，含鋅廢油漆渣中鋅含量較高，具有很高的回收價值。

綜上所述，尋求一種能夠將酒糟和含鋅廢油漆渣充分回收再利用的設備或方法，成為本領域技術人員亟待解決的技術問題。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的是針對現(xiàn)有技術的不足，提供一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，包括以下步驟：

1)將含鋅廢油漆渣和酒糟在旋轉床熱解裝置中進行布料并熱解，得到含鋅混合油氣；

2)含鋅混合油氣經激冷，得到熱解氣和含鋅固液混合物；

3)含鋅固液混合物經固液分離裝置分離，得到金屬鋅和熱解油水。

進一步地，含鋅廢油漆渣和酒糟采用單獨輸送管路輸送至旋轉床熱解裝置內，在旋轉床熱解裝置內上下兩層混合布料或多層間隔混合布料；和/或

含鋅廢油漆渣和酒糟混合均勻后輸送至旋轉床熱解裝置內進行布料。

進一步地，上下兩層混合布料包括：酒糟在上、含鋅廢油漆渣在下，或者，含鋅廢油漆渣在上、酒糟在下；

多層間隔混合布料為多層含鋅廢油漆渣和多層酒糟間隔排列布料。

進一步地，的含鋅廢油漆渣與酒糟依次經過旋轉床熱解裝置的四個溫度控制區(qū)實現(xiàn)熱解，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：600-750℃、750-800℃、850-950℃、950-1000℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經過四個溫度控制區(qū)的總時間為60-90min。

進一步地，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：700℃、800℃、900℃、1000℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經過四個溫度控制區(qū)的時間為80min。

進一步地，激冷方式為：將混合油氣經油水直冷裝置進行激冷。

進一步地，將從旋轉床熱解裝置熱解后產生的熱解炭輸送至氣化爐氣化，產生氣化煤氣，氣化煤氣與空氣混合后在旋轉床熱解裝置內部的輻射管內燃燒，為旋轉床熱解裝置提供熱源。

本發(fā)明的又一個實施例還提供了一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)，包括：

螺旋進料裝置，螺旋進料裝置包括螺旋進料裝置入口和螺旋進料裝置出口；

旋轉床熱解裝置，旋轉床熱解裝置包括連接螺旋進料裝置出口的物料入口、熱解炭排出口、混合油氣出口和熱源入口；

油氣分離裝置，油氣分離裝置包括與混合油氣出口連通的混合油氣入口、熱解氣出口和固液混合物出口；

固液分離裝置，固液分離裝置包括與固液混合物出口連通的固液混合物入口、金屬鋅收集出口和熱解油水收集出口。

進一步地，還包括氣化爐，氣化爐包括與熱解炭排出口連通的熱解炭入口和煤氣出口，煤氣出口連通旋轉床熱解裝置的熱源入口。

進一步地，還包括攪拌器，攪拌器包括與螺旋進料裝置入口連通的攪拌器出口。

本發(fā)明的實施例所帶來的有益效果如下：

1.有效解決了大量酒糟難以資源化處理的難題，同時也為含鋅廢油漆渣這種危廢的處理找到了新的出路。

2.在熱解反應過程中采用酒糟與油漆渣協(xié)同熱解方式，不僅解決了酒糟和油漆渣難處理的問題，還解決了酒糟單獨熱解時熱解氣熱值低和油漆渣單獨熱解時熱解時間長的弊端；含鋅廢油漆渣中的鋅可以作為催化劑，不需要添加新的添加劑，既能實現(xiàn)危廢的有效處理，又簡單可行的獲得了金屬鋅單質。實現(xiàn)了金屬鋅、有機質的資源化利用，還實現(xiàn)了金屬鋅的回收，系統(tǒng)整體經濟性顯著。

3.蓄熱式旋轉床熱解裝置絕氧高溫熱解，不僅使系統(tǒng)熱效率高，而且熱解后還可以獲得的高純度、高品質的熱解氣和熱解油水，熱解氣和熱解油水經過進一步的處理后可自用或銷售，進一步提高經濟效益。

4.酒糟與含鋅廢油漆渣采用不同方式混合布料，可以根據(jù)實際需要選用合適的布料方式，提高了熱解原料對熱解爐的適應性。

附圖說明

為了更好的理解本發(fā)明，并且更清楚的展示如何實現(xiàn)本發(fā)明，現(xiàn)通過示例的方式參考附圖，在附圖中：

圖1是本發(fā)明一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的工藝流程圖1；

圖2是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的工藝流程圖2；

圖3是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的物料熱解區(qū)域圖；

圖4是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的布料方式的截面圖；

圖5是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的布料方式的截面圖；

圖6是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝的布料方式的截面圖；

圖7是本發(fā)明又一實施例的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)的結構示意圖；

其中，

1…進料區(qū)，2…ⅰ區(qū)，3…ⅱ區(qū)，4…ⅲ區(qū)，5…ⅳ區(qū)，6…出料區(qū)，7…酒糟，8…含鋅廢油氣渣，9…爐板，10…含鋅廢油漆渣-酒糟混合料，11…攪拌器，12…螺旋進料裝置，13…旋轉床熱解裝置，14…油氣分離裝置，15…固液分離裝置，16…氣化爐，

111…攪拌器出口，121…螺旋進料裝置入口，122…螺旋進料裝置出口，131…物料入口，132…熱解炭排出口，133…混合油氣出口，134…熱源入口，141…混合油氣入口，142…熱解氣出口，143…固液混合物出口，151…固液混合物入口，152…金屬鋅收集出口，153…熱解油水收集出口，161…熱解炭入口，162…煤氣出口。

具體實施方式

為了使本發(fā)明的目的、技術方案及優(yōu)點更加清楚明白，下面結合附圖及實施例對本發(fā)明作進一步詳細說明。應當理解，此處所描述的具體實施例僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。

本發(fā)明的一個實施例提供了一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，包括以下步驟：

1)將含鋅廢油漆渣和酒糟在旋轉床熱解裝置中進行布料并熱解，得到含鋅混合油氣；

2)含鋅混合油氣經激冷，得到熱解氣和含鋅固液混合物；

3)含鋅固液混合物經固液分離裝置分離，得到金屬鋅和熱解油水。

上述實施例通過將含鋅廢油漆渣和酒糟進行熱解，同時處理了酒糟和含鋅廢油漆渣危廢，有效解決酒糟和含鋅廢油漆渣排放和處理所帶來的環(huán)境污染；同時熱解和后續(xù)處理后，能夠得到金屬鋅，同時還能夠得到高純度熱解氣和熱解油水，熱解氣和熱解油水經過進一步的處理后可自用或銷售，進一步提高經濟效益。

作為上述實施例的優(yōu)選，如圖1所示，酒糟經過酒糟干燥裝置后輸送至螺旋進料裝置中，將含鋅廢油漆渣輸送至另一螺旋進料裝置，然后同時將含鋅廢油漆渣和酒糟采用單獨輸送管路從各自的螺旋進料裝置中輸送至旋轉床熱解裝置內，在旋轉床熱解裝置內上下兩層混合布料或多層間隔混合布料；或者如圖2所示，酒糟經過酒糟干燥裝置后輸送至螺旋進料裝置中，將含鋅廢油漆渣輸送至另一螺旋進料裝置，然后同時將含鋅廢油漆渣和酒糟輸送至攪拌器中混合均勻后，輸送至旋轉床熱解裝置內進行布料，其布料圖如圖6所示，含鋅廢油漆渣-酒糟混合料10直接布料在爐板9上。進一步優(yōu)選地，上下兩層混合布料包括：圖4所示的酒糟7在上、含鋅廢油漆渣8在下，或者，圖5所示的含鋅廢油漆渣8在上、酒糟7在下；多層間隔混合布料為多層含鋅廢油漆渣8和多層酒糟7間隔排列布料。不同的布料方式，可以根據(jù)實際需要進行選擇，提高了熱解處理時對熱解爐的適應性。

上述的布料方式中，采用如圖4所示的酒糟7在上，含鋅廢油漆渣8在下的方式時，由于含鋅廢油漆渣8受熱向上傳質，能增強含鋅廢油漆渣8對酒糟7熱解的催化效果，但又由于酒糟7質輕，會增加酒糟向四周浮動，增加酒糟污染水封槽的風險；采用圖5所示的布料方式，即酒糟7在下，含鋅廢油漆渣8在上的方式時，由于含鋅廢油漆渣8在上，減弱了含鋅廢油漆渣8的催化作用，但避免了酒糟污染水封槽的風險。采用圖6所示的布料方式，即酒糟7與含鋅廢油漆渣8在爐外混合，使系統(tǒng)設備增加，提高了工程總投資。因而，可根據(jù)實際情況靈活布料。

本發(fā)明的又一實施例中，如圖3所示，含鋅廢油漆渣與酒糟首先由進料區(qū)1連續(xù)的進入旋轉床熱解裝置，旋轉床熱解裝置內部上方設置有輻射管，輻射管內部通燃氣，通過控制通入的燃氣量和測溫裝置可以進行溫度控制，旋轉床熱解裝置內設置四個溫度控制區(qū)，含鋅廢油漆渣與酒糟依次經過四個溫度控制區(qū)實現(xiàn)熱解，最后由出料區(qū)6排出，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：600-750℃、750-800℃、850-950℃、950-1000℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經過四個溫度控制區(qū)的總時間為60-90min。優(yōu)選地，四個溫度控制區(qū)的溫度依次為：700℃、800℃、900℃、1000℃，含鋅廢油漆渣與酒糟經過四個溫度控制區(qū)的總時間為80min，四個區(qū)域溫度依次升高，燃料供應和對輻射管耐火材料的要求也越來越高，四個溫控區(qū)域的設置可以節(jié)約燃料和降低輻射管材料的制造費用。

本實施例通過分區(qū)控溫方式使旋轉床熱解裝置最高溫度達到950-1000℃，混合料在旋轉床熱解裝置內依次經過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。酒糟與含鋅廢油漆渣中的有機物在高溫絕氧的條件下裂解為小分子可燃氣、焦油以及水蒸氣等，其中，含鋅廢油漆渣中的金屬氧化物在高溫下具有催化的作用，使原本在旋轉床熱解裝置內發(fā)生的熱裂解反應因為含鋅廢油漆渣中金屬氧化物的作用而轉變成催化裂解反應，大大促進有機物的裂解程度以及產品品質。同時，金屬氧化物在還原性氣氛下被還原成金屬單質。金屬鋅的熔化溫度為419.53℃，氣化溫度為907℃。因而在爐膛ⅳ區(qū)被還原的金屬鋅全部變?yōu)殇\蒸汽，隨熱解產生的油氣共同排出旋轉床熱解裝置，進入下游處理工序。

作為上述實施例的優(yōu)選，含鋅混合油氣激冷的方式為：將旋轉床熱解裝置排出的含鋅混合油氣直接通入油水直冷裝置中，在油水直冷裝置中含鋅混合油氣與激冷水充分接觸可以使含鋅混合油氣急速降溫達到油氣分離的效果，即混合油氣被分離為熱解氣和熱解油水，此時混合油氣中的鋅蒸汽變?yōu)榻饘黉\的固體，保留在熱解油水中，然后通過固液分離裝置，金屬鋅和熱解油進行分離，從而回收得到金屬鋅。采用激冷和/或直冷的方式可以實現(xiàn)快速冷卻和分離，避免間接冷卻造成的熱解油水和金屬鋅凝結黏附在冷卻裝置的側壁上，造成設備堵塞等問題。熱解氣、熱解油水是含鋅廢油漆渣與酒糟熱解后產生的氣相產物，因為分子量的不同，分子量大的凝結成熱解油，分子量小的不凝結而形成熱解氣，它們均可作為燃料自用或銷售，進一步提高了經濟效益。

本發(fā)明的又一實施例中，將從旋轉床熱解裝置高溫絕氧熱解后產生的熱解炭可以通過螺旋出料裝置輸送至氣化爐氣化，產生氣化煤氣，氣化煤氣與空氣混合后在旋轉床熱解裝置內部的輻射管內燃燒，為旋轉床熱解裝置提供熱源，維持酒糟與含鋅廢油漆渣熱解所需的熱量，進一步實現(xiàn)節(jié)能減排。

為了進一步解釋和說明本發(fā)明，請參考以下具體實施例，但下述的實施例并非用于對本發(fā)明的限制。

以采用某市的白酒酒糟和含鋅廢油漆渣，成分組成如表1和表2所示：

表1白酒糟工業(yè)分析與元素分析(干基wt％)

表2含鋅廢油漆渣中無機成分分析(干基wt％)

實施例1

采用單獨進料后如圖4，圖5所示的分層布料的方式，白酒糟和含鋅廢油漆渣采用單獨輸送管路輸送至旋轉床熱解裝置內熱解，旋轉床熱解裝置內控制熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度700℃、ⅱ區(qū)3溫度800℃，ⅲ區(qū)4溫度900℃，ⅳ區(qū)5溫度1000℃，熱解總時間控制在80min。

混合料在旋轉床熱解裝置內依次經過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。酒糟與含鋅廢油漆渣中的有機物在高溫絕氧的條件下裂解為小分子可燃氣、焦油以及水蒸氣等，其中，含鋅廢油漆渣的金屬氧化物在高溫下具有催化的作用，同時，金屬氧化物在還原性氣氛下被還原成金屬單質。金屬鋅的熔化溫度為419.53℃，氣化溫度在907℃。因而在爐膛ⅳ區(qū)被還原的金屬鋅蒸汽全部隨熱解產生的油氣共同排出旋轉床熱解裝置。

在旋轉床熱解裝置出口設有油水直冷裝置，同時實現(xiàn)油水與熱解氣的分離。此時，金屬鋅則保留在熱解油水之內。然后通過固液分離裝置，回收金屬鋅。過程中產生的熱解氣、熱解油水經過進一步的處理后可自用或銷售。

旋轉床熱解裝置的熱源來自熱解炭的氣化。從旋轉床熱解裝置熱解后產出的熱解炭經螺旋出料裝置以及輸送裝置輸送至氣化爐氣化，產生氣化煤氣。氣化煤氣與空氣混合在旋轉床熱解裝置內部的輻射管內燃燒供熱，維持酒糟與含鋅廢油漆渣熱解所需的熱量。

下面以具體實驗數(shù)據(jù)闡述混和熱解的優(yōu)勢。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，含鋅廢油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³，而如圖4所示的布料方式或如圖5所示的布料方式進行熱解時熱解氣熱值平均達到了4903kcal/m³。

實施例2

采用圖6所示的布料方式，白酒糟和含鋅廢油漆渣在入爐前進行預混攪拌，隨后共同輸送管路輸送至旋轉床熱解裝置內熱解，白酒糟和含鋅廢油漆渣在旋轉床熱解裝置內完全均勻混合。旋轉床熱解裝置內控制熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度700℃、ⅱ區(qū)3溫度800℃，ⅲ區(qū)4溫度900℃，ⅳ區(qū)5溫度1000℃，熱解時間控制在80min。后續(xù)步驟采用與上一實施例相同的方式處理，得到下面具體實驗數(shù)據(jù)，并闡述混和熱解的優(yōu)勢。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，含鋅廢油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³；而如圖6所示的布料方式熱解時熱解氣產量雖稍有降低，但熱解氣熱值達到了4503kcal/m³。

實施例3

一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，其包括：

1)酒糟和含鋅廢油漆渣采用單獨輸送管路輸送至旋轉床熱解裝置內進行如圖4所示的方式布料，布料之后進行熱解，旋轉床熱解裝置內熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度600℃、ⅱ區(qū)3溫度750℃，ⅲ區(qū)4溫度850℃，ⅳ區(qū)5溫度950℃，熱解總時間控制在60min?；旌狭显谛D床熱解裝置內依次經過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。在爐膛ⅳ區(qū)金屬鋅全部被變成鋅蒸汽隨熱解產生的油氣共同排出旋轉床熱解裝置。其中，旋轉床熱解裝置的熱源來自熱解炭的氣化；

2)含鋅混合油氣經油水直冷裝置進行激冷，得到熱解氣和含鋅固液混合物；

3)含鋅固液混合物經固液分離裝置分離，得到金屬鋅和熱解油水。過程中產生的熱解氣、熱解油水經過進一步的處理后可自用或銷售，本實施例得到下面具體實驗數(shù)據(jù)。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，含鋅廢油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³，而如圖4所示的布料方式進行熱解時熱解氣熱值平均達到了4890kcal/m³。

實施例4

一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，其包括：

1)酒糟和含鋅廢油漆渣采用單獨輸送管路輸送至旋轉床熱解裝置內，由圖3所示的進料區(qū)1進入，然后如圖5所示的方式布料，布料之后進行熱解，旋轉床熱解裝置內熱解溫度控制采用分區(qū)控制方式，四個區(qū)間的溫度分別為ⅰ區(qū)2溫度750℃、ⅱ區(qū)3溫度800℃，ⅲ區(qū)4溫度950℃，ⅳ區(qū)5溫度1000℃，熱解總時間控制在90min?；旌狭显谛D床熱解裝置內依次經過上述四個區(qū)間，進而完成干燥、裂解、協(xié)同熱裂解的過程。在爐膛ⅳ區(qū)金屬鋅全部被變成鋅蒸汽隨熱解產生的油氣共同由圖3所示的出料區(qū)6排出旋轉床熱解裝置。其中，旋轉床熱解裝置的熱源來自熱解炭的氣化；

2)含鋅混合油氣經油水直冷裝置進行激冷，得到熱解氣和含鋅固液混合物；

3)含鋅固液混合物經固液分離裝置分離，得到金屬鋅和熱解油水。過程中產生的熱解氣、熱解油水經過進一步的處理后可自用或銷售，本實施例得到下面具體實驗數(shù)據(jù)。

酒糟單獨熱解時，熱解氣熱值為3439kcal/m³，含鋅廢油漆渣單獨熱解時，熱解氣熱值為3059kcal/m³，而如圖5所示的布料方式進行熱解時熱解氣熱值平均達到了4910kcal/m³。

綜上所述，本發(fā)明提供的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅工藝，至少具有如下優(yōu)點：

1.有效解決了大量酒糟難以資源化處理的難題，同時也為含鋅廢油漆渣這種危廢的處理找到了新的出路。

2.在熱解反應過程中采用酒糟與油漆渣協(xié)同熱解方式，不僅解決了酒糟和油漆渣難處理的問題，還解決了酒糟單獨熱解時熱解氣熱值低和油漆渣單獨熱解時熱解時間長的弊端；含鋅廢油漆渣中的鋅可以作為催化劑，不需要添加新的添加劑，既能實現(xiàn)危廢的有效處理，又簡單可行的獲得了金屬鋅單質。實現(xiàn)了金屬鋅、有機質的資源化利用，還實現(xiàn)了金屬鋅的回收，系統(tǒng)整體經濟性顯著。

3.蓄熱式旋轉床熱解裝置絕氧高溫熱解，不僅使系統(tǒng)熱效率高，而且熱解后還可以獲得的高純度、高品質的熱解氣和熱解油水，熱解氣和熱解油水經過進一步的處理后可自用或銷售，進一步提高經濟效益。

4.酒糟與含鋅廢油漆渣采用不同方式混合布料，可以根據(jù)實際需要選用合適的布料方式，提高了熱解原料對熱解爐的適應性。

如圖7所示本發(fā)明還提供了一種含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)，上述的方法可以通過本系統(tǒng)完成，其包括螺旋進料裝置12、旋轉床熱解裝置13、油氣分離裝置14和固液分離裝置15，螺旋進料裝置12包括螺旋進料裝置入口121和螺旋進料裝置出口122；旋轉床熱解裝置13包括連接螺旋進料裝置出口122的物料入口131、熱解炭排出口132、混合油氣出口133和熱源入口134；油氣分離裝置14包括與混合油氣出口133連通的混合油氣入口141、熱解氣出口142和固液混合物出口143；固液分離裝置15包括與固液混合物出口143連通的固液混合物入口151、金屬鋅收集出口152和熱解油水收集出口153。優(yōu)選地，上述系統(tǒng)還包括氣化爐16，氣化爐16包括與熱解炭排出口132連通的熱解炭入口161和煤氣出口162，煤氣出口162連通旋轉床熱解裝置13的熱源入口134，熱源入口134為安裝在旋轉床熱解裝置13內部的為熱解提供熱輻射的輻射管的煤氣入口，煤氣在輻射管中燃燒。

本發(fā)明提供的另一實施例中，上述的系統(tǒng)還包括攪拌器11，攪拌器11包括與螺旋進料裝置入口121連通的攪拌器出口111，具體地，先將含鋅廢油漆渣和酒糟在攪拌器11中充分混合后，經螺旋進料裝置12輸送至旋轉床熱解裝置13，旋轉床熱解裝置內布料如圖6所示，含鋅廢油漆渣-酒糟混合物直接布料在爐板9上，并在旋轉床熱解裝置13中熱解。旋轉床熱解裝置13內，通過分區(qū)控溫方式使旋轉床熱解裝置13最高溫度達到1000℃，因而，含鋅廢油漆渣中的金屬鋅揮發(fā)出來，并伴隨著高溫熱解油氣進入下游處理工序。

綜上，本發(fā)明提供的含鋅廢油漆渣與酒糟協(xié)同處置回收鋅系統(tǒng)，至少具有如下優(yōu)點：蓄熱式旋轉床熱解裝置分區(qū)控溫絕氧高溫熱解，系統(tǒng)熱效率高，本系統(tǒng)結構簡單，制造成本較低，節(jié)約能源。

以上僅為本發(fā)明的較佳實施例，并非用來限定本發(fā)明的實施范圍；如果不脫離本發(fā)明的精神和范圍，對本發(fā)明進行修改或者等同替換，均應涵蓋在本發(fā)明權利要求的保護范圍當中。