瓦斯油組合物及其制備方法【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明提供一種用于制備瓦斯油組合物的方法，所述瓦斯油組合物雖然含有氧化穩(wěn)定性差的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油，但在氧化穩(wěn)定性上被增強(qiáng)而導(dǎo)致較少的淤渣或沉積物形成。所述方法包括混合0.5至15體積％的裂化重整的基礎(chǔ)油和10至70體積％的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油，由此制備誘導(dǎo)期為60分鐘以上、按質(zhì)量計(jì)的硫含量為10ppm以下且十六烷值為45以上的瓦斯油組合物，所述裂化重整的基礎(chǔ)油的總芳香族化合物含量為80至100體積％、二環(huán)芳香族化合物含量為40至95體積％、10體積％蒸餾溫度為160至250℃且90體積％蒸餾溫度為260至330℃。【專(zhuān)利說(shuō)明】瓦斯油組合物及其制備方法【
技術(shù)領(lǐng)域：
】[0001]本發(fā)明涉及瓦斯油組合物及其制備方法，更具體地，涉及氧化穩(wěn)定性增強(qiáng)并因此形成較少淤渣或沉積物的瓦斯油組合物。【
背景技術(shù)：
】[0002]已知瓦斯油的常規(guī)基礎(chǔ)油通過(guò)以下方式制備:使獲自用于原油的常壓蒸餾單元的直餾瓦斯油或直餾煤油經(jīng)過(guò)加氫精制或加氫脫硫處理。常規(guī)瓦斯油組合物通過(guò)混合這些基礎(chǔ)瓦斯油中的一種或多種和基礎(chǔ)煤油而制備。如果需要，這些瓦斯油組合物與添加劑如十六烷值改進(jìn)劑或洗滌劑混合(參見(jiàn)，例如，非專(zhuān)利文獻(xiàn)I)。[0003]此外，近年來(lái)，由于石油燃料需求結(jié)構(gòu)的變化，獲自流化床催化裂化裝置、熱裂化裝置或加氫裂化裝置的瓦斯油餾分(所述餾分已主要用作用于重油的基礎(chǔ)油)已被預(yù)期為多余的，并且因此已經(jīng)研究了對(duì)可得自這些單元的這樣的瓦斯油餾分進(jìn)行加氫脫硫以被有效地用作基礎(chǔ)瓦斯油。[0004]然而，以這種方式制備的基礎(chǔ)瓦斯油氧化穩(wěn)定性差并因此已經(jīng)在引擎燃燒期間對(duì)于淤渣形成或沉積物形成受到關(guān)注。[0005]因此，有必要制備這樣的瓦斯油組合物，盡管其含有這樣的氧化穩(wěn)定性差的基礎(chǔ)瓦斯油但能夠限制淤渣或沉積物的形成，減少CO2排放，改善燃料經(jīng)濟(jì)并對(duì)引擎中的部件提供好的影響。此外，因?yàn)檫@些引擎相關(guān)性能與其他燃料性能密切相關(guān)，所以設(shè)計(jì)可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)這些必需性能的高品質(zhì)燃料是極為困難的。[0006]引用清單[0007]非專(zhuān)利文獻(xiàn)[0008]非專(zhuān)利文獻(xiàn)1:"NenryoKogakuGairon",byKonishiSeiichi,ShokaboPublishingC0.，Ltd.，1991年3月，第136至14`4頁(yè)【
發(fā)明內(nèi)容】[0009]技術(shù)問(wèn)題[0010]本發(fā)明的目的是制備一種瓦斯油組合物，其雖然含有氧化穩(wěn)定性差的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油，但在氧化穩(wěn)定性上被增強(qiáng)而導(dǎo)致較少的淤渣或沉積物形成。[0011]解決問(wèn)題的方案[0012]作為本發(fā)明的發(fā)明人為了實(shí)現(xiàn)上述目的而深入研究的結(jié)果，他們集中在使用裂化重整的基礎(chǔ)油作為具有較高氧化穩(wěn)定性的基礎(chǔ)瓦斯油并且本發(fā)明基于找到顯著改善氧化穩(wěn)定性的方法而完成，即通過(guò)混合這樣的基礎(chǔ)油與氧化物穩(wěn)定性差的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油來(lái)顯著改善氧化穩(wěn)定性。[0013]即，本發(fā)明被描述如下:[0014][I]一種用于制備瓦斯油組合物的方法，所述瓦斯油組合物的誘導(dǎo)期為60分鐘以上、按質(zhì)量計(jì)的硫含量為IOppm以下且十六烷值為45以上，所述方法包括混合0.5至15體積％的具有以下性能(I)至(4)的裂化重整的基礎(chǔ)油和10至70體積％的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油:[0015](I)總芳香族化合物含量為80至100體積％；[0016](2)二環(huán)芳香族化合物含量為40至95體積％；[0017](3)10體積％蒸餾溫度為160至250°C;和[0018](4)90體積％蒸餾溫度為260至330°C。[0019][2]根據(jù)上述[I]所述的用于制備瓦斯油組合物的方法，其中所述組合物的緩冷濁點(diǎn)為-5°C以下。[0020][3]根據(jù)上述[I]或[2]所述的用于制備瓦斯油組合物的方法，其中所述裂化重整的基礎(chǔ)油通過(guò)以下方式制備:使10體積％蒸餾溫度為140°C以上且90體積％蒸餾溫度為380°C以下的給料與含有中孔沸石和/或大孔沸石的用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑接觸，以通過(guò)在反應(yīng)溫度為400至650°C且反應(yīng)壓力為1.5MPaG以下的裂化和重整反應(yīng)被裂化和重整,接觸時(shí)間為I至300秒。[0021][4]一種通過(guò)上述[I]至[3]中任一項(xiàng)所述方法制備的瓦斯油組合物。[0022]發(fā)明的有益效果[0023]本發(fā)明可以制備這樣的瓦斯油組合物，盡管其含有氧化穩(wěn)定性差的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油，但其氧化穩(wěn)定性增強(qiáng)，導(dǎo)致較少的淤渣或沉積物形成。[0024]實(shí)施方案描述[0025]以下將詳細(xì)描述本發(fā)明。[0026]本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法的特征在于:混合0.5至15體積％的裂化重整的基礎(chǔ)油和10至70體積％的裂化瓦斯油，所述裂化重整的基礎(chǔ)油的總芳香族化合物含量為80至100體積％、二環(huán)芳香族化合物含量為40至95體積％、10體積％蒸餾溫度為160至250°C且90體積％蒸餾溫度為260至330°C。[0027]基于所述瓦斯油組合物的總質(zhì)量，所述裂化重整的基礎(chǔ)油以0.5體積％以上，優(yōu)選I體積％以上，更優(yōu)選1.5體積％以上的量混合，目的是改善氧化穩(wěn)定性。所述裂化重整的基礎(chǔ)油還以15體積％以下，優(yōu)選10體積％以下，更優(yōu)選8體積％以下的量混合，目的是防止可燃性劣化。[0028]必要地，在本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的總芳香族化合物含量為80至100體積％、二環(huán)芳香族化合物含量為40至95體積％、10體積％蒸餾溫度為160至250°C且90體積％蒸餾溫度為260至330°C。[0029]在本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的總芳香族化合物含量?jī)?yōu)選為80體積％以上，更優(yōu)選85體積％以上，更優(yōu)選90體積％以上，目的是在所述瓦斯油組合物制備后改善其橡膠溶脹性。本文中使用的芳香族化合物含量是指依據(jù)JPI_5S_49_97"PetroleumProducts-DeterminationofHydrocarbonTypes-HighPerformanceLiquidChromatography(石油產(chǎn)品-烴類(lèi)型測(cè)定-高效液相色譜法)"測(cè)得的值。[0030]在本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的二環(huán)芳香族化合物含量?jī)?yōu)選為40體積％以上，更優(yōu)選45體積％以上，更優(yōu)選50體積％以上，目的是改善氧化穩(wěn)定性。所述裂化重整的基礎(chǔ)油的二環(huán)芳香族化合物含量?jī)?yōu)選為95體積％以下，更優(yōu)選90體積％以下，更優(yōu)選85體積％以下，目的是防止可燃性劣化。本文中使用的二環(huán)芳香族化合物含量是指依據(jù)JP1-5S-49-97"PetroleumProducts-DeterminationofHydrocarbonTypes-HighPerformanceLiquidChromatography(石油產(chǎn)品-經(jīng)類(lèi)型測(cè)定-高效液相色譜法)"測(cè)得的值。[0031]在本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的10體積％蒸餾溫度(下文簡(jiǎn)寫(xiě)為"T10")優(yōu)選為160°C以上，更優(yōu)選165°C以上，更優(yōu)選170°C以上并且優(yōu)選250°C以下，更優(yōu)選245°C以下，更優(yōu)選240°C以下。如果TlO降低，則輕餾分會(huì)部分地氣化并且廢氣中未燃燒的烴量將隨著噴霧范圍在柴油機(jī)汽車(chē)的引擎中擴(kuò)大而增加，可能導(dǎo)致空轉(zhuǎn)時(shí)引擎的高溫啟動(dòng)性能和轉(zhuǎn)動(dòng)穩(wěn)定性差。另一方面，如果TlO增加，則柴油機(jī)汽車(chē)的低溫啟動(dòng)性能和駕駛性能趨于降低。[0032]在本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的90體積％蒸餾溫度(下文簡(jiǎn)寫(xiě)為"T90")優(yōu)選為260°C以上，更優(yōu)選270°C以上，更優(yōu)選280°C以上，并且優(yōu)選.330°C以下，更優(yōu)選325°C以下，更優(yōu)選320°C以下。如果T90降低，則柴油汽車(chē)的燃料消耗速率和空轉(zhuǎn)時(shí)引擎的高溫啟動(dòng)性能和轉(zhuǎn)動(dòng)穩(wěn)定性趨于降低。當(dāng)所述瓦斯油組合物含有低溫流動(dòng)改進(jìn)劑時(shí)，由此獲得的對(duì)于濾清器冷凝堵塞點(diǎn)的改善效果趨于降低。如果T90增加，則從柴油機(jī)汽車(chē)的PM排放量趨于增大。[0033]在本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的氧化穩(wěn)定性可以通過(guò)誘導(dǎo)期表示。如果誘導(dǎo)期短，則淤渣或沉積物可能形成，從而導(dǎo)致以下不利作用:導(dǎo)致引擎的燃料噴嘴易于堵塞，引起功率輸出減少以及燃料箱的金屬材料的腐蝕。所述基礎(chǔ)油的誘導(dǎo)期優(yōu)選為480分鐘以上，更優(yōu)選490分鐘以上，更優(yōu)選500分鐘以上，特別優(yōu)選510分鐘以上，目的是在所述瓦斯油組合物制備后改善其氧化穩(wěn)定性。[0034]本文中使用的誘導(dǎo)期是指依據(jù)ASTMD7545-09"StandardTestMethodforOxidationStabilityofMiddleDistillateFuels-RapidSmallScaleOxidationTest(用于中間餾分燃料的氧化穩(wěn)定性的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法-快速小規(guī)模氧化試驗(yàn))"測(cè)得的誘導(dǎo)期。[0035]在本發(fā)明的用于制備瓦斯油組合物的方法中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的硫含量按質(zhì)量計(jì)優(yōu)選為IOppm以下，目的是減少來(lái)自引擎的有害廢棄材料的量并改善廢氣后處理系統(tǒng)的性能。本文中使用的硫含量是指依據(jù)JisK2541-6"Crudeoilandpetroleumproducts-Determinationofsulfurcontent(Ultravioletfluorescencemethod)(原油和石油產(chǎn)品-硫含量測(cè)定(紫外光法))"測(cè)得的值。[0036]在本發(fā)明中使用的裂化重整的基礎(chǔ)油的特征在于它通過(guò)以下方式制備:使10體積％蒸餾溫度為140°C以上且90體積％蒸餾溫度為380°C以下的給料與含有中孔沸石和/或大孔沸石的用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑接觸，以使所述給料在反應(yīng)溫度為400至650°C且反應(yīng)壓力為.1.5MPaG以下經(jīng)歷裂化和重整反應(yīng)，接觸時(shí)間為I至300秒。[0037]更具體地，所述裂化重整的基礎(chǔ)油通過(guò)分餾從以下裂化和重整反應(yīng)制備的裂化和重整反應(yīng)產(chǎn)物而制備。[0038]所述裂化和重整反應(yīng)是這樣的反應(yīng):其中使給料與用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑接觸以利用所述給料中含有的飽和烴作為氫源并且使所述飽和烴進(jìn)行氫轉(zhuǎn)移反應(yīng)以部分地氫化多環(huán)芳烴，從而開(kāi)環(huán)和轉(zhuǎn)化為單環(huán)芳烴；或者備選地是這樣的反應(yīng):其中所述給料中含有的或通過(guò)裂化過(guò)程產(chǎn)生的飽和烴環(huán)化并脫氫為單環(huán)芳烴，并且可以產(chǎn)生主要含有芳烴的燃料基礎(chǔ)油。[0039]用于所述裂化和重整反應(yīng)的給料是這樣的油:優(yōu)選該油的10體積％蒸餾溫度為1400C以上且90體積％蒸餾溫度為380°C以下，更優(yōu)選10體積％蒸餾溫度為150°C以上且90體積％蒸餾溫度為360°C以下。[0040]本文中提及的10體積％蒸餾溫度和90體積％蒸餾溫度是指依據(jù)JISK2254“Petroleumproducts-Determinationofdistillationcharacteristics(石油產(chǎn)品-蒸餾特性測(cè)定)"測(cè)得的值。[0041]10體積％蒸餾溫度為140°C以上且90體積％蒸餾溫度為380°C以下的給料的實(shí)例包括在流化床催化裂化裝置中產(chǎn)生的輕循環(huán)油(LCO)、LCO的加氫精制油、液化煤餾油、來(lái)自重油的加氫裂化油、直餾煤油、直餾瓦斯油、焦化裝置煤油、焦化裝置瓦斯油和來(lái)自含油砂的加氫裂化油。[0042]當(dāng)使所述給料接觸用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑時(shí)所采用的反應(yīng)形式的實(shí)例包括固定床、移動(dòng)床和流化床。由于在本發(fā)明中，重餾分用作所述給料，所述流化床是優(yōu)選的，因?yàn)樗梢砸赃B續(xù)方式去除沉積在催化劑上的焦炭部分并且能夠使反應(yīng)以穩(wěn)定方式進(jìn)行。特別優(yōu)選的是連續(xù)再生型流化床，其中所述催化劑在反應(yīng)器和再生器之間循環(huán)使得可以連續(xù)重復(fù)反應(yīng)-再生循環(huán)。當(dāng)使所述給料接觸用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑時(shí)，所述給料優(yōu)選為氣態(tài)。如果需要，所述給料可以用氣體稀釋。[0043]用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑含有結(jié)晶型鋁硅酸鹽。[0044]所述結(jié)晶型鋁硅酸鹽優(yōu)選是中孔沸石和/或大孔沸石，因?yàn)樗鼈兛梢栽黾訂苇h(huán)芳烴的收率。[0045]中孔沸石是具有10元環(huán)基本結(jié)構(gòu)的那些并且可以是具有AEL，EUO，F(xiàn)ER，HEU，MEL，MFI，NES,TON和WEI型晶體結(jié)構(gòu)的那些中的任一種。在這些沸石中，MF1-型沸石是優(yōu)選的，因?yàn)樗鼈兛梢赃M(jìn)一步增加單環(huán)芳烴的收率。[0046]大孔沸石是具有12元環(huán)基本結(jié)構(gòu)的那些。大孔沸石的實(shí)例包括具有AFI，ΑΤ0,BEA,CON,FAU’GME,LTL,MOR,MTff和OFF型晶體結(jié)構(gòu)的那些。在這些沸石中，優(yōu)選的是具有BEA7FAU和MOR型結(jié)構(gòu)的那些，因?yàn)樗鼈兛梢杂糜诠I(yè)目的，并且更優(yōu)選的是具有BEA型結(jié)構(gòu)的那些，因?yàn)樗鼈兛梢栽龃髥苇h(huán)芳烴的收率。[0047]不同于上述中孔和大孔沸石，所述結(jié)晶型鋁硅酸鹽可以含有具有10-元環(huán)以下的基本結(jié)構(gòu)的小孔沸石和具有14-元環(huán)以上的基本結(jié)構(gòu)的超大孔沸石。[0048]小孔沸石的實(shí)例包括具有ANA，CHA,ERI，GIS,KFI，LTA,NAT,PAU和YUG型晶體結(jié)構(gòu)的那些。[0049]超大孔沸石的實(shí)例包括具有CLO和VPI型晶體結(jié)構(gòu)的那些。[0050]在裂化和重整反應(yīng)在固定床中進(jìn)行的情況下，基于100質(zhì)量％的整個(gè)催化劑，在所述用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑中的所述結(jié)晶型鋁硅酸鹽的含量?jī)?yōu)選為60至100質(zhì)量％，更優(yōu)選70至100質(zhì)量％,特別優(yōu)選90至100質(zhì)量％。如果所述結(jié)晶型招娃酸鹽含量為60質(zhì)量％以上，則單環(huán)芳烴的收率可以充分地增加。在裂化和重整反應(yīng)在流化床中進(jìn)行的情況下，基于100質(zhì)量％的整個(gè)催化劑，在所述用于裂化和重整反應(yīng)的`催化劑中的所述結(jié)晶型鋁硅酸鹽的含量?jī)?yōu)選為20至60質(zhì)量％，更優(yōu)選30至60質(zhì)量％，特別優(yōu)選35至60質(zhì)量％。如果所述結(jié)晶型鋁硅酸鹽的含量為20質(zhì)量％以上，則單環(huán)芳烴的收率可以充分地增加。如果所述結(jié)晶型鋁硅酸鹽的含量高于60質(zhì)量％，則所述催化劑中可以包含的粘合劑的含量降低，并且所得的催化劑將不適合用于流化床。[0051]用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑優(yōu)選含有磷和/或硼。如果含有磷和/或硼，則用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑可以防止單環(huán)芳烴的收率隨時(shí)間降低，并且還抑制在催化劑表面上形成焦炭。[0052]將磷并入到用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑中的方法的實(shí)例包括離子交換法和浸潰法。更具體的實(shí)例包括其中將磷加載到結(jié)晶型鋁硅酸鹽、結(jié)晶型鋁鎵硅酸鹽(aluminogal1siIicate)或結(jié)晶型招鋅娃酸鹽(aluminozincosilicate)上的方法,其中磷化合物在沸石合成期間被包含以使結(jié)晶型鋁硅酸鹽的內(nèi)部骨架的一部分被磷取代的方法，以及其中在沸石合成期間使用含有磷的結(jié)晶促進(jìn)劑的方法。對(duì)于上述方法中使用的含磷酸根離子的水溶液沒(méi)有特別限制。然而，優(yōu)選使用的是通過(guò)如下方式制備的溶液，即將磷酸、磷酸氫二銨、磷酸二氫銨或另一種水溶性磷酸鹽以任意濃度溶解在水中。[0053]將硼并入到用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑中的方法的實(shí)例包括離子交換法和浸潰法。更具體地的實(shí)例包括其中將硼加載到結(jié)晶型鋁硅酸鹽、結(jié)晶型鋁鎵硅酸鹽或結(jié)晶型鋁鋅硅酸鹽上的方法，其中硼化合物在沸石合成期間被包含以使結(jié)晶型鋁硅酸鹽的內(nèi)部骨架的一部分被硼取代的方法，以及其中在沸石合成期間使用含有硼的結(jié)晶促進(jìn)劑的方法。[0054]在用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑中的磷和/或硼的含量基于該催化劑的總質(zhì)量?jī)?yōu)選為0.1至10質(zhì)量％，其中下限更優(yōu)選為0.5質(zhì)量％以上并且上限更優(yōu)選為9質(zhì)量％以下，特別優(yōu)選8質(zhì)量％?；诖呋瘎┑目傎|(zhì)量為0.1質(zhì)量％以上的磷含量可以防止單環(huán)芳烴的收率隨時(shí)間降低，并且10質(zhì)量％以下的磷含量可以增大單環(huán)芳烴的收率。[0055]如果需要，用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑可以含有鎵和/或鋅。鎵和/或鋅的包含導(dǎo)致單環(huán)芳烴的產(chǎn)生速率增大。[0056]在用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑中的鎵的形式的實(shí)例包括其中鎵結(jié)合在結(jié)晶型鋁硅酸鹽的晶格骨架內(nèi)的催化劑(結(jié)晶型鋁鎵硅酸鹽)，其中鎵負(fù)載于結(jié)晶型鋁硅酸鹽上的催化劑(負(fù)載鎵的結(jié)晶型鋁硅酸鹽)和以所述兩種形式包含鎵的催化劑。[0057]在用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑中的鋅的形式的實(shí)例包括其中鋅結(jié)合在結(jié)晶型鋁硅酸鹽的晶格骨架內(nèi)的催化劑(結(jié)晶型鋁鎵硅酸鹽)，其中鋅負(fù)載于結(jié)晶型鋁硅酸鹽上的催化劑(負(fù)載鋅的結(jié)晶型鋁硅酸鹽)和以所述兩種形式包含鋅的催化劑。[0058]結(jié)晶型鋁鎵硅酸鹽或結(jié)晶型鋁鋅硅酸鹽具有這樣的結(jié)構(gòu):其中SiO4,AlO4和GaO4/ZnO4結(jié)構(gòu)存在于所述骨架中。結(jié)晶型鋁鎵硅酸鹽或結(jié)晶型鋁鋅硅酸鹽可以例如通過(guò)以下方式制備:通過(guò)水熱合成的凝膠-結(jié)晶化，或?qū)㈡壔蜾\插入到結(jié)晶型鋁硅酸鹽的骨架中。備選地，結(jié)晶型鋁鎵硅酸鹽或結(jié)晶型鋁鋅硅酸鹽可以通過(guò)將鋁插入到結(jié)晶型鎵硅酸鹽或結(jié)晶型鋅硅酸鹽的晶格骨架中制備。[0059]負(fù)載鎵的結(jié)晶型鋁硅酸鹽可以通過(guò)如下方式制備:利用常規(guī)方法如離子交換法或浸潰法將鎵加載在結(jié)晶型鋁硅酸鹽上。對(duì)于這些方法中使用的鎵來(lái)源沒(méi)有特別限制，并且所述來(lái)源的實(shí)例包括鎵鹽，如硝酸鎵和氯化鎵，以及氧化鎵。[0060]負(fù)載鋅的結(jié)晶型鋁硅酸鹽可以通過(guò)如下方式制備:利用常規(guī)方法如離子交換法或浸潰法將鋅加載在結(jié)晶型鋁硅酸鹽上。對(duì)于這些方法中使用的鋅來(lái)源沒(méi)有特別限制，并且所述來(lái)源的實(shí)例包括鋅鹽，如硝酸鋅和氯化鋅，以及氧化鋅。[0061]在所述用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑含有鎵和/或鋅的情況下，基于該催化劑的100質(zhì)量％的總質(zhì)量，其中鎵和/或鋅在其中的含量?jī)?yōu)選為0.01至5.0質(zhì)量％，更優(yōu)選0.05至2.0質(zhì)量％。0.01質(zhì)量％以上的鎵和鋅的含量可以進(jìn)一步增大單環(huán)芳烴的產(chǎn)生速率，并且5.0質(zhì)量％以下的含量可以進(jìn)一步增大單環(huán)芳烴的收率。[0062]取決于反應(yīng)模式，用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑被形成為粉末、顆粒或團(tuán)粒。例如，所述催化劑以粉末的形式用于流化床并且以顆?；驁F(tuán)粒的形式用于固定床。用于流化床的催化劑的平均粒徑優(yōu)選為30至180μm,更優(yōu)選50至100μm。用于流化床的催化劑的堆密度優(yōu)選為0.4至1.8g/cc，更優(yōu)選0.5至1.0g/cc0所述平均粒徑是指通過(guò)用網(wǎng)篩分類(lèi)獲得的粒徑分布為50質(zhì)量％時(shí)的粒徑。所述堆密度是依照在JISR9301-2-3中規(guī)定的方法測(cè)得的值。[0063]為了制備顆?；驁F(tuán)粒催化劑，如果需要，可以將惰性氧化物作為粘合劑添加至所述催化劑，接著利用各種成型設(shè)備的任一種進(jìn)行成型。[0064]在其中用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑含有無(wú)機(jī)氧化物作為粘合劑的情況下，可以使用含磷的粘合劑。[0065]對(duì)使給料與用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑接觸、然后與其反應(yīng)的反應(yīng)溫度沒(méi)有特別限制。然而，所述反應(yīng)溫度優(yōu)選為400至650°C。下限反應(yīng)溫度需要為400°C以上，以允許所述給料容易反應(yīng)，并更優(yōu)選為450°C以上。上限反應(yīng)溫度需要為650°C以下以充分增大單環(huán)芳烴的收率，更優(yōu)選600°C以下。[0066]使所述給料與用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑接觸、然后與其反應(yīng)的反應(yīng)壓力優(yōu)選為1.5MPaG以下，更優(yōu)選1.0MPaG以下。如果所述反應(yīng)壓力在1.5MPaG以下，則可以限制副產(chǎn)物輕質(zhì)氣體生成并且降低反應(yīng)器中的壓力阻力。[0067]如果反應(yīng)如所需地進(jìn)行，則對(duì)所述給料和用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑的接觸時(shí)間沒(méi)有特別限制。然而，例如，當(dāng)氣體經(jīng)過(guò)所述用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑時(shí)進(jìn)行測(cè)量，所述反應(yīng)時(shí)間優(yōu)選為I至300秒。下限接觸時(shí)間更優(yōu)選為5秒以上，并且上限接觸時(shí)間更優(yōu)選為150秒以下。如果所述接觸時(shí)間為I秒以上，則確保了所述給料和催化劑之間的反應(yīng)。如果所述接觸時(shí)間為300秒以下，則可以限制由于焦化導(dǎo)致的碳沉積在催化劑上并且此外抑制通過(guò)焦化生成的輕質(zhì)氣體的量。[0068]通過(guò)上述裂化和重整反應(yīng)生成的裂化和重整反應(yīng)產(chǎn)物被分成各自具有給定性能的餾分，由此制備用于本發(fā)明的裂化重整的基礎(chǔ)油。[0069]為了將裂化和重整反應(yīng)產(chǎn)物分成給定的餾分，可以使用常規(guī)蒸餾單元和氣液分離單元。蒸餾單元的一個(gè)實(shí)例是包含多級(jí)蒸餾單元以通過(guò)蒸餾分離多個(gè)餾分的裝置如汽提塔。氣液分離單元的一個(gè)實(shí)例是包含氣液分離罐、用于將反應(yīng)產(chǎn)物引入到該氣液分離罐中的進(jìn)入管、布置在氣液分離槽上部的氣體組分排放管和布置在氣液分離槽下部的液體組分排放管的裝置。[0070]用于本發(fā)明中的裂化和重整基礎(chǔ)油優(yōu)選是含有9個(gè)碳原子以上的烴的餾分。[0071]在用于制備本發(fā)明的瓦斯油組合物的方法中，基于所述瓦斯油組合物的總質(zhì)量，裂化的基礎(chǔ)瓦斯油以10至70體積％的量混合。該裂化的基礎(chǔ)瓦斯油是通過(guò)如下方式制備的瓦斯油餾分:在加氫脫硫單元中，處理單獨(dú)的或組合了直餾瓦斯油或真空瓦斯油的已在流化床催化裂化裝置和/或熱裂化裝置和/或加氫裂化裝置被裂化的瓦斯油。[0072]所述裂化的基礎(chǔ)瓦斯油的含量為10體積％以上，優(yōu)選20體積％以上，更優(yōu)選30體積％以上，其目的是進(jìn)一步改善低溫性能和從有效利用該裂化的基礎(chǔ)瓦斯油的觀點(diǎn)考慮。所述含量為70體積％以下，優(yōu)選60體積％以下，更優(yōu)選50體積％以下，其目的是防止可燃性劣化。[0073]可以在用于制備本發(fā)明的瓦斯油組合物的方法中使用的其他基礎(chǔ)油的實(shí)例包括石油基礎(chǔ)瓦斯油和石油基礎(chǔ)煤油以及合成的基礎(chǔ)瓦斯油和合成的基礎(chǔ)煤油。[0074]石油基礎(chǔ)瓦斯油的具體實(shí)例包括:通過(guò)加氫處理獲自用于原油的常壓蒸餾單元的直餾瓦斯油而制備的直餾基礎(chǔ)瓦斯油；通過(guò)加氫處理真空瓦斯油而制備的真空基礎(chǔ)瓦斯油，所述真空瓦斯油產(chǎn)生自對(duì)獲自常壓蒸餾單元的直餾重油或殘油進(jìn)行的真空蒸餾；以及通過(guò)在比普通加氫精制更嚴(yán)格的條件下對(duì)一個(gè)以上階段中的直餾瓦斯油或真空瓦斯油加氫處理制備的加氫脫硫的基礎(chǔ)瓦斯油。[0075]石油基礎(chǔ)煤油的具體實(shí)例包括通過(guò)加氫處理獲自用于原油的常壓蒸餾單元的直餾煤油而制備的直餾基礎(chǔ)煤油；通過(guò)加氫處理真空煤油而制備的真空基礎(chǔ)煤油，所述真空煤油產(chǎn)生自真空蒸餾獲自常壓蒸餾單元的直餾重油和殘油；通過(guò)在比普通加氫精制更嚴(yán)格的條件下對(duì)一個(gè)以上階段中的直餾煤油或真空煤油加氫處理而制備的加氫脫硫的基礎(chǔ)煤油；以及通過(guò)對(duì)單獨(dú)的或組合了直餾煤油的已在流化床催化裂化裝置和/或加氫裂化裝置和/或熱裂化裝置中裂化的煤油餾分加氫脫硫而制備的裂化基礎(chǔ)煤油。[0076]合成基礎(chǔ)瓦斯油和合成基礎(chǔ)煤油的具體實(shí)例包括通過(guò)氫和二氧化碳的費(fèi)-托反應(yīng)(Fischer-Tropschreaction)合成的GTL基礎(chǔ)油。[0077]必要地，本發(fā)明的瓦斯油組合物的誘導(dǎo)期為60分鐘以上，按質(zhì)量計(jì)的硫含量為IOppm以下并且十六烷值為45以上。[0078]本發(fā)明的瓦斯油組合物的誘導(dǎo)期為60分鐘以上，優(yōu)選65分鐘以上，更優(yōu)選70分鐘以上，更優(yōu)選75分鐘以上，其目的是防止淤渣或沉積物形成。本文中提及的誘導(dǎo)期是指依照ASTMD7545-09"StandardTestMethodforOxidationStabilityofMiddleDistillateFuels-RapidSmallScaleOxidationTest(用于中間蒸懼物燃料的氧化穩(wěn)定性的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法-快速小規(guī)模氧化試驗(yàn))"測(cè)得的誘導(dǎo)期。[0079]本發(fā)明的瓦斯油組合物的硫含量按質(zhì)量計(jì)為IOppm以下，優(yōu)選按質(zhì)量計(jì)9ppm以下，更優(yōu)選8ppm以下，其目的是減少來(lái)自引擎的有害廢棄材料的量并改善廢氣后處理系統(tǒng)的性能。本文使用的硫含量是指依照J(rèn)ISK2541-6"Crudeoilandpetroleumproducts-Determinationofsulfurcontent(Ultravioletfluorescencemethod)(原油和石油產(chǎn)品-硫含量確定)(紫外熒光法)"測(cè)得的值。[0080]從引擎點(diǎn)火性角度，本發(fā)明的瓦斯油組合物的十六烷值為45以上，優(yōu)選46.5以上，更優(yōu)選48以上。[0081]對(duì)本發(fā)明的瓦斯油組合物的十六烷指數(shù)沒(méi)有特別限制，然而從引擎點(diǎn)火性角度，其優(yōu)選為45以上，更優(yōu)選46.5以上，更優(yōu)選48以上。`[0082]即使在十六烷指數(shù)為45以上的情況下，添加十六烷值改進(jìn)劑也可以進(jìn)一步改善引擎點(diǎn)火性并且還改善低溫引擎啟動(dòng)性能和減少在引擎啟動(dòng)后產(chǎn)生的白煙。本文提及的十六燒值和十六燒指數(shù)是根據(jù)JISK2280,"PetroleumProducts-FuelOils-OctaneNumberandCetaneNumberTestMethodsandCetaneIndexCalculationMethod(石油產(chǎn)品-燃料油-十六烷值和十六烷值測(cè)試方法和十六烷指數(shù)計(jì)算方法)"測(cè)得的值。[0083]對(duì)本發(fā)明的瓦斯油組合物的總芳香族化合物含量沒(méi)有特別限制，然而其優(yōu)選為15體積％以上，更優(yōu)選17體積％以上，更優(yōu)選20體積％以上，目的是保持橡膠溶脹性。在另一方面，總芳香族化合物含量?jī)?yōu)選為50體積％以下，更優(yōu)選45體積％以下，更優(yōu)選40體積％以下，其目的是保持廢氣性能。本文中提及的總芳香族化合物含量是指依據(jù)JP1-5S-49-97"PetroleumProducts-DeterminationofHydrocarbonTypes-HighPerformanceLiquidChromatography(石油產(chǎn)品-烴類(lèi)型確定-高效液相色譜法)"測(cè)得的值。[0084]對(duì)本發(fā)明的瓦斯油組合物的15°C密度沒(méi)有特別限制，然而其優(yōu)選為0.83g/cm3以上，更優(yōu)選0.835g/cm3以上，更優(yōu)選0.84g/cm3以上，目的是增強(qiáng)燃料消耗率。所述15°C密度優(yōu)選為0.86g/cm3以下，更優(yōu)選0.855g/cm3以下，其目的是防止燃燒失敗。本文中提及的密度是指依照J(rèn)ISK2249"Crudepetroleumandpetroleumproducts-Determinationofdensityandpetroleummeasurementtablesbasedonareferencetemperature(15°C)(原石油和石油產(chǎn)品-基于參照溫度(15°C)的密度和石油測(cè)量表)"測(cè)得的值。[0085]對(duì)本發(fā)明的瓦斯油組合物的蒸餾特性沒(méi)有特別限制，然而，期望它滿足以下特性:[0086]10體積％蒸餾溫度:200至290°C；[0087]50體積％蒸餾溫度:220至300°C;和[0088]90體積％蒸餾溫度:270至360V。[0089]所述10體積％蒸餾溫度(下文簡(jiǎn)寫(xiě)為"T10")優(yōu)選為200°C以上，更優(yōu)選210°C以上，更優(yōu)選215°C以上，特別優(yōu)選220°C以上，并且優(yōu)選290°C以下，更優(yōu)選270°C以下，更優(yōu)選260°C以下。如果TlO低于200°C，則輕餾分將部分地氣化并且廢氣中未燃燒的烴量將隨著噴霧范圍在柴油機(jī)汽車(chē)引擎中擴(kuò)大而增加，可能導(dǎo)致空轉(zhuǎn)時(shí)引擎的高溫啟動(dòng)性能和轉(zhuǎn)動(dòng)穩(wěn)定性降低。在另一方面，如果TlO超過(guò)290°C，則柴油機(jī)汽車(chē)的低溫啟動(dòng)性能和駕駛性能趨于降低。[0090]所述50體積％蒸餾溫度(下文簡(jiǎn)寫(xiě)為"T50")優(yōu)選為220°C以上，更優(yōu)選230°C以上，更優(yōu)選240°C以上，特別優(yōu)選250°C以上，并且優(yōu)選300°C以下，更優(yōu)選290°C以下，更優(yōu)選285°C以下。低于220°C的T50趨于降低柴油機(jī)汽車(chē)的燃料消耗率以及引擎輸出，空轉(zhuǎn)時(shí)引擎的高溫啟動(dòng)性能和轉(zhuǎn)動(dòng)穩(wěn)定性。在另一方面，高于300°C的T50趨于增加從柴油機(jī)汽車(chē)的引擎排放的顆粒物(下文稱為"PM")的量。[0091]所述90體積％蒸餾溫度(下文簡(jiǎn)寫(xiě)為"T90")優(yōu)選為270°C以上，更優(yōu)選290°C以上，更優(yōu)選310°C以上，特別優(yōu)選320°C以上，并且優(yōu)選360°C以下，更優(yōu)選355°C以下，更優(yōu)選350°C以下。低于270°C的T90趨于降低柴油機(jī)汽車(chē)的燃料消耗率以及引擎輸出，空轉(zhuǎn)時(shí)引擎的高溫啟動(dòng)性能和轉(zhuǎn)動(dòng)穩(wěn)定性。在所述瓦斯油組合物含有低溫流動(dòng)改進(jìn)劑的情況下，其對(duì)濾清器冷凝堵塞點(diǎn)的改進(jìn)效果趨于降低。在另一方面，高于360°C的T90趨于增加從柴油機(jī)汽車(chē)的引擎排放的PM的量。[0092]本文中使用的T10，T50和T90是指依照J(rèn)ISK2254"PetroleumProducts-DistillationTestMethods-OrdinaryPressureMethod(石油產(chǎn)品-蒸懼試驗(yàn)方法-常規(guī)壓力法)"測(cè)得的值。[0093]本發(fā)明的瓦斯油組合物的緩冷濁點(diǎn)優(yōu)選為_(kāi)5°C以下，更優(yōu)選-10°C以下，更優(yōu)選-12°C以下，最優(yōu)選_14°C以下。-5°C以下的緩冷濁點(diǎn)趨于容易溶解已粘附到柴油機(jī)汽車(chē)的燃料噴射器過(guò)濾器上的蠟。[0094]本文提及的緩冷濁點(diǎn)是指以下述方式測(cè)得的值。具體地，將樣品放入具有鋁底表面的樣品容器中至15mm高，并距離該容器底部3mm發(fā)射光。然后將樣品以0.5°C/分鐘的速率從比上述濁點(diǎn)高至少10°C以上的溫度緩慢冷卻，并以0.1°C的增量檢測(cè)反射的光量為發(fā)射光的7/8以下時(shí)的溫度(緩冷濁點(diǎn))。[0095]如果需要，本發(fā)明的瓦斯油組合物可以含有低溫流動(dòng)改進(jìn)劑。對(duì)低溫流動(dòng)改進(jìn)劑的類(lèi)型沒(méi)有特別限制，其可以是選自以下各種中的一種以上的低溫流動(dòng)改進(jìn)劑:直鏈化合物如乙烯-不飽和酯共聚物，典型地乙烯-醋酸乙烯酯共聚物，烯基琥珀酰胺和聚乙二醇二山崳酸酯；由酸如鄰苯二甲酸、乙二胺四乙酸和次氮基乙酸或它們的酸酐與烴基取代的胺的反應(yīng)產(chǎn)物組成的極性氮化合物；和由富馬酸烷基酯或衣康酸烷基酯-不飽和酯共聚物組成的梳形聚合物。在這些低溫流動(dòng)改進(jìn)劑中，優(yōu)選使用乙烯-醋酸乙烯酯共聚物添加劑，因?yàn)樗鼈兙哂型ㄓ枚喙δ苄?。在添加低溫流?dòng)改進(jìn)劑的情況下，其量?jī)?yōu)選為50至500mg/L，特別優(yōu)選50至300mg/L。稱為低溫流動(dòng)改進(jìn)劑的可商購(gòu)獲得的產(chǎn)品經(jīng)常處于其中有助于低溫流動(dòng)性的活性組分被合適溶劑稀釋的形式。因此，上述低溫流動(dòng)改進(jìn)劑的量是指當(dāng)這樣的商購(gòu)獲得的產(chǎn)品添加到本發(fā)明的瓦斯油組合物中時(shí)的活性組分的量。[0096]本發(fā)明的瓦斯油組合物可以含有潤(rùn)滑性改進(jìn)劑，其目的是保持噴射泵中的潤(rùn)滑性。對(duì)潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的類(lèi)型沒(méi)有特別限制。所述瓦斯油組合物可以含有一種以上的酯_，羧酸_，醇_，酚-和胺-類(lèi)潤(rùn)滑性改進(jìn)劑。在這些潤(rùn)滑性改進(jìn)劑中，從通用多功能性角度，優(yōu)選使用酯-和羧酸-潤(rùn)滑性改進(jìn)劑。優(yōu)選使用酯類(lèi)潤(rùn)滑性改進(jìn)劑，因?yàn)橥ㄟ^(guò)其在添加濃度方面的添加獲得的效果不可能達(dá)到飽和并且可以降低HFRRWSl.4。優(yōu)選使用羧酸類(lèi)潤(rùn)滑性改進(jìn)劑，因?yàn)橥ㄟ^(guò)其在添加濃度方面的添加獲得的效果的初始響應(yīng)快速并且可以減少潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的量。本文中使用的術(shù)語(yǔ)"HFRRWSl.4值"是用于評(píng)價(jià)瓦斯油的潤(rùn)滑性的指數(shù)，并且是指依照由日本石油學(xué)會(huì)(TheJapanPetroleumInstitute)公布的日本石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)JP1-5S-50-98,"GasoiIs-LubricityTestMethod(瓦斯油-潤(rùn)滑性測(cè)試方法)"測(cè)得的值。[0097]酯類(lèi)潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的實(shí)例包括甘油羧酸酯。一種以上的羧酸可以形成羧酸酯。具體實(shí)例包括亞油酸，油酸，水楊酸，棕櫚酸，肉豆蘧酸和十六碳烯酸。羧酸類(lèi)潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的實(shí)例包括亞油酸，油酸，水楊酸，棕櫚酸，肉豆蘧酸和十六碳烯酸，可以使用它們中的任意一種或多種。在低溫流動(dòng)改進(jìn)劑也具有潤(rùn)滑性改善效果的情況下，低溫流動(dòng)改進(jìn)劑和潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的組合可以改善潤(rùn)滑性。[0098]在添加潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的情況下，其量?jī)?yōu)選為25至500mg/L，更優(yōu)選25至300mg/L,更優(yōu)選25至200mg/L。在這些范圍內(nèi)，優(yōu)選增加潤(rùn)滑性以使HFRRWSl.4優(yōu)選為500μm以下，更優(yōu)選460μm以下，更優(yōu)選420μm以下，最優(yōu)選400μm以下。稱為潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的可商購(gòu)獲得的產(chǎn)品經(jīng)常處于有助于潤(rùn)滑性的活性組分被合適溶劑稀釋的形式。因此，上述潤(rùn)滑性改進(jìn)劑的量是指當(dāng)這樣的商購(gòu)獲得的產(chǎn)品添加到本發(fā)明的瓦斯油組合物中時(shí)的活性組分的量。[0099]本發(fā)明的瓦斯油組合物可以含有抗氧化劑。對(duì)抗氧化劑的類(lèi)型沒(méi)有特別限制。然而，優(yōu)選使用酚類(lèi)或胺類(lèi)抗氧化劑。酚類(lèi)抗氧化劑的實(shí)例包括4，4'-亞甲基雙(2，6-二-叔丁基苯酚)，4，4'-雙(2，6-二-叔丁基苯酚)，4，4'-雙(2-甲基-6-叔丁基苯酚)，2，2'-亞甲基雙(4-乙基-6-叔丁基苯酚)，2，2'-亞甲基雙(4-甲基-6-叔丁基苯酚)，4，4'-亞丁基雙(3-甲基-6-叔丁基苯酚)，4，4'-亞異丙基雙(2，6-二-叔丁基苯酚)，2，2'-亞甲基雙(4-甲基-6-壬基苯酚)，2，2'-亞異丁基雙(4，6-二甲基苯酚)，2,2'-亞甲基雙(4-甲基-6-環(huán)己基苯酚)，2，6-二-叔丁基-4-甲基苯酚，2，6-二-叔丁基-4-乙基苯酚，2，4-二甲基-6-叔丁基苯酚，2，6-二-叔-α-二甲基氨基-對(duì)甲酚，2，6-二-叔丁基-4(N，N'-二甲基氨基甲基苯酚)，4，4'-硫代雙(2-甲基-6-叔丁基苯酚)，4，4'-硫代雙(3-甲基-6-叔丁基苯酚)，2，2'-硫代雙(4-甲基-6-叔丁基苯酚)，雙(3-甲基-4-羥基-5-叔丁基芐基)硫醚，雙(3，5-二-叔丁基-4-羥基芐基)硫釀，2,2'-硫代_二亞乙基雙[3_(3,5_二-叔丁基-4-羥基苯基丙酸酷]，丙酸十二燒基-3-(3,5-二-叔丁基-4-羥基苯基)酯,戍赤蘚醇-四[3-(3,5-二-叔丁基-4-羥基苯基)丙酸酯]，和丙酸十八烷基-3-(3，5-二-叔丁基-4-羥基苯基)酯。胺類(lèi)抗氧化劑的實(shí)例包括苯基-α-萘胺，烷基苯基-α-萘胺，和二烷基二苯基胺。稱為抗氧化劑的可商購(gòu)獲得的產(chǎn)品通常處于其中有助于氧化穩(wěn)定改善的活性組分被合適溶劑稀釋的形式。因此，當(dāng)這樣的產(chǎn)品添加到本發(fā)明的瓦斯油組合物中時(shí)，它們必要地以基于活性組分的量添加。[0100]本發(fā)明的瓦斯油組合物還可以含有不同于所述低溫流動(dòng)改進(jìn)劑，潤(rùn)滑性改進(jìn)劑和抗氧化劑的任何添加劑。這樣的添加劑的實(shí)例包括十六烷值改進(jìn)劑如硝酸酯類(lèi)十六烷值改進(jìn)劑，典型地2-乙基己基硝酸酯和有機(jī)過(guò)氧化物類(lèi)十六烷值改進(jìn)劑，去污劑如烯基琥珀酸衍生物和羧酸胺鹽，金屬失活劑如亞水楊基衍生物，防凍劑如聚乙二醇醚，防腐劑如脂肪族胺和烯基琥珀酸酯，抗靜電劑如陰離子型、陽(yáng)離子型和兩性離子型表面活性劑，著色劑如偶氮染料，和硅類(lèi)消泡劑。這些添加劑可以單獨(dú)或兩種以上類(lèi)型組合添加。添加劑的量任意選擇，但作為基于所述瓦斯油組合物的總質(zhì)量的有效組分的量，添加劑的總量通常優(yōu)選為0.5質(zhì)量％以下，優(yōu)選0.2質(zhì)量％以下。實(shí)施例[0101]本發(fā)明的瓦斯油組合物將參考以下實(shí)施例進(jìn)行描述。雖然以以下實(shí)施例的方式實(shí)施可以實(shí)現(xiàn)本發(fā)明，但本發(fā)明并不局限于此。[0102]用于測(cè)量和評(píng)價(jià)物理性質(zhì)的方法以以下方式實(shí)施。[0103]I)密度:在JISΚ2249"Crudepetroleumandpetroleumproducts-Determinationofdensityandpetroleummeasurementtablesbasedonareferencetemperature(15°C)(原石油和石油產(chǎn)品_基于參照溫度(15*€)的密度和石油測(cè)量表)"中指定的方法。[0104]2)十六焼值:在JISK2280，"PetroleumProducts-FuelOils-OctaneNumberandCetaneNumberTestMethodsandCetan`eIndexCalculationMethod(石油產(chǎn)品-燃料油-十六烷值和十六烷值測(cè)試方法和十六烷指數(shù)計(jì)算方法)"中規(guī)定的方法。[0105]3)硫含量:在JISK2541-6"Crudeoilandpetroleumproducts-Determinationofsulfurcontent(Ultravioletfluorescencemethod)(原油和石油產(chǎn)品-硫含量測(cè)定(紫外熒光法))"中規(guī)定的方法。[0106]4)蒸懼特性:在JISK2254"PetroleumProducts-distillationTestMethods-OrdinaryPressureMethod(石油產(chǎn)品-蒸懼特性測(cè)定)"中規(guī)定的方法。[0107]5)緩冷濁點(diǎn):其中將樣品放入具有鋁底表面的樣品容器中至15mm高，并距離該容器底部3mm發(fā)射光，然后將樣品以0.50C/分鐘的速率從比上述濁點(diǎn)高至少10°C以上的溫度緩慢冷卻，并以0.1°C的增量檢測(cè)反射的光量為發(fā)射光的7/8以下時(shí)的溫度(緩冷濁點(diǎn))的方法。[0108]6)總芳香族化合物含量，二環(huán)芳香族化合物含量:在JP1-5S-49-97"PetroleumProducts-DeterminationofHydrocarbonTypes-HighPerformanceLiquidChromatography(石油產(chǎn)品-烴類(lèi)型測(cè)定-高效液相色譜法)"中規(guī)定的方法。[0109]7)誘導(dǎo)期:在ASTMD7545-09"StandardTestMethodforOxidationStabilityofMiddleDistillateFuels-RapidSmallScaleOxidationTest(用于中間餾分燃料的氧化穩(wěn)定性的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法-快速小規(guī)模氧化試驗(yàn))"中規(guī)定的方法。[0110]8)游禮:形成的量:在ASTMD2274-10"StandardTestMethodforOxidationStabilityofDistillateFuelOil(AcceleratedMethod)(蒸懼物燃料油氧化穩(wěn)定性的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法(加速法))"中規(guī)定的方法并且通過(guò)相對(duì)于比較例I的100的相對(duì)值表示。[0111](實(shí)施例1至7以及比較例I和2)[0112]瓦斯油組合物使用以下基礎(chǔ)油制備:基礎(chǔ)油A，其通過(guò)加氫處理直餾瓦斯油制備；基礎(chǔ)油B，其是在加氫脫硫單元中通過(guò)處理已在流化床催化裂化裝置中裂化的瓦斯油餾分而制備的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油；基礎(chǔ)油C，其是在加氫脫硫單元中通過(guò)處理已在熱裂化裝置中裂化的瓦斯油餾分以及隨后與真空瓦斯油混合而制備的；以及基礎(chǔ)油D，其是裂化重整的基礎(chǔ)油?；A(chǔ)油A至D的性質(zhì)提供在下表1中。由此制備的瓦斯油組合物(實(shí)施例1至7以及比較例I和2)的配方和性質(zhì)提供在表2中。[0113]基礎(chǔ)油D以以下方式制備。[0114](基礎(chǔ)油D的制備)[0115]使輕循環(huán)油1X0(10體積％蒸餾溫度為215°C，90體積％蒸餾溫度為318°C，15°C密度為0.9258g/cm3,飽和含量(saturatecontent)為23體積％,烯烴含量為2體積％,總芳香族化合物含量為75體積％)與用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑(MFI類(lèi)型沸石，負(fù)載有0.2質(zhì)量％的鎵和0.7質(zhì)量％的磷并且含有粘合劑)接觸以在以下條件下反應(yīng):反應(yīng)溫度為538°C，反應(yīng)壓力為0.3MPaG，在流化床反應(yīng)器中LCO和催化劑的接觸時(shí)間為60秒，從而被裂化和重整。裂化和重整反應(yīng)產(chǎn)物通過(guò)蒸餾進(jìn)行分餾，由此制得具有表1中提供的性質(zhì)的裂化和重整基`礎(chǔ)油(基礎(chǔ)油D)。[0116][表I][0117]I基礎(chǔ)油AI基礎(chǔ)油BI基礎(chǔ)油CI基礎(chǔ)油D密度(在15°C)g/cm30.82580.88710.86991.0229十六烷值627?29.341.5~A【權(quán)利要求】1.一種用于制備瓦斯油組合物的方法，所述瓦斯油組合物的誘導(dǎo)期為60分鐘以上、按質(zhì)量計(jì)的硫含量為IOppm以下且十六烷值為45以上，所述方法包括混合0.5至15體積％的具有以下性質(zhì)(I)至(4)的裂化重整的基礎(chǔ)油和10至70體積％的裂化的基礎(chǔ)瓦斯油:(1)總芳香族化合物含量為80至100體積％；(2)二環(huán)芳香族化合物含量為40至95體積％；(3)10體積％蒸餾溫度為160至250°C;和(4)90體積％蒸餾溫度為260至330°C。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的用于制備瓦斯油組合物的方法，其中所述組合物的緩冷濁點(diǎn)為-5°C以下。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的用于制備瓦斯油組合物的方法，其中所述裂化重整的基礎(chǔ)油通過(guò)如下方式制備:使10體積％蒸餾溫度為140°C以上且90體積％蒸餾溫度為380°C以下的給料與含有中孔沸石和/或大孔沸石的用于裂化和重整反應(yīng)的催化劑接觸，以通過(guò)在反應(yīng)溫度為400至650°C且反應(yīng)壓力為1.5MPaG以下的裂化和重整反應(yīng)而被裂化和重整，接觸時(shí)間為I至300秒。4.一種通過(guò)根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法制備的瓦斯油組合物?！疚臋n編號(hào)】C10G11/05GK103562358SQ201280025296【公開(kāi)日】2014年2月5日申請(qǐng)日期:2012年5月14日優(yōu)先權(quán)日:2011年5月26日【發(fā)明者】佐川瞬大,巖佐泰之,柳川真一朗申請(qǐng)人:吉坤日礦日石能源株式會(huì)社