本實(shí)用新型涉及一種火電廠發(fā)電煙氣處理系統(tǒng)，具體涉及一種用于火電廠的濕法脫硫系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

在石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)中，漿液中毒是各個(gè)電廠幾乎都發(fā)生過的事故，漿液一旦中毒，脫硫反應(yīng)將無法滿足環(huán)保排放的要求，如果造成污染物持續(xù)超標(biāo)排放，在無旁路的脫硫系統(tǒng)中將會(huì)直接造成主機(jī)的停機(jī)，為了防止?jié){液中毒造成主機(jī)的非停事故，同時(shí)避免環(huán)保超排的發(fā)生，保證正常的脫硫效率，必須杜絕漿液中毒事故的發(fā)生。

以大唐華銀金竹山電廠一期的兩臺(tái)600MW脫硫裝置為例，其兩臺(tái)脫硫裝置均為石灰石-石膏就地強(qiáng)制氧化脫硫裝置，煙氣系統(tǒng)不舍GGH，1號(hào)、2號(hào)脫硫裝置由武漢凱迪電力股份有限公司設(shè)計(jì)安裝，為美國B&W公司帶托盤的脫硫技術(shù)， 1號(hào)、2號(hào)吸收塔漿池直徑均為16.8米，設(shè)計(jì)運(yùn)行液位為7.5米，氧化風(fēng)設(shè)計(jì)為矛刺噴槍氧化布局，氧化風(fēng)機(jī)為羅茨風(fēng)機(jī)，最大空氣輸送量10500立方米。 1號(hào)、2號(hào)脫硫裝置自2006年與主機(jī)同步投入運(yùn)行以來，均發(fā)生過多次漿液中毒的事故，每次漿液中毒的現(xiàn)象均一致，在機(jī)組負(fù)荷沒有變化，原煙氣SO2濃度沒有增加的情況下，增加石灰石漿液供給量，吸收塔PH值反降不升，處于緩慢或快速下降趨勢，漿液品質(zhì)惡化使其PH長時(shí)間低于5.0以下而不能短時(shí)恢復(fù)正常，脫硫率下降，凈煙氣超標(biāo)，石膏呈泥狀，品質(zhì)變差，無法進(jìn)行正常脫水。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型的目的在于提供一種能避免脫硫塔漿液中毒的脫硫系統(tǒng)。

本實(shí)用新型提供的這種用于火電廠的濕法脫硫系統(tǒng)，包括吸收塔、漿液循環(huán)泵、氧化風(fēng)機(jī)及其連接的氧化風(fēng)管。所述氧化風(fēng)機(jī)為高速離心風(fēng)機(jī)，所述氧化風(fēng)管為管網(wǎng)式布局，氧化風(fēng)機(jī)位于所述吸收塔外，通過氧化風(fēng)管將氧化風(fēng)均勻的送入吸收塔內(nèi)氧化區(qū)的漿液中。

所述漿液循環(huán)泵的入口管道與石灰石供漿管連通。

所述高速離心機(jī)的數(shù)量有沿吸收塔周向均布的多臺(tái)，每臺(tái)離心風(fēng)機(jī)分別連接有所述氧化風(fēng)管。

所述氧化風(fēng)管分別包括沿所述吸收塔內(nèi)壁周向布置的總管及連接于總管上的多根水平支管，水平支管上均布有風(fēng)嘴或者送風(fēng)孔。

本實(shí)用新型將氧化風(fēng)機(jī)選用高速離心風(fēng)機(jī)，高速離心風(fēng)機(jī)連接管網(wǎng)式氧化風(fēng)管往往吸收塔內(nèi)氧化區(qū)的漿液中均勻送風(fēng)。因?yàn)殡x心風(fēng)機(jī)的運(yùn)行可靠性好，可大風(fēng)量送風(fēng)，所以通過增加氧化風(fēng)機(jī)的數(shù)量和提高氧化風(fēng)機(jī)的送風(fēng)量來增強(qiáng)氧化效果，提高氧化效率。將石灰石漿液的供漿位置設(shè)置在漿液循環(huán)泵的入口管道上，因?yàn)闈{液循環(huán)泵的入口位于吸收塔的漿池底部，這樣有利于維持氧化區(qū)的低pH值，進(jìn)而有利于氧化反應(yīng)的進(jìn)行，避免漿液中毒，提高產(chǎn)品石膏的品質(zhì)。

附圖說明

圖1為本實(shí)用新型一個(gè)實(shí)施例的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖2為氧化風(fēng)機(jī)及氧化風(fēng)管的平面布置示意圖。

圖中序號(hào)：1—吸收塔，2—漿液循環(huán)泵，3—氧化風(fēng)機(jī)，4—氧化風(fēng)管，41—總管，42—支管。

具體實(shí)施方式

如圖1、圖2所示，本實(shí)施例公開的這種用于火電廠的濕法脫硫系統(tǒng)，對(duì)大唐華銀金竹山電廠一期的兩臺(tái)600MW脫硫裝置進(jìn)行改造。

改造前通過羅茨風(fēng)機(jī)連接矛刺噴槍給吸收塔內(nèi)的漿液中送風(fēng)，但由于吸收塔1的漿池液面設(shè)計(jì)過低，在成矛刺噴槍氧化管插入深度不夠，氧化風(fēng)在還未充分混合反應(yīng)前就已經(jīng)逃逸，所以氧化效率低。漿池深度不夠還造成漿液容積不夠，漿液在吸收塔內(nèi)消耗吸收氧化空氣時(shí)間短，對(duì)漿液品質(zhì)有一定的影響。

改造前，羅茨風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)風(fēng)量過小只有10500m³/h，實(shí)際運(yùn)行風(fēng)量更小只有7000 m³/h左右，且四個(gè)矛刺噴槍氧化風(fēng)管布置于吸收塔的四個(gè)角部，導(dǎo)致氧化風(fēng)分布不均勻，同時(shí)配置的攪拌器葉片最大寬度為180mm，長度為1200mm，功率為30KW，對(duì)氧化風(fēng)的破碎、擾動(dòng)作用不強(qiáng)。

為了提高氧化效率，本實(shí)施例將氧化風(fēng)機(jī)3選用高速離心風(fēng)機(jī)，氧化風(fēng)管4采用管網(wǎng)式布局。因?yàn)殡x心風(fēng)機(jī)具有運(yùn)行穩(wěn)定、可大風(fēng)量送風(fēng)的特點(diǎn)，氧化風(fēng)管的管網(wǎng)式布局，可給吸收塔內(nèi)的漿液中均勻送入氧化空氣。

為了提高送風(fēng)量，在吸收塔的周向均布四臺(tái)高速離心風(fēng)機(jī)，單臺(tái)離心風(fēng)機(jī)的最低送風(fēng)量每小時(shí)達(dá)到15000立方米，還可采用將兩套脫硫系統(tǒng)的離心風(fēng)機(jī)并聯(lián)的方式來提高楊華峰的運(yùn)行可靠性。每臺(tái)離心風(fēng)機(jī)分別連接發(fā)散式布局的氧化風(fēng)管。

氧化風(fēng)管4包括總管41和支管42，總管為圓弧狀，沿吸收塔的內(nèi)壁周向布置，總管41與高速離心風(fēng)機(jī)的出風(fēng)口連通。每根總管上連接若干水平布置的支管，每根支管上連接有若干風(fēng)嘴。四臺(tái)高速離心風(fēng)機(jī)連接的風(fēng)管布置好后，在漿液下的合適位置平面上都均布有風(fēng)嘴（圖中未示出），通過各個(gè)方向風(fēng)嘴的均勻送風(fēng)，對(duì)漿液的擾動(dòng)作用加強(qiáng)，使?jié){液的氧化反應(yīng)加快。

改造前石灰石漿液從氧化區(qū)液面的上方加入漿液中，位置較高。由于漿液中的亞硫酸鈣最佳氧化pH值是在4到4.5之間，吸收塔的氧化區(qū)是漿液表面及其下部3米位置區(qū)域，此區(qū)域漿液為噴淋漿液與煙氣中的SO₂發(fā)生反應(yīng)的漿液，pH值最低，低pH有利于亞硫酸鈣的氧化，但是如果供漿在這個(gè)區(qū)域，會(huì)中和酸性漿液，提高氧化區(qū)的pH值，降低氧化效率，吸收塔吸收反應(yīng)沒有問題，關(guān)鍵是氧化效果差，而現(xiàn)有技術(shù)的漿池高度為7.5米，至少低于同類型機(jī)組脫硫塔液位2.5米左右。由于考慮到運(yùn)行在7.5米時(shí)，漿液遺留造成增壓風(fēng)機(jī)葉片受損，平時(shí)運(yùn)行中，液位一般控制在6.5至6.7米左右，更縮短了氧化空氣在漿池中的停留時(shí)間。

因此本實(shí)施例將石灰石漿液的供漿位置改在漿液循環(huán)泵2的入口處，即漿池底部，以有利于維持氧化區(qū)的低pH值，進(jìn)而有利于氧化反應(yīng)的進(jìn)行，避免漿液中毒。

本實(shí)施例通過上述結(jié)構(gòu)改進(jìn)配合提高漿池運(yùn)行高度，增大吸收塔有效容積，采取合適密度運(yùn)行及調(diào)整吸收塔pH值運(yùn)行參數(shù)等手段，對(duì)大唐華銀金竹山電廠一期的兩臺(tái)600MW脫硫裝置進(jìn)行改造后，已經(jīng)完全杜絕了吸收塔漿液中毒事件的發(fā)生。