本實(shí)用新型涉及一種脫硝技術(shù)，尤其是涉及一種污泥焚燒脫硝噴槍裝置。

背景技術(shù)：

鍋爐燃燒過程中所產(chǎn)生的NOx一般是指NO和NO2，其中NO一般約占95％，而NO2僅占5％。NOx的生成途徑有以下三種：（1）熱力型NOx，熱力型NOx由燃燒氣體中的氮在高溫下與氧反應(yīng)而產(chǎn)生；（2）燃料型NOx，燃料型NOx是是燃料中含有的氮的化合物，在燃燒過程中被氧化而生成的氮的氧化物；（3）快速型NOx，快速型NOx是燃燒時(shí)空氣中的氮和燃料中的碳?xì)潆x子團(tuán)如CH等反應(yīng)生成的NOx。它是碳化氫類燃料燃燒時(shí)，當(dāng)燃料過多時(shí)所特有的現(xiàn)象，正常情況下生成量很小。

在CFB鍋爐中，其鍋爐運(yùn)行溫度在850-1050℃，無須考慮溫度型NOx，只須控制燃料型NOx生成。燃料型NOx是指燃料中的氮在燃燒中而生成的氮氧化物，因此，CFB燃燒中NOx的生成與控制的重點(diǎn)是考慮燃料型NOx生成的控制。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型主要目的是提供一種污泥焚燒脫硝噴槍裝置，其噴氨量進(jìn)行優(yōu)化。

本實(shí)用新型的上述技術(shù)問題主要是通過下述技術(shù)方案得以解決的：污泥焚燒脫硝噴槍裝置，其包括雙流體噴槍和噴槍套管，雙流體噴槍連接氨水管路和儀用壓縮空氣管路，噴槍套管連接雜用壓縮空氣管路；爐膛上方的兩煙道上各設(shè)三組雙流體噴槍和噴槍套管，并位于臨近爐膛出口一側(cè)。按照本方案，可優(yōu)化噴氨量，將NH3/NO摩爾比一般控制在1.0～2.0之間。

作為優(yōu)選，雙流體噴槍接入氨水管路和儀用壓縮空氣管路的接入端設(shè)置金屬軟管。耐溫耐壓耐腐蝕，不易變形。

作為優(yōu)選，所述氨水管路包括氨水分配管，氨水分配管依此連接六個(gè)支路，每個(gè)支路上依次設(shè)置球閥、過濾減壓閥、球閥。便于分級(jí)控制、分路控制總量。

作為優(yōu)選，所述儀用壓縮空氣管路包括接入段管道，接入段管道入口設(shè)置球閥和過濾減壓閥；接入段管道設(shè)六個(gè)出口，每個(gè)出口依次設(shè)置球閥、流量調(diào)節(jié)閥、球閥。有效調(diào)節(jié)各干支路的噴氨量，以及總的噴氨量，進(jìn)一步優(yōu)化系統(tǒng)整體的噴氨量脫硝，避免造成大量氨逃逸，并降低日常運(yùn)行成本。

作為優(yōu)選，同一煙道上的三組雙流體噴槍和噴槍套管，在軸向截面上呈等角度對(duì)稱分布，間隔為50-70度。滿足各種負(fù)荷都能具有較高的脫硝效率。

因此，本實(shí)用新型具有如下有益效果：通過不同支路的控制，可有效調(diào)節(jié)符合脫硝的噴氨量；噴槍分布位置，處于合適溫度區(qū)域，滿足各種負(fù)荷都能具有較高的脫硝效率。

附圖說明

附圖1是本實(shí)用新型的氨水管路原理示意圖。

附圖2是本實(shí)用新型的儀用壓縮空氣和雜用壓縮空氣管路原理示意圖。

附圖3是噴槍安裝使用狀態(tài)的一種結(jié)構(gòu)示意圖。

附圖4是附圖3中的A-A剖視圖。

具體實(shí)施方式

下面通過實(shí)施例，并結(jié)合附圖，對(duì)本實(shí)用新型的技術(shù)方案作進(jìn)一步具體的說明。

實(shí)施例：本實(shí)用新型污泥焚燒脫硝噴槍裝置，如附圖1、附圖2、附圖3所示，其包括雙流體噴槍和噴槍套管；雙流體噴槍連接氨水管路和儀用壓縮空氣管路，噴槍套管連接雜用壓縮空氣管路；爐膛上方的兩煙道上各設(shè)三組雙流體噴槍和噴槍套管，并位于臨近爐膛出口一側(cè)，例如雙流體噴槍A1、A2、A3為一組，A4、A5、A6為一組；噴槍套管B1、B2、B3、B4、B5、B6分別對(duì)應(yīng)雙流體噴槍A1、A2、A3、A4、A5、A6。

如附圖1、附圖2所示，雙流體噴槍接入氨水管路和儀用壓縮空氣管路的接入端設(shè)置金屬軟管。如附圖1所示，氨水管路包括氨水分配管，氨水分配管依此連接六個(gè)支路，每個(gè)支路上依次設(shè)置球閥、過濾減壓閥、球閥。如附圖2所示，儀用壓縮空氣管路包括接入段管道，接入段管道入口設(shè)置球閥和過濾減壓閥；接入段管道設(shè)六個(gè)出口，每個(gè)出口依次設(shè)置球閥、流量調(diào)節(jié)閥、球閥。

如附圖4所示，同一煙道上的三組雙流體噴槍和噴槍套管，在軸向截面上呈等角度對(duì)稱分布，例如，一組在中間，另兩組在其兩側(cè)等角度設(shè)置，相鄰組之間間隔的較佳角度是60度。

在CFB鍋爐本體改造后，針對(duì)鍋爐額定負(fù)荷下，借助計(jì)算以及對(duì)爐膛燃燒動(dòng)力學(xué)的數(shù)值模擬，對(duì)CFB爐膛以及煙道的溫度分布場進(jìn)行分析，確定改造后CFB的符合脫硝的合適溫度區(qū)域，同時(shí)，根據(jù)確定區(qū)域的不同，優(yōu)化后噴槍分布位置，確定不同分布位置的噴槍數(shù)量。另外，在確定符合脫硝的合適溫度區(qū)域時(shí)，還需要考慮還原劑在最佳溫度窗口的停留時(shí)間。停留時(shí)間越長，則脫除NOx的效果越好。NH3的停留時(shí)間超過1s則可以出現(xiàn)最佳NOx脫除率。尿素和氨水需要0.3s-0.4s的停留時(shí)間以達(dá)到有效的脫除NOx。在進(jìn)行噴槍位置優(yōu)化時(shí)，還需考慮鍋爐負(fù)荷變化的影響，鍋爐負(fù)荷變化，通常會(huì)導(dǎo)致鍋爐內(nèi)溫度分布場發(fā)生變化，負(fù)荷脫硝的合適溫度區(qū)域也會(huì)隨之遷移，為滿足各種負(fù)荷都能具有較高的脫硝效率，針對(duì)不同的運(yùn)行負(fù)荷，設(shè)置多級(jí)噴槍布置方案，以便適用鍋爐高低負(fù)荷運(yùn)行。

在CFB本體低氮改造后，鍋爐上方出口的NOx濃度較原來大大降低，如按照原有裝置的噴氨量脫硝，不僅造成大量氨逃逸，而且增加了日常運(yùn)行成本，因此，需要重新確定優(yōu)化噴氨量，將NH3/NO摩爾比一般控制在1.0～2.0之間，優(yōu)化了噴氨量。在實(shí)際應(yīng)用中考慮到NH3的泄漏問題，應(yīng)選盡可能小的NH3/NO摩爾比值，同時(shí)為了保證NO還原率，要求必須采取措施強(qiáng)化氨水與煙氣的混合過程。