本發(fā)明涉及一種雙效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的運(yùn)行調(diào)整方法，尤其是涉及一種基于燃?xì)夥植际侥茉凑镜匿寤嚈C(jī)組運(yùn)行調(diào)整方法。

背景技術(shù)：

根據(jù)國務(wù)院辦公廳印發(fā)的《能源發(fā)展戰(zhàn)略行動(dòng)計(jì)劃(2014—2020年)》，我國將實(shí)施綠色低碳發(fā)展戰(zhàn)略，未來能源結(jié)構(gòu)調(diào)整的方向是：加快低碳能源發(fā)展步伐，降低煤炭消費(fèi)比重，擴(kuò)大天然氣利用比重，不斷提高非化石能源消費(fèi)比重。大力發(fā)展天然氣分布式能源是擴(kuò)大天然氣消費(fèi)的重要途徑之一。天然氣分布式能源主要形式為三聯(lián)供系統(tǒng)，其主要設(shè)備一般包括內(nèi)燃機(jī)、溴化鋰機(jī)組，冷水機(jī)以及熱水鍋爐等。聯(lián)供系統(tǒng)的梯級(jí)利用是其節(jié)能經(jīng)濟(jì)的主要原因。在梯級(jí)利用中，除了一次能源的消耗外，余熱利用所占比重也不容忽視。因此，溴化鋰制冷制熱量是影響系統(tǒng)能源利用率的直接因素。

在過渡季，用戶側(cè)冷熱需求量小，溴化鋰機(jī)組實(shí)際冷熱媒水回水溫度達(dá)不到額定溫度，導(dǎo)致供回水溫差減小，使得溴化鋰制冷量或制熱量下降，而內(nèi)燃機(jī)仍需保持較高負(fù)荷，此時(shí)產(chǎn)生的煙氣無法完全被溴化鋰機(jī)組利用，煙氣三通閥開度減小，多余的煙氣直接排放到大氣中，造成部分能量的損失，經(jīng)濟(jì)性效益下降。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的就是為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)存在的缺陷而提供一種基于燃?xì)夥植际侥茉凑镜匿寤嚈C(jī)組運(yùn)行調(diào)整方法，在入口煙氣量過高的情況下，同時(shí)進(jìn)行制冷制熱，充分利用煙氣熱量，避免能量浪費(fèi)。

本發(fā)明的目的可以通過以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)：

一種基于燃?xì)夥植际侥茉凑镜匿寤嚈C(jī)組運(yùn)行調(diào)整方法，所述的燃?xì)夥植际侥茉凑景▋?nèi)燃機(jī)，溴化鋰機(jī)組等設(shè)備，所述的溴化鋰機(jī)組為煙氣熱水型雙效型吸收式溴化鋰機(jī)組，所述的運(yùn)行調(diào)整方法涉及到煙氣三通閥、煙氣高壓發(fā)生器和熱水換熱器三個(gè)部件，所述的煙氣三通閥的三個(gè)支路分別與內(nèi)燃機(jī)煙氣出口、溴化鋰機(jī)組的煙氣高壓發(fā)生器入口和環(huán)境空氣連接，所述的煙氣高壓發(fā)生器是溴化鋰機(jī)組中的一個(gè)部件，為煙氣與溴化鋰制冷劑換熱的部件，在此部件中溴化鋰溶液被蒸發(fā)為高溫高壓的溴化鋰蒸汽，并經(jīng)過熱水換熱器后來到冷凝器，所述的熱水換熱器是溴化鋰機(jī)組中的一個(gè)部件，為熱媒水與溴化鋰蒸汽換熱的部件，所述的冷凝器是溴化鋰機(jī)組中的一個(gè)部件，為冷卻水與溴化鋰蒸汽換熱的部件。

所述的方法包括：在過渡季(用戶冷熱負(fù)荷均較低)，當(dāng)溴化鋰機(jī)組只切制冷模式時(shí)，檢測(cè)此時(shí)溴化鋰機(jī)組冷媒水的回水溫度，因?yàn)榇藭r(shí)煙氣余熱無法完全利用，三通閥開度必然小于100％。記錄下此時(shí)煙氣高壓發(fā)生器的壓力p0，然后手動(dòng)令煙氣三通閥開度為100％，使內(nèi)燃機(jī)出口煙氣全部進(jìn)入煙氣高壓發(fā)生器，并開啟溴化鋰機(jī)組熱水閥使部分熱水通過熱水換熱器與冷凝蒸汽換熱，從而使煙氣高壓發(fā)生器的壓力降至原先只開制冷模式時(shí)的壓力p0。所述的過渡季通常為每年的3月～5月。

所述的冷媒水回水溫度通過設(shè)置在溴化鋰機(jī)組冷媒水入口的溫度傳感器檢測(cè)。

所述的方法還包括：預(yù)先獲取溴化鋰熱媒水出口調(diào)節(jié)門開度、熱媒水流量與產(chǎn)生的高發(fā)壓降之間的關(guān)系，以確定特定回水溫度下，熱媒水出口調(diào)節(jié)門的開度。

記錄煙氣高壓發(fā)生器的壓力p0后，在溴化鋰機(jī)組的操作系統(tǒng)中手動(dòng)設(shè)定煙氣三通閥開度與回水溫度的線性關(guān)系方程式，使冷媒水回水溫度對(duì)應(yīng)的煙氣三通閥開度為100％。

所述的燃?xì)夥植际侥茉凑局校瑑?nèi)燃機(jī)的負(fù)荷變化范圍保持在設(shè)定區(qū)間以內(nèi)。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn)：

(1)本發(fā)明是針對(duì)基于燃?xì)夥植际侥茉凑倦p效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的運(yùn)行調(diào)整方案，在用戶過渡季冷負(fù)荷低于標(biāo)準(zhǔn)工況、溴化鋰機(jī)組冷媒水回水溫度低于標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，令煙氣三通閥開度為100％，并令溴化鋰機(jī)組熱媒水中的部分熱水通過熱水換熱器與冷凝蒸汽換熱，可使煙氣發(fā)生器的壓力降低，在入口煙氣量過高的情況下，同時(shí)進(jìn)行制冷制熱，充分利用煙氣熱量，避免能量浪費(fèi)，既能保證原先的制冷循環(huán)不被破壞，也能將余熱最大化的利用，提高一次能源利用率。

(2)預(yù)先獲取溴化鋰熱媒水出口調(diào)節(jié)門開度、熱媒水流量與產(chǎn)生的高發(fā)壓降之間的關(guān)系，可直接確定特定回水溫度下，熱媒水出口調(diào)節(jié)門的開度，無需對(duì)開度進(jìn)行反復(fù)調(diào)節(jié)。

(3)在溴化鋰機(jī)組的操作系統(tǒng)中手動(dòng)設(shè)定煙氣三通閥開度與回水溫度的線性關(guān)系方程式，可在任意回水溫度下使煙氣三通閥保持100％開度，增加余熱利用率。

(4)內(nèi)燃機(jī)的負(fù)荷變化范圍保持在設(shè)定區(qū)間以內(nèi)，可減少煙氣量改變對(duì)高發(fā)壓力帶來的影響，延長溴化鋰機(jī)組使用壽命。

附圖說明

圖1為本實(shí)施例煙氣三通閥與回水溫度線性關(guān)系圖，圖中a代表標(biāo)準(zhǔn)工況，b代表過渡季工況；

圖2為本實(shí)施例煙氣熱水名吸收式溴化鋰機(jī)組的結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。本實(shí)施例以本發(fā)明技術(shù)方案為前提進(jìn)行實(shí)施，給出了詳細(xì)的實(shí)施方式和具體的操作過程，但本發(fā)明的保護(hù)范圍不限于下述的實(shí)施例。

實(shí)施例

一種基于燃?xì)夥植际侥茉凑镜匿寤嚈C(jī)組運(yùn)行調(diào)整方法，燃?xì)夥植际侥茉凑景▋?nèi)燃機(jī)，溴化鋰機(jī)組等設(shè)備，溴化鋰機(jī)組為煙氣熱水型雙效型吸收式溴化鋰機(jī)組。運(yùn)行調(diào)整方法涉及到煙氣三通閥1、煙氣高壓發(fā)生器2和熱水換熱器3三個(gè)部件，煙氣三通閥1的三個(gè)支路分別與內(nèi)燃機(jī)煙氣出口、溴化鋰機(jī)組的煙氣高壓發(fā)生器2入口和環(huán)境空氣連接，煙氣高壓發(fā)生器2是溴化鋰機(jī)組中的一個(gè)部件，為煙氣與溴化鋰制冷劑換熱的部件，在此部件中溴化鋰溶液被蒸發(fā)為高溫高壓的溴化鋰蒸汽，并經(jīng)過熱水換熱器3后來到冷凝器4，熱水換熱器3是溴化鋰機(jī)組中的一個(gè)部件，為熱媒水與溴化鋰蒸汽換熱的部件，冷凝器4是溴化鋰機(jī)組中的一個(gè)部件，為冷卻水與溴化鋰蒸汽換熱的部件。

一般溴化鋰機(jī)組需要閥門的切換來進(jìn)行制冷和制熱模式的轉(zhuǎn)換。溴化鋰制冷帶制熱的措施是指，在過渡季冷負(fù)荷較低，煙氣無法完全消納的情況下，溴化鋰機(jī)組在制冷模式下，同時(shí)開啟熱水側(cè)制熱。

由于煙氣三通閥開度與冷媒水回水溫度呈線性關(guān)系，且在機(jī)組操作界面上可以手動(dòng)設(shè)定該線性關(guān)系方程式。例如溴化鋰機(jī)組在標(biāo)況下，供回水溫度為6/15.6℃，此時(shí)煙氣三通閥開度與回水溫度的線性關(guān)系如圖1中a線條所示。但在過渡季，回水溫度降低，為12℃，為了使煙氣三通閥在較低的冷媒水回水溫度下保持全開，設(shè)置煙氣三通閥與回水溫度的線性關(guān)系如圖1中b線條所示。

當(dāng)溴化鋰在制冷模式下回水溫度降低時(shí)，出現(xiàn)煙氣過多造成余熱浪費(fèi)的情況，記錄下此時(shí)溴化鋰的高發(fā)壓力。然后手動(dòng)設(shè)定該回水溫度下煙氣三通閥開度為100％，當(dāng)煙氣三通閥全開時(shí)，會(huì)由于冷凝蒸汽的增加而使煙氣發(fā)生器的壓力上升，此時(shí)，若通過一定量的熱水進(jìn)入熱水換熱器，與冷凝蒸汽換熱，可使煙氣發(fā)生器的壓力降低，直到溴化鋰機(jī)組的高發(fā)壓力達(dá)到原先只制冷時(shí)記錄的高發(fā)壓力。

某天然氣分布式能源站聯(lián)供系統(tǒng)發(fā)電設(shè)備采用顏巴赫j624內(nèi)燃機(jī)，其額定功率為4.4mw。余熱制冷設(shè)備采用煙氣熱水型溴化鋰機(jī)組，其冷媒水額定進(jìn)出口溫度為15.6/6.0℃，額定流量為380t/s，熱媒水額定進(jìn)出口溫度為90/65.5℃，額定流量為150t/s。冷水機(jī)作為供冷調(diào)峰設(shè)備，其電制冷供水溫度為5.5℃，額定流量為300t/s。熱水鍋爐作為供熱調(diào)峰設(shè)備，額定功率為7.0mw，進(jìn)出口水溫為90/65.5℃，額定流量為150t/s。經(jīng)過采集分析dcs控制系統(tǒng)數(shù)據(jù)后，在過渡季，內(nèi)燃機(jī)實(shí)際運(yùn)行功率為4.0mw。溴化鋰機(jī)組實(shí)際冷媒水供回水溫度為6.7/9℃，熱媒水實(shí)際供回水溫度為90/82℃。冷水機(jī)供水溫度不變。熱水鍋爐實(shí)際供回水溫度為90/82℃，實(shí)際流量為400t/h左右。

在制冷工況下，若要保持溴化鋰機(jī)組在標(biāo)準(zhǔn)狀況下運(yùn)行，必須保證回水溫度為15.6℃。如圖2所示，由于過渡季用戶負(fù)荷小，當(dāng)冷媒水回水溫度較低時(shí)，此時(shí)煙氣三通閥1未開滿，記錄下該回水溫度下溴化鋰的高發(fā)壓力，其余參數(shù)會(huì)隨高發(fā)壓力的變化而變化，因此不需要記錄。然后手動(dòng)設(shè)定煙氣三通閥1開度與回水溫度的線性關(guān)系方程式，使該回水溫度下煙氣三通閥1全開。當(dāng)煙氣三通閥1全開時(shí)，會(huì)由于冷凝蒸汽的增加而使煙氣高壓發(fā)生器2的壓力上升，此時(shí)，開啟制熱側(cè)閥門，通過一定量的熱水進(jìn)入熱水換熱器3，與冷凝蒸汽換熱，可使煙氣高壓發(fā)生器2的壓力降低，直到溴化鋰機(jī)組的高發(fā)壓力達(dá)到原先只制冷時(shí)的高發(fā)壓力。

以某年10月19日8：30實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為例，同時(shí)制冷制熱，溴化鋰?yán)渌M(jìn)出口溫度為11.1/5.4℃，流量為559.8t/h，熱水進(jìn)出口溫度為79.7/87.7℃，流量為78.7t/h。天然氣用量為975nm3，內(nèi)燃機(jī)負(fù)荷為3995kw。因此，一次能源利用率可達(dá)到89.8％。由此可見，溴化鋰同時(shí)制冷制熱可以較大地增大溴化鋰的余熱利用率，減少損失。

為了更好的找到溴化鋰的平衡點(diǎn)，可注意以下幾點(diǎn)：

1、溴化鋰熱媒水出口調(diào)節(jié)門開度一定，使通過的熱媒水流量一定(由于熱媒水回水溫度相較煙氣換熱器內(nèi)煙氣溫度相差較大，故不考慮溫差造成的高發(fā)壓力的下降)，如此便能確定一定量熱媒水過溴化鋰后所產(chǎn)生的高發(fā)壓力下降。

2、觀察記錄各個(gè)冷媒水回水溫度下，不打開熱媒水備用門時(shí)的高發(fā)壓力(煙氣三通閥不在全開位置)。

3、手動(dòng)調(diào)整煙氣三通閥開度，使溴化鋰在制冷模式下通過一定量的熱媒水時(shí)，高發(fā)壓力也能保持不開熱媒水備用門時(shí)的壓力。

4、控制內(nèi)燃機(jī)符合均在4000kw左右，減少煙氣量改變所帶來的影響。