專利名稱：液化天然氣與烴氣體處理的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種工藝，該工藝用于將乙烷和較重?zé)N或者丙烷和較重?zé)N從液化天 然氣(此后稱為L(zhǎng)NG)中的分離與含烴氣體的分離組合，以便提供易揮發(fā)性的富含甲烷的 氣體流和不易揮發(fā)性的天然氣液體(NGL)或液化石油氣(LPG)流。申請(qǐng)人依據(jù)美國(guó)法 典第35條第119(e)部分要求于2008年5月16日提交的在先美國(guó)臨時(shí)申請(qǐng)61/053,814的 優(yōu)先權(quán)。
背景技術(shù)：
作為對(duì)于管線傳輸?shù)囊环N替代方案，位于遙遠(yuǎn)位置處的天然氣有時(shí)被液化并在 專用液化天然氣罐中被輸送，以適合于LNG接收和儲(chǔ)存終端。該LNG然后可被再蒸發(fā) 并且以與天然氣相同的形式作為氣態(tài)燃料使用。盡管LNG通常具有的主要部分為甲烷， 也就是說(shuō)，甲烷構(gòu)成LNG的至少50摩爾％，LNG還含有相對(duì)較少量的較重?zé)N，比如乙 烷、丙烷、丁烷和類似物、以及氮。通常必需的是，將一部分或全部的較重?zé)N與LNG中 的甲烷分離，以使得由使LNG蒸發(fā)所產(chǎn)生的氣態(tài)燃料符合管線熱值規(guī)格。此外，常常還 期望的是，將較重?zé)N與甲烷和乙烷分離，因?yàn)檫@些烴作為液體產(chǎn)品的價(jià)值(作為一個(gè)實(shí) 例，用作石化進(jìn)料)比其作為燃料的價(jià)值高。
盡管有許多可用于將乙烷和/或丙烷和較重?zé)N組分從LNG中分離出的工藝，然 而這些工藝通常必須在高回收率、低效用成本和工藝簡(jiǎn)單(以及因此資金投入低)之間 進(jìn)行折衷。美國(guó)專利 2,952,984 ； 3,837,172 ； 5,114,451 ；和 7,155,931 描述了相關(guān)的 LNG 工藝，該LNG工藝能夠進(jìn)行乙烷和丙烷回收，同時(shí)生產(chǎn)出作為蒸氣流的貧LNG，該蒸氣 流此后被壓縮至輸送壓力以進(jìn)入氣分配網(wǎng)。然而，如果該貧LNG替代地被生產(chǎn)成能夠被 泵送(而不是壓縮)至氣分配網(wǎng)的輸送壓力的液體流，其中該貧LNG隨后通過(guò)使用低水 平的外部熱源或其它裝置而被蒸發(fā)，則較低的效用成本是可能的。美國(guó)專利6,604,380; 6,907,752 ； 6,941,771 ； 7,069,743 和 7,216,507 和共同待決的申請(qǐng) 11/749,268 和 12/060,362 描述了這些工藝。
經(jīng)濟(jì)學(xué)和后勤學(xué)通常規(guī)定LNG接收終端應(yīng)設(shè)置成靠近將再氣化的LNG輸送給 消費(fèi)者的天然氣傳輸管線。在許多情況中，這些區(qū)域還具有用于處理在該地區(qū)產(chǎn)出的天 然氣以回收包含在天然氣中的較重?zé)N的設(shè)備。可得到的用于分離這些較重?zé)N的工藝包括 基于氣體的冷卻和冷凍、油吸收和冷凍油吸收的那些工藝。另外地，由于產(chǎn)生能量的經(jīng) 濟(jì)型設(shè)備的可用性以及同時(shí)進(jìn)行膨脹和從正被處理的氣體中提取熱，低溫學(xué)工藝已經(jīng)變 得很普及。根據(jù)氣體源的壓力，氣體的富度(乙烷、乙烯和較重?zé)N的含量)和期望的終 端產(chǎn)品，可利用這些工藝中的一個(gè)或它們的組合。
目前，低溫膨脹工藝對(duì)于天然氣液體回收來(lái)說(shuō)通常是優(yōu)選的，因?yàn)樗峁┝俗?大的簡(jiǎn)單性、啟動(dòng)容易、操作靈活性、良好效率、安全性、以及良好的可靠性。美國(guó) 專利 3,292,380 ； 4,061,481 ； 4,140,504 ； 4,157,904 ； 4,171,964 ； 4,185,978 ； 4,251,249 ； 4,278,457 ； 4,519,824 ； 4,617,039 ； 4,687,499 ； 4,689,063 ； 4,690,702 ； 4,854,955 ；164,869,740 ； 4,889,545 ； 5,275,005 ； 5,555,748 ； 5,566,554 ； 5,568,737 ； 5,771,712 ； 5,799,507 ； 5,881,569 ； 5,890,378 ； 5,983,664 ； 6,182,469 ； 6,578,379 ； 6,712,880 ； 6,915,662 ； 7,191,617 ； 7,219,513 ；重新公布的美國(guó)專利33,408 ；共同待決的申請(qǐng) 11/430,412 ； 11/839,693 ； 11/971,491和12/206,230描述了相關(guān)工藝(盡管本發(fā)明的描述 是基于與所引用的美國(guó)專利中描述的那些處理?xiàng)l件不同的處理?xiàng)l件的)。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明通常涉及從LNG和氣體流中聯(lián)合回收乙烯、乙烷、丙烯、丙烷和較重 烴。本發(fā)明使用一種新穎的工藝布置來(lái)將LNG流的加熱和氣體流的冷卻組合，從而消除 了對(duì)單獨(dú)的蒸發(fā)器的需要和對(duì)外部致冷器的需要，允許高的C2組分回收，同時(shí)保持處理 設(shè)備簡(jiǎn)單和資金投入低。進(jìn)一步地，本發(fā)明提供了在處理LNG和氣體流所需的效用(能 量和熱)方面的降低，導(dǎo)致具有比其它工藝低的操作成本，并且還提供了明顯減小的資 本投入。
迄今為止，受讓人的美國(guó)專利7,216,507已經(jīng)被用來(lái)在處理LNG的設(shè)備中回收 C2組分和較重?zé)N組分，而受讓人的美國(guó)專利5,568,737已經(jīng)被用來(lái)在處理天然氣的設(shè)備中 回收C2組分和較重?zé)N組分。令人驚訝的是，本申請(qǐng)人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)通過(guò)將受讓人的美國(guó)專利 7,216,507的某些特征和受讓人的美國(guó)專利5,568,737的某些特征組合，通過(guò)利用比分別處 理LNG和天然氣的單獨(dú)設(shè)備所需的能量更少的能量，可實(shí)現(xiàn)非常高的C2組分回收水平。
根據(jù)本發(fā)明，要處理的LNG流的典型分析是，以近似的摩爾百分比計(jì)，92.2% 的甲烷；6.0%的乙烷和其它C2組分；1.1%的丙烷和其它C3組分；并加上極少量的丁烷 +，以及由氮構(gòu)成的余量。根據(jù)本發(fā)明，要處理的氣體流的典型分析是，以近似的摩爾百 分比計(jì)，80.1%的甲烷；9.5%的乙烷和其它C2組分；5.6%的丙烷和其它C3組分；1.3% 的異丁烷；1.1%的正丁烷；0.8%的戊烷+，以及由氮和二氧化碳構(gòu)成的余量。含硫氣體 有時(shí)候也存在。


為了更好地理解本發(fā)明，參照下述實(shí)例和附圖進(jìn)行描述。參照附圖
圖1是使用LNG來(lái)提供其冷凍的基礎(chǔ)方案的天然氣處理設(shè)備的流程圖2是分別根據(jù)美國(guó)專利7,216,507和5,568,737的基礎(chǔ)方案的LNG和天然氣處 理設(shè)備的流程圖3是根據(jù)本發(fā)明的LNG和天然氣處理設(shè)備的流程圖；以及
圖4到8是描述本發(fā)明的應(yīng)用于LNG和天然氣流的替代方式的流程圖；具體實(shí)施方式
提供圖1和2以用于量化本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)。
在對(duì)上述附圖的下述說(shuō)明中，提供了表，所述表概述了對(duì)典型處理?xiàng)l件進(jìn)行計(jì) 算而得的流量。出現(xiàn)在本文的表中，為了方便起見(jiàn)，流量(摩爾/小時(shí))的值已經(jīng)被四 舍五入到最近的整數(shù)。表中所顯示的總流的流量包括全部非烴組分，因此通常大于烴組 分的流流量之和。所示的溫度是四舍五入到最近度數(shù)的近似值。還應(yīng)該指出的是，為了比較附圖所示的工藝目的而進(jìn)行的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算是基于從環(huán)境到工藝中(或從工藝到環(huán)境中)無(wú)熱泄漏的假設(shè)的。從商業(yè)上可獲得的隔離材料的質(zhì)量使得這成為非常合理的假 設(shè)并且本領(lǐng)域的技術(shù)人員通常能夠作出該假設(shè)。為了方便起見(jiàn)，工藝參數(shù)通常既以傳統(tǒng)的英國(guó)單位又以國(guó)際通用單位制(Si)表 示。表中給出的摩爾流量可被解釋成磅摩爾/小時(shí)或者千克摩爾/小時(shí)。通過(guò)馬力(HP) 和/或千英熱單位/小時(shí)(MBTU/Hr)表示的能量消耗對(duì)應(yīng)于以磅摩爾/小時(shí)表示的設(shè)定 摩爾流量。通過(guò)千瓦(kW)表示的能量消耗對(duì)應(yīng)于以千克摩爾/小時(shí)表示的設(shè)定摩爾流量。圖1是示出了使用LNG流來(lái)提供致冷以從天然氣中回收C2+組分的處理設(shè) 備設(shè)計(jì)的流程圖。在圖1工藝的模擬中，入口氣體作為流31在126° F[52°C]和 600pSig[4,137kPa(a)]下進(jìn)入設(shè)備。如果入口氣體包含一濃度的阻止產(chǎn)品流滿足規(guī)格的硫 化合物，則該硫化合物通過(guò)對(duì)進(jìn)料氣進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)處理(沒(méi)有描述)而脫除。此外，進(jìn) 料流通常被脫水以防止在低溫條件下形成水合物(冰)。固體干燥劑通常被用于該目的。入口氣體流31在熱交換器12中通過(guò)與-174° F[_114°C ]的部分變暖的LNG的 一部分(流72a)和-107°]的冷卻蒸餾流38a進(jìn)行熱交換而被冷卻。冷卻流31a 在-79° F[-62°C ]和584psia(4,027kPa(a))下進(jìn)入分離器13a，在該分離器13a中，蒸氣 (流34)與冷凝液體(流35)分離。液體流35通過(guò)適合的膨脹裝置(比如膨脹閥17)被 快速膨脹到分餾塔20的操作壓力(約430pSig[2,965kPa(a)])。離開(kāi)膨脹閥17的膨脹流 35a達(dá)到-93° Fh70°C]的溫度，并且在塔中部第一進(jìn)料位置處被供給至分餾塔20。來(lái)自分離器13的蒸氣(流34)進(jìn)入做功膨脹機(jī)10，在做功膨脹機(jī)10中，機(jī)械 能量從高壓進(jìn)料的那部分提取。做功膨脹機(jī)10將蒸氣充分等熵膨脹至略高于塔的操作壓 力，通過(guò)做功膨脹將膨脹流34a冷卻至約-101° Fh74°C]的溫度。通常的可從商業(yè)上獲 得的膨脹機(jī)能夠回收理論上可從理想的等熵膨脹中獲得的功的80-88%?；厥盏墓Τ３?被用于驅(qū)動(dòng)離心壓縮機(jī)(比如部件11)，例如，該離心壓縮機(jī)可用來(lái)再壓縮加熱的蒸餾流 (流38b)。膨脹流34a在換熱器14中通過(guò)與-143° F[_97°C ]的冷蒸餾流38進(jìn)行熱交換 而被進(jìn)一步冷卻到-124° Fh87°C]，由此，部分冷凝的膨脹流34b此后在塔中部第二進(jìn) 料位置處被供給至所述分餾塔20。塔20中的脫甲烷塔是一種常規(guī)的蒸餾塔，包括多個(gè)豎直地間隔開(kāi)的塔盤、一個(gè) 或多個(gè)填料床，或者塔盤和填料的某種組合，以便提供下落的液體和上升的蒸氣之間的 必要接觸。該塔還包括再沸器(比如再沸器19)，該再沸器加熱沿塔向下流的液體的一部 分并將其蒸發(fā)以提供汽提蒸氣，該汽提蒸氣沿塔向上流以汽提甲烷和較輕組分的液體產(chǎn) 品，流41。液體產(chǎn)品流41基于在塔底產(chǎn)品中甲烷與乙烷的摩爾比為0.020 1的典型規(guī) 格以99° F[37°C ]的溫度離開(kāi)塔底部。塔頂蒸餾流43在-143° Fh97°C ]的溫度下從分餾塔20的上部部分抽出，并被 分為兩部分，流44和47。第一部分(流44)流向回流冷凝器22，在回流冷凝器22中， 流44被冷卻至-237° F[_149°C ]，并通過(guò)與冷的LNG(流71a)的一部分(流72)進(jìn)行熱 交換而被完全冷凝。冷凝流44a進(jìn)入回流分離器23，其中冷凝液體(流46)與任何未被 冷凝的蒸氣(流45)分離。來(lái)自回流分離器23的該液體流46通過(guò)回流泵24被泵至稍高 于脫甲烷塔20的操作壓力，并且隨后流46a作為冷的塔頂部進(jìn)料(回流)被供給至脫甲烷塔20。該冷的液體回流從在脫甲烷塔20的上部部分上升的蒸氣中吸收并冷凝C2組分 和較重?zé)N組分。
塔頂餾出蒸氣流43的第二部分(流47)與來(lái)自回流分離器23的任何未冷凝的蒸 氣(流45)組合來(lái)形成-143° Fh97°C ]的冷蒸餾流。蒸餾流38在換熱器14中與膨脹流 34a逆向通過(guò)，在換熱器14中，蒸餾流38被加熱到-107° Fh77°C ](流38a)，并在換熱 器12中與入口氣體逆向通過(guò)，在換熱器12中，其被加熱到47° F[8°C](流38b)。蒸餾 流此后分兩個(gè)階段被再壓縮。第一階段是通過(guò)膨脹機(jī)10驅(qū)動(dòng)的壓縮機(jī)11。第二階段是 通過(guò)附加能量源驅(qū)動(dòng)的壓縮機(jī)21，該附加能量源將流38c壓縮至銷售管線壓力(流38d)。 在排放冷卻器22中冷卻到126° F[52°C ]之后，流38e與溫的LNG流71b組合以形成殘 余氣體產(chǎn)品(流42)。殘余氣體流42充分滿足管線要求地在1262pSig[8,701kPa(a)]下流 入銷售氣管線。來(lái)自液化天然氣罐50的LNG(流71)在-251° F[_157°C ]下進(jìn)入泵51。泵 51充分的升高LNG的壓力，以使得LNG可流經(jīng)換熱器并由此到達(dá)銷售氣管線。流71a 在-242° F[-152°C ]和1364psig[9,401kPa(a)]下離開(kāi)泵51，并被分為兩部分，流72和 73。該一部分(流72)如先前所述在回流冷凝器22中被加熱到-174° F[_114°C ]，同時(shí) 它向來(lái)自分餾塔20的塔頂餾出蒸氣流43的一部分(流44)提供冷卻，并在換熱器12中 達(dá)到43° F[6°C]，同時(shí)為入口氣體提供冷卻。該第二部分(流73)在換熱器53中使用 低級(jí)別輔助熱(utility heat)被加熱到35° F[2°C ]。該加熱的流72b和73b重新結(jié)合以形 成40° F[4°C]的溫LNG流71b，該流71b此后與蒸餾流38e組合以形成如先前所述的殘 余氣體流42。下表給出了圖1所示工藝的流的流量和能量消耗的概況表I(圖 1)流的流量概況-磅摩爾/小時(shí)[千克摩爾/小時(shí)]
^mlz^lbml丁烷+總計(jì)
31 42,5455,0482,9721,65853,145
3433,4811,6062793936,221
359,0643,4422,6931,61916,924
4350,499250051,534
448,055 4 0 0 8,221
450 0000
468,055 4008,221 4742,444210043,313 3842,444210043,313
7140,2932,642491343,689
7227,6011,810336229,927
7312,692832155113,762 4282,7372,663491387,002
411015,0272,9721,6589,832回收率1乙烷 65.37%丙烷85.83%丁烷 + 99.83%ij]±jLNG 進(jìn)料泵 3,561 HP [5,854kW]回流泵23 HP [38kW]殘余氣體壓縮機(jī)24,612 HP [40,462kWl總計(jì)28,196 HP [46,354kW]低級(jí)別輔助熱LNG 加熱器 68,990 MBTU/Hr [44,564kW]高級(jí)別輔助熱脫甲烷塔再沸器80,020 MBTU/Hr [51,689kW]比功率HP-Hr/Lb.Mole 2.868[Kw-Hr/kg mole] [4.715]* (基于未四舍五入的流量)表I中給出的回收率是相對(duì)于包含于正設(shè)備中被處理的氣體流中和包含 于LNG流中的乙烷、丙烷和丁烷+的總量而計(jì)算的。盡管該回收率相對(duì)于包含正被處理的 氣體中的較重?zé)N來(lái)說(shuō)是非常高的(對(duì)于乙烷丙烷和丁烷分別是+99.58%、100.00%和 100.00%,)，包含在LNG流中的較重?zé)N沒(méi)有在圖1的工藝中被捕獲。事實(shí)上，根據(jù)LNG 流71的組成，由圖1工藝生產(chǎn)出的殘余氣體流42不可能滿足所有管線規(guī)格。表I中給 出的比功率是回收的每單位液體產(chǎn)品所消耗的動(dòng)力，并且是總工藝效率的指示器。圖2是示出了分別根據(jù)美國(guó)專利7,216,507和5,568,737的從LNG流和天然氣中 回收C2+組分的工藝的流程圖，其中被處理的LNG流用來(lái)向天然氣設(shè)備提供致冷。圖2 的工藝已經(jīng)被應(yīng)用于與先前圖1所述的相同的LNG流和入口氣體流組成和條件。在圖2工藝的模擬中，來(lái)自液化天然氣罐50的要處理的LNG(流71) 在-251° F[_157°C ]下進(jìn)入泵51。泵51充分升高LNG的壓力，以使得LNG可流經(jīng)換 熱器并由此到達(dá)膨脹機(jī)55。流71a在-242° F[_152°C ]和1364psig[9,401kPa(a)]下離開(kāi) 泵，并被分流成兩個(gè)部分，流75和流76。第一部分(流75)通過(guò)膨脹閥58被膨脹至分 餾塔62的操作壓力(約415psig[2,859kPa(a)])。該膨脹流75a在-238° F[_150°C ]下離 開(kāi)膨脹閥58，并且此后在塔中部的上部進(jìn)料位置處被供給至塔62。第二部分(流76)在換熱器52中通過(guò)與_70° F[_57°C ]的冷卻的、壓縮的塔 頂餾出蒸餾流79a和-128° Fh89°C ]的回流流82而被加熱到-79° F[-62°C ] 部分被 加熱的流76a在換熱器53中使用低級(jí)別輔助熱被進(jìn)一步加熱和蒸發(fā)。被加熱的流76b 在-5° F[_20°C ]和1334psig[9,195kPa(a)]下進(jìn)入做功膨脹機(jī)55，在該做功膨脹機(jī)55中， 機(jī)械能量從高壓進(jìn)料的那部分中提取。做功膨脹機(jī)55將蒸氣充分等熵的地膨脹至塔操 作壓力，其中在該膨脹流76c作為進(jìn)料在塔中部的下部進(jìn)料位置出被供給至分餾塔62之 前，利用作功膨脹將膨脹流76c冷卻至約-107°]的溫度。分餾塔62中的脫甲烷塔是一種常規(guī)的蒸餾塔，包括多個(gè)豎直地間隔開(kāi)的塔盤、 一個(gè)或多個(gè)填料床、或者塔盤和填料的某種組合，所述脫甲烷塔包括兩段。上部吸收 (精餾)段包括塔盤和/或填料，以便提供上升的蒸氣和下降的液體之間的必要接觸，以 用于冷凝和吸收乙烷和較重組分；下部汽提(脫甲烷)段包括塔盤和/或填料，以便提供 下降的液體和上升的蒸氣之間的必要接觸。脫甲烷塔還包括一個(gè)或多個(gè)再沸器(比如利 用低級(jí)別輔助熱的側(cè)部再沸器60和使用高級(jí)別輔助熱的再沸器61)，所述再沸器加熱沿 塔向下流的液體的一部分并將其蒸發(fā)，以提供沿塔向上流的汽提蒸氣。該塔的液體流80 基于在塔底產(chǎn)品中甲烷與乙烷的摩爾比為0.020 1的常規(guī)規(guī)格以54° F[12°C]的溫度離 開(kāi)塔底部。 塔頂餾出蒸餾流79在-144° F[_98°C ]下從分餾塔62的上部區(qū)域被抽出，并 流至由膨脹機(jī)55驅(qū)動(dòng)的壓縮機(jī)56中，在該壓縮機(jī)56中，塔頂餾出蒸餾流79被壓縮至 807pSig[5,567kPa(a)](流79a)。在此壓力下，如前所述，當(dāng)該流在換熱器52中被冷卻 至-128° Fh89°C]時(shí)，該流被完全冷凝。冷凝的液體(流79b)于是被分為兩部分，流 83和流82。第一部分(流83)是富含甲烷的貧LNG流，該富含甲烷的貧LNG流通過(guò)泵 63被泵到1270pSig[8,756kPa(a)]以用于在換熱器12中的后續(xù)蒸發(fā)，如將下述段落
中描述的，加熱到40° F[4°C ]的流83a用于生產(chǎn)出溫的貧LNG流83b。冷凝的液體流79b的剩余部分(回流流82)流至換熱器52，在該換熱器52 中，其通過(guò)與先前描述的冷LNG(流76)的一部分進(jìn)行熱交換而被過(guò)冷卻至-237° F[_149°C]。過(guò)冷卻的流82a然后通過(guò)膨脹閥57被膨脹至脫甲烷塔62的操作壓力。然后，-236° F[_149°C]下的膨脹流82b作為冷的塔頂進(jìn)料(回流)被供給至脫甲烷塔62。 該冷的液體回流吸收和冷凝在脫甲烷塔62的上部精餾段中上升的C2和較重?zé)N組分。在圖2工藝的模擬中，入口氣體作為流31在126 ° F[52 V ]和 600psia(4,137kPa(a))下進(jìn)入設(shè)備。該進(jìn)料流31在換熱器12中通過(guò)與-116° F[_82°C ]的 冷貧LNG(流83a)、-96° F[_71°C ]的冷卻蒸餾流38a，和-3° F[_20°C ]的脫甲烷塔液 體(流39)進(jìn)行熱交換而被冷卻。冷卻流31a在-67° F[_55°C ]和584psia(4,027kPa(a)) 下進(jìn)入分離器13，在該分離器13中，蒸氣(流33)與冷凝液體(流35)分離。液體 流35通過(guò)適合的膨脹裝置(比如膨脹閥17)被快速膨脹到分餾塔20的操作壓力(約 375psig[2,583kPa(a)])。離開(kāi)膨脹閥17的膨脹流35a達(dá)到-86° F[_65°C ]的溫度，并在 塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供給至分餾塔20。來(lái)自分離器13的蒸氣流33被分為兩個(gè)流，流32和流34。含有總蒸氣的大約 22%的流32流經(jīng)換熱器14以與-150° F[_101°C ]的冷蒸餾流38成熱交換關(guān)系，在該處， 流32被冷卻至基本冷凝。所產(chǎn)生的處于-144° F[_98°C ]的基本冷凝的流32a通過(guò)適合 的膨脹裝置(比如膨脹閥16)被快速膨脹至分餾塔20的操作壓力，冷卻流32b在塔中部 上部進(jìn)料位置處被供給至所述分餾塔20之前被冷卻至-148° F[-100°C ]。來(lái)自分離器13的剩余的78%的蒸氣(流34)進(jìn)入做功膨脹機(jī)10，在該做功膨脹 機(jī)10中，機(jī)械能量從高壓進(jìn)料的那部分提取。做功膨脹機(jī)10將蒸氣基本等熵地膨脹至 塔的操作壓力，其中做功膨脹將膨脹流34a冷卻至約-100°的溫度。部分冷凝 的膨脹流34a此后在塔中部第二下部進(jìn)料位置處被供給至所述分餾塔20。分餾塔20中的脫甲烷塔是一種常規(guī)的蒸餾塔，包括多個(gè)豎直間隔開(kāi)的塔盤、一 個(gè)或多個(gè)填料床、或塔盤和填料的某種組合，所述脫甲烷塔包括兩段。上部吸收(精餾) 段包括塔盤和/或填料，以便用于提供上升的蒸氣和下降的液體之間的必要接觸，從而 冷凝和吸收乙烷和較重組分；下部汽提(脫甲烷)段包括塔盤和/或填料，以便提供下降 的液體和上升的蒸氣之間的必要接觸。該脫甲烷塔還包括一個(gè)或多個(gè)再沸器(比如先前 所述的換熱器12中的側(cè)部再沸器，和使用高級(jí)別輔助熱的再沸器19)，所述再沸器加熱 沿塔向下流的液體的一部分并將其蒸發(fā)，以提供沿塔向上流的汽提蒸氣。該塔的液體流 40基于在塔底產(chǎn)品中甲烷與乙烷的摩爾比為0.020 1的常規(guī)規(guī)格以85° F[30°C;|的溫度 離開(kāi)塔底部，并與流80組合，形成液體產(chǎn)品(流41)。塔頂餾出蒸餾流38在-150° F[_101°C ]下從分餾塔20的上部區(qū)域被抽出。該 塔頂餾出蒸餾流38在換熱器14中與蒸氣流32和再循環(huán)流36a逆流地通過(guò)，在該換熱器 14中，塔頂餾出蒸餾流38被加熱到-96° Fh71°C](流38a)，并在換熱器12中與入口 氣體流31和再循環(huán)流36逆流地通過(guò)，在該換熱器12中，其被加熱到6° Fhl5°C](流 38b)。蒸餾流然后分兩階段被再壓縮。第一階段是由膨脹機(jī)10驅(qū)動(dòng)的壓縮機(jī)11。第二 階段是通過(guò)附加的能量源驅(qū)動(dòng)的壓縮機(jī)21，壓縮機(jī)21將流38c壓縮至銷售管線壓力(流 38d)。在排放冷卻器22中被冷卻到126° F[52°C]之后，流38e被分為兩部分，流37和 再循環(huán)流36。流37與溫的貧LNG流83b組合以形成殘余氣體產(chǎn)品(流42)。殘余氣體 產(chǎn)品42充分滿足管線規(guī)格地在1262pSia(8,701kPa(a))下流到銷售氣體管線。再循環(huán)流36流向換熱器12，并通過(guò)與先前描述的冷貧LNG (流83a)、冷卻蒸餾流38a和脫甲烷塔液體(流39)進(jìn)行熱交換而被冷卻至-102° F[_75°C ]。流36a通過(guò)在 先前所述的換熱器14中與冷蒸餾流38進(jìn)行熱交換而被進(jìn)一步冷卻至-144° Fh98°C ]。 基本冷凝的流36b然后通過(guò)適合的膨脹裝置(比如膨脹閥15)被膨脹到脫甲烷塔的操作壓 力，導(dǎo)致全部的流冷卻至-152° F[_102°C]。膨脹流36c然后作為塔頂部進(jìn)料被供給至 分餾塔20。流36c的蒸氣部分與從塔的頂部分餾段上升的蒸氣組合以形成蒸餾蒸氣38， 該蒸餾蒸氣38從上述塔的上部區(qū)域被抽出。下表給出了圖2所示工藝的流的流量和能量消耗的概況表 II(圖 2)
權(quán)利要求
1.一種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至較低壓力，此后在塔中部第一上部進(jìn)料位置處被供給至 蒸餾塔；(c)所述第二液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，由此形成蒸氣流；(d)所述蒸氣流被膨脹至所述較低壓力，并且在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供給至 所述蒸餾塔；(e)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；(f)所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝，此后被膨脹至所述較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(g)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部第二上部進(jìn)料位置處被供給 至所述蒸餾塔；(h)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述較低壓力，被冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述蒸餾塔；ω塔頂餾出蒸餾流從所述蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并至少分為第一部分和第二部 分，隨后，所述第一部分被壓縮至較高壓力；Φ所述被壓縮的第一部分被充分冷卻至將其至少部分冷凝并由此形成冷凝流，其中 所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分； (k)所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流流；⑴所述回流流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的加熱的至少一部分；(m)所述被進(jìn)一步冷卻的回流流在塔頂進(jìn)料位置處被供給至所述蒸餾塔； (η)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流 和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的一部分；(ο)所述第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣 態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(P)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二部分組合，以形成含有所述甲 烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；(q)所述回流流的量和溫度以及供給至所述蒸餾塔的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述蒸 餾塔的塔頂溫度保持在一溫度，由此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述蒸餾塔中 進(jìn)行分餾而在所述相對(duì)不易揮發(fā)性的液體組分中被回收。
2.一種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至較低壓力，此后在塔中部第一上部進(jìn)料位置處被供給至 蒸餾塔；(C)所述第二液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，由此形成第一蒸氣流；(d)所述第一蒸氣流被膨脹至所述較低壓力，此后在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供 給至所述蒸餾塔；(e)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；(f)所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝并此后被膨脹至所述較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(g)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部第二上部進(jìn)料位置處被供給 至所述蒸餾塔；(h)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述較低壓力，此后被充分冷卻至將其部分冷凝；ω所述部分冷凝的、膨脹的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供第二蒸氣流和第三液體流；Φ所述第二蒸氣流被進(jìn)一步冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位置處被供給至所述 蒸餾塔；(k)所述第三液體流在塔中部第三下部進(jìn)料位置處被供給至所述蒸餾塔； ⑴塔頂餾出蒸餾流從所述蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并至少分為第一部分和第二部 分，隨后，所述第一部分被壓縮至較高壓力；(m)所述被壓縮的第一部分被充分冷卻至將其至少部分冷凝并由此形成冷凝流，其 中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分； (η)所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流流；(ο)所述回流流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少 一部分；(P)所述被進(jìn)一步冷卻的回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述蒸餾塔； (q)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述被膨脹的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；ω所述第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述被膨脹的第二氣 態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(S)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二部分組合，以形成含有所述甲 烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；ω所述回流流的量和溫度以及供給至所述蒸餾塔的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述蒸 餾塔的塔頂溫度保持在一溫度，由此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述蒸餾塔中 進(jìn)行分餾而在所述相對(duì)不易揮發(fā)性的液體組分中被回收。
3. —種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至較低壓力，此后在塔中部第一上部進(jìn)料位置處被供給至 蒸餾塔；(C)所述第二液體流被充分加熱至將其部分蒸發(fā)；(d)所述被部分蒸發(fā)的第二液體流由此被分離，以提供蒸氣流和第三液體流；(e)所述蒸氣流被膨脹至所述較低溫度，并在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供給至所 述蒸餾塔；(f)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；(g)所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝并此后被膨脹至所述較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(h)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部第二上部進(jìn)料位置處被供給 至所述蒸餾塔；ω所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述較低壓力，被冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述蒸餾塔；Φ所述第三液體流被膨脹至所述較低壓力，并此后在塔中部第三下部進(jìn)料位置處被 供給至所述蒸餾塔；(k)塔頂餾出蒸餾流從所述蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并至少分為第一部分和第二部 分，隨后，所述第一部分被壓縮至較高壓力；⑴所述被壓縮的第一部分被充分冷卻至將其至少部分冷凝并由此形成冷凝流，其中 所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分； (m)所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流流；(η)所述回流流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少 一部分；(ο)所述被進(jìn)一步冷卻的回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述蒸餾塔； (P)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流 和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(q)所述第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣 態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(r)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二部分組合，以形成含有所述甲 烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；(S)所述回流流的量和溫度以及供給至所述蒸餾塔的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述蒸 餾塔的塔頂溫度保持在一溫度，由此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述蒸餾塔中 進(jìn)行分餾而在所述相對(duì)不易揮發(fā)性的液體組分中被回收。
4. 一種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至較低壓力，此后在塔中部第一上部進(jìn)料位置處被供給至 蒸餾塔；(C)所述第二液體流被充分加熱至將其部分蒸發(fā)；(d)所述部分蒸發(fā)的第二液體流由此被分離，以提供第一蒸氣流和第三液體流；(e)所述第一蒸氣流被膨脹至所述較低壓力，此后在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供 給至所述蒸餾塔；(f)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；(g)所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝并此后被膨脹至所述較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(h)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部第二上部進(jìn)料位置處被供給 至所述蒸餾塔；ω所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述較低壓力； Φ所述被膨脹的第二氣態(tài)流被充分冷卻至將其部分冷凝；(k)所述部分冷凝的、膨脹的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供第二蒸氣流和第四液體流；⑴所述第二蒸氣流被進(jìn)一步冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位置處被供給至所述 蒸餾塔；(m)所述第三液體流被膨脹至所述較低壓力，此后在塔中部第三下部進(jìn)料位置處被 供給至所述蒸餾塔；(η)所述第四液體流在塔中部第四下部進(jìn)料位置處被供給至所述蒸餾塔； (ο)塔頂餾出蒸餾流從所述蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并至少分為第一部分和第二部 分，隨后，所述第一部分被壓縮至較高壓力；(P)所述被壓縮的第一部分被充分冷卻至將其至少部分冷凝并由此形成冷凝流，其中 所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分； (q)所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流流；ω所述回流流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少 一部分；(S)所述被進(jìn)一步冷卻的回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述蒸餾塔； ω所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述被膨脹的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(U)所述第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述被膨脹的第二氣 態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(ν)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二部分組合，以形成含有所述甲 烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；(w)所述回流流的量和溫度以及供給至所述蒸餾塔的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述 蒸餾塔的塔頂溫度保持在一溫度，由此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述蒸餾塔 中進(jìn)行分餾而在所述相對(duì)不易揮發(fā)性的液體組分中被回收。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或3的工藝，其中(a)所述第二部分被壓縮至較高壓力；(b)所述被壓縮的第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流和所述被膨脹 的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(C)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二部分組合，以形成所述 易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
6.根據(jù)權(quán)利要求2或4的工藝，其中(a)所述第二部分被壓縮至較高壓力；(b)所述被壓縮的第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述被膨脹 的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(c)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二部分組合，以形成所述 易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
7.根據(jù)權(quán)利要求1或3的工藝，其中(a)所述第二氣態(tài)流在進(jìn)行所述膨脹之前被冷卻；(b)所述第二部分被壓縮至較高壓力；(c)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；和(d)所述被壓縮的第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述第二氣 態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(e)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二部分組合，以形成所述 易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
8.根據(jù)權(quán)利要求2所述的工藝，其中(a)所述第二氣態(tài)流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述部分冷凝的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第三液體流；(c)所述第二蒸氣流被膨脹至所述較低壓力，被冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述蒸餾塔；(d)所述第三液體流被膨脹至所述較低壓力，此后在塔中部第三下部進(jìn)料位置處被供 給至所述蒸餾塔；(e)所述第二部分被壓縮至較高壓力；(f)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(g)所述被壓縮的第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述第二氣 態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(h)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二部分組合，以形成所述 易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
9.根據(jù)權(quán)利要求4的工藝，其中(a)所述第二氣態(tài)流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述部分冷凝的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第四液體流；(c)所述第二蒸氣流被膨脹至所述較低壓力，被冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述蒸餾塔；(d)所述第四液體流被膨脹至所述較低壓力，此后在塔中部第四下部進(jìn)料位置處被供 給至所述蒸餾塔；(e)所述第二部分被壓縮至較高壓力；(f)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(g)所述被壓縮的第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述第二氣 態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(h)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二部分組合，以形成所述 易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
10.根據(jù)權(quán)利要求8的工藝，其中(a)所述氣體流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述部分冷凝的氣體流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第三液體流；(c)所述第二蒸氣流被分為至少所述第一氣態(tài)流和所述第二氣態(tài)流；(d)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述較低壓力，被冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述蒸餾塔；(e)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述氣體流、所 述第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(f)所述被壓縮的第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述氣體流、所述第一氣態(tài)流 和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分。
11.根據(jù)權(quán)利要求9的工藝，其中(a)所述氣體流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述部分冷凝的氣體流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第四液體流；(c)所述第二蒸氣流被分為至少所述第一氣態(tài)流和所述第二氣態(tài)流；(d)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述較低壓力，被冷卻，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述蒸餾塔；(e)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述氣體流、所 述第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(f)所述被壓縮的第二部分被加熱，其中所述加熱提供所述氣體流、所述第一氣態(tài)流 和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分。
12.一種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至第一較低壓力，而后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至第一蒸餾塔；(c)所述第二液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，由此形成蒸氣流；(d)所述蒸氣流被膨脹至所述第一較低壓力，并在塔中部下部進(jìn)料位置處被供給至所 述第一蒸餾塔；(e)第一塔頂餾出蒸餾流從所述第一蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并被壓縮至較高壓力；(f)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流被充分冷卻至將其至少部分冷凝并由此形成冷 凝流，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分；(g)所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流液體流；(h)所述回流液體流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的 至少一部分；ω所述被進(jìn)一步冷卻的回流液體流至少被分為第一回流流和第二回流流； Φ所述第一回流流在塔頂部進(jìn)料位置處供給至所述第一蒸餾塔； (k)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；⑴所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝，此后被膨脹至第二較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(m)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至 第二蒸餾塔；(η)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述第二較低壓力，被冷卻，并此后在塔中部下部進(jìn)料 位置處被供給至所述第二蒸餾塔；(ο)所述第二回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔； (P)第二塔頂餾出蒸餾流從所述第二蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出； (q)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流 和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；ω所述第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流和所述被膨 脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(S)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二塔頂餾出蒸餾流組合，以形成 含有所述甲烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；ω來(lái)自所述第一蒸餾塔的第一塔底液體和來(lái)自所述第二蒸餾塔的第二塔底液體組 合，以形成所述相對(duì)不易揮發(fā)性殘余液體組分；和(U)所述第一回流流和第二回流流的量和溫度以及供給所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔 的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔的塔頂溫度保持在一溫度，由 此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔中進(jìn)行分餾而在所 述相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分中被回收。
13. —種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至第一較低壓力，而后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至第一蒸餾塔；(C)所述第二液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，由此形成第一蒸氣流； (d)所述第一蒸氣流被膨脹至所述第一較低壓力，此后在塔中部下部進(jìn)料位置處被供 給至所述第一蒸餾塔；(e)第一塔頂餾出蒸餾流從所述第一蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并被壓縮至較高壓力；(f)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流被充分冷卻至其至少部分冷凝并由此形成冷凝 流，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分；(g)所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流液體流；(h)所述回流液體流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的 至少一部分；ω所述被進(jìn)一步冷卻的回流液體流至少被分為第一回流流和第二回流流； (j)所述第一回流流在塔頂部進(jìn)料位置處供給至所述第一蒸餾塔； (k)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；⑴所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝且此后被膨脹至第二較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(m)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至 第二蒸餾塔；(η)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述第二較低壓力，此后被充分冷卻至將其部分冷凝；(ο)所述部分冷凝的、膨脹的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供第二蒸氣流和第三液體流；(P)所述第二蒸氣流被進(jìn)一步冷卻并由此在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供給至所述 第二蒸餾塔；(q)所述第三液體流在塔中部第二下部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔； ω所述第二回流流在塔頂部進(jìn)料位置處供給至所述第二蒸餾塔； ω第二塔頂餾出蒸餾流從所述第二蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出； ω所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述被膨脹的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(u)所述第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述被膨 脹的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(ν)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二塔頂餾出蒸餾流組合，以形成 含有所述甲烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；(W)來(lái)自所述第一蒸餾塔的第一塔底液體和來(lái)自所述第二蒸餾塔的第二塔底液體組 合，以形成所述相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分；和(χ)所述第一回流流和第二回流流的量和溫度以及供給所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔 的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔的塔頂溫度保持在一溫度，由 此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔中進(jìn)行分餾而在所 述相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分中被回收。
14. 一種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至第一較低壓力，而后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至 第一蒸餾塔；(c)所述第二液體流被充分加熱至將其部分蒸發(fā)；(d)所述部分蒸發(fā)的第二液體流由此被分離，以提供蒸氣流和第三液體流；(e)所述蒸氣流被膨脹至所述第一較低壓力，此后在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供 給至所述第一蒸餾塔；(f)所述第三液體流被膨脹至所述第一較低壓力，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位置處 被供給至所述第一蒸餾塔；(g)第一塔頂餾出蒸餾流從所述第一蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并被壓縮至較高壓力；(h)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流被充分冷卻至將其至少部分冷凝并由此形成冷 凝流，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分；ω所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流液體流；Φ所述回流液體流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的 至少一部分；(k)所述被進(jìn)一步冷卻的回流液體流至少被分為第一回流流和第二回流流； ⑴所述第一回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述第一蒸餾塔； (m)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；(η)所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝且此后被膨脹至第二較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(ο)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至第 二蒸餾塔；(P)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述第二較低壓力，被冷卻，此后在塔中部下部進(jìn)料位 置處被供給至所述第二蒸餾塔；(q)所述第二回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔； ω第二塔頂餾出蒸餾流從所述第二蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出； (S)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流 和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；ω所述第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流和所述被膨 脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(U)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二塔頂餾出蒸餾流組合，以形成 含有所述甲烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；(ν)來(lái)自所述第一蒸餾塔的第一塔底液體和來(lái)自所述第二蒸餾塔的第二塔底液體組 合，以形成所述相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分；和(w)所述第一回流流和第二回流流的量和溫度以及供給所述第一蒸餾塔和第二蒸餾 塔的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔的塔頂溫度保持在一溫度， 由此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔中進(jìn)行分餾而在 所述相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分中被回收。
15. 一種工藝，用于將含有甲烷和較重?zé)N組分的液化天然氣和含有甲烷和較重?zé)N組分 的氣體流分離成含有所述甲烷的主要部分的揮發(fā)性殘余氣體餾分和含有所述較重?zé)N組分 的主要部分的相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分，在該工藝中(a)所述液化天然氣至少被分為第一液體流和第二液體流；(b)所述第一液體流被膨脹至第一較低壓力，而后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至 第一蒸餾塔；(c)所述第二液體流被充分加熱至將其部分蒸發(fā)；(d)所述部分蒸發(fā)的第二液體流由此被分離，以提供第一蒸氣流和第三液體流；(e)所述第一蒸氣流被膨脹至所述第一較低壓力，此后在塔中部第一下部進(jìn)料位置處 被供給至所述第一蒸餾塔；(f)所述第三液體流被膨脹至所述第一較低壓力，此后在塔中部第二下部進(jìn)料位置處 被供給至所述第一蒸餾塔；(g)第一塔頂餾出蒸餾流從所述第一蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出并被壓縮至較高壓力；(h)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流被充分冷卻至將其至少部分冷凝并由此形成冷 凝流，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的至少一部分；ω所述冷凝流至少被分為易揮發(fā)性液體流和回流液體流；Φ所述回流液體流被進(jìn)一步冷卻，其中所述冷卻提供所述第二液體流的所述加熱的 至少一部分；(k)所述被進(jìn)一步冷卻的回流液體流至少被分為第一回流流和第二回流流； ⑴所述第一回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述第一蒸餾塔； (m)所述氣體流至少被分為第一氣態(tài)流和第二氣態(tài)流；(η)所述第一氣態(tài)流被冷卻至將其基本全部冷凝，此后被膨脹至第二較低壓力，由此 所述第一氣態(tài)流被進(jìn)一步冷卻；(ο)所述被膨脹的、基本冷凝的第一氣態(tài)流此后在塔中部上部進(jìn)料位置處被供給至第 二蒸餾塔；(P)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述第二較低壓力，此后被充分冷卻至將其部分冷凝；(q)所述被部分冷凝的、膨脹的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供第二蒸氣流和第四液 體流；ω所述第二蒸氣流被進(jìn)一步冷卻，此后在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供給至所述 第二蒸餾塔；(S)所述第四液體流在塔中部第二下部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔； ω所述第二回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔； (U)第二塔頂餾出蒸餾流從所述第二蒸餾塔的上部區(qū)域被抽出； (ν)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述被膨脹的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(W)所述第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、所述被膨脹的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；(x)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二塔頂餾出蒸餾流組合，以形成 含有所述甲烷的主要部分的所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分；(y)來(lái)自所述第一蒸餾塔的第一塔底液體和來(lái)自所述第二蒸餾塔的第二塔底液體組 合，以形成所述相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分；和(ζ)所述第一回流流和第二回流流的量和溫度以及供給所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔 的所述進(jìn)料的溫度有效地將所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔的塔頂溫度保持在一溫度，由 此，所述較重?zé)N組分的主要部分通過(guò)在所述第一蒸餾塔和第二蒸餾塔中進(jìn)行分餾而在所 述相對(duì)不易揮發(fā)性液體餾分中被回收。
16.根據(jù)權(quán)利要求12或14的工藝，其中(a)所述第二塔頂餾出蒸餾流被壓縮至較高壓力；(b)所述被壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流和 所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(c)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的、壓縮的第二壓縮塔頂餾出蒸餾流 組合，以形成所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
17.根據(jù)權(quán)利要求13或15的工藝，其中(a)所述第二塔頂餾出蒸餾流被壓縮至較高壓力；(b)所述被壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、 所述被膨脹的第二氣態(tài)流和所述第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分； 和(c)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱的第二塔頂餾出蒸餾流組合，以形成 所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
18.根據(jù)權(quán)利要求12或14的工藝，其中(a)所述第二氣態(tài)流在進(jìn)行所述膨脹之前被冷卻；(b)所述第二塔頂餾出蒸餾流被壓縮至較高壓力；(C)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(d)所述被壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、 所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分； 和(e)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流組合， 以形成所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
19.根據(jù)權(quán)利要求13所述的工藝，其中(a)所述第二氣態(tài)流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述被部分冷凝的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第三液 體流；(c)所述第二蒸氣流被膨脹至所述第二較低壓力，被冷卻，此后在塔中部第一下部進(jìn) 料位置處被供給至所述第二蒸餾塔；(d)所述第三液體流被膨脹至所述第二較低壓力，此后在所述塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述第二蒸餾塔；(e)所述第二塔頂餾出蒸餾流被壓縮至較高壓力；(f)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(g)所述被壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、 所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分； 禾口(h)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流組合， 以形成所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
20.根據(jù)權(quán)利要求15的工藝，其中(a)所述第二氣態(tài)流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述被部分冷凝的第二氣態(tài)流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第四液 體流；(c)所述第二蒸氣流被膨脹至所述第二較低壓力，被冷卻，此后在所述塔中部第一下 部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔；(d)所述第四液體流被膨脹至所述第二較低壓力，此后在所述塔中部第二下部進(jìn)料位 置處被供給至所述蒸餾塔；(e)所述第二塔頂餾出蒸餾流被壓縮至較高壓力；(f)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài) 流、所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部 分；(g)所述被壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述第一氣態(tài)流、 所述第二氣態(tài)流和所述被膨脹的第二蒸氣流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分； 禾口(h)所述被蒸發(fā)的易揮發(fā)性液體流和所述被加熱、壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流組合， 以形成所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分。
21.根據(jù)權(quán)利要求19的工藝，其中(a)所述氣體流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述被部分冷凝的氣體流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第三液體流；(c)所述第二蒸氣流至少被分為所述第一氣態(tài)流和所述第二氣態(tài)流；(d)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述第二較低壓力，被冷卻，此后在所述塔中部第一下 部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔；(e)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述氣體流、所 述第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(f)所述被壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述氣體流、所述 第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分。
22.根據(jù)權(quán)利要求20的工藝，其中(a)所述氣體流被充分冷卻至將其部分冷凝；(b)所述被部分冷凝的氣體流由此被分離，以提供所述第二蒸氣流和所述第四液體流；(c)所述第二蒸氣流至少被分為所述第一氣態(tài)流和所述第二氣態(tài)流；(d)所述第二氣態(tài)流被膨脹至所述第二較低壓力，被冷卻，此后在所述塔中部第一下 部進(jìn)料位置處被供給至所述第二蒸餾塔；(e)所述易揮發(fā)性液體流被充分加熱至將其蒸發(fā)，其中所述加熱提供所述氣體流、所 述第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分；和(f)所述被壓縮的第二塔頂餾出蒸餾流被加熱，其中所述加熱提供所述氣體流、所述 第一氣態(tài)流和所述被膨脹的第二氣態(tài)流中的一個(gè)或多個(gè)的所述冷卻的至少一部分。
23.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3、4、8、9、10或11的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和(b)所述被壓縮的第一部分和所述回流流的所述冷卻提供所述液化天然氣的所述加熱 的至少一部分。
24.根據(jù)權(quán)利要求5的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和(b)所述被壓縮的第一部分和所述回流流的所述冷卻提供所述液化天然氣的所述加熱 的至少一部分。
25.根據(jù)權(quán)利要求6的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和 b)所述被壓縮的第一部分和所述回流流的所述冷卻提供所述液化天然氣的所述加熱 的至少一部分。
26.根據(jù)權(quán)利要求7的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和(b)所述被壓縮的第一部分和所述回流流的所述冷卻提供所述液化天然氣的所述加熱 的至少一部分。
27.根據(jù)權(quán)利要求12、13、14、15、19、20、21或22的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和(b)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流和所述回流液體流的所述冷卻提供所述液化天 然氣的所述加熱的至少一部分。
28.根據(jù)權(quán)利要求16的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和(b)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流和所述回流液體流的所述冷卻提供所述液化天 然氣的所述加熱的至少一部分。
29.根據(jù)權(quán)利要求17的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和(b)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流和所述回流液體流的所述冷卻提供所述液化天 然氣的所述加熱的至少一部分。
30.根據(jù)權(quán)利要求18的工藝，其中(a)所述液化天然氣被加熱，此后至少被分為所述第一液體流和所述第二液體流；和(b)所述被壓縮的第一塔頂餾出蒸餾流和所述回流液體流的所述冷卻提供所述液化天 然氣的所述加熱的至少一部分。
31.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3、4、8、9、10、11、12、13、14、15、19、20、21 或 22 的工藝，其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部分和C2組分。
32.根據(jù)權(quán)利要求5的工藝，其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 分和C2組分。
33.根據(jù)權(quán)利要求6的工藝，其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 分和C2組分。
34.根據(jù)權(quán)利要求7的工藝，其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 分和C2組分。
35.根據(jù)權(quán)利要求16的工藝，其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 分和C2組分。
36.根據(jù)權(quán)利要求17的工藝，分和C2組分。
37.根據(jù)權(quán)利要求18的工藝， 分和C2組分。
38.根據(jù)權(quán)利要求23的工藝， 分和C2組分。
39.根據(jù)權(quán)利要求M的工藝， 分和C2組分。
40.根據(jù)權(quán)利要求25的工藝， 分和C2組分。
41.根據(jù)權(quán)利要求沈的工藝， 分和C2組分。
42.根據(jù)權(quán)利要求27的工藝， 分和C2組分。
43.根據(jù)權(quán)利要求觀的工藝， 分和C2組分。
44.根據(jù)權(quán)利要求四的工藝， 分和C2組分。
45.根據(jù)權(quán)利要求30的工藝， 分和C2組分。其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部 其中所述易揮發(fā)性殘余氣體餾分含有所述甲烷的主要部
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種從液化天然氣(LNG)流和烴氣體流中回收乙烷、乙烯、丙烷、丙烯，和較重?zé)N組分的工藝。該LNG進(jìn)料流被分為兩部分。第一部分在塔中部上部進(jìn)料位置處供給至分餾塔。第二部分被引導(dǎo)成與從塔的分餾段的上升的較暖的蒸餾流的第一部分進(jìn)行熱交換，該LNG進(jìn)料流被部分加熱且該蒸餾流被全部冷凝。該被冷凝的蒸餾流被分為“貧”的LNG流和回流流，隨后，該回流流在塔頂部進(jìn)料位置處被供給至該塔。該LNG進(jìn)料流的第二部分被進(jìn)一步加熱至將其部分或全部蒸發(fā)，此后在塔中部第一下部進(jìn)料位置處被供給至該塔。該氣體流被分為兩部分。
文檔編號(hào)F25J3/00GK102027304SQ200980117517
公開(kāi)日2011年4月20日 申請(qǐng)日期2009年4月15日 優(yōu)先權(quán)日2008年5月16日
發(fā)明者H·M·哈德森, J·D·威爾金森, K·T·奎利亞爾, T·L·馬丁內(nèi)斯 申請(qǐng)人:奧特洛夫工程有限公司