本發(fā)明涉及空調(diào)系統(tǒng)技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種空調(diào)系統(tǒng)的控制方法。

背景技術(shù)：

相關(guān)技術(shù)中，空調(diào)系統(tǒng)通過設(shè)置閃蒸器以將節(jié)流后的氣態(tài)冷媒(這部分氣態(tài)冷媒即使經(jīng)過換熱器也不參與換熱，卻占用了換熱器的空間)分離出來使其不再經(jīng)過換熱器而是直接回到壓縮機(jī)組件，這樣不但有利于減少壓縮機(jī)組件的壓力損失同時(shí)也有利于提高換熱器的換熱效率。

然而，設(shè)有閃蒸器的空調(diào)系統(tǒng)對中間溫度的要求較高，如果設(shè)定的中間溫度不合適，會(huì)使得液態(tài)冷媒進(jìn)入壓縮機(jī)組件，從而容易對壓縮機(jī)組件造成長時(shí)間液擊而導(dǎo)致壓縮機(jī)組件損傷且不能提高空調(diào)器性能。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明旨在至少在一定程度上解決相關(guān)技術(shù)中的技術(shù)問題之一。為此，本發(fā)明提出一種空調(diào)系統(tǒng)的控制方法，該空調(diào)系統(tǒng)的控制方法可在一定程度上避免液態(tài)冷媒對壓縮機(jī)組件的長時(shí)間液擊，從而可以避免壓縮機(jī)組件的損傷，有效地提高壓縮機(jī)組件的可靠性。

根據(jù)本發(fā)明的空調(diào)系統(tǒng)的控制方法，所述空調(diào)系統(tǒng)包括組成制冷循環(huán)流路的壓縮機(jī)組件、室外換熱器、室內(nèi)換熱器和閃蒸器，所述壓縮機(jī)組件包括第一氣缸和第二氣缸，所述第一氣缸的吸氣通道與所述室外換熱器和所述室內(nèi)換熱器中的其中一個(gè)連通，所述閃蒸器包括氣體出口和兩個(gè)接口，所述氣體出口與所述第二氣缸的吸氣通道相連，所述兩個(gè)接口分別與所述室外換熱器和所述室內(nèi)換熱器之間串聯(lián)有第一節(jié)流元件和第二節(jié)流元件，所述第二氣缸的排氣容積v2和所述第一氣缸的排氣容積v1的比值n＝v2/v1的取值范圍為0.03～0.30，所述控制方法包括如下步驟：所述空調(diào)系統(tǒng)制冷運(yùn)行時(shí)，檢測所述室外換熱器的出口溫度Tco、所述室內(nèi)換熱器的蒸發(fā)溫度Ti和所述閃蒸器溫度Tm，根據(jù)Tco、Ti、n計(jì)算最佳中間溫度T，并計(jì)算ΔT_冷＝T-Tm；如果ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則所述第一節(jié)流元件和所述第二節(jié)流元件保持當(dāng)前開度；如果ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則需通過調(diào)整所述第一節(jié)流元件和/或所述第二節(jié)流元件的開度使ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃。

根據(jù)本發(fā)明的空調(diào)系統(tǒng)的控制方法，不僅提高了空調(diào)系統(tǒng)的換熱效率和換熱效果，還降低了通過閃蒸器的氣體出口返回第二氣缸的吸氣通道的冷媒中的液態(tài)冷媒的含量，防止第二氣缸因長時(shí)間液擊而損失，進(jìn)而可以防止壓縮機(jī)組件因長時(shí)間液擊而損失，提高了壓縮機(jī)組件的可靠性。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，所述空調(diào)系統(tǒng)還包括換向組件，所述換向組件包括第一端口至第四端口，所述第一端口與所述第一氣缸的排氣通道和所述第二氣缸的排氣通道相連，所述第四端口與所述第一氣缸的吸氣通道相連，第二端口與所述室外換熱器相連，第三端口與所述室內(nèi)換熱器相連。

進(jìn)一步地，空調(diào)系統(tǒng)的控制方法還包括如下步驟：所述空調(diào)系統(tǒng)制熱運(yùn)行時(shí)，檢測所述室內(nèi)換熱器出口溫度Tei、所述室外換熱器蒸發(fā)溫度To和所述閃蒸器溫度Tm，根據(jù)Tei、To、n計(jì)算最佳中間溫度T，并計(jì)算ΔT_熱＝T-Tm；如果ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則所述第一節(jié)流元件和所述第二節(jié)流元件保持當(dāng)前開度；如果ΔT_熱不滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則需通過調(diào)整所述第一節(jié)流元件和/或所述第二節(jié)流元件的開度使ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃。

具體地，所述空調(diào)系統(tǒng)制熱運(yùn)行時(shí)的所述最佳中間溫度T按如下公式計(jì)算：

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16，其中t0＝39.80；

t1＝-2933.19527489908*(Tei+273.15)^1*n^1；

t2＝-519.029844620459*(To+273.15)^1*n^1；

t3＝+172.402714528228*(Tei+273.15)^1.5*n^1；

t4＝+22.9922195204786*(To+273.15)^1.5*n^1；

t5＝+5327.73925175847*(Tei+273.15)^1*n^1.1；

t6＝+2153.21235269999*(To+273.15)^1*n^1.1；

t7＝-333.796352462634*(Tei+273.15)^1.5*n^1.1；

t8＝-89.8028299094928*(To+273.15)^1.5*n^1.1；

t9＝-3243.96950745765*(Tei+273.15)^1*n^1.3；

t10＝-3548.49369992198*(To+273.15)^1*n^1.3；

t11＝+240.883532583675*(Tei+273.15)^1.5*n^1.3；

t12＝+143.967874411684*(To+273.15)^1.5*n^1.3；

t13＝+822.075732063539*(Tei+273.15)^1*n^1.5；

t14＝+2002.89907290839*(To+273.15)^1*n^1.5；

t15＝-79.4317695732326*(Tei+273.15)^1.5*n^1.5；

t16＝-80.7004023951022*(To+273.15)^1.5*n^1.5。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，所述空調(diào)系統(tǒng)制冷運(yùn)行時(shí)所述最佳中間溫度T按如下公式計(jì)算：

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16，其中t0＝39.80；

t1＝-2933.19527489908*(Tco+273.15)^1*n^1；

t2＝-519.029844620459*(Ti+273.15)^1*n^1；

t3＝+172.402714528228*(Tco+273.15)^1.5*n^1；

t4＝+22.9922195204786*(Ti+273.15)^1.5*n^1；

t5＝+5327.73925175847*(Tco+273.15)^1*n^1.1；

t6＝+2153.21235269999*(Ti+273.15)^1*n^1.1；

t7＝-333.796352462634*(Tco+273.15)^1.5*n^1.1；

t8＝-89.8028299094928*(Ti+273.15)^1.5*n^1.1；

t9＝-3243.96950745765*(Tco+273.15)^1*n^1.3；

t10＝-3548.49369992198*(Ti+273.15)^1*n^1.3；

t11＝+240.883532583675*(Tco+273.15)^1.5*n^1.3；

t12＝+143.967874411684*(Ti+273.15)^1.5*n^1.3；

t13＝+822.075732063539*(Tco+273.15)^1*n^1.5；

t14＝+2002.89907290839*(Ti+273.15)^1*n^1.5；

t15＝-79.4317695732326*(Tco+273.15)^1.5*n^1.5；

t16＝-80.7004023951022*(Ti+273.15)^1.5*n^1.5。

具體地，通過檢測所述閃蒸器內(nèi)的飽和壓力并將其換算成飽和溫度以得到所述閃蒸器溫度Tm。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，所述壓縮機(jī)組件包括第一壓縮機(jī)和第二壓縮機(jī)，所述第一壓縮機(jī)內(nèi)設(shè)有所述第一氣缸，所述第二壓縮機(jī)內(nèi)設(shè)有所述第二氣缸。

具體地，n滿足如下關(guān)系式：

n＝(第二壓縮機(jī)排氣量*第二壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速)/(第一壓縮機(jī)排氣量*第一壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速)。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，所述ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤1℃時(shí)，所述第一節(jié)流元件和所述第二節(jié)流元件保持當(dāng)前開度，ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤1℃，則需通過調(diào)整所述第一節(jié)流元件和/或所述第二節(jié)流元件的開度使ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤1℃。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，所述ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤1℃時(shí)，所述第一節(jié)流元件和所述第二節(jié)流元件保持當(dāng)前開度，ΔT_熱不滿足0℃≤ΔT_熱≤1℃，則需通過調(diào)整所述第一節(jié)流元件和/或所述第二節(jié)流元件的開度使ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤1℃。

附圖說明

圖1是根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)的控制流程圖；

圖2是根據(jù)本發(fā)明另一個(gè)實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)的控制流程圖。

附圖標(biāo)記：

空調(diào)系統(tǒng)100，

壓縮機(jī)組件1，第一氣缸11，第二氣缸12，吸氣口13，排氣口14，補(bǔ)氣口15，儲(chǔ)液器16，

室外換熱器2，室內(nèi)換熱器3，

閃蒸器4，氣體出口41，第一接口42，第二接口43，

第一節(jié)流元件51，第二節(jié)流元件52，

換向組件6，第一端口61，第二端口62，第三端口63，第四端口64。

具體實(shí)施方式

下面詳細(xì)描述本發(fā)明的實(shí)施例，所述實(shí)施例的示例在附圖中示出。下面通過參考附圖描述的實(shí)施例是示例性的，旨在用于解釋本發(fā)明，而不能理解為對本發(fā)明的限制。

在本發(fā)明的描述中，需要理解的是，術(shù)語“上”、“下”、“左”、“右”等指示的方位或位置關(guān)系為基于附圖所示的方位或位置關(guān)系，僅是為了便于描述本發(fā)明和簡化描述，而不是指示或暗示所指的裝置或元件必須具有特定的方位、以特定的方位構(gòu)造和操作，因此不能理解為對本發(fā)明的限制。

此外，術(shù)語“第一”、“第二”僅用于描述目的，而不能理解為指示或暗示相對重要性或者隱含指明所指示的技術(shù)特征的數(shù)量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隱含地包括至少一個(gè)該特征。在本發(fā)明的描述中，“多個(gè)”的含義是至少兩個(gè)，例如兩個(gè)，三個(gè)等，除非另有明確具體的限定。

下面參考圖1-圖2描述根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法。

首先，參考圖1-圖2描述采用根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)100，空調(diào)系統(tǒng)100可用于調(diào)節(jié)室內(nèi)溫度?？梢岳斫獾氖牵景l(fā)明實(shí)施例中的空調(diào)系統(tǒng)100可以為單冷型空調(diào)系統(tǒng)，當(dāng)然也可以是冷暖型空調(diào)系統(tǒng)。

如圖1和圖2所示，空調(diào)系統(tǒng)100包括組成制冷循環(huán)流路的壓縮機(jī)組件1、室外換熱器2、室內(nèi)換熱器3和閃蒸器4。其中，壓縮機(jī)組件1包括第一氣缸11和第二氣缸12，第一氣缸11的吸氣通道與室外換熱器2和室內(nèi)換熱器3中的其中一個(gè)連通，也就是說，第一氣缸11的吸氣通道可以與室外換熱器2連通，也可以與室內(nèi)換熱器3連通。

例如，在圖1的示例中，空調(diào)系統(tǒng)100為單冷型空調(diào)系統(tǒng)，第一氣缸11的吸氣通道與室內(nèi)換熱器3連通。又如，在圖2的示例中，空調(diào)系統(tǒng)100為冷暖型空調(diào)系統(tǒng)，當(dāng)?shù)谝粴飧?1的吸氣通道與室內(nèi)換熱器3連通時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100處于制冷模式；當(dāng)?shù)谝粴飧?1的吸氣通道與室外換熱器2連通時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100處于制熱模式。

第二氣缸12的排氣容積v2和第一氣缸11的排氣容積v1的比值n＝v2/v1的取值范圍為0.03～0.30。也就是說，0.03≤n≤0.30。第一氣缸11的排氣容積大于第二氣缸12的排氣容積。

閃蒸器4包括氣體出口41和兩個(gè)接口，例如，參照圖1，氣體出口41可以形成在閃蒸器4的上端，兩個(gè)接口可以形成在閃蒸器4的下端。氣體出口41與第二氣缸12的吸氣通道相連，兩個(gè)接口分別與室外換熱器2和室內(nèi)換熱器3之間串聯(lián)有第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52。為方便描述，將閃蒸器4的兩個(gè)接口分別稱為“第一接口42”和“第二接口43”，其中，第一接口42與室外換熱器2之間串聯(lián)有第一節(jié)流元件51，第二接口43與室內(nèi)換熱器3之間串聯(lián)有第二節(jié)流元件52。

空調(diào)系統(tǒng)100工作時(shí)，閃蒸器4內(nèi)的部分氣態(tài)冷媒可以通過氣體出口41進(jìn)入第二氣缸12的吸氣通道，這一方面有利于減少壓縮機(jī)組件1的壓力損失，另一方面可以通過閃蒸器4將節(jié)流后不參與換熱的氣態(tài)冷媒分離出來，有利于提高室內(nèi)換熱器3或室外換熱器2的換熱效果(例如，空調(diào)系統(tǒng)100制冷時(shí)，有利于提高室內(nèi)換熱器3的換熱效果，空調(diào)系統(tǒng)100制熱時(shí)，有利于提高室外換熱器2的換熱效果)。

其中，壓縮機(jī)組件1可以包括吸氣口13、排氣口14和補(bǔ)氣口15。例如，在圖1和圖2的示例中，吸氣口13可以與第一氣缸11的吸氣通道連通，補(bǔ)氣口15可以與第二氣缸12的吸氣通道連通，第一氣缸11的排氣通道與第二氣缸12的排氣通道可以與排氣口14連通。壓縮機(jī)組件1還包括儲(chǔ)液器16，儲(chǔ)液器16可以與第一氣缸11的吸氣通道連通。

具體地，參照圖1，第一節(jié)流元件51的一端(例如，圖1中的上端)與第一接口42相連，第一節(jié)流元件51的另一端(例如，圖1中的下端)與室外換熱器2的一端(例如，圖1中的右端)相連。第二節(jié)流元件52的一端(例如，圖1中的上端)與第二接口43相連，第二節(jié)流元件52的另一端(例如，圖1中的下端)與室內(nèi)換熱器3的一端(例如，圖1中的右端)相連。室內(nèi)換熱器3的另一端(例如，圖1中的左端)與儲(chǔ)液器16的一端(例如，圖1中的下端)相連，儲(chǔ)液器16的另一端(例如，圖1中的上端)與第一氣缸11的吸氣通道相連。室外換熱器2的另一端(例如，圖1中左端)與壓縮機(jī)組件1的排氣口14相連。

例如，參照圖1和圖2，空調(diào)系統(tǒng)100制冷運(yùn)行時(shí)，壓縮機(jī)組件1的排氣口14排出的高溫高壓的冷媒經(jīng)過室外換熱器2，并在室外換熱器2與室外環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒經(jīng)過第一節(jié)流元件51節(jié)流降壓后流向閃蒸器4，閃蒸器4內(nèi)的一部分氣態(tài)冷媒由氣體出口41經(jīng)過壓縮機(jī)組件1的補(bǔ)氣口15直接流回第二氣缸12的吸氣通道內(nèi)，閃蒸器4內(nèi)的另一部分氣態(tài)冷媒流向室內(nèi)換熱器3，并在室內(nèi)換熱器3內(nèi)與室內(nèi)環(huán)境進(jìn)行換熱以給室內(nèi)制冷，換熱后的冷媒流向儲(chǔ)液器16，并經(jīng)過壓縮機(jī)組件1的吸氣口13返回到第一氣缸11的吸氣通道內(nèi)，從而形成制冷循環(huán)，以此往復(fù)。

參照圖2，空調(diào)系統(tǒng)100制熱運(yùn)行時(shí)，壓縮機(jī)組件1的排氣口14排出的高溫高壓的冷媒流向室內(nèi)換熱器3，并在室內(nèi)換熱器3內(nèi)與室內(nèi)環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒流向第二節(jié)流元件52，經(jīng)第二節(jié)流元件52節(jié)流降壓后，通過第二接口43流向閃蒸器4。閃蒸器4內(nèi)的一部分冷媒由氣體出口41經(jīng)過壓縮機(jī)組件1的補(bǔ)氣口15直接流回第二氣缸12的吸氣通道內(nèi)，閃蒸器4內(nèi)的另一部分冷媒從第二接口43流出，并經(jīng)過第一節(jié)流元件51節(jié)流降壓后流向室外換熱器2，冷媒在室外換熱器2內(nèi)與室外環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒經(jīng)過壓縮機(jī)組件1的吸氣口13返回到第一氣缸11的吸氣通道內(nèi)，以此往復(fù)。

下面參考附圖描述根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法，空調(diào)系統(tǒng)100為上述實(shí)施例中描述的空調(diào)系統(tǒng)100。

空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法包括如下步驟：空調(diào)系統(tǒng)100制冷運(yùn)行時(shí)，檢測室外換熱器2的出口溫度Tco、室內(nèi)換熱器3的蒸發(fā)溫度Ti和閃蒸器4溫度Tm，根據(jù)Tco、Ti、n計(jì)算最佳中間溫度T，并計(jì)算ΔT_冷＝T-Tm；

如果ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度；

如果ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則需通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度使ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃。

可以理解的是，ΔT_冷的具體范圍可以根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)100的具體規(guī)格型號(hào)和實(shí)際要求調(diào)整設(shè)計(jì)，本發(fā)明對此不作具體限定。例如，ΔT_冷可以進(jìn)一步滿足：0℃≤ΔT_冷≤3℃、0℃≤ΔT_冷≤2℃或0℃≤ΔT_冷≤1℃等。

具體而言，ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃時(shí)，表明由閃蒸器4的氣體出口41直接返回第二氣缸12的吸氣通道的冷媒中沒有液態(tài)冷媒或冷媒中所含有的液態(tài)冷媒的量較少，不會(huì)對第二氣缸12產(chǎn)生液擊或不會(huì)因少量的液態(tài)冷媒對第二氣缸12產(chǎn)生液擊而對壓縮機(jī)組件1產(chǎn)生損傷，此時(shí)第一節(jié)流元件51的開度和第二節(jié)流元件52的開度可以保持不變，空調(diào)系統(tǒng)100可以保持原控制模式運(yùn)行；

當(dāng)ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃時(shí)，也就是說，當(dāng)ΔT_冷滿足：ΔT_冷＜0℃或者ΔT_冷＞4℃時(shí)，表明由閃蒸器4的氣體出口41直接返回第二氣缸12的吸氣通道的冷媒中的液態(tài)冷媒的量較多，需要通過單獨(dú)調(diào)整第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52中的其中任意一個(gè)的開度，以調(diào)整第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52中的上述其中任意一個(gè)的流量，直至ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，或者同時(shí)調(diào)整第一節(jié)流元件51的開度和第二節(jié)流元件52的開度，以調(diào)整第一節(jié)流元件51的流量和第二節(jié)流元件52的流量，直至ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃。

由此，可以設(shè)定合適的最佳中間溫度，對空調(diào)系統(tǒng)100進(jìn)行控制，不僅可以提高空調(diào)系統(tǒng)100的換熱效率和換熱效果，還可以降低通過閃蒸器4的氣體出口41返回第二氣缸12的吸氣通道的冷媒中的液態(tài)冷媒的含量，防止第二氣缸12因長時(shí)間液擊而損失，進(jìn)而可以防止壓縮機(jī)組件1因長時(shí)間液擊而損失，提高了壓縮機(jī)組件1的可靠性。

本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解，當(dāng)ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，可以采用任何控制手段使得調(diào)整ΔT_冷的范圍，以降低從閃蒸器4的氣體出口41排回壓縮機(jī)組件1的冷媒中的液態(tài)冷媒的含量。例如根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，可以通過控制室內(nèi)風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速減小以降低室內(nèi)換熱器3的溫度，和/或控制室外風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速減小以增大室外換熱器2的溫度，從而可以調(diào)整最佳中間溫度，進(jìn)而降低了從閃蒸器4的氣體出口41排回壓縮機(jī)組件1的冷媒中的液態(tài)冷媒的含量。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法，通過室外換熱器2的出口溫度Tco、室內(nèi)換熱器3的蒸發(fā)溫度Ti、第二氣缸12的排氣容積v2和第一氣缸11的排氣容積v1的比值n計(jì)算最佳中間溫度T，并計(jì)算ΔT_冷＝T-Tm，判斷ΔT_冷是否滿足：0℃≤ΔT_冷≤4℃，當(dāng)ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃時(shí)，第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度，當(dāng)ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度使ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃。由此，可以設(shè)定合適的最佳中間溫度，根據(jù)ΔT_冷的具體數(shù)值及時(shí)調(diào)整空調(diào)系統(tǒng)100的運(yùn)行狀態(tài)，不僅可以提高空調(diào)系統(tǒng)100的換熱效率和換熱效果，還可以降低通過閃蒸器4的氣體出口41返回第二氣缸12的吸氣通道的冷媒中的液態(tài)冷媒的含量，防止第二氣缸12因長時(shí)間液擊而損失，進(jìn)而可以防止壓縮機(jī)組件1因長時(shí)間液擊而損失，提高了壓縮機(jī)組件1的可靠性。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，空調(diào)系統(tǒng)100還包括換向組件6?？蛇x地，換向組件6可以為四通閥等，結(jié)構(gòu)簡單且成本低。

具體地，參照圖2，換向組件6包括第一端口61至第四端口64。具體而言，換向組件6包括：第一端口61、第二端口62、第三端口63和第四端口64。第一端口61與第二端口62和第三端口63中的其中一個(gè)連通，第四端口64與第二端口62和第三端口63中的另一個(gè)連通。其中，第一端口61與第一氣缸11的排氣通道和第二氣缸12的排氣通道相連，第四端口64與第一氣缸11的吸氣通道相連，第二端口62與室外換熱器2相連，第三端口63與室內(nèi)換熱器3相連。由此，可以通過控制換向組件6更換空調(diào)系統(tǒng)100的運(yùn)行模式。

例如，當(dāng)?shù)谝欢丝?1與第二端口62連通，第三端口63與第四端口64連通時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100處于制冷模式，從壓縮機(jī)組件1的排氣口14排出的高溫高壓的冷媒經(jīng)過第一端口61和第二端口62流向室外換熱器2，并在室外換熱器2內(nèi)與室外環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒經(jīng)過第一節(jié)流元件51節(jié)流降壓后通過第一接口42流向閃蒸器4。閃蒸器4內(nèi)的一部分冷媒由氣體出口41經(jīng)過補(bǔ)氣口15直接流回第二氣缸12的吸氣通道內(nèi)，閃蒸器4內(nèi)的另一部分冷媒從第二接口43流出并經(jīng)過第二節(jié)流元件52節(jié)流降壓后，流向室內(nèi)換熱器3，并在室內(nèi)換熱器3內(nèi)與室內(nèi)環(huán)境進(jìn)行換熱以給室內(nèi)制冷，隨后冷媒經(jīng)過第三端口63和第四端口64流向儲(chǔ)液器16，并經(jīng)過吸氣口13返回第一氣缸11的吸氣通道內(nèi)。

當(dāng)?shù)谝欢丝?1與第三端口63連通，第二端口62與第四端口64連通時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100處于制熱模式，從壓縮機(jī)組件1的排氣口14排出的高溫高壓的冷媒經(jīng)過第一端口61和第三端口63流向室內(nèi)換熱器3，并在室內(nèi)換熱器3內(nèi)與室內(nèi)環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒流向第二節(jié)流元件52，經(jīng)第二節(jié)流元件52節(jié)流降壓后，通過第二接口43流向閃蒸器4。閃蒸器4內(nèi)的一部分冷媒由氣體出口41經(jīng)過壓縮機(jī)組件1的補(bǔ)氣口15返回到第二氣缸12的吸氣通道，閃蒸器4內(nèi)的另一部分冷媒從第一接口42流出，并經(jīng)過第一節(jié)流元件51節(jié)流降壓后流向室外換熱器2，冷媒在室外換熱器2內(nèi)與室外環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒經(jīng)過第二端口62和第四端口64流向儲(chǔ)液器16，并經(jīng)過吸氣口13返回第一氣缸11的吸氣通道內(nèi)。

進(jìn)一步地，空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法還包括如下步驟：空調(diào)系統(tǒng)100制熱運(yùn)行時(shí)，檢測室內(nèi)換熱器3出口溫度Tei、室外換熱器2蒸發(fā)溫度To和閃蒸器4溫度Tm，根據(jù)Tei、To、n計(jì)算最佳中間溫度T，并計(jì)算ΔT_熱＝T-Tm；

如果ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度，即不需調(diào)整第一節(jié)流元件51的流量和第二節(jié)流元件52的流量；

如果ΔT_熱不滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則需通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度使ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃。

具體而言，ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃時(shí)，表明由閃蒸器4的氣體出口41直接返回第二氣缸12的吸氣通道的冷媒中沒有液態(tài)冷媒或冷媒中所含有的液態(tài)冷媒的量較少，不會(huì)對第二氣缸12產(chǎn)生液擊或不會(huì)因少量的液態(tài)冷媒對第二氣缸12產(chǎn)生液擊而對壓縮機(jī)組件1產(chǎn)生損傷，此時(shí)第一節(jié)流元件51的開度和第二節(jié)流元件52的開度可以保持不變，空調(diào)系統(tǒng)100可以保持原控制模式運(yùn)行；

當(dāng)ΔT_熱不滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃時(shí)，也就是說，當(dāng)ΔT_熱滿足：ΔT_熱＜0℃或者ΔT_熱＞4℃時(shí)，表明由閃蒸器4的氣體出口41直接返回第二氣缸12的吸氣通道的冷媒中的液態(tài)冷媒的量較多，需要通過單獨(dú)調(diào)整第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52中的其中任意一個(gè)的開度，以調(diào)整第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52中的上述其中任意一個(gè)的流量，直至ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，或者同時(shí)調(diào)整第一節(jié)流元件51的開度和第二節(jié)流元件52的開度，以調(diào)整第一節(jié)流元件51的流量和第二節(jié)流元件52的流量，直至ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃。

由此，可以設(shè)定合適的最佳中間溫度，對空調(diào)系統(tǒng)100的制熱模式進(jìn)行控制，提高了壓縮機(jī)組件1的可靠性且提高了空調(diào)系統(tǒng)100的換熱效率和換熱效果。

可以理解的是，ΔT_熱的具體范圍可以根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)100的具體規(guī)格型號(hào)和實(shí)際要求調(diào)整設(shè)計(jì)，本發(fā)明對此不作具體限定。例如，ΔT_熱可以進(jìn)一步滿足：0℃≤ΔT_熱≤3℃、0℃≤ΔT_熱≤2℃或0℃≤ΔT_熱≤1℃等。

具體地，空調(diào)系統(tǒng)100制熱運(yùn)行時(shí)的最佳中間溫度T可以按如下公式計(jì)算：

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16，其中t0＝39.80；

t1＝-2933.19527489908*(Tei+273.15)^1*n^1；

t2＝-519.029844620459*(To+273.15)^1*n^1；

t3＝+172.402714528228*(Tei+273.15)^1.5*n^1；

t4＝+22.9922195204786*(To+273.15)^1.5*n^1；

t5＝+5327.73925175847*(Tei+273.15)^1*n^1.1；

t6＝+2153.21235269999*(To+273.15)^1*n^1.1；

t7＝-333.796352462634*(Tei+273.15)^1.5*n^1.1；

t8＝-89.8028299094928*(To+273.15)^1.5*n^1.1；

t9＝-3243.96950745765*(Tei+273.15)^1*n^1.3；

t10＝-3548.49369992198*(To+273.15)^1*n^1.3；

t11＝+240.883532583675*(Tei+273.15)^1.5*n^1.3；

t12＝+143.967874411684*(To+273.15)^1.5*n^1.3；

t13＝+822.075732063539*(Tei+273.15)^1*n^1.5；

t14＝+2002.89907290839*(To+273.15)^1*n^1.5；

t15＝-79.4317695732326*(Tei+273.15)^1.5*n^1.5；

t16＝-80.7004023951022*(To+273.15)^1.5*n^1.5。

例如，當(dāng)冷媒為R410A，空調(diào)系統(tǒng)100制熱運(yùn)行時(shí)，壓縮機(jī)組件1的第二氣缸12的排氣容積v2和第一氣缸11的排氣容積v1的比值n＝0.03時(shí)，檢測到室外換熱器2蒸發(fā)溫度To、室內(nèi)換熱器3出口溫度Tei分別為10℃、41℃，將To、Tei、n代入下式計(jì)算最佳中間溫度：

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16＝39.80-2933.19527489908*(Tei+273.15)^1*n^1-519.029844620459*(To+273.15)^1*n^1+172.402714528228*(Tei+273.15)^1.5*n^1+22.9922195204786*(To+273.15)^1.5*n^1+5327.73925175847*(Tei+273.15)^1*n^1.1+2153.21235269999*(To+273.15)^1*n^1.1-333.796352462634*(Tei+273.15)^1.5*n^1.1-89.8028299094928*(To+273.15)^1.5*n^1.1-3243.96950745765*(Te i+273.15)^1*n^1.3-3548.49369992198*(To+273.15)^1*n^1.3+240.883532583675*(Tei+273.15)^1.5*n^1.3+143.967874411684*(To+273.15)^1.5*n^1.3+822.075732063539*(Tei+273.15)^1*n^1.5+2002.89907290839*(To+273.15)^1*n^1.5-79.4317695732326*(Tei+273.15)^1.5*n^1.5-80.7004023951022*(To+273.15)^1.5*n^1.5℃＝34.7℃，如果此時(shí)檢測到的閃蒸器4溫度Tm為33℃，則ΔT_熱＝T-Tm＝34.7℃-33℃＝1.7℃，滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度；如果此時(shí)檢測到的閃蒸器4溫度Tm為35℃，則ΔT_熱＝T-Tm＝34.7℃-35℃＝-0.3℃，不滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則需調(diào)整通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度直至滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，空調(diào)系統(tǒng)100制冷運(yùn)行時(shí)最佳中間溫度T按如下公式計(jì)算：

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16，其中t0＝39.80；

t1＝-2933.19527489908*(Tco+273.15)^1*n^1；

t2＝-519.029844620459*(Ti+273.15)^1*n^1；

t3＝+172.402714528228*(Tco+273.15)^1.5*n^1；

t4＝+22.9922195204786*(Ti+273.15)^1.5*n^1；

t5＝+5327.73925175847*(Tco+273.15)^1*n^1.1；

t6＝+2153.21235269999*(Ti+273.15)^1*n^1.1；

t7＝-333.796352462634*(Tco+273.15)^1.5*n^1.1；

t8＝-89.8028299094928*(Ti+273.15)^1.5*n^1.1；

t9＝-3243.96950745765*(Tco+273.15)^1*n^1.3；

t10＝-3548.49369992198*(Ti+273.15)^1*n^1.3；

t11＝+240.883532583675*(Tco+273.15)^1.5*n^1.3；

t12＝+143.967874411684*(Ti+273.15)^1.5*n^1.3；

t13＝+822.075732063539*(Tco+273.15)^1*n^1.5；

t14＝+2002.89907290839*(Ti+273.15)^1*n^1.5；

t15＝-79.4317695732326*(Tco+273.15)^1.5*n^1.5；

t16＝-80.7004023951022*(Ti+273.15)^1.5*n^1.5。

例如，當(dāng)冷媒為R410A，空調(diào)系統(tǒng)100制冷運(yùn)行時(shí)，當(dāng)壓縮機(jī)組件1的第二氣缸12的排氣容積v2和第一氣缸11的排氣容積v1的比值n＝0.03時(shí)，檢測到室外換熱器2蒸發(fā)溫度Ti、室內(nèi)換熱器3出口溫度Tco分別為10℃、41℃，將Ti、Tco、n代入下式計(jì)算最佳中間溫度:

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16＝39.80-2933.19527489908*(Tco+273.15)^1*n^1-519.029844620459*(Ti+273.15)^1*n^1+172.402714528228*(Tco+273.15)^1.5*n^1+22.9922195204786*(Ti+273.15)^1.5*n^1+5327.73925175847*(Tco+273.15)^1*n^1.1+2153.21235269999*(Ti+273.15)^1*n^1.1-333.796352462634*(Tco+273.15)^1.5*n^1.1-89.8028299094928*(Ti+273.15)^1.5*n^1.1-3243.96950745765*(Tco+273.15)^1*n^1.3-3548.49369992198*(Ti+273.15)^1*n^1.3+240.883532583675*(Tco+273.15)^1.5*n^1.3+143.967874411684*(Ti+273.15)^1.5*n^1.3+822.075732063539*(Tco+273.15)^1*n^1.5+2002.89907290839*(Ti+273.15)^1*n^1.5-79.4317695732326*(Tco+273.15)^1.5*n^1.5-80.7004023951022*(Ti+273.15)^1.5*n^1.5℃＝34.7℃，如果此時(shí)檢測到的閃蒸器4溫度Tm為33℃，則ΔT_冷＝T-Tm＝34.7℃-33℃＝1.7℃，滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度；如果此時(shí)檢測到的閃蒸器4溫度Tm為35℃，則ΔT_冷＝T-Tm＝34.7℃-35℃＝-0.3℃，不滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則需調(diào)整通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度直至滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，空調(diào)制冷系統(tǒng)還可以包括溫度傳感器(圖未示出)，通過溫度傳感器可以直接檢測檢測室外換熱器2的出口溫度、室內(nèi)換熱器3的蒸發(fā)溫度和閃蒸器4溫度。由此，可以方便地檢測出外換熱器的出口溫度、室內(nèi)換熱器3的蒸發(fā)溫度和閃蒸器4溫度。

當(dāng)然，本發(fā)明并不限于此，例如，可以通過檢測閃蒸器4內(nèi)的飽和壓力并將其換算成飽和溫度以得到閃蒸器4溫度Tm。具體地，空調(diào)系統(tǒng)100還可以包括壓力傳感器(圖未示出)，可以先通過壓力傳感器檢測閃蒸器4的飽和壓力，然后根據(jù)冷媒飽和溫度和飽和壓力表，將檢測到的飽和壓力換算成飽和溫度以得到閃蒸器4溫度Tm。由此，同樣可以方便地檢測到閃蒸器4溫度Tm。

其中，當(dāng)通過溫度傳感器直接檢測閃蒸器4溫度時(shí)，可以檢測閃蒸器4的任意位置處的溫度，當(dāng)通過壓力傳感器檢測閃蒸器4的飽和壓力時(shí)，可以檢測閃蒸器4內(nèi)任意位置處的壓力。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，壓縮機(jī)組件1可以為雙缸壓縮機(jī)，也就是說，壓縮機(jī)組件1內(nèi)可以設(shè)有第一氣缸11和第二氣缸12，結(jié)構(gòu)簡單且極大地減小了壓縮機(jī)組件1的占用空間，從而減小了空調(diào)系統(tǒng)100的整體體積。

當(dāng)然，可以理解的是，壓縮機(jī)組件1還可以包括第一壓縮機(jī)和第二壓縮機(jī)，其中第一壓縮機(jī)內(nèi)設(shè)有第一氣缸11，第二壓縮機(jī)內(nèi)設(shè)有第二氣缸12。此時(shí)，n滿足如下關(guān)系式：

n＝(第二壓縮機(jī)排氣量*第二壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速)/(第一壓縮機(jī)排氣量*第一壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速)。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，空調(diào)系統(tǒng)100制冷運(yùn)行時(shí)，ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤1℃時(shí)，第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度，當(dāng)ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤1℃，則需通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度使ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤1℃。由此，提高空調(diào)系統(tǒng)100的靈敏性，從而進(jìn)一步地提高了壓縮機(jī)組件1的可靠性且提高了空調(diào)系統(tǒng)100的換熱效率和換熱效果。

根據(jù)本發(fā)明的一些實(shí)施例，空調(diào)系統(tǒng)100制熱運(yùn)行時(shí)，ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤1℃時(shí)，第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度，ΔT_熱不滿足0℃≤ΔT_熱≤1℃，則需通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度使ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤1℃。由此，同樣可以提高空調(diào)系統(tǒng)100的靈敏性，從而進(jìn)一步地提高了壓縮機(jī)組件1的可靠性且提高了空調(diào)系統(tǒng)100的換熱效率和換熱效果。

下面結(jié)合圖1-圖2描述根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法的兩個(gè)具體實(shí)施例。

實(shí)施例一

如圖1所示，空調(diào)系統(tǒng)100為單冷型空調(diào)系統(tǒng)，空調(diào)系統(tǒng)100包括組成制冷循環(huán)流路的壓縮機(jī)組件1、室外換熱器2、室內(nèi)換熱器3和閃蒸器4。其中，壓縮機(jī)組件1為雙缸壓縮機(jī)，包括第一氣缸11和第二氣缸12，第二氣缸12的排氣容積v2和第一氣缸11的排氣容積v1的比值n滿足：0.03≤n≤0.30。

第一氣缸11的吸氣通道室內(nèi)換熱器3連通。壓縮機(jī)組件1包括吸氣口13、排氣口14、補(bǔ)氣口15和儲(chǔ)液器16。其中，儲(chǔ)液器16與吸氣口13相連，吸氣口13與第一氣缸11的吸氣通道連通，補(bǔ)氣口15與第二氣缸12的吸氣通道連通，第一氣缸11的排氣通道與第二氣缸12的排氣通道可以與排氣口14連通。

閃蒸器4包括氣體出口41、第一接口42和第二接口43，氣體出口41與第二氣缸12的吸氣通道相連，第一接口42與室外換熱器2之間串聯(lián)有第一節(jié)流元件51，第二接口43與室內(nèi)換熱器3之間串聯(lián)有第二節(jié)流元件52。

具體地，第一節(jié)流元件51的上端與第一接口42相連，第一節(jié)流元件51的下端與室外換熱器2的右端相連。第二節(jié)流元件52的上端與第二接口43相連，第二節(jié)流元件52的下端與室內(nèi)換熱器3的右端相連。室內(nèi)換熱器3的左端與儲(chǔ)液器16的下端相連，儲(chǔ)液器16的上端與第一氣缸11的吸氣通道相連。室外換熱器2的左端與壓縮機(jī)組件1的排氣口14相連。

空調(diào)系統(tǒng)100工作時(shí)，壓縮機(jī)組件1的排氣口14排出的高溫高壓的冷媒經(jīng)過室外換熱器2，并在室外換熱器2與室外環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒經(jīng)過第一節(jié)流元件51節(jié)流降壓后流向閃蒸器4，閃蒸器4內(nèi)的一部分冷媒由氣體出口41經(jīng)過壓縮組件的補(bǔ)氣口15直接流回第二氣缸12的吸氣通道內(nèi)，閃蒸器4內(nèi)的另一部分冷媒流向室內(nèi)換熱器3，并在室內(nèi)換熱器3內(nèi)與室內(nèi)環(huán)境進(jìn)行換熱以給室內(nèi)制冷，換熱后的冷媒經(jīng)過壓縮組件的吸氣口13返回到第一氣缸11的吸氣通道內(nèi)。

空調(diào)系統(tǒng)100制冷運(yùn)行時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法為：壓縮機(jī)組件1開啟后，檢測室外換熱器2的出口溫度Tco、室內(nèi)換熱器3的蒸發(fā)溫度Ti和閃蒸器4溫度Tm，根據(jù)Tco、Ti、n計(jì)算最佳中間溫度T，其中，

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16，其中t0＝39.80；

t1＝-2933.19527489908*(Tco+273.15)^1*n^1；

t2＝-519.029844620459*(Ti+273.15)^1*n^1；

t3＝+172.402714528228*(Tco+273.15)^1.5*n^1；

t4＝+22.9922195204786*(Ti+273.15)^1.5*n^1；

t5＝+5327.73925175847*(Tco+273.15)^1*n^1.1；

t6＝+2153.21235269999*(Ti+273.15)^1*n^1.1；

t7＝-333.796352462634*(Tco+273.15)^1.5*n^1.1；

t8＝-89.8028299094928*(Ti+273.15)^1.5*n^1.1；

t9＝-3243.96950745765*(Tco+273.15)^1*n^1.3；

t10＝-3548.49369992198*(Ti+273.15)^1*n^1.3；

t11＝+240.883532583675*(Tco+273.15)^1.5*n^1.3；

t12＝+143.967874411684*(Ti+273.15)^1.5*n^1.3；

t13＝+822.075732063539*(Tco+273.15)^1*n^1.5；

t14＝+2002.89907290839*(Ti+273.15)^1*n^1.5；

t15＝-79.4317695732326*(Tco+273.15)^1.5*n^1.5；

t16＝-80.7004023951022*(Ti+273.15)^1.5*n^1.5，

根據(jù)T和Tm計(jì)算ΔT_冷＝T-Tm。如果ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度，如果ΔT_冷不滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃，則通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度直至ΔT_冷滿足0℃≤ΔT_冷≤4℃。

實(shí)施例二

如圖2所示，空調(diào)系統(tǒng)100為冷暖型空調(diào)系統(tǒng)，空調(diào)系統(tǒng)100包括組成制冷循環(huán)流路的壓縮機(jī)組件1、室外換熱器2、室內(nèi)換熱器3、閃蒸器4和換向組件6。其中，壓縮機(jī)組件1為雙缸壓縮機(jī)，包括第一氣缸11和第二氣缸12，第二氣缸12的排氣容積v2和第一氣缸11的排氣容積v1的比值n滿足：0.03≤n≤0.30。

壓縮機(jī)組件1包括吸氣口13、排氣口14、補(bǔ)氣口15和儲(chǔ)液器16。其中，儲(chǔ)液器16與吸氣口13相連，吸氣口13與第一氣缸11的吸氣通道連通，補(bǔ)氣口15與第二氣缸12的吸氣通道連通，第一氣缸11的排氣通道與第二氣缸12的排氣通道可以與排氣口14連通。

閃蒸器4包括氣體出口41、第一接口42和第二接口43，氣體出口41與第二氣缸12的吸氣通道相連，第一接口42與室外換熱器2之間串聯(lián)有第一節(jié)流元件51，第二接口43與室內(nèi)換熱器3之間串聯(lián)有第二節(jié)流元件52。

換向組件6包括：第一端口61至第四端口64。第一端口61與第二端口62和第三端口63中的其中一個(gè)連通，第四端口64與第二端口62和第三端口63中的另一個(gè)連通。其中，第一端口61與第一氣缸11的排氣通道和第二氣缸12的排氣通道相連，第四端口64與第一氣缸11的吸氣通道相連，第二端口62與室外換熱器2相連，第三端口63與室內(nèi)換熱器3相連。由此，可以通過控制換向組件6更換空調(diào)系統(tǒng)100的運(yùn)行模式。

當(dāng)?shù)谝欢丝?1與第二端口62連通，第三端口63與第四端口64連通時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100處于制冷模式，從壓縮機(jī)組件1的排氣口14排出的高溫高壓的冷媒經(jīng)過第一端口61和第二端口62流向室外換熱器2，并在室外換熱器2內(nèi)與室外環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒經(jīng)過第一節(jié)流元件51節(jié)流降壓后通過第一接口42流向閃蒸器4。閃蒸器4內(nèi)的一部分媒由氣體出口41經(jīng)過補(bǔ)氣口15直接流回第二氣缸12的吸氣通道內(nèi)，閃蒸器4內(nèi)的另一部分冷媒從第二接口43流出并經(jīng)過第二節(jié)流元件52節(jié)流降壓后，流向室內(nèi)換熱器3，并在室內(nèi)換熱器3內(nèi)與室內(nèi)環(huán)境進(jìn)行換熱以給室內(nèi)制冷，隨后冷媒經(jīng)過第三端口63和第四端口64流向儲(chǔ)液器16，并經(jīng)過吸氣口13返回第一氣缸11的吸氣通道內(nèi)。

空調(diào)系統(tǒng)100制冷運(yùn)行時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法與實(shí)施例一中的空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法相同，在此不再贅述。

當(dāng)?shù)谝欢丝?1與第三端口63連通，第二端口62與第四端口64連通時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100處于制熱模式，從壓縮機(jī)組件1的排氣口14排出的高溫高壓的冷媒經(jīng)過第一端口61和第三端口63流向室內(nèi)換熱器3，并在室內(nèi)換熱器3內(nèi)與室內(nèi)環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒流向第二節(jié)流元件52，經(jīng)第二節(jié)流元件52節(jié)流降壓后，通過第二接口43流向閃蒸器4。閃蒸器4內(nèi)的一部分冷媒由氣體出口41經(jīng)過壓縮機(jī)組件1的補(bǔ)氣口15返回到第二氣缸12的吸氣通道，閃蒸器4內(nèi)的另一部分冷媒從第一接口42流出，并經(jīng)過第一節(jié)流元件51節(jié)流降壓后流向室外換熱器2，冷媒在室外換熱器2內(nèi)與室外環(huán)境進(jìn)行換熱，換熱后的冷媒經(jīng)過第二端口62和第四端口64流向儲(chǔ)液器16，并經(jīng)過吸氣口13返回第一氣缸11的吸氣通道內(nèi)。

空調(diào)系統(tǒng)100制熱運(yùn)行時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法為：壓縮機(jī)組件1開啟后，檢測室內(nèi)換熱器3出口溫度Tei、室外換熱器2蒸發(fā)溫度To和閃蒸器4溫度Tm，根據(jù)Tei、To、n計(jì)算最佳中間溫度T：

T＝t0+t1+t2+t3+t4+t5+t6+t7+t8+t9+t10+t11+t12+t13+t14+t15+t16，其中t0＝39.80；

t1＝-2933.19527489908*(Tei+273.15)^1*n^1；

t2＝-519.029844620459*(To+273.15)^1*n^1；

t3＝+172.402714528228*(Tei+273.15)^1.5*n^1；

t4＝+22.9922195204786*(To+273.15)^1.5*n^1；

t5＝+5327.73925175847*(Tei+273.15)^1*n^1.1；

t6＝+2153.21235269999*(To+273.15)^1*n^1.1；

t7＝-333.796352462634*(Tei+273.15)^1.5*n^1.1；

t8＝-89.8028299094928*(To+273.15)^1.5*n^1.1；

t9＝-3243.96950745765*(Tei+273.15)^1*n^1.3；

t10＝-3548.49369992198*(To+273.15)^1*n^1.3；

t11＝+240.883532583675*(Tei+273.15)^1.5*n^1.3；

t12＝+143.967874411684*(To+273.15)^1.5*n^1.3；

t13＝+822.075732063539*(Tei+273.15)^1*n^1.5；

t14＝+2002.89907290839*(To+273.15)^1*n^1.5；

t15＝-79.4317695732326*(Tei+273.15)^1.5*n^1.5；

t16＝-80.7004023951022*(To+273.15)^1.5*n^1.5。

根據(jù)T和Tm計(jì)算ΔT_熱＝T–Tm，如果ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則第一節(jié)流元件51和第二節(jié)流元件52保持當(dāng)前開度，即不需調(diào)整第一節(jié)流元件51的流量和第二節(jié)流元件52的流量，如果ΔT_熱不滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃，則需通過調(diào)整第一節(jié)流元件51和/或第二節(jié)流元件52的開度使ΔT_熱滿足0℃≤ΔT_熱≤4℃。

在本發(fā)明中，除非另有明確的規(guī)定和限定，術(shù)語“安裝”、“相連”、“連接”、“固定”等術(shù)語應(yīng)做廣義理解，例如，可以是固定連接，也可以是可拆卸連接，或成一體；可以是機(jī)械連接，也可以是電連接或彼此可通訊；可以是直接相連，也可以通過中間媒介間接相連，可以是兩個(gè)元件內(nèi)部的連通或兩個(gè)元件的相互作用關(guān)系，除非另有明確的限定。對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員而言，可以根據(jù)具體情況理解上述術(shù)語在本發(fā)明中的具體含義。

根據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的空調(diào)系統(tǒng)100的控制方法，不僅提高了空調(diào)系統(tǒng)100的性能，還降低了通過閃蒸器4的氣體出口41返回第二氣缸12的吸氣通道的冷媒中的液態(tài)冷媒的含量，防止第二氣缸12因長時(shí)間液擊而損失，進(jìn)而可以防止壓縮機(jī)組件1因長時(shí)間液擊而損失，提高了壓縮機(jī)組件1的可靠性。

在本說明書的描述中，參考術(shù)語“一個(gè)實(shí)施例”、“一些實(shí)施例”、“示例”、“具體示例”、或“一些示例”等的描述意指結(jié)合該實(shí)施例或示例描述的具體特征、結(jié)構(gòu)、材料或者特點(diǎn)包含于本發(fā)明的至少一個(gè)實(shí)施例或示例中。在本說明書中，對上述術(shù)語的示意性表述不必須針對的是相同的實(shí)施例或示例。而且，描述的具體特征、結(jié)構(gòu)、材料或者特點(diǎn)可以在任一個(gè)或多個(gè)實(shí)施例或示例中以合適的方式結(jié)合。此外，在不相互矛盾的情況下，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以將本說明書中描述的不同實(shí)施例或示例以及不同實(shí)施例或示例的特征進(jìn)行結(jié)合和組合。

盡管上面已經(jīng)示出和描述了本發(fā)明的實(shí)施例，可以理解的是，上述實(shí)施例是示例性的，不能理解為對本發(fā)明的限制，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員在本發(fā)明的范圍內(nèi)可以對上述實(shí)施例進(jìn)行變化、修改、替換和變型。