本發(fā)明涉及空氣調節(jié)裝置。

背景技術：

以往，有如下的空氣調節(jié)裝置：所述空氣調節(jié)裝置在制熱運轉時檢測室外風扇馬達的電流值以及室外風扇的轉速，并根據室外風扇馬達的電流值成為基準電流值以上或者室外風扇的轉速下降了預定轉速來判定除霜運轉的開始(參照專利文獻1)。

在先技術文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開2009－58222號公報

技術實現要素：

發(fā)明要解決的課題

但是，在專利文獻1所記載的空氣調節(jié)機中，由于預先確定基準電流值，所以在室外風扇馬達老化而室外風扇馬達的效率下降了的情況下，無法考慮與風扇轉速的下降相伴的風扇輸入的減少的情況等來變更基準電流值。因此，存在無法在制熱運轉時在適當的定時轉移到除霜運轉這樣的課題。即，存在除霜效率差這樣的課題。

本發(fā)明是以上述課題為背景而作出的，其目的在于提供一種空氣調節(jié)裝置，所述空氣調節(jié)裝置與以往相比能夠效率良好地進行除霜運轉。

用于解決課題的手段

本發(fā)明的空氣調節(jié)裝置是通過連接壓縮機、室外熱交換器、室內熱交換器以及切換單元而構成的，所述切換單元被設置在比所述室外熱交換器靠所述壓縮機的排出側且比所述室內熱交換器靠所述壓縮機的排出側的位置，其中，所述空氣調節(jié)裝置具備：風扇，所述風扇向所述室外熱交換器送風；電源裝置，所述電源裝置向所述風扇供給電力；風扇輸入檢測單元，所述風扇輸入檢測單元對與供給到所述風扇的電力相關聯的物理量進行檢測；以及控制單元，所述控制單元控制所述切換單元，以便對使所述室外熱交換器作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的第1運轉和使所述室外熱交換器作為冷凝器發(fā)揮功能第2運轉進行切換，在所述風扇輸入檢測單元檢測到的物理量為基準量以上的情況下，將所述第1運轉切換為所述第2運轉，所述控制單元調整所述基準量，以使流經所述室外熱交換器的制冷劑的溫度高的情況下的所述基準量小于流經所述室外熱交換器的制冷劑的溫度低的情況下的所述基準量。

發(fā)明效果

本發(fā)明的空氣調節(jié)裝置具備控制單元，所述控制單元控制所述切換單元，以便對使所述室外熱交換器作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的第1運轉和使所述室外熱交換器作為冷凝器發(fā)揮功能的第2運轉進行切換，在所述風扇輸入檢測單元檢測到的物理量為基準量以上的情況下，將所述第1運轉切換為所述第2運轉，所述控制單元調整所述基準量，以使流經所述室外熱交換器的制冷劑的溫度高的情況下的所述基準量小于流經所述室外熱交換器的制冷劑的溫度低的情況下的所述基準量。因此，能夠在進行制熱運轉的情況下在適當的定時開始除霜運轉。因此，與以往相比，能夠效率良好地進行除霜運轉。

附圖說明

圖1是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的概略圖。

圖2是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的結霜量以及總電力值的變化的圖。

圖3是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的結霜量以及總電流值的變化的圖。

圖4是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的電力量的變化的圖。

圖5是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的總電力量的變化的圖。

圖6是表示在本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的室外熱交換器3附著有霜的狀態(tài)的概略圖。

圖7是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的相對濕度與霜密度ρ的關系的圖。

圖8是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的制冷劑溫度與所需除霜熱量的關系的圖。

圖9是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的壓縮機1的頻率的變化的圖。

圖10是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的壓縮機1的頻率的變化的圖。

具體實施方式

實施方式1.

以下，使用附圖對本發(fā)明的空氣調節(jié)裝置100進行詳細的說明。此外，在以下的附圖中，各結構構件的大小關系有時與實際的大小關系不同。另外，在以下的附圖中，標注有相同的附圖標記的部件是相同的部件或者與之相當的部件，這在說明書的全文中是通用的。此外，在說明書全文中示出的結構要素的方式只不過是示例，本發(fā)明并不限定于這些記載。

圖1是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的概略圖。如圖1所示，空氣調節(jié)裝置100具備壓縮機1、四通閥2、室外熱交換器3、膨脹閥4以及室內熱交換器5。例如通過用配管依次連接壓縮機1、四通閥2、室外熱交換器3、膨脹閥4以及室內熱交換器5，從而構成制冷劑回路90。

壓縮機1是對吸入的制冷劑進行壓縮而使其作為高溫以及高壓的制冷劑排出的可變容量的壓縮機。四通閥2例如是能夠與執(zhí)行制熱運轉、制冷運轉相應地對從壓縮機1排出的制冷劑的流動方向進行切換的切換單元。四通閥2被設置成在室外熱交換器3靠壓縮機1的排出側且比室內熱交換器5靠壓縮機1的排出側的位置。在圖1中，以切換四通閥2以進行制冷運轉的狀態(tài)為例進行說明。此外，圖1的實線箭頭表示進行制冷運轉時的制冷劑的流動。另外，圖1的虛線箭頭表示進行制熱運轉時的制冷劑的流動。

室外熱交換器3是在制冷運轉時作為冷凝器發(fā)揮功能、在制熱運轉時作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的熱交換器。室外側風扇31是向室外熱交換器3供給外部氣體并形成氣流的送風單元。室外側風扇31例如由軸流風扇或離心風扇構成。通過對室外側馬達(省略圖示)進行驅動，從而使室外側風扇31旋轉。在從室外側風扇31供給的空氣與流經室外熱交換器3的內部的制冷劑之間進行熱交換。室外側風扇31由供給電力的電源裝置(省略圖示)驅動。

膨脹閥4用于在制冷運轉時使從室外熱交換器3流出的制冷劑減壓膨脹，在制熱運轉時使從室內熱交換器5流出的制冷劑減壓膨脹。

室內熱交換器5是在制冷運轉時作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能、在制熱運轉時作為冷凝器發(fā)揮功能的熱交換器。室內側風扇51是向室內熱交換器5供給室內的空氣并形成氣流的送風單元。室內側風扇51例如由軸流風扇或離心風扇構成。通過對室內側馬達(省略圖示)進行驅動，從而使室內側風扇51旋轉。在從室內側風扇51供給的空氣與流經室內熱交換器5的內部的制冷劑之間進行熱交換。

室外側制冷劑溫度傳感器32是對流經室外熱交換器3的制冷劑的溫度進行探測的溫度檢測單元。室內側制冷劑溫度傳感器52是對流經室內熱交換器5的制冷劑的溫度進行探測的傳感器。此外，在以后的說明中，在僅說明“制冷劑溫度”的情況下，是指流經室外熱交換器3的內部的制冷劑的溫度。

控制單元80控制室外側馬達來調整室外側風扇31的轉速，并控制室內側馬達來調整室內側風扇51的轉速。控制單元80使輸入到室外側馬達的電壓、電流變化而對室外側馬達進行控制?？刂茊卧?0調整室外側風扇31的轉速，從而能夠調整通過室外熱交換器3的風量。

也能夠通過設置對室外側風扇31的轉速進行檢測的轉速檢測單元來檢測室外側風扇31的當前的轉速。另外，也能夠根據施加于室外側馬達的電流、施加于室外側馬達的電壓的信息來推斷室外側風扇31的當前的轉速。在以后的說明中，在僅說明“風扇輸入”的情況下，是指與供給到室外側風扇31(使室外側風扇31旋轉的室外側馬達)的電力相關聯的物理量。

另外，控制單元80例如在空氣調節(jié)裝置100開始運轉時，對室外側馬達進行控制，以使室外側風扇31旋轉。此外，控制單元80例如由實現該功能的電路設備等硬件、或者在微型計算機或cpu等運算裝置上執(zhí)行的軟件構成。

控制單元80將四通閥2切換到制冷側，從而執(zhí)行制冷運轉?？刂茊卧?0將四通閥2切換到制熱側，從而執(zhí)行制熱運轉。此外，在以下的說明中，“除霜運轉”是指控制單元80將四通閥2切換到制冷側并使室外側風扇31停止時的運轉。制熱運轉相當于本發(fā)明的“第1運轉”，除霜運轉相當于本發(fā)明的“第2運轉”。

首先，參照圖1，對本發(fā)明的空氣調節(jié)裝置100執(zhí)行制冷運轉時的制冷劑的流動進行說明。從壓縮機1排出的制冷劑流入到室外熱交換器3。流入到室外熱交換器3的制冷劑與通過室外側風扇旋轉而被供給到室外熱交換器3的空氣進行熱交換，從室外熱交換器3流出。從室外熱交換器3流出的制冷劑在流入到膨脹閥4而被減壓之后，從膨脹閥4流出，流入到室內熱交換器5。流入到室內熱交換器5的制冷劑與通過室內側風扇旋轉而被供給到室內熱交換器5的空氣進行熱交換，從室內熱交換器5流出。從室內熱交換器5流出的制冷劑流入到壓縮機1。

接下來，參照圖1，對本發(fā)明的空氣調節(jié)裝置100執(zhí)行制熱運轉時的制冷劑的流動進行說明。從壓縮機1排出的制冷劑流入到室內熱交換器5。流入到室內熱交換器5的制冷劑與通過室內側風扇旋轉而被供給到室內熱交換器5的空氣進行熱交換，從室內熱交換器5流出。從室內熱交換器5流出的制冷劑在流入到膨脹閥4而被減壓之后，從膨脹閥4流出，流入到室外熱交換器3。流入到室外熱交換器3的制冷劑與通過室外側風扇旋轉而被供給到室外熱交換器3的空氣進行熱交換，從室外熱交換器3流出。從室外熱交換器3流出的制冷劑流入到壓縮機1。

圖2是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的結霜量以及總電力值的變化的圖。圖3是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的結霜量以及總電流值的變化的圖。

在圖2的橫軸規(guī)定經過時間[min]，在圖2的縱軸規(guī)定結霜量[g]以及總電力量[w]。在圖2中，結霜量用實線表示，總電力值用虛線表示。如圖2所示，結霜量隨著時間經過而增加，總電力值隨著時間經過而增加。

在圖3的橫軸規(guī)定經過時間[min]，在圖3的縱軸規(guī)定結霜量[g]以及總電流量[a]。在圖3中，結霜量用實線表示，總電流值用虛線表示。如圖3所示，結霜量隨著時間經過而增加，總電流值隨著時間經過而增加。

圖4是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的電力量的變化的圖。圖5是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的總電力量的變化的圖。在圖4、圖5中，對使用電力量作為風扇輸入的情況進行說明，所述電力量是施加于室外風扇馬達的電流值以及施加于室外風扇馬達的電壓值之積。另外，在制熱運轉時進行圖4、圖5中的處理。

首先，如圖4所示，控制單元80每隔預定時間對風扇輸入進行檢測，并算出風扇輸入的變化量。具體而言，例如在時刻(t－1)下的風扇輸入為w(t－1)、時刻t下的風扇輸入為w(t)時，如下式(1.1)那樣，算出風扇輸入的差即δw(t)。

δw(t)＝w(t)－w(t－1)…式(1.1)

接下來，如圖5所示，控制單元80按照下式(1.2)，對δw(t)進行累計，從而算出δwtotal。

δwtotal＝σδw(t)…式(1.2)

然后，控制單元80如下式(1.3)那樣判定δwtotal是否為閾值α以上?？刂茊卧?0在判定為δwtotal為閾值α以上的情況下，對四通閥2進行控制，以開始除霜運轉。另外，控制單元80在判定為δwtotal未滿閾值α的情況下，繼續(xù)進行制熱運轉。

δwtotal≥α…式(1.3)

此處，α根據制冷劑溫度而變動。具體而言，例如假定制冷劑溫度越高，附著于室外熱交換器3的霜的密度越大，因此，控制單元80減小α的值。通過這樣減小α的值，從而能夠提前δwtotal成為α以上的值的定時，提前除霜運轉的開始。另外，例如假定制冷劑溫度越低，附著于室外熱交換器3的霜的密度越小，因此，控制單元80增大α的值。通過這樣增大α的值，從而能夠推遲δwtotal成為α以上的值的定時，推遲除霜運轉的開始。此外，在以上的說明中，對使用電力值作為風扇輸入的例子進行了說明，但不限定于此。例如，也可以使用施加于室外風扇馬達的電流值、施加于室外風扇馬達的電壓值作為風扇輸入。

圖6是表示在本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的室外熱交換器3附著有霜的狀態(tài)的概略圖。如圖6所示，將附著于室外熱交換器3的霜的高度設為hf_total[mm]，將相鄰的翅片3b間的距離設為fp[mm]。并且，假定從翅片3b的長邊方向的一端側向另一端側吹風的情況。此時，如圖6所示，由于霜附著于室外熱交換器3，所以風速ua衰減，相比于霜未附著于室外熱交換器3的情況，室外熱交換器3中的熱交換被妨礙。

在制熱運轉中，霜附著于構成室外熱交換器3的導熱管3a以及翅片3b，隨著霜的增長，通風阻力增加，室外側風扇31的輸入增加。另外，導熱管3a以及翅片3b的溫度越低，霜的密度越小。即，制冷劑溫度越低，霜密度越小。

因此，在翅片3b堵塞的狀態(tài)下，在霜密度不同時，附著于室外熱交換器3的霜的量不同。即，即使室外熱交換器3的堵塞狀態(tài)相同且風扇輸入的增加幅度相同，在除霜運轉時所需的除霜熱量也不同。具體而言，制冷劑溫度越高，為了融解附著于室外熱交換器3的霜而所需的熱量越多。

圖7是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的相對濕度與霜密度ρ的關系的圖。此外，在圖7的橫軸規(guī)定相對濕度在圖7的縱軸規(guī)定霜密度ρ[kg/m³]。另外，在圖7中示出了制冷劑溫度ts[℃]為－30℃、－20℃。

如圖7所示，相對濕度越高，霜密度ρ越低。另外，與制冷劑溫度ts為－30℃的情況相比，在制冷劑溫度ts為－20℃的情況下霜密度ρ大。即，可得知：制冷劑溫度ts越高，霜密度ρ越大。此處，在霜密度ρ變大時，除霜時間變長，在霜密度ρ變大時，需要更大的除霜能力。因此，可得知：在制冷劑溫度ts變大時，除霜時間變長。

圖8是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的制冷劑溫度與所需除霜熱量的關系的圖。如圖8所示，流經室外熱交換器3的內部的制冷劑回路90的制冷劑的溫度與所需除霜熱量的關系為比例關系。

如圖8所示，可得知：在制冷劑溫度ts變大時，除霜時間變長。具體而言，例如在平均制冷劑溫度為－40℃～－30℃時，最小除霜時間為1分鐘。另外，例如在平均制冷劑溫度為－10℃～－5℃時，最小除霜時間為3分鐘。另外，例如在平均制冷劑溫度為－5℃～0℃時，最小除霜時間為5分鐘。

此外，在圖8中，為了便于說明，示出了制冷劑溫度ts與所需除霜熱量的關系為比例關系的例子，但不限定于這樣的關系，與制冷劑溫度ts的增加相對的所需除霜熱量的增加幅度也可以不是恒定的。

圖9是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的壓縮機1的頻率的變化的圖。圖10是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調節(jié)裝置100的與經過時間相伴的壓縮機1的頻率的變化的圖。

在圖9、圖10的橫軸規(guī)定經過時間，在圖9、圖10的縱軸規(guī)定壓縮機1的頻率。在圖9、圖10中，用實線表示制冷劑溫度較高時的壓縮機1的頻率的變化，用虛線表示制冷劑溫度較低時的壓縮機1的頻率的變化。

此處，也可以考慮：與制冷劑溫度較高的情況相比，在制冷劑溫度較低的情況下縮短除霜運轉的運轉時間。但是，為了效率良好地進行除霜運轉，需要將附著于室外熱交換器3的霜融解的時間以及用于使融解后的霜從室外熱交換器3落下的時間。因此，若制冷劑溫度較低時的除霜運轉的時間比制冷劑溫度較高時的除霜運轉的時間短，則融解后的霜有可能會再次凍結。因此，在本實施方式1中，對即使在制冷劑溫度較低的情況下也以與制冷劑溫度較高的情況相同的除霜時間進行運轉，并降低壓縮機1的頻率的例子進行說明。

以下，使用圖9，對基于制冷劑溫度使除霜運轉時的壓縮機1的頻率變化的例子進行說明。在圖9中，將執(zhí)行制熱運轉的區(qū)間設為區(qū)間(a)，將執(zhí)行除霜運轉的區(qū)間設為區(qū)間(b)，將在除霜運轉后執(zhí)行制熱運轉的區(qū)間設為區(qū)間(c)。

如圖9所示，在區(qū)間(a)，控制單元80在將四通閥2切換到制熱側的狀態(tài)下，對壓縮機1進行控制，以使壓縮機1成為預定頻率。接下來，在壓縮機1以預定頻率的狀態(tài)運轉預定時間之后，控制單元80對壓縮機1進行控制，以降低壓縮機1的頻率。然后，控制單元80在壓縮機1的頻率為0的情況下(t11)，將四通閥2切換到制冷側，并開始除霜運轉。

如圖9所示，在區(qū)間(b)，在制冷劑溫度較高的情況下，控制單元80在將四通閥2切換到制冷側的狀態(tài)下，對壓縮機1進行控制，以使壓縮機1成為預定頻率fmax。接下來，在壓縮機1以預定頻率fmax的狀態(tài)運轉預定時間之后，控制單元80對壓縮機1進行控制，以降低壓縮機1的頻率。然后，控制單元80在壓縮機1的頻率為0的情況下(時刻t14)，將四通閥2再次切換到制熱側，并開始制熱運轉。

如圖9所示，在區(qū)間(b)，在制冷劑溫度較低的情況下，控制單元80在將四通閥2切換到制冷側的狀態(tài)下，對壓縮機1進行控制，以使壓縮機1成為預定頻率fmax。接下來，在壓縮機1以預定頻率fmax的狀態(tài)運轉預定時間之后(時刻t12)，控制單元80對壓縮機1進行控制，以降低壓縮機1的頻率而使壓縮機1成為預定頻率f1。在壓縮機1成為預定頻率f1之后(時刻t13)，控制單元80使壓縮機1以預定頻率f1的狀態(tài)運轉預定時間。在壓縮機1以預定頻率f1的狀態(tài)運轉預定時間之后(時刻t13)，控制單元80對壓縮機1進行控制，以降低壓縮機1的頻率。然后，控制單元80在壓縮機1的頻率為0的情況下(時刻t14)，將四通閥2再次切換到制熱側，并開始制熱運轉。

如圖9所示，在區(qū)間(c)，控制單元80在將四通閥2切換到制熱側的狀態(tài)下，對壓縮機1進行控制，以使壓縮機1的頻率成為預定頻率。

以下，使用圖10，對基于制冷劑溫度使除霜運轉時的壓縮機1的頻率變化的例子進行說明。在圖10中，將執(zhí)行制熱運轉的區(qū)間設為區(qū)間(a)，將執(zhí)行除霜運轉的區(qū)間設為區(qū)間(b)，將在除霜運轉后執(zhí)行制熱運轉的區(qū)間設為區(qū)間(c)。此外，在圖10中，區(qū)間(a)以及區(qū)間(c)中的與時間經過相伴的壓縮機1的頻率的變化與圖9相同，所以省略說明。

如圖10所示，在區(qū)間(b)，在制冷劑溫度較高的情況下，控制單元80在將四通閥2切換到制冷側的狀態(tài)下，對壓縮機1進行控制，以使壓縮機1成為預定頻率fmax。接下來，在壓縮機1以預定頻率fmax的狀態(tài)運轉預定時間之后，控制單元80對壓縮機1進行控制，以降低壓縮機1的頻率。然后，控制單元80在壓縮機1的頻率為0的情況下(時刻t24)，將四通閥2再次切換到制熱側，并開始制熱運轉。

如圖10所示，在區(qū)間(b)，在制冷劑溫度較低的情況下，控制單元80在將四通閥2切換到制冷側的狀態(tài)下，對壓縮機1進行控制，以使壓縮機1成為預定頻率f2。接下來，在壓縮機1以預定頻率f2的狀態(tài)(時刻t22)運轉預定時間之后(時刻t23)，控制單元80對壓縮機1進行控制，以降低壓縮機1的頻率。然后，控制單元80在壓縮機1的頻率為0的情況下(時刻t24)，將四通閥2再次切換到制熱側，并開始制熱運轉。

如上所述，本實施方式1的空氣調節(jié)裝置100是通過連接壓縮機1、室外熱交換器3、室內熱交換器5以及四通閥2而構成的，所述四通閥2被設置在比室外熱交換器3靠壓縮機1的排出側且比室內熱交換器5靠壓縮機1的排出側的位置，其中，所述空氣調節(jié)裝置100具備：風扇31，所述風扇31向室外熱交換器3送風；電源裝置，所述電源裝置向風扇31供給電力；風扇輸入檢測單元，所述風扇輸入檢測單元對與供給到風扇31的電力相關聯的物理量進行檢測；以及控制單元80，所述控制單元80控制四通閥2，以便對使室外熱交換器3作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的第1運轉和使室外熱交換器3作為冷凝器發(fā)揮功能的第2運轉進行切換，在風扇輸入檢測單元檢測到的物理量為基準量以上的情況下，將所述第1運轉切換為所述第2運轉，控制單元80調整所述基準量，以使流經室外熱交換器3的制冷劑的溫度高的情況下的所述基準量小于流經室外熱交換器3的制冷劑的溫度低的情況下的所述基準量。因此，能夠在進行制熱運轉的情況下在適當的定時開始除霜運轉。因此，與以往相比，能夠效率良好地進行除霜運轉。

另外，本實施方式1的空氣調節(jié)裝置100是通過連接壓縮機1、室外熱交換器3、室內熱交換器5以及四通閥2而構成的，所述四通閥2被設置在比室外熱交換器3靠壓縮機1的排出側且比室內熱交換器5靠壓縮機1的排出側的位置，其中，所述空氣調節(jié)裝置100具備：風扇31，所述風扇31向室外熱交換器3送風；電源裝置，所述電源裝置向風扇31供給電力；風扇輸入檢測單元，所述風扇輸入檢測單元對與供給到風扇31的電力相關聯的物理量進行檢測；以及控制單元80，所述控制單元80控制四通閥2，以便對使室外熱交換器3作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的第1運轉和使室外熱交換器3作為冷凝器發(fā)揮功能的第2運轉進行切換，在風扇輸入檢測單元檢測到的物理量為基準量以上的情況下，將所述第1運轉切換為所述第2運轉，控制單元80對壓縮機1的頻率進行控制，以使流經室外熱交換器3的制冷劑的溫度高的情況下的壓縮機1的頻率大于流經室外熱交換器3的制冷劑的溫度低的情況下的壓縮機1的頻率。因此，在進行除霜運轉的情況下，與以往相比，能夠進行適當的與結霜量相應的除霜運轉。因此，與以往相比，能夠效率良好地進行除霜運轉。

實施方式2.

與實施方式1不同，在本實施方式2中，基于結霜量mf來確定除霜運轉的執(zhí)行定時，基于結霜量mf來確定除霜運轉時的壓縮機1的頻率。此外，在本實施方式2中，對于沒有特別記述的項目而言，使其與實施方式1相同，使用相同的附圖標記對相同的功能、結構進行記述。

基于表面積a0[m²]、霜密度ρf[kg/m³]以及霜高度hf(t)，結霜量mf(t)如下式(2.1)所示。

mf(t)＝a0×ρf(t)×hf(t)…式(2.1)

此外，下式(2.1)假定了霜均勻地附著于室外熱交換器3。表面積a0[m²]是室外熱交換器3的熱交換表面積。另外，霜密度ρf[kg/m³]是附著于室外熱交換器3的霜的密度，其會受到冷卻面溫度、相對濕度的影響。另外，霜高度hf(t)是附著于室外熱交換器3的霜的高度。

基于結霜量mf(t)，結霜量mf如下式(2.2)所示。

mf＝σmf(t)…式(2.2)

基于結霜量mf[kg]以及潛熱δh[kj/kg]，除霜熱量qf[kj]如式(2.3)所示。

qf＝mf×δh…式(2.3)

基于除霜熱量qf[kj]以及除霜能力p[kw]，除霜時間tf[sec]如下式(2.4)所示。

tf＝qf/p…式(2.4)

如上所述，本實施方式2的空氣調節(jié)裝置100的控制單元80根據結霜量來確定除霜時間。因此，與以往相比，能夠效率良好地進行除霜運轉。

此外，室外側風扇31相當于本發(fā)明的“風扇”。

附圖標記說明

1：壓縮機；2：四通閥；3：室外熱交換器；3a：導熱管；3b：翅片；4：膨脹閥；5：室內熱交換器；31：室外側風扇；32：室外側制冷劑溫度傳感器；51：室內側風扇；52：室內側制冷劑溫度傳感器；80：控制單元；90：制冷劑回路；100：空氣調節(jié)裝置；a0：表面積；f1、f2、fmax：預定頻率；hf：霜高度；mf：結霜量；mf：結霜量；p：除霜能力；qf：除霜熱量；t11、t12、t13、t14、t21、t22、t23、t24：時刻；tf：除霜時間；ts：表面溫度；ua：風速；δh：潛熱；α：閾值；ρ：霜密度；ρf：霜密度；相對濕度。