專利名稱：空調(diào)機的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種將多臺室外機連接，判定各室外機的制冷劑量的空調(diào)機。
背景技術(shù)：
在判定具有多臺室外機的空調(diào)機中的制冷劑量時，存在室外機的冷凝器內(nèi)制冷劑量產(chǎn)生不平衡，不能判定作為循環(huán)是否是適當?shù)闹评鋭┝康那闆r。因此，在以往技術(shù)的室外冷凝器內(nèi)制冷劑量平衡控制中，通過判定室外冷凝器出口的過冷卻度，使過冷卻度小的一側(cè)的室外膨脹閥開度比過冷卻度大的一側(cè)的室外膨脹閥開度小，來取得室外機之間的制冷劑量平衡，這樣的例子已被記載在專利文獻1中。另外，通過判定室外冷凝器出口的過冷卻度，使過冷卻度小的一側(cè)的壓縮機轉(zhuǎn)速比過冷卻度大的一側(cè)的壓縮機轉(zhuǎn)速小，來取得室外機之間的制冷劑量平衡的例子，及使過冷卻度小的一側(cè)的室外風扇轉(zhuǎn)速比過冷卻度大的一側(cè)的室外風扇轉(zhuǎn)速大來取得室外機之間的制冷劑量平衡的例子已記載在專利文獻2中。在先技術(shù)文獻專利文獻專利文獻1 日本特許第4285583號公報專利文獻2 日本特開2009-19875號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的課題在上述專利文獻中，以各自的室外熱交換器充分地被過冷卻為前提，測定了其冷凝器出口的過冷卻度。但是，因為在冷凝器出口為二相狀態(tài)下，沒有溫度變化，所以，存在如下的課題，即，即使在冷凝器出口為二相狀態(tài)下存在制冷劑比焓變化，也不能判斷該制冷劑比焓變化。本發(fā)明的目的是在室外熱交換器中的制冷劑量在每個室外機中不同的情況下，穩(wěn)定地判定其制冷劑量。為了解決課題的手段為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的特征在于，具備依次連接了室外熱交換器、室外膨脹閥、過冷卻回路和檢測通過了上述過冷卻回路的制冷劑的溫度的熱敏電阻的多臺室外機；具有室內(nèi)熱交換器的室內(nèi)機；對每個上述室外機都比較上述檢測到的制冷劑的溫度的控制回路，在由設(shè)置在上述多臺室外機上的上述熱敏電阻檢測了通過上述過冷卻回路的制冷劑的溫度后，實施制冷劑量判定。另外，其特征在于，具備依次連接了室外熱交換器、室外膨脹閥、過冷卻回路和檢測了通過上述過冷卻回路的制冷劑的溫度的熱敏電阻的多臺室外機；具有室內(nèi)熱交換器的室內(nèi)機；對每個上述室外機都比較上述檢測到的制冷劑的溫度的控制回路，基于由設(shè)置在上述多臺室外機上的上述熱敏電阻檢測到的制冷劑的溫度，實施制冷劑量判定。發(fā)明的效果
根據(jù)本發(fā)明，在室外熱交換器中的制冷劑量在每個室外機中都不同的情況下，能夠穩(wěn)定地判定其制冷劑量。


圖1是本發(fā)明的實施例1中的冷凍循環(huán)系統(tǒng)圖。圖2是本發(fā)明的實施例2中的冷凍循環(huán)系統(tǒng)圖(三根配管同時冷暖系統(tǒng)的情況)。圖3是本發(fā)明的實施例3中的冷凍循環(huán)系統(tǒng)圖(在過冷卻回路利用了外部熱源的情況下)。圖4(a)是以往方式的壓力-比焓線圖。圖4 (b)是有關(guān)本發(fā)明的壓力-比焓線圖。圖5是有關(guān)本發(fā)明的室外機的制冷劑量平衡的流程圖(基于室外膨脹閥開度的平衡)。圖6是有關(guān)本發(fā)明的室外機的制冷劑量平衡的流程圖(基于壓縮機頻率的平衡)。圖7是有關(guān)本發(fā)明的室外機的制冷劑量平衡的流程圖(基于室外風扇轉(zhuǎn)速的平衡)。
具體實施例方式為了實施發(fā)明的方式下面，詳細說明本發(fā)明的實施例。[實施例1]
圖1是冷凍循環(huán)的一例，由兩臺室外機1(^、1013和三臺室內(nèi)機4(^、4013、40(3構(gòu)成。 在這里，室外機連接臺數(shù)也可以比兩臺多，室內(nèi)機連接臺數(shù)既可以比三臺多也可以比三臺少，還可以是一臺。首先，說明室外機10a、10b、室內(nèi)機40a、40b、40c在制冷運轉(zhuǎn)中進行制冷劑量判定的情況。室外機10a、室外機IOb均在運轉(zhuǎn)中，壓縮機11a、lib運轉(zhuǎn)，四通閥13a、1 成為將氣體管34和壓縮機吸入配管連接的方向，并成為將室外熱交換器14a、14b和壓縮機排出配管連接的方向。制冷劑的流動，因為室外機10a、10b成為相同的方向，所以，以室外機IOa為代表進行說明。由壓縮機Ila壓縮的高壓氣體制冷劑被送向四通閥13a、室外熱交換器14a，與室外空氣進行熱交換，并冷凝，成為高壓液體制冷劑，通過室外膨脹閥15a。此時，由于膨脹閥的阻力，液體壓力稍微降低。然后，向過冷卻旁通管23a和過冷卻回路21a分開地輸送， 旁通的液體制冷劑由過冷卻膨脹閥2 節(jié)流，未旁通的剩余的液體制冷劑在熱交換器中氣化，被送向壓縮機吸入側(cè)。另一方面，未旁通的液體制冷劑在過冷卻回路21a中被冷卻，被送向過冷卻回路出口液管22a，然后被送向液管30。同樣，高壓液體制冷劑也從室外機IOb 向液管30輸送并合流，在室內(nèi)機40a、40b、40c的每一個中用于制冷運轉(zhuǎn)，成為低壓氣體制冷劑。從各室內(nèi)機出來的低壓氣體制冷劑通過氣體管34，向室外機10a、10b的壓縮機吸入側(cè)分開地輸送，再次被壓縮，進行再循環(huán)。對每個室外機的取得制冷劑量平衡的原理進行說明。首先，因為室外冷凝器內(nèi)的制冷劑量一般地若熱交換器出口比焓小則多，若過冷卻度大則多，所以，若對于每個室外機
4都以使熱交換器出口比焓、過冷卻度大致相同的方式操作，則每個室外機的制冷劑量都能夠保持平衡。在這里，作為對熱交換器出口的制冷劑狀態(tài)產(chǎn)生影響的動作執(zhí)行器，有如下3 個，即，(1)室外膨脹閥開度、⑵壓縮機頻率、⑶室外風扇轉(zhuǎn)速。通過三個動作執(zhí)行器動作，能夠進行室外冷凝器內(nèi)的制冷劑量平衡，也可以使三個都動作而使之平衡，但是，由于平衡的原理分別不同，所以，控制的動作變得復雜。為了容易地進行控制，最好是兩個動作執(zhí)行器固定并使一個動作。下面，說明平衡的原理。以僅操作一個動作執(zhí)行器，使其它兩個動作執(zhí)行器在對制冷劑量平衡不產(chǎn)生影響的程度下動作為前提。(1)基于室外膨脹閥開度的室外冷凝器內(nèi)的制冷劑量平衡。首先，通過控制回路7la、71b，將室外機10a、10b的壓縮機IlaUlb的頻率(制冷劑循環(huán)量)、室外風扇19a、19b的轉(zhuǎn)速(風量)以與循環(huán)狀態(tài)相應(yīng)的適當?shù)闹悼刂瞥纱笾乱欢ú⑹怪€(wěn)定。對在該狀態(tài)下室外機IOa的過冷卻回路出口熱敏電阻61a的檢測溫度比室外機IOb的過冷卻回路出口熱敏電阻61b的檢測溫度大、過冷卻度小的情況進行說明。在此情況下，因為若對室外膨脹閥1 進行節(jié)流，則制冷劑變得難以流動，所以，以使相同制冷劑循環(huán)量流動的方式欲增大室外膨脹閥15a的前后壓差。但是，因為過冷卻回路出口液管22a的壓力經(jīng)液管30也與室外機IOb的過冷卻回路出口液管22b相連，不急劇變化，所以，室外熱交換器14a的壓力上升。接著，因為若對室外膨脹閥1 進行節(jié)流，室外熱交換器Ha的壓力上升，則相對于外氣溫度Ta，冷凝溫度Tc上升，所以，溫度差Tc-Ta變大，冷凝能力Qc也變大。因為制冷劑循環(huán)量Gr、冷凝器入口制冷劑比焓Hi幾乎不變化，所以，冷凝器出口制冷劑比焓Ho變小(參見式1)。即，因為過冷卻回路入口制冷劑比焓變小(Hsi = Ho)，所以，在過冷卻回路的能力Qsc —定的情況下，過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso也變小 (參見式2)。因為若以熱敏電阻61a的檢測溫度進行比較，則因為過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso變小，所以，熱敏電阻61a的檢測溫度下降，過冷卻度變大，因此相對于熱敏電阻61b 的檢測溫度而言朝向取得平衡的方向。在這里，就僅對室外膨脹閥1 進行節(jié)流作了說明， 但是，若同時室外膨脹閥1 不是最大開度，則通過將開度打開，能夠進一步取得溫度的平衡，能夠使制冷劑量平衡。Qc = KA (Tc-Ta) = Gr (Hi-Ho) ...(式 1)Qc 冷凝能力K 熱通過率，根據(jù)室外風扇風量、室外熱交換器諸因素變化A 室外熱交換器傳熱面積Tc 冷凝溫度，與排出壓力的飽和溫度大致相同Ta 外氣溫度Gr 制冷劑循環(huán)量，根據(jù)壓縮機頻率和吸入制冷劑狀態(tài)變化Hi 冷凝器入口制冷劑比焓Ho 冷凝器出口制冷劑比焓Qsc = Gr(His-Hso) ...(式 2)Qsc 過冷卻能力Hsi 過冷卻回路入口制冷劑比焓Hso 過冷卻回路出口制冷劑比焓接著，通過控制回路7la、71b，將室外機10a、10b的壓縮機IlaUlb的頻率(制冷
5劑循環(huán)量)、室外風扇19a、19b的轉(zhuǎn)速(風量)以與循環(huán)狀態(tài)相應(yīng)的適當?shù)闹悼刂瞥纱笾乱欢ㄊ怪€(wěn)定。對在該狀態(tài)下室外機IOa的過冷卻回路出口熱敏電阻61a的檢測溫度比室外機IOb的過冷卻回路出口熱敏電阻61b的檢測溫度小、過冷卻度大的情況進行說明。檢測溫度的比較由控制回路71a、71b進行。在本實施例中，在室外機10a、10b上設(shè)置控制回路 71a、71b，在控制回路彼此之間傳遞信息，但是，也可以在各室外機上不設(shè)置控制回路，而是設(shè)置集中控制回路。另外，還可以僅在主室外機上設(shè)置控制回路，與子室外機進行配線連接來相互交換信息而進行控制。在這里，在室外膨脹閥1 不是最大開度、能夠進一步使膨脹閥開度增大的情況下，因為制冷劑變得容易流動，所以，以抑制在相同制冷劑循環(huán)量的方式欲減小室外膨脹閥15a的前后壓差。但是，因為過冷卻回路出口液管22a的壓力經(jīng)液管30 也與室外機IOb的過冷卻回路出口液管22b相連，不急劇變化，所以，室外熱交換器14a的壓力下降。接著，因為若打開室外膨脹閥15a，室外熱交換器1 的壓力下降，則相對于外氣溫度Ta，冷凝溫度Tc降低，所以，溫度差Tc-Ta變小，冷凝能力Qc也變小，但是，因為制冷劑循環(huán)量Gr、冷凝器入口制冷劑比焓Hi幾乎不變化，所以，冷凝器出口制冷劑比焓Ho變大 (參見式1)。即，因為過冷卻回路入口制冷劑比焓變大(Hsi = Ho)，所以，在過冷卻回路的能力Qsc —定的情況下，過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso也變大(參見式2)。若以熱敏電阻61a的檢測溫度進行比較，則因為過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso變大，所以，熱敏電阻 61a的檢測溫度上升，過冷卻度變小，因此相對于熱敏電阻61b的檢測溫度而言朝向取得平衡的方向。在這里，就僅打開室外膨脹閥1 進行了說明，但是，通過同時對室外膨脹閥1 進行節(jié)流，能夠進一步取得溫度的平衡，能夠使制冷劑量平衡。室外熱交換器如由圖中的細線所示的那樣，是將多個制冷劑流路并列，將多個制冷劑流路并列構(gòu)成的，使得室外熱交換器中的制冷劑的壓力損失不增大。一般地，室外冷凝器出口的溫度傳感器由安裝在此多個制冷劑流路中的一條上的傳感器代用。安裝傳感器的制冷劑流路，考慮到除霜中的制冷劑流量的偏差，安裝在除霜時的出口溫度上升緩慢的流路上。但是，因為若在判定制冷劑量時使用由此溫度傳感器測定的溫度，則也可設(shè)想僅進行檢測的制冷劑流路被過冷卻的情況，不能適當?shù)嘏卸ㄖ评鋭┝浚?，除了室外冷凝器出口的制冷劑流路之外，在流路的集合部也需要設(shè)置溫度傳感器。但是，根據(jù)本實施例，因為制冷時在過冷卻器的下游側(cè)測定被充分地過冷卻后的制冷劑的溫度，所以，對各室外機僅設(shè)置一個熱敏電阻即可。進而，在上述的專利文獻1或2中，在連接多臺同容量的室外機的情況下有效，但是沒有設(shè)想連接不同容量的室外機的情況。例如，在膨脹閥的情況下，與其它的室外機中的膨脹閥的開度進行比較，控制了膨脹閥開度的大小。但是，在不同容量的室外機的情況下， 若設(shè)置在各室外機上的膨脹閥容量不同，則即使控制膨脹閥彼此的開度的大小，也沒有意義。原因在于，例如，即使膨脹閥容量大的室外機的過冷卻度小，若以膨脹閥容量小、開度稍大地使用的室外機的膨脹閥開度為基準，則也存在不能節(jié)流的情況。另外，在進行壓縮機的轉(zhuǎn)速控制的情況下，即使壓縮機行程容積大的室外機的過冷卻度小，若以壓縮機行程容積小、增大轉(zhuǎn)速地使用的室外機的壓縮機轉(zhuǎn)速為基準，則也存在不能減小的情況。在控制室外風扇的轉(zhuǎn)速的情況下，即使傳熱面積相對地大的室外機的過冷卻度小，若以傳熱面積相對地小、稍增大室外風扇轉(zhuǎn)速地使用的室外機的室外風扇轉(zhuǎn)速為基準，則也存在不能進一步使轉(zhuǎn)速下降的情況。
但是，根據(jù)本實施例，因為不是與設(shè)置在其它的室外機上的膨脹閥等進行比較來控制開度等，而是相對于當前的本身的開度等來決定開度的大小，所以，即使連接了不同容量的室外機，也能夠取得制冷劑量平衡。另外，因為在冷凝器出口為二相狀態(tài)下沒有溫度變化，所以，即使在冷凝器出口為二相狀態(tài)下存在制冷劑比焓變化，也不能判斷該制冷劑比焓變化。特別是在使用長配管的情況下，液管入口的過冷變小，液管末端成為二相。進而，因為即使冷凝器出口溫度為最低也只下降到外氣溫度，所以，由各溫度傳感器檢測到的溫度差小，容易產(chǎn)生判定的誤差。(2)基于壓縮機頻率的室外冷凝器內(nèi)的制冷劑量平衡。首先，通過控制回路71a、71b，使室外機10a、10b的室外膨脹閥15a、15b為固定開度(也可以是最大開度)，將室外風扇19a、19b的轉(zhuǎn)速(風量)以與循環(huán)狀態(tài)相應(yīng)的適當?shù)闹悼刂瞥纱笾乱欢ú⑹怪€(wěn)定。對在該狀態(tài)下室外機IOa的過冷卻回路出口熱敏電阻61a 的檢測溫度比室外機IOb的過冷卻回路出口熱敏電阻61b的檢測溫度大、過冷卻度小的情況進行說明。在此情況下，因為若降低壓縮機Ila的頻率，則根據(jù)空氣側(cè)求出的熱交換量Qc =KA(Tc-Ta)幾乎不變化，僅制冷劑循環(huán)量Gr降低，所以，Hi-Ho變大。因為冷凝器入口制冷劑比焓Hi幾乎不變化，所以，冷凝器出口制冷劑比焓Ho變小(參見式1)。即，因為過冷卻回路入口制冷劑比焓變小(Hsi = Ho)，所以，在過冷卻回路的能力Qsc—定的情況下，過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso也變小(參見式2)。因為若以熱敏電阻61a的檢測溫度進行比較，則因為過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso變小，所以，熱敏電阻61a的檢測溫度下降，過冷卻度變大，因此相對于熱敏電阻61b的檢測溫度而言朝向取得平衡的方向。在這里，就僅降低壓縮機Ila的頻率進行了說明，但是，通過同時提高壓縮機lib的頻率，能夠進一步取得溫度的平衡，使制冷劑量平衡。接著，通過控制回路71a、71b，使室外機10a、10b的室外膨脹閥15a、15b為固定開度(也可以是最大開度)，將室外風扇19a、19b的轉(zhuǎn)速(風量)以與循環(huán)狀態(tài)相應(yīng)的適當?shù)闹悼刂瞥纱笾乱欢ú⑹怪€(wěn)定。對在該狀態(tài)下室外機IOa的過冷卻回路出口熱敏電阻61a 的檢測溫度比室外機IOb的過冷卻回路出口熱敏電阻61b的檢測溫度小、過冷卻度大的情況進行說明。在此情況下，若提高壓縮機Ila的頻率，則根據(jù)空氣側(cè)求出的熱交換量Qc = KA(Tc-Ta)幾乎不變化，僅制冷劑循環(huán)量Gr上升，所以，Hi-Ho變小。因為冷凝器入口制冷劑比焓Hi幾乎不變化，所以，冷凝器出口制冷劑比焓Ho變大(參見式1)。即，因為過冷卻回路入口制冷劑比焓變大(Hsi = Ho)，所以，在過冷卻回路的能力Qsc —定的情況下，過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso也變大(參見式2)。因為若以熱敏電阻61a的檢測溫度進行比較，則因為過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso變大，所以，熱敏電阻61a的檢測溫度上升，過冷卻度變小，因此相對于熱敏電阻61b的檢測溫度而言朝向取得平衡的方向。在這里，就僅提高壓縮機Ila的頻率進行了說明，但是，通過同時降低壓縮機lib的頻率，能夠進一步取得溫度的平衡，使制冷劑量平衡。(3)基于室外風扇轉(zhuǎn)速的室外冷凝器內(nèi)的制冷劑量平衡首先，通過控制回路71a、71b，使室外機10a、10b的室外膨脹閥15a、15b為固定開度(也可以是最大開度)，將壓縮機IlaUlb的頻率(循環(huán)量)以與循環(huán)狀態(tài)相應(yīng)的適當?shù)闹悼刂瞥纱笾乱欢ú⑹怪€(wěn)定。設(shè)想在該狀態(tài)下，室外機IOa的過冷卻回路出口熱敏電阻61a的檢測溫度比室外機IOb的過冷卻回路出口熱敏電阻61b的檢測溫度大、過冷卻度小的情況。在此情況下，因為若提高室外風扇19a的轉(zhuǎn)速，則熱通過率K變大，所以，冷凝能力Qc上升。因為制冷劑循環(huán)量Gr、冷凝器入口制冷劑比焓Hi幾乎不變化，所以，冷凝器出口制冷劑比焓Ho變小(參見式1)。即，因為過冷卻回路入口制冷劑比焓變小(Hsi = Ho), 所以，在過冷卻回路的能力Qsc —定的情況下，過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso也變小(參見式2)。因為若以熱敏電阻61a的檢測溫度進行比較，則因為過冷卻回路出口制冷劑比焓 Hso變小，所以，熱敏電阻61a的檢測溫度下降，過冷卻度變大，因此相對于熱敏電阻61b的檢測溫度而言朝向取得平衡的方向。在這里，就僅提高室外風扇19a的轉(zhuǎn)速進行了說明，但是，通過同時降低室外風扇19b的轉(zhuǎn)速，則能夠進一步取得溫度的平衡，使制冷劑量平衡。接著，通過控制回路71a、71b，使室外機10a、10b的室外膨脹閥15a、15b為固定開度(也可以是最大開度)，將壓縮機IlaUlb的頻率(循環(huán)量)以與循環(huán)狀態(tài)相應(yīng)的適當?shù)闹悼刂瞥纱笾乱欢ú⑹怪€(wěn)定。對在該狀態(tài)下室外機IOa的過冷卻回路出口熱敏電阻61a 的檢測溫度比室外機IOb的過冷卻回路出口熱敏電阻61b的檢測溫度小、過冷卻度大的情況進行說明。在此情況下，因為若降低室外風扇19a的轉(zhuǎn)速，則熱通過率K變小，所以，冷凝能力Qc下降。因為制冷劑循環(huán)量Gr、冷凝器入口制冷劑比焓Hi幾乎不變化，所以，冷凝器出口制冷劑比焓Ho變大(參見式1)。即，因為過冷卻回路入口制冷劑比焓變大(Hsi = Ho), 所以，在過冷卻回路的能力Qsc —定的情況下，過冷卻回路出口制冷劑比焓Hso也變大(參見式2)。因為若以熱敏電阻61a的檢測溫度進行比較，則因為過冷卻回路出口制冷劑比焓 Hso變大，所以，熱敏電阻61a的檢測溫度上升，過冷卻度變小，因此相對于熱敏電阻61b的檢測溫度而言朝向取得平衡的方向。在這里，就僅提高室外風扇19a的轉(zhuǎn)速進行了說明，但是，通過同時降低室外風扇19b的轉(zhuǎn)速，還能夠取得制冷劑量平衡。[實施例2]圖2是冷凍循環(huán)的一例，相對于圖1，追加了低壓氣體管37、冷暖切換單元50a、 50b、50c，將四通閥13a、1 變更為室外熱交換器用切換閥16a、16b和高低壓氣體管用切換閥17a、17b。此結(jié)構(gòu)是室內(nèi)機同時實施制冷和制熱的結(jié)構(gòu)。因為在判定制冷劑量時，是在全制冷運轉(zhuǎn)中實施，所以，由圖1說明的每個室外機的制冷劑量平衡的原理不變。因此，僅說明全制冷時的制冷劑的流動。室外機10a、室外機IOb均在運轉(zhuǎn)中，壓縮機11a、lib運轉(zhuǎn)，室外熱交換器用切換閥16a、16b成為將室外熱交換器14a、14b和壓縮機排出配管連接的方向，高低壓氣體管用切換閥17a、17b成為將高低壓氣體管34和壓縮機吸入配管連接的方向。由此，高低壓氣體管34與低壓氣體管37同樣成為低壓。另外，切換閥在圖中是三通閥，但是，也可以將四通閥的一端阻塞，作為三通閥。將冷暖切換單元50a、50b、50c的高壓側(cè)開閉機構(gòu)51 a、5 Ib、51 c 打開，使室內(nèi)氣體管和高低壓氣體管34連通。也打開低壓側(cè)開閉機構(gòu)52a、52b、52c，使室內(nèi)氣體管和低壓氣體管37連通。制冷劑的流動，因為室外機10a、10b成為相同的方向，所以，使用室外機IOa進行說明。由壓縮機Ila壓縮的高壓氣體制冷劑從室外熱交換器用切換閥16a被送向室外熱交換器14a，與室外空氣進行熱交換并冷凝，成為高壓液體制冷劑，通過室外膨脹閥15a。此時，由于膨脹閥的阻力，液體壓力稍微降低。然后，液體制冷劑分開地向過冷卻旁通管23a 和過冷卻回路21a輸送。旁通的液體制冷劑由過冷卻膨脹閥2 節(jié)流，未旁通的剩余的液體制冷劑在熱交換器中氣化，被送向壓縮機吸入側(cè)。另一方面，未旁通的液體制冷劑在過冷卻回路21a中被冷卻，被送向過冷卻回路出口液管22a，然后被送向液管30。高壓液體制冷劑同樣也從室外機IOb向液管30輸送并合流，在室內(nèi)機40a、40b、40c的每一個中被用于制冷運轉(zhuǎn)，成為低壓氣體制冷劑。從各室內(nèi)機出來的低壓氣體制冷劑的一部分由冷暖切換單元50a、50b、50c的高壓側(cè)開閉機構(gòu)51a、51b、51c向高低壓氣體管34輸送。低壓氣體制冷劑的剩余部分由冷暖切換單元50a、50b、50c的低壓側(cè)開閉機構(gòu)52a、52b、52c向低壓氣體管 37輸送。被送到高低壓氣體管34的低壓氣體制冷劑被分到室外機10a、10b及高低壓氣體管用切換閥17a、17b，向各自的壓縮機吸入側(cè)輸送。同樣，被輸送到低壓氣體管37的低壓氣體制冷劑也向室外機10a、10b的壓縮機吸入側(cè)輸送。在壓縮機吸入側(cè)合流的制冷劑再次被壓縮，進行再循環(huán)。[實施例3]圖3是冷凍循環(huán)的一例，相對于圖1，過冷卻回路21a、21b的冷熱源不是利用循環(huán)制冷劑的一部分，而是利用外部冷熱源。作為此熱源既可以使用冷水，也可以在其它的冷凍循環(huán)的蒸發(fā)器中被冷卻。在利用循環(huán)制冷劑的一部分的情況下，為了使過冷卻能力Qsc —定而調(diào)整了過冷卻膨脹閥Ma、24b的開度，但是，需要考慮壓縮機制冷劑循環(huán)量和膨脹閥前后壓差(循環(huán)的液壓和吸入壓力差)來進行調(diào)整。另一方面，若使用外部冷熱源，則需要與壓縮機制冷劑循環(huán)量相應(yīng)地調(diào)整能力，但是，因為沒有必要考慮對膨脹閥特性產(chǎn)生影響的差壓，所以，調(diào)整容易。另外，即使原本在系統(tǒng)中未連接過冷卻回路的情況下，也能夠在以后安裝過冷卻器。圖4(a)及(b)是壓力-比焓線圖的例子，圖4(a)是表示以往方式的室外冷凝器出口狀態(tài)的圖，圖4 (b)是表示本實施例的過冷卻回路出口狀態(tài)的圖。有關(guān)以往方式的圖4(a)，設(shè)想兩臺室外機，由箭頭表示制冷劑多的一側(cè)、少的一側(cè)的各自的熱交換器出口狀態(tài)。由虛線記載了外氣溫度線，但若室外熱交換器出口的過冷卻變多，則熱交換器出口狀態(tài)能夠接近外氣溫度，但是不能降低到外氣溫度以下。因此，過冷 I(SCl)和過冷2 (SU)不能取太大的值。即，容易成為判定誤差的要因。另外，存在兩條循環(huán)壓力降低并合流的點，這相當于液管入口。其上游的壓力降低的主要原因是各室外機中的各室外膨脹閥的阻力。液管合流點因為位于飽和線的內(nèi)側(cè)所以是二相，配管長度越長，液管末端中的二相的程度也越大，液管制冷劑量變少，因此，由于配管施工，在制冷劑量判定中產(chǎn)生偏差。在本實施例中以兩臺室外機進行說明。在制冷劑多的一側(cè)容易判定制冷劑量，但在制冷劑少的一側(cè)的室外機中，不容易判定制冷劑量。在圖4(b)中，在制冷劑少的情況下和極端少的情況下，由箭頭表示各室外機的過冷卻回路出口中的比焓和制冷劑壓力。在兩條循環(huán)中，均是在熱交換器出口中以各自的比焓進行壓力降低。此壓力降低的主要原因是室外膨脹閥的阻力。表示制冷劑量極端少的情況下的熱交換器出口中的比焓和制冷劑壓力的點，因為位于圖的飽和線的內(nèi)側(cè)所以是二相。因此，不能以制冷劑溫度推定出口比焓。但是，在由室外膨脹閥使壓力降低后，通過進行一定量的冷卻變成液相，能夠進入到圖的飽和線的外側(cè)的過冷卻區(qū)域內(nèi)，能夠判斷制冷劑怎樣程度地少。在這里，過冷卻度可由制冷劑溫度和根據(jù)制冷劑壓力求出的飽和溫度的差求出，但是，在本次的制冷劑量判定中不一定需要過冷卻度。也可以不需要液管壓力或飽和溫度，而是由從液管溫度減去了排出壓力的飽和溫度的表觀的過冷(sci、sa)評價制冷劑怎樣程度地少。即，僅由液管溫度差，就能夠進行制冷劑量的平衡控制。另外，因為兩條循環(huán)合流的點也進入到飽和線的外側(cè)的過冷卻區(qū)域內(nèi)，所以，在配管長度長的情況下的末端中的二相的程度也小，液管制冷劑量由于施工， 其偏差也極小。因此，能夠進行穩(wěn)定的制冷劑量的判定。圖5是表示為了使室外機的制冷劑量平衡而控制室外膨脹閥開度的情況的流程圖。首先，在開始制冷運轉(zhuǎn)后，等待冷凍循環(huán)穩(wěn)定。這是為了通過等待清掃滯留在蓄壓器、壓縮機等容器類中的制冷劑或等待存在于室內(nèi)熱交換器、氣體管、低壓氣體管中的制冷劑穩(wěn)定，來適當?shù)貙嵤┲评鋭┝颗卸?。在判定了冷凍循環(huán)的穩(wěn)定后，在室外機臺數(shù)為一臺的情況下，照原樣實施制冷劑量判定。在室外機為兩臺以上的多臺的情況下，由控制回路71a、71b 比較各自的室外機的過冷卻回路出口溫度TL (η)，演算TLmax、TLmin。若此TLmax-TLmin在規(guī)定的閾值A(chǔ)Tset內(nèi)，則看做室外機之間的制冷劑量稍微不平衡，實施制冷劑量判定。在 TLmax-TLmin為閾值A(chǔ)Tset以上的情況下，因為室外機之間的制冷劑很不平衡，所以再次對每個室外機評價TL(η)。就第η臺室外機而言，在TLmax-TUn)為閾值A(chǔ)Tset以上的情況下，推定為因為TL(n)小，所以，過冷卻過剩，制冷劑過剩地滯留。因此，增大第η臺室外機室外膨脹閥開度。另外，在TL(n)-TLmin為閾值A(chǔ)Tset以上的情況下，推定為因為TL(n) 大，所以不過冷卻，制冷劑量少。因此，減小第η臺室外機的室外膨脹閥開度。因為在對所連接的所有室外機判斷了是否需要膨脹閥操作后，制冷劑量平衡需要時間，所以，再次返回到循環(huán)穩(wěn)定判定前的狀態(tài)。反復進行此過程，若TLmax-TLmin在規(guī)定的閾值A(chǔ)Tset內(nèi)，則實施制冷劑量判定。圖6是表示為了使室外機的制冷劑量平衡而控制壓縮機頻率的情況的流程圖。首先，在開始制冷運轉(zhuǎn)并判定了冷凍循環(huán)的穩(wěn)定后，在室外機臺數(shù)為一臺的情況下，照原樣實施制冷劑量判定。在室外機為兩臺以上的多臺的情況下，比較各自的室外機的過冷卻回路出口溫度TL (η)，演算TLmax、TLmin。若此TLmax-TLmin在規(guī)定的閾值A(chǔ)Tset內(nèi)，則看做室外機之間的制冷劑稍微不平衡，實施制冷劑量判定。在TLmax-TLmin為閾值A(chǔ)Tset以上的情況下，因為室外機之間的制冷劑很不平衡，所以再次對每個室外機評價TL(η)。就第η臺室外機而言，在TLmax-TUn)為閾值A(chǔ)Tset以上的情況下，推定為因為TL(n)小， 所以，過冷卻過剩，制冷劑過剩地滯留。因此，增大第η臺室外機的壓縮機頻率。另外，在 TL(n)-TLmin為閾值A(chǔ)Tset以上的情況下，推定為因為TL(n)大，所以不過冷卻，制冷劑量少。因此，減小第η臺室外機的壓縮機頻率。因為在對所連接的所有室外機判斷了是否需要膨脹閥操作后，制冷劑量平衡需要時間，所以，再次返回到循環(huán)穩(wěn)定判定前的狀態(tài)。反復進行此過程，若TLmax-TLmin在規(guī)定的閾值Δ Tset內(nèi)，則實施制冷劑量判定。圖7是表示為了使室外機的制冷劑量平衡而控制室外風扇轉(zhuǎn)速的情況的流程圖。 首先，在開始制冷運轉(zhuǎn)并判定了冷凍循環(huán)的穩(wěn)定后，在室外機臺數(shù)為一臺的情況下，照原樣實施制冷劑量判定。在室外機為兩臺以上的多臺的情況下，比較各自的室外機的過冷卻回路出口溫度TL(n)，演算TLmax、TLmin。若此TLmax-TLmin在規(guī)定的閾值A(chǔ)Tset內(nèi)，則看做室外機之間的制冷劑稍微不平衡，實施制冷劑量判定。在TLmax-TLmin為閾值A(chǔ)Tset 以上的情況下，因為室外機之間的制冷劑很不平衡，所以再次對每個室外機評價TL(η)。就第η臺室外機而言，在TLmax-TUn)為閾值A(chǔ)Tset以上的情況下，推定為因為TL(n)小， 所以過冷卻過剩，制冷劑過剩地滯留。因此，減小第η臺室外機的室外風扇轉(zhuǎn)速。另外，在 TL (n) -TLmin為閾值Δ Tset以上的情況下，推定為因為TL (η)大，所以，不過冷卻，制冷劑量
10少。因此，增大第η臺室外機的室外風扇轉(zhuǎn)速。因為在對所連接的所有室外機判斷了是否需要膨脹閥操作后，制冷劑量平衡需要時間，所以，再次返回到循環(huán)穩(wěn)定判定前的狀態(tài)。反復進行此過程，若TLmax-TLmin在規(guī)定的閾值Δ Tset內(nèi)，則實施制冷劑量判定。符號說明IOaUOb 室外機；IlaUlb 壓縮機；13a、13b 四通閥；14a、14b 室外熱交換器； 15a、15b 室外膨脹閥；16a、16b 室外熱交換器用切換閥；17a、17b 高低壓氣體管用切換閥；19a、19b 室外風扇；21a,21b 過冷卻回路；22a,22b 過冷卻回路出口液管；23a,23b 過冷卻旁通管；24a,24b 過冷卻膨脹閥；25a,25b 水熱源；30 液管；34 (高低壓)氣體管；37 低壓氣體管；40a,40b,40c 室內(nèi)機；41a、41b、41c 室內(nèi)熱交換器；42a.42b.42c 室內(nèi)膨脹閥；50a、50b、50c 冷暖切換單元；51a、51b、51c 高壓側(cè)開閉機構(gòu)；52a,52b,52c 低壓側(cè)開閉機構(gòu)；61a、61b (過冷卻回路出口 )熱敏電阻；71a、71b 控制回路。
權(quán)利要求
1.一種空調(diào)機，其特征在于，具備依次連接了室外熱交換器、室外膨脹閥、過冷卻回路和檢測通過了上述過冷卻回路的制冷劑的溫度的熱敏電阻的多臺室外機；具有室內(nèi)熱交換器的室內(nèi)機；對每個上述室外機都比較上述檢測到的制冷劑的溫度的控制回路，在由設(shè)置在上述多臺室外機上的上述熱敏電阻檢測了通過上述過冷卻回路的制冷劑的溫度后，實施制冷劑量判定。
2.一種空調(diào)機，其特征在于，具備依次連接了室外熱交換器、室外膨脹閥、過冷卻回路和檢測通過了上述過冷卻回路的制冷劑的溫度的熱敏電阻的多臺室外機；具有室內(nèi)熱交換器的室內(nèi)機；對每個上述室外機都比較上述檢測到的制冷劑的溫度的控制回路，基于由設(shè)置在上述多臺室外機上的上述熱敏電阻檢測到的制冷劑的溫度，實施制冷劑量判定。
3.如權(quán)利要求1或2所述的空調(diào)機，其特征在于，對在成為上述檢測到的制冷劑的溫度中的最高溫度的上述室外機上設(shè)置的上述室外膨脹閥的開度進行節(jié)流。
4.如權(quán)利要求1或2所述的空調(diào)機，其特征在于，增大在成為上述檢測到的制冷劑的溫度中的最低溫度的上述室外機上設(shè)置的上述室外膨脹閥的開度。
5.如權(quán)利要求1或2所述的空調(diào)機，其特征在于，上述多臺室外機具備壓縮機，減小在成為上述檢測到的制冷劑的溫度中的最高溫度的上述室外機上設(shè)置的上述壓縮機的頻率。
6.如權(quán)利要求1或2所述的空調(diào)機，其特征在于，上述多臺室外機具備壓縮機，增大在成為上述檢測到的制冷劑的溫度中的最低溫度的上述室外機上設(shè)置的上述壓縮機的頻率。
7.如權(quán)利要求1或2所述的空調(diào)機，其特征在于，上述多臺室外機具備室外風扇，增大在成為上述檢測到的制冷劑的溫度中的最高溫度的上述室外機上設(shè)置的上述室外風扇的轉(zhuǎn)速。
8.如權(quán)利要求1或2所述的空調(diào)機，其特征在于，上述多臺室外機具備室外風扇，減小在成為上述檢測到的制冷劑的溫度中的最低溫度的上述室外機上設(shè)置的上述室外風扇的轉(zhuǎn)速。
9.如權(quán)利要求1至7中的任一項所述的空調(diào)機，其特征在于，從上述室外膨脹閥和上述過冷卻回路之間的配管，用具備過冷卻膨脹閥的配管連接上述過冷卻回路的冷熱源側(cè)入口，將上述過冷卻回路的冷熱源側(cè)流路出口和壓縮機吸入側(cè)連接。
10.如權(quán)利要求1至7中的任一項所述的空調(diào)機，其特征在于，作為上述過冷卻回路的冷熱源，利用外部熱源。
全文摘要
空調(diào)機，在室外熱交換器中的制冷劑量在每個室外機中不同的情況下，穩(wěn)定地判定其制冷劑量。具備依次連接了室外熱交換器(14a、14b)、室外膨脹閥(15a、15b)、過冷卻回路(21a、21b)和檢測制冷劑的溫度的熱敏電阻(61a、61b)的多臺室外機(10a、10b)；具有室內(nèi)熱交換器的室內(nèi)機(40a、40b、40c)；對每個室外機比較都檢測到的制冷劑的溫度的控制回路(71a、71b)，在由設(shè)置在上述多臺室外機上的上述熱敏電阻檢測了通過上述過冷卻回路的制冷劑的溫度后，實施制冷劑量判定。
文檔編號F24F11/02GK102207324SQ201110038038
公開日2011年10月5日 申請日期2011年2月15日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月31日
發(fā)明者內(nèi)藤宏治, 吉田康孝, 川口博之, 永松信一郎, 浦田和干 申請人:日立空調(diào)·家用電器株式會社