專利名稱：雙排管路換熱蒸發(fā)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新領(lǐng)域涉及空調(diào)器，特別涉及到分體式空調(diào)器中的雙排管路換熱蒸發(fā)器。
背景技術(shù)：
當(dāng)前空調(diào)器的節(jié)能越來(lái)越受到人們關(guān)注，為提高空調(diào)器的能力，一般采用增大蒸發(fā)器和冷凝器的換熱面積，常采用兩排或多排蒸發(fā)器和冷凝器。普通的兩排或多排蒸發(fā)器管路布置不能很好地解決蒸發(fā)器內(nèi)部的逆向換熱，換熱效率差，從而導(dǎo)致空調(diào)器在制冷制熱時(shí)，能效比和效能系數(shù)較低。耗電量較大，妨礙了空調(diào)使用的經(jīng)濟(jì)性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題在于，提供一種雙排管路換熱蒸發(fā)器，能減小蒸發(fā)器內(nèi)部的逆向換熱。
本發(fā)明提供的技術(shù)方案是，提供一種雙排管路換熱蒸發(fā)器，包括換熱器、冷媒流動(dòng)管路、冷媒進(jìn)口及冷媒出口，所述冷媒流動(dòng)管路通過(guò)一個(gè)跨接管和一個(gè)三通將管路分為兩路，每一路分別反復(fù)穿設(shè)于所述換熱器的不同面，并且穿設(shè)于換熱器受風(fēng)量較大面的冷媒流動(dòng)管路支路比穿設(shè)于換熱器受風(fēng)量較小面的冷媒流動(dòng)管路支路短。
上述雙排管路換熱蒸發(fā)器中，所述冷媒流動(dòng)管路在蒸發(fā)器正面的支路比蒸發(fā)器上面的支路在換熱器穿設(shè)的次數(shù)多，用于平衡蒸發(fā)器各迎風(fēng)面風(fēng)量不同對(duì)各支路流阻和熱阻影響。
上述雙排管路換熱蒸發(fā)器中，冷媒在制冷及制熱時(shí)進(jìn)口和出口相反。
上述雙排管路換熱蒸發(fā)器中，制冷時(shí)，冷媒進(jìn)口為蒸發(fā)器背風(fēng)側(cè)，制熱時(shí)冷媒進(jìn)口為蒸發(fā)器迎風(fēng)側(cè)，使冷媒與空氣在流動(dòng)過(guò)程中逆流傳熱，避免蒸發(fā)起內(nèi)部逆向?qū)帷?br> 本發(fā)明的雙排管路換熱蒸發(fā)器，能減小蒸發(fā)器內(nèi)部的逆向換熱，使冷媒通過(guò)蒸發(fā)器與空氣“逆流換熱”，與普通蒸發(fā)器兩排管路布置相比，提高蒸發(fā)器的換熱效率約10％，從而提高能效比和效能系數(shù)。


圖1為本發(fā)明雙排管路換熱蒸發(fā)器制冷時(shí)的冷媒流動(dòng)管路布置左視圖。
圖2為本發(fā)明雙排管路換熱蒸發(fā)器制冷時(shí)的冷媒流動(dòng)管路布置右視圖。
圖3為本發(fā)明雙排管路換熱蒸發(fā)器制熱時(shí)的冷媒流動(dòng)管路布置左視圖。
圖4為本發(fā)明雙排管路換熱蒸發(fā)器制熱時(shí)的冷媒流動(dòng)管路布置右視圖。
圖5表示制冷時(shí)，冷媒和空氣溫度沿冷媒流程的變化示意圖。
圖6表示制熱時(shí)，冷媒和空氣溫度沿冷媒流程的變化示意圖。
具體實(shí)施例方式
如圖1和圖2所示，分別為蒸發(fā)器的制冷時(shí)的左視圖和右視圖。如圖所示，冷媒流動(dòng)管路2反復(fù)穿設(shè)于換熱器8。圖1中蒸發(fā)器外圍的箭頭表示空氣在蒸發(fā)器表面的流動(dòng)方向。冷媒通過(guò)蒸發(fā)器的第一接口組件1進(jìn)入，通過(guò)跨接管10和三通9，分成兩支路，進(jìn)行換熱，分別從第二接口組件5和第三接口組件6流出。圖中冷媒流動(dòng)管路2上的箭頭表示冷媒流動(dòng)管路2中冷媒的流動(dòng)方向。在冷媒流動(dòng)過(guò)程中，冷媒的溫度隨流程下降?？諝庠谪灹黠L(fēng)扇的作用下流過(guò)蒸發(fā)器，由于熱交換，空氣溫度也隨著冷媒的溫度下降。在空氣和冷媒換熱過(guò)程中，形成“逆流換熱”。增大流程平均傳熱溫差，溫度隨流程變化大致如圖5所示。圖5中t表示溫度，S為沿冷媒流向在冷媒流動(dòng)管路流程，tk表示空氣溫度，tl表示冷媒溫度。在性能試驗(yàn)驗(yàn)證中，沿流程冷媒溫度進(jìn)口為13.8℃，出口為11.6℃，風(fēng)道空氣進(jìn)風(fēng)為27℃，出風(fēng)為14℃。
由于蒸發(fā)器上部風(fēng)量較蒸發(fā)器正面風(fēng)量大，本實(shí)施例在管路布置上，冷媒流動(dòng)管路2在蒸發(fā)器正面的支路比蒸發(fā)器上面的支路流程長(zhǎng)。即從第二接口組件5流出所經(jīng)的支管流程大于從第三接口6流出的支管的流程。相應(yīng)地，冷媒流動(dòng)管路2在蒸發(fā)器正面的支路比蒸發(fā)器上面的支路在換熱器穿設(shè)的次數(shù)多。從而平衡各流路流阻和換熱，減小內(nèi)部換熱熱損。通過(guò)上述管路布置優(yōu)化，提高了蒸發(fā)器傳熱效率。
空調(diào)器制熱時(shí)如圖3和4所示，冷媒通過(guò)蒸發(fā)器第二接口組件5和第三接口組件6進(jìn)入，通過(guò)跨接管10和三通9從第一接口1流出，在冷媒流動(dòng)過(guò)程中，冷媒的溫度隨流程下降。空氣在貫流風(fēng)扇的作用下流過(guò)蒸發(fā)器，溫度上升。在空氣和冷媒換熱過(guò)程中，形成“逆流換熱”。增大了流程平均傳熱溫差，溫度隨流程變化大致如圖6所示。圖6中t表示溫度，S為沿冷媒流向在冷媒流動(dòng)管路流程，tk表示空氣溫度，tl表示冷媒溫度。在性能試驗(yàn)驗(yàn)證中，沿流程冷媒溫度進(jìn)口為46.8℃，出口為25.5℃，風(fēng)道空氣進(jìn)風(fēng)為20℃，出風(fēng)為29℃。
從第二接口組件5流入到三通經(jīng)過(guò)的管路流程大于從第三接口組件6流入到三通經(jīng)過(guò)的管路流程，從而平衡了由于風(fēng)量不同而造成的流阻和各流路熱阻，減小內(nèi)部換熱熱損。
通過(guò)上述管路布置優(yōu)化，提高了蒸發(fā)器傳熱效率約10％。
權(quán)利要求
1.一種雙排管路換熱蒸發(fā)器，包括換熱器、冷媒流動(dòng)管路、冷媒進(jìn)口及冷媒出口，其特征在于，所述冷媒流動(dòng)管路通過(guò)一個(gè)跨接管和一個(gè)三通將管路分為兩路，每一路分別反復(fù)穿設(shè)于所述換熱器的不同面，并且穿設(shè)于換熱器受風(fēng)量較大面的冷媒流動(dòng)管路支路比穿設(shè)于換熱器受風(fēng)量較小面的冷媒流動(dòng)管路支路短。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述雙排管路換熱蒸發(fā)器，其特征在于，所述冷媒流動(dòng)管路在蒸發(fā)器正面的支路比蒸發(fā)器上面的支路在換熱器穿設(shè)的次數(shù)多，用于平衡蒸發(fā)器各迎風(fēng)面風(fēng)量不同對(duì)各支路流阻和熱阻影響。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述雙排管路換熱蒸發(fā)器，其特征在于，冷媒在制冷及制熱時(shí)進(jìn)口和出口相反。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述雙排管路換熱蒸發(fā)器，其特征在于，制冷時(shí)，冷媒進(jìn)口為蒸發(fā)器背風(fēng)側(cè)，制熱時(shí)冷媒進(jìn)口為蒸發(fā)器迎風(fēng)側(cè)，使冷媒與空氣在流動(dòng)過(guò)程中逆流傳熱，避免蒸發(fā)起內(nèi)部逆向?qū)帷?br> 全文摘要
本發(fā)明涉及一種雙排管路換熱蒸發(fā)器，包括換熱器、冷媒流動(dòng)管路、冷媒進(jìn)口及冷媒出口，所述冷媒流動(dòng)管路通過(guò)一個(gè)跨接管和一個(gè)三通將管路分為兩路，每一路分別反復(fù)穿設(shè)于所述換熱器的不同面，并且穿設(shè)于換熱器受風(fēng)量較大面的冷媒流動(dòng)管路支路比穿設(shè)于換熱器受風(fēng)量較小面的冷媒流動(dòng)管路支路短。本發(fā)明的雙排管路換熱蒸發(fā)器能減小蒸發(fā)器內(nèi)部的逆向換熱，使冷媒通過(guò)蒸發(fā)器與空氣“逆流換熱”。
文檔編號(hào)F24F1/00GK1587849SQ200410050848
公開日2005年3月2日 申請(qǐng)日期2004年7月23日 優(yōu)先權(quán)日2004年7月23日
發(fā)明者閆志恒 申請(qǐng)人:廣東科龍電器股份有限公司