專利名稱：一種由內(nèi)封閉循環(huán)對外部熱交換器供料的循環(huán)流態(tài)床反應(yīng)器的制作方法
現(xiàn)今循環(huán)流態(tài)床反應(yīng)器通常均用于容量愈來愈大的礦物燃料電站。目前運(yùn)行中最大容量為150兆瓦電力(MWe)。
循環(huán)流態(tài)床有三種類型，其差別在于反應(yīng)器溫度調(diào)節(jié)的方式。而這一溫度則應(yīng)在接近850℃的某一點(diǎn)上保持恒定，以確保煙氣有效脫硫第一種反應(yīng)器的特點(diǎn)是在反應(yīng)器的內(nèi)部裝有平板式熱交換器。(METALL-GESELLSCHAFT的法國專利No.2323101號)。而為了保持前述的溫度，它調(diào)節(jié)一次和二次氣流的流率改變固態(tài)物質(zhì)密度，或者以一個變化的速率使燃燒的氣體再循環(huán)。然而當(dāng)裝置的功率增加，就必須擴(kuò)展所說的平面熱交換器的安裝。使之進(jìn)一步進(jìn)入反應(yīng)器的內(nèi)部，因此相應(yīng)地增大了受腐蝕的風(fēng)險;
第二種反應(yīng)器的特點(diǎn)是在其外部循環(huán)管線上配置有多個外部熱交換器設(shè)在反應(yīng)器的出口處為了用分離器收集反應(yīng)器出口處的固態(tài)物質(zhì)(METALLGESELLSCHAFT的法國專利，No.235332號)。這些外部熱交換器，安裝在距反應(yīng)器某一距離上。這樣，在旋風(fēng)除塵分離器與外部熱交換器之間，以及在外部熱交換器與反應(yīng)器之間，就要求有一個連接的管道網(wǎng)，以及必須的斜度和膨脹接頭，當(dāng)一個反應(yīng)器的功率增加時，一般來說，反應(yīng)器管壁的換熱能力并不按比例增加，這是由于反應(yīng)器高度的限制，隨著熱交換器的數(shù)量和尺寸增加外部熱交換器的功率提高得更快，由此使得安裝更加困難，或者甚至是不可能。這被認(rèn)為是目前使用這一技術(shù)，在電力上的一個極限。
而第三種類型的反應(yīng)器為STEININDUSTRIE在其歐洲專利申請No.91401041.8中所描述的，其特點(diǎn)是，反應(yīng)器內(nèi)流態(tài)化氣體在通過安裝于反應(yīng)器內(nèi)某一中等高度的沸騰床時速度降低;這一速度降低，是由于反應(yīng)器橫截面有大的數(shù)量上的變化(其比率在1.2至2.0之間)，其目的在于通過增加再循環(huán)到反應(yīng)器下部的固態(tài)物質(zhì)量，來改進(jìn)燃燒;由于在上述內(nèi)沸騰床中有一個熱交換器，這第三種反應(yīng)器，與第一種循環(huán)流態(tài)床的內(nèi)部平板換熱器相比，或者與第二種循環(huán)流態(tài)床的外部熱交換器相比，可以降低熱交換器的功率;然而，在高功率機(jī)組中，它(第三種反應(yīng)器)并不能把它們(這些熱交換器)省掉。
本發(fā)明是有關(guān)一種循環(huán)流態(tài)化床的反應(yīng)器，它包括一個處于循環(huán)流態(tài)化床狀態(tài)下的下部區(qū)域，并裝有一個流態(tài)化柵格，位于柵格下的一次空氣注入裝置，置于柵格之上的二次空氣注入裝置，裝有冷卻管路環(huán)繞上述下部區(qū)域的反應(yīng)器壁，一個在循環(huán)流態(tài)化床條件下運(yùn)行并被設(shè)有冷卻管道的反應(yīng)器壁包圍的上部區(qū)域，輸送燃料進(jìn)入下部區(qū)域的裝置，至少有一個緊靠反應(yīng)器壁安裝并與之緊密連接、含一個沸騰床的外部熱交換器。這個沸騰床由來自反應(yīng)器的固態(tài)物質(zhì)供料，并在與外部需要加熱的流體熱交換后把所述的固態(tài)物質(zhì)送到下部區(qū)域。
歐洲專利EP-A-444926號中，對于一個熱交換器和它所附屬的反應(yīng)器緊密連接的設(shè)置情況作了描述，這種情況正好是和第二種反應(yīng)器的一種變型。
在這種變型的反應(yīng)器中，外部熱交換器通過一種虹吸彎管來供料，在虹吸管前面配置了旋風(fēng)除塵器，它把來自反應(yīng)器上部區(qū)域頂端的固體物質(zhì)分離出來。外部熱交換器置于旋風(fēng)除塵器的下面，而虹吸彎管則固定到下部區(qū)域的底部。這就產(chǎn)生了阻礙二次空氣經(jīng)反應(yīng)器的主壁之一注入的缺點(diǎn)，從而限制了反應(yīng)器前、后壁之間的距離，必然在給定的后壁長度下限制了其功率。
本發(fā)明的反應(yīng)器沒有這樣的缺點(diǎn)，它的特點(diǎn)在于，它至少含有一個內(nèi)部的沸騰床，裝在下部區(qū)域的頂部，裝反應(yīng)器的一面或多面壁上，用來首先收集沿上部區(qū)域壁下落的固態(tài)物質(zhì)，其次收集由于通過內(nèi)部沸騰床面速度減小的流態(tài)化氣體中的固態(tài)物質(zhì)。上部區(qū)域右邊橫截面積除以含有內(nèi)床的下部區(qū)域右邊橫截面積的比值在1.05至2之間，同時，這類反應(yīng)器的特點(diǎn)還在于，一個或多個外部熱交換器配置在二次空氣入口的上方，用來自內(nèi)部沸騰床的固態(tài)物質(zhì)供料，來自上述沸騰床的固態(tài)物質(zhì)溢流落入下部區(qū)域。
此外，通過設(shè)計，本發(fā)明的反應(yīng)器的高度很容易加以限制。
現(xiàn)在參照附圖所示的一個特殊的實施例，只作為非限定的舉例對本發(fā)明進(jìn)行更詳細(xì)的描述，附圖中

圖1為本發(fā)明一個反應(yīng)器的示意的正視圖。
圖2為圖1反應(yīng)器的示意的平面圖。
圖3為圖1反應(yīng)器的示意的側(cè)視圖。
圖4為圖1反應(yīng)器沿圖2Ⅳ-Ⅳ截面的示意的縱向視圖。
圖5為圖1反應(yīng)器沿圖2Ⅴ-Ⅴ截面的一個示意的局部放大圖。
圖6為圖1反應(yīng)器沿圖2Ⅵ-Ⅵ截面的另一個示意的局部縱向視圖。
圖7A、7B、7C為表示本發(fā)明反應(yīng)器的一種改型方案示意圖，分別示出側(cè)面圖、平面圖和正面圖。
圖8A、8B、8C為表示本發(fā)明反應(yīng)器的第二種改型方案的示意圖。
圖9A、9B、9C為表示本發(fā)明反應(yīng)器的第三種改型方案的示意圖。
圖10為適用于高功率的本發(fā)明反應(yīng)器的改型方案的正面示意圖，它包含的下部區(qū)域已被分成兩個部分。
圖11為圖10反應(yīng)器的示意的平面圖。
圖12為圖10反應(yīng)器的示意的側(cè)視圖。
圖13為圖10反應(yīng)器的一個放大的局部示意圖。
圖14是一座裝置的水一蒸汽示意圖，圖10反應(yīng)器即構(gòu)成該裝置的一部分。
圖1至圖6示出本發(fā)明的用于燃燒礦石燃料的循環(huán)流態(tài)床反應(yīng)器，首先，它以普通方式包括一個管狀封套1分成兩個區(qū)域上部區(qū)域2，在其內(nèi)管子4明顯可見，它們用來冷卻固體物質(zhì)和氣體，下部區(qū)域3中的管子4，則被耐火材料5所覆蓋以防止管子腐蝕;
位于上部區(qū)域2的一根管道6，用于將充滿固體物質(zhì)的氣體導(dǎo)向旋風(fēng)除塵器7，并在其中發(fā)生分離，收集起來的固體物質(zhì)用管路9在通過虹吸管8之后循環(huán)送至反應(yīng)器的下部區(qū)域3;
一個或多個燃料入口10;
一個流態(tài)化柵格11，一次空氣由進(jìn)氣口12通過柵格注入;
在反應(yīng)器的下部區(qū)域3內(nèi)，在一個或多個不同高度上，有許多二次空氣入口13;
被旋風(fēng)除塵器7收集的氣體，通過裝在封套14內(nèi)的熱回收交換器;
空氣預(yù)熱器15，粉塵過濾器16以及煙囪17。
本發(fā)明反應(yīng)器的新穎特點(diǎn)在于其外部的熱交換器，它們參與對在氣體中運(yùn)動的流態(tài)化的固體物質(zhì)的冷卻，并在下述條件下運(yùn)行a)通過這些外部熱交換器18，19，20和21的固態(tài)物質(zhì)，是從反應(yīng)器中等高度及在下部區(qū)域頂端的內(nèi)部再循環(huán)收集的，而不是來自安裝在反應(yīng)器出口的分離器7得到的固體物質(zhì)的外部再循環(huán)。
b)正如圖4所示，兩個內(nèi)部沸騰床22和23安裝在下部區(qū)域3的頂端，目的在于吸收來自反應(yīng)器的中等高度的固態(tài)物質(zhì)，因而把反應(yīng)器分為兩個部分截面為S的上部區(qū)域2，和截面有變化的下部區(qū)域3，其最大截面S′正是在內(nèi)部沸騰床22和23的高度水平上，S′小于截面S。收集到的固態(tài)物質(zhì)的數(shù)量取決于兩個因素;
-內(nèi)部沸騰床22，23安裝倚靠的壁的長度，即在圖1，2，3和4中所示例子的側(cè)壁24和25的長度，以及-與反應(yīng)器截面S′/S比率相對應(yīng)的流態(tài)化氣體速度迅速降低，循環(huán)流態(tài)率中，在這兩個截面S和S′的流態(tài)化氣體速度總是在2.5米/秒到12米/秒范圍內(nèi)。內(nèi)部沸騰床22和23的高度26，27由固態(tài)物質(zhì)溢流和沿內(nèi)沸騰床22，23的內(nèi)壁28，29的全部長度向反應(yīng)器底部區(qū)域3墜落來自然調(diào)節(jié)(見圖2)。它們通常裝有流態(tài)柵格30和31，及流態(tài)化氣體供氣管32，33。
c)為了用內(nèi)沸騰床22和23供給固態(tài)物質(zhì)，在靠近反應(yīng)器的前壁和后壁34和35安裝有四個外部熱交換器，它們也就是沸騰床18，19，20和21(見圖2)。它們裝配了流態(tài)化柵格36，37，和流態(tài)化空氣供氣管38，39。固態(tài)物質(zhì)通過外部熱交換器的高度40和41也是在接近外部熱交換器20和21或熱交換器18和19之間的垂直面處42，43，44和45由固態(tài)物質(zhì)的溢流和向反應(yīng)器下部區(qū)域3墜落來調(diào)節(jié)，同時該高度低于內(nèi)沸騰床的高度26和27，以保證固態(tài)物質(zhì)在內(nèi)部沸騰床22和23，外部熱交換器18，19，20和21，以及反應(yīng)器下部區(qū)域3之間流動。圖5和圖6示出了內(nèi)部沸騰床22，外部熱交換器18和反應(yīng)器內(nèi)部的相對位置-內(nèi)部沸騰床22通過其上部與反應(yīng)器內(nèi)部連通，該上部承接自反應(yīng)器上部區(qū)域2降落的固態(tài)物質(zhì)，同時它也靠溢流向下部區(qū)域3沿溢流壁28的全部長度上返回部分固態(tài)物質(zhì)。
-靠近反應(yīng)器的后壁35安裝的外部熱交換器18，除窗口42外被后壁與反應(yīng)器完全隔開，窗口底部的高度40調(diào)節(jié)外部熱交換器中沸騰床的高度;熱交換器18運(yùn)行中所需的固態(tài)物質(zhì)通過管道46來自內(nèi)沸騰床22，并經(jīng)過窗口42的底部溢流返回到反應(yīng)器的下部區(qū)域3。窗口42橫截面尺寸的確定，也是為了保證通過外部熱交換器18的送風(fēng)量。在外部熱交換器中可以看到熱交換管50(圖6)，它提供了對反應(yīng)器的部分冷卻。固態(tài)物質(zhì)在內(nèi)沸騰床和外部熱交換器之間循環(huán)所需的驅(qū)動力，是這兩個沸騰床22和18的高度26與40之間的差H(圖5與圖6);固態(tài)物質(zhì)由內(nèi)沸騰床22向外部熱交換器18的流動，經(jīng)過裝有機(jī)械調(diào)節(jié)裝置(針形閥類型)的，或有空氣注入口的流態(tài)化管道46，在后一種情況時固態(tài)物質(zhì)流受注入的空氣量控制。流態(tài)化管道46可以在兩個沸騰床以外形成回路或者也可以利用通過上述兩個沸騰床共有的分隔壁的開孔。
-在內(nèi)沸騰床22，外部熱交換器20，和反應(yīng)器內(nèi)部之間的相對配置，或在內(nèi)沸騰床23，外部熱交換器19或21和反應(yīng)器內(nèi)部的相對配置也是相同的，且外部熱交換器19，20和21，通過管道47，48和49，由內(nèi)沸騰床22和23供給固態(tài)物質(zhì)。
d)確定內(nèi)沸騰床22和23的尺寸，要考慮下面幾個參數(shù)-它們的寬度對應(yīng)反應(yīng)器內(nèi)兩部分的橫截面S/S′選定的比率;這個比率是固定的，因此使落入內(nèi)沸騰床22和23的固態(tài)物質(zhì)流，要大于在外部熱交換器18，19，20和21的要使用的固態(tài)物質(zhì)流。在這樣的條件下，總有一定的固態(tài)物質(zhì)流，通過自內(nèi)沸騰床22和23并沿壁28和29落向反應(yīng)器下部區(qū)域3。本發(fā)明反應(yīng)器的S/S′這一比率在1.05到2之間。
-它們的高度，是作為附屬的外部熱交換器18，19，20和21正常運(yùn)行所需固態(tài)物質(zhì)流的函數(shù)計算而得，同時它也是內(nèi)沸騰床22和23頂部高度與外部熱交換器沸騰床頂部高度之間的差H的一個函數(shù)。
-內(nèi)沸騰床22和23的流態(tài)化氣體應(yīng)該是惰性的，因為這些沸騰床并不包括任何的熱交換器，并且必須避免任何碳燃燒的風(fēng)險，因為，如果那樣的話會引起堆積，從而使流態(tài)化氣體為來自粉塵過濾器16出口的燃燒氣體，并相應(yīng)只有極少量的再循環(huán)氣體。
e)外部熱交換器18，19，20和21裝設(shè)于反應(yīng)器前、后壁34和35上。它的尺寸是作為保證反應(yīng)器在某一給定溫度下，(一般為獲得可能的最佳脫硫效果而選定溫度為850℃)運(yùn)行所需的熱交換量的函數(shù)而確定的。其結(jié)果是，這些外部熱交換器18，19，20和21的寬與高均比內(nèi)沸騰床22和23要大很多。
這樣，以上描述的反應(yīng)器最終裝有兩類冷卻表面在反應(yīng)器上部區(qū)域2中管道壁處的熱交換，是固態(tài)物質(zhì)密度的一個函數(shù)，而它又是理想的燃燒參數(shù)(一次和二次空氣流率)的結(jié)果，這樣它就不受單獨(dú)的調(diào)節(jié)，并且這四個附屬的外部熱交換器18，19，20和21，它們的熱交換量靠作用于經(jīng)流態(tài)化管道46，27，48和49供給的固態(tài)物質(zhì)的流率，可單獨(dú)地調(diào)節(jié)，這樣使反應(yīng)器在所有載荷下工作溫度的調(diào)節(jié)成為可能，同時也可以有選擇地用一個或兩個外部流體來調(diào)節(jié)平行的熱交換。
還應(yīng)注意到，圖1到圖6所示的內(nèi)沸騰床22和23的布置，以及外部熱交換器18，19，20和21的布置都可以改變。圖7，8和9示出其他一些影響這些裝置的數(shù)目和相對布置情況的非限定的例子。
圖7中，內(nèi)沸騰床22和23，以及外部熱交換器18，19，20和21都設(shè)在同樣的壁上;圖8中，外部熱交換器18和19則共裝在一個側(cè)壁上，而內(nèi)沸騰床22和23則繼續(xù)裝在前壁和后壁上;圖9中，僅有一個外部熱交換器18裝在一個側(cè)壁上，還有一個內(nèi)沸騰床20裝在前壁上。
本發(fā)明新型循環(huán)流態(tài)化床反應(yīng)器的主要優(yōu)點(diǎn)是，由于它們的連接的簡化，使之有可能在一定的高度上安裝外部熱交換器18，19，20和21，以使反應(yīng)器的下部區(qū)域3與上述外部熱交換器18，19，20和21以及它們與反應(yīng)器的連接脫開，從而使之完全可以用來作為設(shè)計和安裝(一次和二次)空氣回路，這些回路與燃燒和來自安裝在反應(yīng)器出口的旋風(fēng)除塵器7的固態(tài)物質(zhì)返回有關(guān)。這一特點(diǎn)，正如以下例子所顯示的那樣，使得外推到高的功率成為可能。
圖10，11，12和13展示一種高功率的循環(huán)流態(tài)床反應(yīng)器(300兆瓦電力-MWe)。
熱交換器的功率約為750兆瓦(MW)，包括450兆瓦熱交換量，其中與反應(yīng)器內(nèi)管道壁的熱交換(125兆瓦)的以及與外熱交換器的熱交換(325兆瓦)，和與位于封套14中的熱交換器和空氣加熱器15的熱交換300兆瓦。
下部區(qū)域3分為3A和3B兩個部分，從而使側(cè)壁24和25之間的寬度也一分為二。寬度對于達(dá)到好的燃燒所必需的二次空氣流13穿透是一限制因素。
一次空氣回路12，二次空氣回路13以及來自旋風(fēng)除塵器7的固態(tài)物質(zhì)回路9，均以較佳的方式，用按上文有關(guān)各段中敘述的，即關(guān)于安裝在反應(yīng)器左右兩邊側(cè)壁24和25上的內(nèi)沸騰床22和23，和附裝于反應(yīng)器外邊前壁與后壁34和35上并由流態(tài)化管路46，47，48和49輸送固態(tài)物質(zhì)的四個外部熱交換器18，19，20和21等的敘述的一種裝置設(shè)置在3A和3B的底部。
四個熱交換器18，19，20和21中的每一個都用相應(yīng)的中間隔板50，51，52和53分隔為二，隔板頂部敞開，以使固態(tài)物質(zhì)靠溢流輸送到下游部分。
這樣，正如圖11和13所示，熱交換器18分隔為二部分18A和18B，一部分18A由內(nèi)沸騰床22通過管道46供料，而另一部分18B則靠流過豎隔板50的溢流供料，該隔板頂邊緣的高度與高度40A一致(見圖13)，隨著固態(tài)物質(zhì)經(jīng)過窗口42落入反應(yīng)器3A的底部，窗口42底部的高度40B決定了流態(tài)化床在熱交換器中的18B部分的高度。
內(nèi)沸騰床22和23裝配流態(tài)化柵格30和31，經(jīng)過柵格30和31，用裝置32和33鼓進(jìn)惰性的流態(tài)化氣體。外部熱交換器，如18A，18B和20A，20B則裝有流態(tài)化柵格，如36A、36B、37A和37B等，用38A，38B，39A和39B裝置鼓入的流態(tài)化空氣通過它們。
作為一個實例，圖14給出了這臺300兆瓦循環(huán)流態(tài)化床反應(yīng)器用于一臺臨界蒸汽礦石熱料電站的水-蒸汽圖，其中-渦輪室包括一臺三級渦輪機(jī)，它有一個高壓級(HP)、一個中壓級(MP)和一個低壓級(LP)，一臺冷凝器C接收來自低壓級的低壓蒸汽，一臺抽水泵E，低壓水加熱器(LPH)接收E抽取的水，一臺油氣分離器D，一臺給水泵FP，和高壓加熱器HPH。
-循環(huán)流態(tài)床鍋爐包括一臺預(yù)熱器55，由高壓加熱器HPH供水，兩臺蒸汽蒸發(fā)器56和57平行運(yùn)轉(zhuǎn)，一臺低溫過熱器58，一臺中溫過熱器59，和一臺高溫過熱器60，連同一臺低溫再熱器61和一臺高溫再熱器62。高溫過熱器60輸送高壓蒸汽到高壓級HP;高壓級把蒸汽送回再熱器61和62，再熱器把中壓蒸汽送中壓級MP。
圖10示出蒸發(fā)器56的位置，它由圖1中所示的管子4構(gòu)成，排列緊靠在反應(yīng)器內(nèi)壁上，而高溫過熱器60，低溫再熱器61和預(yù)熱器55的位置，均在封套14內(nèi)。
圖11示出附設(shè)在反應(yīng)器中間高度上的外部熱交換器18，19，20的21和各裝置的配置情況中溫過熱器59和蒸發(fā)器57分別設(shè)置在外部熱交換器20A和21A和20B及21B內(nèi)，而高溫再熱器62和低溫過熱器58則分別設(shè)置于外部熱交換器18A及19A和18B及19B內(nèi)。
外部熱交換器20和21中固態(tài)物質(zhì)和蒸汽之間的熱交換起到控制反應(yīng)器溫度的作用，比如控制到850℃。外部熱交換器18和19中固態(tài)物質(zhì)和蒸汽之間的熱交換，起著控制再熱蒸汽溫度到某一選定的參考值的作用，比如565℃。
圖10清楚地顯示，反應(yīng)器的整個下部區(qū)域，分隔成兩個部分，它們中每一個部分都可以配裝其自有的燃燒回路，而不因外部熱交換受到任何限制，特別是，它們中的每一個，可以在其八面壁上配置兩個或更多高度的二次空氣，和在其側(cè)壁上配裝由四個旋風(fēng)除塵器返回的管線。
因而每一個下部區(qū)域3A或3B也相應(yīng)一個具有150兆瓦功率的循環(huán)流態(tài)床反應(yīng)器。
以上例子相應(yīng)于一臺功率300兆瓦反應(yīng)器，本發(fā)明的一臺反應(yīng)器可以移植，得到功率可以大于600兆瓦電力，例如通過加長兩個側(cè)壁的長度，增加熱交換器前、后壁的表面積等來達(dá)到。
權(quán)利要求
1.一循環(huán)流態(tài)化床反應(yīng)器，包括一個處于循環(huán)流態(tài)化床條件、并裝配有流態(tài)化柵格(11)的下部區(qū)域(3)、位于柵格(11)下的一次空氣注入裝置(12)，位于柵格(11)上的二次空氣的注入裝置(13)，設(shè)置有冷卻管道(4)圍繞上述下部區(qū)域(3)的反應(yīng)器的壁，一個在循環(huán)流態(tài)化床條件下運(yùn)行的，并被設(shè)有冷卻管道(4)的反應(yīng)器壁圍繞成的上部區(qū)域(2)，輸送燃燒(10)進(jìn)入下部區(qū)域(3)的裝置，至少一個外部熱交換器(18，19，20，21)包含一個緊靠反應(yīng)器(1)壁設(shè)置的沸騰床，使與之緊密相連接，所述沸騰床由來自反應(yīng)器的固態(tài)物質(zhì)供料，并在與外部流體熱交換加熱后，把所述固態(tài)物質(zhì)送入下部區(qū)域(3)，本反應(yīng)器的特征在于，它包含一個或多個內(nèi)沸騰床(22，23)，它們安裝在下部區(qū)域(3)頂部的反應(yīng)器(1)的一面或多面壁上用來收集首先是沿上部區(qū)域(2)的壁下落的固態(tài)物質(zhì)，以及其次收集在流態(tài)化氣體通過內(nèi)沸騰床(22，23)速度降低而留下的固態(tài)物質(zhì)，上部區(qū)域(2)右截面(S)除以由內(nèi)沸騰床(22，23)的高度確定的下部區(qū)域(3)的右截面(S′)的比率S/S′在1.05到2的范圍之內(nèi)，并且，外部熱交換器(18，19，20和21)設(shè)置在二次空氣入口(13)和回收管(9)的上方，并由來自內(nèi)沸騰床(22，23)的固態(tài)物質(zhì)供料，固態(tài)物質(zhì)自所述沸騰床(22，23)的溢流墜落到下部區(qū)域(3)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的反應(yīng)器，其特征在于，某些外部熱交換器(20，21)起到控制反應(yīng)器運(yùn)行溫度的作用。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的反應(yīng)器，其特征在于，某些外部熱交換器(18，19)起到在一臺礦石燃料電站鍋爐控制蒸汽流再熱溫度的作用。
全文摘要
循環(huán)流態(tài)化床反應(yīng)器包括一個裝有流態(tài)化柵格(11)、一次和二次空氣注入裝置(12、13)和燃料進(jìn)給裝置(10)、一個上部區(qū)域(2)，位于下部區(qū)域(3)頂部的內(nèi)沸騰床(22、23)，收集來自反應(yīng)器內(nèi)封閉循環(huán)的固態(tài)物質(zhì)，并把一部分固態(tài)物質(zhì)送往與反應(yīng)器壁緊密連接的外部沸騰床熱交換器，與內(nèi)沸騰床(22，23)保持水平，外部熱交換器，在與外部流體熱交換后把固態(tài)物質(zhì)放回下部區(qū)域(3)。這種反應(yīng)器結(jié)構(gòu)簡單，在保持下部區(qū)域(3)常規(guī)設(shè)計的同時，因內(nèi)沸騰床的優(yōu)點(diǎn)而獲益。
文檔編號F23C10/04GK1079293SQ9310464
公開日1993年12月8日 申請日期1993年4月23日 優(yōu)先權(quán)日1992年4月27日
發(fā)明者讓·維達(dá)爾, 讓-格禮維?！つm, 讓-保羅·泰西埃 申請人:斯坦工業(yè)公司