專利名稱：：一種生物質振動爐排鍋爐的負荷控制方法
技術領域：
：本發(fā)明屬于熱工控制領域，具體涉及一種生物質振動爐排鍋爐的負荷控制方法。
背景技術：
：近幾年，我國生物質直燃發(fā)電技術發(fā)展較快，主要引進了水冷振動爐排技術及設備，已有十幾家電廠相繼投產(chǎn)發(fā)電。但是秸稈等生物質燃料的性質隨天氣變化和環(huán)境溫濕度變化發(fā)生較大變化，其最主要的變化就是燃料熱值的變化。在電廠實際運行過程中，其收購燃料的水分也是在較大范圍內變化。表1是某秸稈發(fā)電項目燃料水分與熱值情況統(tǒng)計，從列表可知燃料的熱值基本隨其水分的上升而線性下降。表1某秸稈發(fā)電項目燃料水分和熱值燃料燃料l燃料2燃料3燃料4水分(％)14.172433低位熱值(kj/kg)1468016024124310845目前大部分電廠一般不配備生物質燃料預處理設備，因此如果遇到天氣不好或者燃料本身含水率比較高，則投入鍋爐的燃料性質很不穩(wěn)定，鍋爐的負荷很難維持穩(wěn)定。而且電廠一般不配備在線測量燃料水分含量或者熱值的設備，這種由于燃料熱值變化引起的負荷波動并不能夠預測，帶有很強的隨機性，因此給機組的穩(wěn)定運行、負荷的自動控制帶來了很大的困難。
發(fā)明內容本發(fā)明針對生物質燃料特性變化對鍋爐負荷的影B向，圖1為現(xiàn)有技術中的某生物質電廠燃燒系統(tǒng)簡圖。燃料儲存在料倉6，經(jīng)過螺旋給料機7將燃料送入爐膛10并落于爐排9上。送風機1將空氣送入系統(tǒng)，空氣經(jīng)過空預器2加熱到190。C左右，被分配成爐排風、點火風和二次風三部分，爐排風經(jīng)過爐排風門5進入風室，再穿過爐排進入爐膛，爐排風量由爐排風門進行調節(jié)；點火風經(jīng)過點火風門4進入爐膛；二次風在爐膛爐拱束腰處進入爐膛并由二次風門3進行控制。燃料經(jīng)過爐排振動逐漸分布到爐排上并與熱空氣充分混合，逐步干燥、著火、燃燒，爐渣在爐排下方排入渣池，燃燒產(chǎn)生的煙氣穿過爐膛和煙道受熱面14，由引風機15抽出送入煙閨排出系統(tǒng)。鍋爐給水經(jīng)過部分煙道受熱面加熱后進入汽包11，再經(jīng)過爐膛水冷壁的加熱成為飽和蒸汽，蒸汽經(jīng)過過熱器12加熱成為符合壓力、溫度要求主蒸汽，經(jīng)過主蒸汽閥13供給汽輪機用汽。在對生物質鍋爐運行數(shù)據(jù)研究的基礎上，本發(fā)明還進行了深入的模型分析研究，對負荷隨燃料水分、熱值的變化而波動的原理進行了分析，提出了穩(wěn)定鍋爐負荷的若干措施，并利用模糊控制理論對鍋爐的總風量和爐排風量進行模糊控制，達到快速調整爐膛溫5度、穩(wěn)定鍋爐負荷的目的。本發(fā)明的振動爐排鍋爐的負荷控制方法，包括以下步驟①通過對生物質燃料的特性變化對鍋爐負荷的影響進行模型分析研究，得出負荷隨燃料水分和熱值的變化而波動規(guī)律，其中燃料的熱值隨燃料水分的變化呈線性變化，負荷受到包括燃料熱值、燃料量和給風量因素的綜合影響。②當鍋爐負荷與爐膛溫度下降時的處理措施一方面要盡量提高各路進風的溫度，另一方面就是要提高鍋爐的燃料量Br，提高燃料的反應速度系數(shù)kB，而提高燃料的反應速度系數(shù)ke的方法就是提高爐排風的風速和風量以提高氧氣擴散系數(shù)，增加爐排風的溫度以提高燃料溫度，適當加快爐排振動頻率以增加灰粉代謝而減小灰層厚度；③設計模糊控制器，以爐膛溫度的偏差E和汽包壓力變化率EC為輸入變量，以總風量PID控制器的設定值偏差A&和爐排風量PID控制器的設定值偏差Ag，實現(xiàn)對鍋爐的總風量和爐排風量的模糊控制，進而實現(xiàn)對鍋爐實時燃料量Br的控制。1.模型分析鍋爐的負荷可以通過汽包壓力直接反映，汽包壓力的變化率反映了負荷的變化趨勢。但是汽包壓力一般變化較慢而且有一定慣性，而爐膛溫度可以直接反映出燃料的燃燒狀況，燃料充分燃燒釋放熱量，是鍋爐負荷能夠保持穩(wěn)定的源動力。因此本發(fā)明選擇爐膛溫度的絕對值和汽包壓力的變化率作為控制系統(tǒng)維持負荷穩(wěn)定的反饋量對其進行模型分析。(1)燃料量計算振動爐排鍋爐與一般煤粉爐不同，其給入爐膛的燃料并不是馬上燃燒釋放熱量，而是隨著爐排的振動，燃料逐漸分布在爐排上，分階段分區(qū)域燃燒，實踐證明燃料在爐排上分為干燥區(qū)、燃燒區(qū)、燃盡區(qū)，燃料進入爐膛后首先要在干燥區(qū)吸收熱量蒸發(fā)水分，之后隨著揮發(fā)份的析出著火開始劇烈燃燒，最后固定碳在爐排燃盡區(qū)逐漸燃盡后排入渣池，爐排燃料量模型為dB。其中，Bg為爐排上實時燃料總量，Bin為給料量，Br為爐膛燃燒所消耗的燃料量，A為燃料收到基灰分含量，Dash為灰渣量，其中Br與爐排上總燃料量和燃料的反應速度系數(shù)kB成正比Br=BgkB燃料的反應速度系數(shù)kB是氧氣擴散速率、、燃料化學反應速度ks和灰層擴散傳質阻力系數(shù)ka的函數(shù)，其數(shù)學表達式為!/111、-1kB=(「+「+r)KdKsKa式中kd與風速有關，ka與灰層厚度成反比，ks=AeXp(_^)其中A為頻率因子，E為表觀活化能，R為氣體常數(shù)，TB為燃料溫度；從而可得出，決定鍋爐實時負荷的不是給料量Bin，而是實時燃料量Br，燃料量與爐排上實時燃料量和燃料的反應速度系數(shù)成正比，爐排實時燃料量需要穩(wěn)定的給料量保證，燃料的反應速度系數(shù)與爐排風的風速風量有關，也與燃料的化學反應速度有關，還與灰渣的代謝有關；6(2)爐膛燃燒傳熱計算鍋爐的運行狀態(tài)參數(shù)是通過能量守恒方程得到的，爐膛燃燒傳熱的計算過程對模型進行了簡化模型采用集總參數(shù)方法，以爐膛出口溫度為特征溫度參數(shù)；由于爐膛內部主要是燃燒火焰對水冷壁、屏式過熱器等受熱面的輻射傳熱，對流傳熱量占比很小，因此可忽略爐膛內部的對流換熱；爐膛水冷壁為模式水冷壁，忽略爐膛漏風；燃料燃燒動態(tài)過程相比受熱面內介質焓溫變化過程快很多，因此爐內燃燒過程采用穩(wěn)態(tài)方程計算，水冷壁內介質溫度保持不變；于是得到爐內傳熱平衡方程為Q=cpBrCp(Ta—i;)=d0axtFb(T;—Tb4)(p為鍋爐保熱系數(shù)，Cpj為煙氣平均比熱，1\為爐膛出口煙氣溫度，o。為黑體輻射為系統(tǒng)黑度，F(xiàn)b為爐膛受熱面積，Thy火焰溫度，Tb為水冷壁溫度，Ta為絕熱燃燒溫系數(shù)，ax—度Ta=Qi/Cpj=(BrQar+Hair)/Cpj其中，為送入爐膛熱量，Q為燃料地位發(fā)熱量，為空氣焓；經(jīng)過相似理論處理簡化計算得到爐膛出口溫度計算公式71式中M為與火焰高度相關的系數(shù)，K為比例系數(shù)，由模型分析可知，生物質燃料水分的增加直接降低了燃料的低位發(fā)熱量Q，導致入爐熱量的降低，從而降低了燃料的絕熱燃燒溫度，根據(jù)上述公式計算可知在爐膛溫度所在的范圍內，爐膛出口溫度1\隨Ta的下降有明顯下降，如果爐溫上升，一方面可以增加爐排風溫度以提高Qair，另一方面可提高燃料量Br;(3)汽包壓力模型汽包壓力取決于鍋爐的有效吸熱量與主蒸汽流量Ds，以及鍋爐的蓄熱系數(shù)Cb，將在燃料量Br下鍋爐汽水系統(tǒng)的有效吸熱量換算為此熱量所能產(chǎn)生的蒸汽量DQ，則汽包壓力模型可以寫為如下形式^:cd。-a)/c;蓄熱系數(shù)Cb在鍋爐運行狀態(tài)變化不大時可近似為常數(shù)，則在外界負荷需求變化不大時，即Ds變化不大時，鍋爐汽包壓力基本取決于D。，在鍋爐效率變化不大的情況下，D?；救Q于Br與燃料熱值Q，因此在水分增加熱值降低的情況下，增加Br就可以增加DQ。本發(fā)明的有益效果是本發(fā)明對生物質燃料特性變化對鍋爐負荷的影響進行了深入的模型分析研究，對負荷隨燃料水分、熱值的變化而波動的原理進行了分析，提出了穩(wěn)定鍋爐負荷的若干措施，并利用模糊控制理論對鍋爐的總風量和爐排風量進行模糊控制，達到快速調整爐膛溫度、穩(wěn)定鍋爐負荷的目的。提高了控制系統(tǒng)的效率，改善了控制的效果，7有利于鍋爐燃燒狀態(tài)的穩(wěn)定，提高鍋爐運行效率。下面結合附圖對本發(fā)明進一步說明。圖1是應用本發(fā)明控制方法的生物質振動爐排鍋爐系統(tǒng)簡圖2是本發(fā)明總風量自動控制的控制流程示意圖3是本發(fā)明爐排風自動控制的控制流程示意圖。具體實施例方式基于以上的鍋爐負荷及爐膛溫度的模型分析，我們發(fā)現(xiàn)由于生物質燃料的水分和熱值的變化有較強的隨機性，鍋爐負荷隨之波動的情況難以預料并且很難進行精確控制，因此考慮弓I入模糊控制方案予以解決。由模型分析可知，要克服鍋爐負荷的波動主要對投入鍋爐的熱量進行有效控制。當負荷與爐膛溫度下降時，一方面要盡量提高各路風的溫度，另一方面就是要提高鍋爐燃料量Br，保持爐排實時燃料量Bg，提高燃料的反應速度系數(shù)kB。保持實時燃料量的方法就是維持給料量與排渣量的動態(tài)平衡，這可以通過已有的控制系統(tǒng)來完成。而提高kB的方法主要就是提高爐排風的風速風量以提高氧氣擴散系數(shù)，增加爐排風溫以提高燃料溫度，適當加快爐排振動頻率以增加灰分代謝而減小灰層厚度。由于提高爐排的振動頻率可能造成燃料無法充分燃盡，而燃盡狀態(tài)無法由控制系統(tǒng)自動辨別，因此本發(fā)明并不涉及爐排振動頻率的變化。增加風溫可以通過提高風溫控制器溫度設定值，調節(jié)空預器進水量來實現(xiàn)。本發(fā)明主要設計以下技術方案實現(xiàn)對總風量和爐排風量的控制。對風量的調整還需要常規(guī)自動控制系統(tǒng)完成各子系統(tǒng)自動控制，主要包括爐膛壓力的自動控制，使鍋爐維持在微負壓運行；二次風對氧量的自動控制，以保證燃料的完全燃燒；汽包水位的自動控制，使蒸發(fā)受熱面保持穩(wěn)定、較低的過冷度。本發(fā)明應用模糊控制理論設計模糊控制器，通過修正總風量PID控制器的設定值偏差A&和爐排風量PID控制器的設定值偏差Ag實現(xiàn)對鍋爐的總風量和爐排風量的模糊控制?？刂破饕誀t膛溫度的偏差E和汽包壓力變化率為EC系統(tǒng)輸入變量，A&和Ag為輸出變量，應用模糊集合理論建立兩入兩出的控制模型，以期在鍋爐負荷和爐膛溫度波動時對風量進行有效調整，改善燃燒提高Br。對于需要調整的兩個參數(shù)，設計兩個模糊控制器，每個控制器的輸入都為E和EC，對每個輸入變量定義7個模糊子集，則模糊控制規(guī)則有49條，每條控制規(guī)則對應2輸入1輸出。控制器采用三角形隸屬函數(shù)來定義輸入輸出變量，隸屬度函數(shù)的中心點和寬度根據(jù)現(xiàn)場調試情況進行不同設定。設定爐膛溫度偏差E的基本論域為[-250，250]，汽包壓力變化率EC的基本論域為[-l，l]，再通過各自量化因子K。K^進行標準化變換，變換后的論域如下E:{_6，_5，".，_0，+0，…，+5，+6}EC:{-6，-5，…，-l，+l，".，+5，+6}每個輸入變量定義7個模糊子集，分別為{負大、負中、負小、零、正小、正中、正大}，用{NB、NM、NS、ZO、PS、PM、PB}表示。輸出量A&禾PAg的論域分別為(-10，10)和(-5，5)，定義七個語言變量為{NB、NM、NS、ZO、PS、PM、PB}。根據(jù)模型仿真情況和現(xiàn)場運行調試，確定每個控制器的模糊控制規(guī)則，控制規(guī)則表如表2、3所示表2A&控制規(guī)則表E<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>利用Mamdani推理法則進行模糊推理，并依據(jù)重心法進行去模糊推理運算，最終將輸出語言值轉換成對應的精確輸出量，從而對相應PID控制器的設定值進行修訂。再經(jīng)過各自PID控制器的運算，實現(xiàn)對送風機和爐排風調節(jié)擋板的調節(jié)?？傦L量和爐排風量自動控制的控制流程示意圖如附圖2，附圖3所示。圖中Fuzzy模塊為模糊控制器，以爐膛溫度和汽包壓力變化率為輸入，以總風量或者爐排風量設定值偏差為輸出。負荷控制方法抑制負荷由于燃料水分增加熱值降低而下降，按照以下步驟實現(xiàn)①燃料的水分增加，熱值降低，導致鍋爐的爐膛溫度快速下降，爐膛溫度的偏差E為負并且絕對值逐漸增大，汽包壓力逐漸下降，下降速度加快，汽包壓力變化率EC為負并且絕對值逐漸增大；②模糊控制器經(jīng)過模糊推理計算，提高總風量和爐排風量設定值偏置，增加總風量和爐排風量；③爐排風量的增加提高了氧氣擴散系數(shù)，進而提高了燃料的反應速度系數(shù)ke，使爐膛溫度回升，爐膛溫度的偏差E仍為負，但是其絕對值逐漸減小，汽包壓力仍在下降，下降速度趨緩，汽包壓力變化率EC仍為負并逐漸接近于零；④模糊控制器經(jīng)過模糊推理計算，總風量和爐排風量設定值偏置不再提高，總風量和爐排風量保持在較高水平，這有助于汽包壓力和負荷的回升；⑤爐膛溫度繼續(xù)回升，爐膛溫度的偏差E回零，甚至變?yōu)檎?，汽包壓力達到最低點后開始回升，汽包壓力變化率EC變?yōu)檎挡⒅饾u變大；⑥模糊控制器經(jīng)過模糊推理計算，開始逐漸減小總風量和爐排風量設定值的偏置，總風量和爐排風量逐漸接近正常狀態(tài)的設定值，這可以避免汽包壓力和負荷的超調；⑦爐膛溫度稍有下降，并回到穩(wěn)定運行狀態(tài)，汽包壓力逐漸回升并穩(wěn)定在正常狀態(tài)，負荷恢復到設定值，爐膛溫度的偏差E和汽包壓力變化率EC都趨于零，模糊控制器輸出的總風量和爐排風量設定值偏置為零。經(jīng)過模糊控制器對總風量和爐排風量進行調整，可以在一定程度上提高鍋爐實時燃料量B^有效抑制燃料水分、熱值的變化對負荷的不利影B向，降低爐膛溫度和汽包壓力的波動幅度，實現(xiàn)生物質振動爐排鍋爐的負荷自動控制。此處已經(jīng)根據(jù)特定的示例性實施例對本發(fā)明進行了描述。對本領域的技術人員來說在不脫離本發(fā)明的范圍下進行適當?shù)奶鎿Q或修改將是顯而易見的。示例性的實施例僅僅是例證性的，而不是對本發(fā)明的范圍的限制，本發(fā)明的范圍由所附的權利要求定義。權利要求一種振動爐排鍋爐的負荷控制方法，其特征在于包括以下步驟①通過對生物質燃料的特性變化對鍋爐負荷的影響進行模型分析研究，得出負荷隨燃料水分和熱值的變化而波動規(guī)律，其中燃料的熱值隨燃料水分的變化呈線性變化，負荷受到包括燃料熱值、燃料量和給風量因素的綜合影響。②當鍋爐負荷與爐膛溫度下降時的處理措施一方面要盡量提高各路進風的溫度，另一方面就是要提高鍋爐的燃料量Br，提高燃料的反應速度系數(shù)kB，而提高燃料的反應速度系數(shù)kB的方法就是提高爐排風的風速和風量以提高氧氣擴散系數(shù)，增加爐排風的溫度以提高燃料溫度，適當加快爐排振動頻率以增加灰粉代謝而減小灰層厚度；③設計模糊控制器，以爐膛溫度的偏差E和汽包壓力變化率EC為輸入變量，以總風量PID控制器的設定值偏差Δair和爐排風量PID控制器的設定值偏差Δg，實現(xiàn)對鍋爐的總風量和爐排風量的模糊控制，進而實現(xiàn)對鍋爐實時燃料量Br的控制。2.如權利要求1所述的負荷控制方法，其特征在于，所述對生物質燃料的特性變化對鍋爐負荷的影響進行的模型分析研究包括鍋爐的負荷可以通過汽包壓力直接反映，汽包壓力的變化率反映了負荷的變化趨勢，但是汽包壓力一般變化較慢而且有一定慣性，而鍋爐的爐膛溫度直接反映出燃料的燃燒狀況，燃料充分燃燒釋放熱量，是鍋爐負荷能夠保持穩(wěn)定的源動力，因此選擇爐膛溫度的絕對值和汽包壓力的變化率作為控制系統(tǒng)維持負荷穩(wěn)定的反饋量對其進行模型分析；(1)燃料量計算振動爐排鍋爐與一般煤粉爐不同，其給入爐膛的燃料并不是馬上燃燒釋放熱量，而是隨著爐排的振動，燃料逐漸分布在爐排上，分階段分區(qū)域燃燒，實踐證明燃料在爐排上分為干燥區(qū)、燃燒區(qū)、燃盡區(qū)，燃料進入爐膛后首先要在干燥區(qū)吸收熱量蒸發(fā)水分，之后隨著揮發(fā)份的析出著火開始劇烈燃燒，最后固定碳在爐排燃盡區(qū)逐漸燃盡后排入渣池，爐排燃料量模型為其中，Bg為爐排上實時燃料總量，Bin為給料量，Br為爐膛燃燒所消耗的燃料量，Aar為燃料收到基灰分含量，Dash為灰渣量，其中Br與爐排上總燃料量和燃料的反應速度系數(shù)kB成正比<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>燃料的反應速度系數(shù)kB是氧氣擴散速率kd、燃料化學反應速度ks和灰層擴散傳質阻力系數(shù)ka的函數(shù)，其數(shù)學表達式為式中kd與風速有關，ka與灰層厚度成反比，ks=AexP(-^")其中A為頻率因子，E為表觀活化能，R為氣體常數(shù)，TB為燃料溫度；從而可得出，決定鍋爐實時負荷的不是給料量Bin，而是實時燃料量Bp燃料量與爐排上實時燃料量和燃料的反應速度系數(shù)成正比，爐排實時燃料量需要穩(wěn)定的給料量保證，燃料的反應速度系數(shù)與爐排風的風速風量有關，也與燃料的化學反應速度有關，還與灰渣的代謝有關；(2)爐膛燃燒傳熱計算鍋爐的運行狀態(tài)參數(shù)是通過能量守恒方程得到的，爐膛燃燒傳熱的計算過程對模型進行了簡化模型采用集總參數(shù)方法，以爐膛出口溫度為特征溫度參數(shù)；由于爐膛內部主要是燃燒火焰對水冷壁、屏式過熱器等受熱面的輻射傳熱，對流傳熱量占比很小，因此可忽略爐膛內部的對流換熱；爐膛水冷壁為模式水冷壁，忽略爐膛漏風；燃料燃燒動態(tài)過程相比受熱面內介質焓溫變化過程快很多，因此爐內燃燒過程采用穩(wěn)態(tài)方程計算，水冷壁內介質溫度保持不變；于是得到爐內傳熱平衡方程為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage0</formula>cp為鍋爐保熱系數(shù)，Cpj為煙氣平均比熱，1\為爐膛出口煙氣溫度，o。為黑體輻射系數(shù)，axt為系統(tǒng)黑度，F(xiàn)b為爐膛受熱面積，Thy火焰溫度，Tb為水冷壁溫度，Ta為絕熱燃燒溫度<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>其中，為送入爐膛熱量，Q為燃料地位發(fā)熱量，為空氣焓；經(jīng)過相似理論處理簡化計算得到爐膛出口溫度計算公式<formula>formulaseeoriginaldocumentpage0</formula>式中M為與火焰高度相關的系數(shù)，K為比例系數(shù)，由模型分析可知，生物質燃料水分的增加直接降低了燃料的低位發(fā)熱量Q，導致入爐熱量的降低，從而降低了燃料的絕熱燃燒溫度，根據(jù)上述公式計算可知在爐膛溫度所在的范圍內，爐膛出口溫度1\隨Ta的下降有明顯下降，如果爐溫上升，一方面可以增加爐排風溫度以提高Q&，另一方面可提高燃料量Br;(3)汽包壓力模型汽包壓力取決于鍋爐的有效吸熱量與主蒸汽流量Ds，以及鍋爐的蓄熱系數(shù)Cb，將在燃料量Br下鍋爐汽水系統(tǒng)的有效吸熱量換算為此熱量所能產(chǎn)生的蒸汽量DQ，則汽包壓力模型可以寫為如下形式<formula>formulaseeoriginaldocumentpage0</formula>蓄熱系數(shù)cb在鍋爐運行狀態(tài)變化不大時可近似為常數(shù)，則在外界負荷需求變化不大時，即Ds變化不大時，鍋爐汽包壓力基本取決于DQ，在鍋爐效率變化不大的情況下，D?；救Q于Br與燃料熱值Q，因此在水分增加熱值降低的情況下，增加Br就可以增加DQ。3.如權利要求2所述的負荷控制方法，其特征在于鍋爐負荷由于燃料水分增加熱值降低而下降時，采取以下步驟進行調整①燃料的水分增加，熱值降低，導致鍋爐的爐膛溫度快速下降，爐膛溫度的偏差E為負并且絕對值逐漸增大，汽包壓力逐漸下降，下降速度加快，汽包壓力變化率EC為負并且絕對值逐漸增大；②模糊控制器經(jīng)過模糊推理計算，提高總風量和爐排風量設定值偏置，增加總風量和爐排風量；③爐排風量的增加提高了氧氣擴散系數(shù)，進而提高了燃料的反應速度系數(shù)ke，使爐膛溫度回升，爐膛溫度的偏差E仍為負，但是其絕對值逐漸減小，汽包壓力仍在下降，下降速度趨緩，汽包壓力變化率EC仍為負并逐漸接近于零；④模糊控制器經(jīng)過模糊推理計算，總風量和爐排風量設定值偏置不再提高，總風量和爐排風量保持在較高水平，這有助于汽包壓力和負荷的回升；⑤爐膛溫度繼續(xù)回升，爐膛溫度的偏差E回零，甚至變?yōu)檎?，汽包壓力達到最低點后開始回升，汽包壓力變化率EC變?yōu)檎挡⒅饾u變大；⑥模糊控制器經(jīng)過模糊推理計算，開始逐漸減小總風量和爐排風量設定值的偏置，總風量和爐排風量逐漸接近正常狀態(tài)的設定值，這可以避免汽包壓力和負荷的超調；⑦爐膛溫度稍有下降，并回到穩(wěn)定運行狀態(tài)，汽包壓力逐漸回升并穩(wěn)定在正常狀態(tài)，負荷恢復到設定值，爐膛溫度的偏差E和汽包壓力變化率EC都趨于零，模糊控制器輸出的總風量和爐排風量設定值偏置為零。全文摘要本發(fā)明對生物質燃料特性變化對鍋爐負荷的影響進行了深入的模型分析研究，對負荷隨燃料水分、熱值的變化而波動的原理進行了分析，提出了穩(wěn)定鍋爐負荷的措施為保證穩(wěn)定的入爐燃料量，適當增加總風量和爐排風量，增加爐排振動頻率，增加風溫等，并利用模糊控制理論對鍋爐的總風量和爐排風量進行模糊控制，達到快速調整爐膛溫度、穩(wěn)定鍋爐負荷的目的。文檔編號F23N5/00GK101725999SQ20091024186公開日2010年6月9日申請日期2009年12月11日優(yōu)先權日2009年12月11日發(fā)明者王樂,王志凱申請人:中國電力科學研究院