本發(fā)明涉及直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法。

背景技術(shù)：

在向鍋爐供水系統(tǒng)應(yīng)用氧處理的火力發(fā)電系統(tǒng)中，產(chǎn)生直流鍋爐的火爐壁管的金屬溫度上升的現(xiàn)象，因火爐壁管破損而引起的鍋爐水的泄漏發(fā)生成為問題?；馉t壁管的金屬溫度的上升導(dǎo)致鐵從低壓供水加熱器排水系統(tǒng)或者供水系統(tǒng)的配管熔出而生成氧化鐵(fe2o3)，氧化鐵附著堆積于火爐壁管內(nèi)表面而使熱傳導(dǎo)變差(以下，根據(jù)氧化鐵的性狀將其稱為粉垢(powderscale))。

為了預(yù)防上述的火爐壁管的泄漏不當(dāng)，定期地實施火爐壁管的化學(xué)清洗，以將堆積于管內(nèi)表面的由鐵系氧化物構(gòu)成的垢完全去除。

例如，在專利文獻1中公開了如下的化學(xué)清洗，該化學(xué)清洗具備如下工序：利用酸(無機酸或有機酸)將垢溶解去除的酸清洗工序、之后的水清洗工序、以及之后的防銹處理工序。在上述酸清洗工序中，使酸溶液在鍋爐內(nèi)循環(huán)通水。

另外，例如在專利文獻2中，公開了具有省煤器、火爐以及加熱器的自然循環(huán)鼓型鍋爐的清洗方法。在上述清洗方法中，將添加了分散劑的清洗液從臨時設(shè)置在除了加熱器以外還包括省煤器以及火爐的鍋爐中的清洗系統(tǒng)注入到鍋爐內(nèi)之后，在清洗液保持于鍋爐內(nèi)的期間注入不活潑氣體而形成氣泡。

另外，例如在專利文獻3中公開了具備注水工序、加壓工序以及減壓工序的粉垢的排出方法。注水工序是以將導(dǎo)入了微氣泡的清洗流體向蒸發(fā)管等清洗對象空間供給的方式進行注水的工序。加壓工序是在將注水工序的狀態(tài)放置規(guī)定時間之后，通過使密閉空間內(nèi)的清洗流體壓力升壓而使清洗流體內(nèi)的微氣泡收縮，從而形成相對小的微氣泡以及納米氣泡的工序。減壓工序是使在加壓工序中收縮而處于相對小的微氣泡以及納米氣泡的狀態(tài)的清洗流體內(nèi)的氣泡膨脹的工序。

在先技術(shù)文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開2012-24735號公報

專利文獻2：日本特開平8-105602號公報

專利文獻3：日本特開2014-142154號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的課題

在專利文獻1至3所公開的方法中，在清洗火爐壁管的管內(nèi)表面時需要較長的時間，工程成本高，施工期間跨度長。

鑒于上述情況，本發(fā)明的至少一實施方式的目的在于，提供一種能夠縮短清洗時間的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法。

解決方案

(1)本發(fā)明的至少一實施方式的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法是在供水系統(tǒng)中應(yīng)用氧處理的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，其中，

通過化學(xué)清洗，將在所述火爐壁管的內(nèi)表面上生成的自身氧化垢以及粉垢中的、熱傳導(dǎo)率比所述自身氧化垢低的所述粉垢選擇去除。

根據(jù)本發(fā)明人的深入研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在專利文獻1以及2公開的清洗方法中，為了全部去除在火爐壁管的內(nèi)表面上生成的垢，需要進行長時間的清洗，不僅工程成本高，施工期間長，還有可能對火爐壁管的內(nèi)表面造成損害。另一方面，在專利文獻所公開的清洗方法中可知，清洗流體使用接受了微氣泡的供給的純水，但必須對工作流體的壓力從常壓狀態(tài)進行加壓而使其升壓，另一方面，對升壓后的壓力進行減壓而使其降壓，難以進行有效的清洗。

針對這一點，根據(jù)上述(1)的方法，通過化學(xué)清洗，將在火爐壁管的內(nèi)表面上生成的自身氧化垢以及粉垢中的、熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢低的粉垢選擇去除，因此，與以往那樣全部去除自身氧化垢以及粉垢的情況相比，能夠縮短清洗時間。另外，由于不去除自身氧化垢，因此，清洗液也不會對火爐壁管的內(nèi)表面造成損害。

(2)在若干實施方式中，在上述(1)的方法的基礎(chǔ)上，包括如下工序：

清洗試驗工序，在該清洗試驗工序中，求出用于將所述粉垢選擇去除的所述化學(xué)清洗的清洗條件；以及

清洗工序，在該清洗工序中，以在所述清洗試驗工序中求出的所述清洗條件而將粉垢選擇去除。

根據(jù)本發(fā)明人的研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)，化學(xué)清洗中的酸清洗、螯合清洗等是有效的，但在將清洗液條件設(shè)為高濃度、將清洗溫度條件設(shè)為高溫度、將清洗時間條件設(shè)為長時間時，清洗力過強而使自身氧化垢局部損傷，有可能導(dǎo)致因自身氧化垢的浮起而引起的傳熱阻礙以及因清洗液在浮起部的殘留而引起的腐蝕。

針對這一點，根據(jù)上述(2)的方法，求出用于選擇去除粉垢的化學(xué)清洗條件，以求出的清洗條件將粉垢選擇去除，因此，能夠有效地將自身氧化垢以及粉垢中的、熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢低的粉垢選擇去除。

(3)在若干實施方式中，在上述(2)的方法的基礎(chǔ)上，其中，

所述清洗條件包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或者清洗時間條件中的至少一個。

根據(jù)上述(3)的方法，清洗條件包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或者清洗時間條件中的至少一個，因此，能夠以適當(dāng)?shù)那逑礂l件而將熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢低的粉垢有效地選擇去除。

(4)在若干實施方式中，在上述(2)或(3)的方法的基礎(chǔ)上，其中，

所述清洗試驗工序中，對由仿照成為清洗對象的直流鍋爐的火爐壁管的一部分或者該火爐壁管得到的樣本構(gòu)成的試驗體進行化學(xué)清洗，并求出能夠?qū)⑺龇酃高x擇去除的所述清洗條件。

根據(jù)上述(4)的方法，對由仿照成為清洗對象的直流鍋爐的火爐壁管的一部分或者該火爐壁管得到的樣本構(gòu)成的試驗體進行化學(xué)清洗，求出能夠?qū)⒎酃高x擇去除的清洗條件，因此，能夠求出分別適用于運轉(zhuǎn)環(huán)境不同的直流鍋爐的清洗條件。

(5)在若干實施方式中，在上述(4)的方法的基礎(chǔ)上，其中，

在所述清洗試驗工序中，通過對所述試驗體的化學(xué)清洗所使用的清洗液中的顆粒濃度進行監(jiān)視，來判斷所述粉垢的選擇去除的完成時機，并基于該完成時機來求出所述清洗條件。

根據(jù)上述(5)的方法，通過對試驗體的化學(xué)清洗所使用的清洗液中的顆粒濃度進行監(jiān)視，來判斷粉垢的選擇去除的完成時機，基于完成時機來求出清洗條件，因此，能夠定性地求出清洗條件。

(6)在若干實施方式中，在上述(5)的方法的基礎(chǔ)上，其中，

在所述清洗試驗工序中，將所述顆粒濃度的上升率變成小于閾值的時機設(shè)為所述完成時機。

根據(jù)上述(6)的方法，將顆粒濃度的上升率變成小于閾值的時機設(shè)為完成時機，因此，能夠定量地求出清洗條件。

發(fā)明效果

根據(jù)本發(fā)明的至少一實施方式，提供能夠縮短清洗時間的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法。

附圖說明

圖1是示出在鍋爐供水系統(tǒng)中應(yīng)用氧處理的火力發(fā)電設(shè)備的簡要結(jié)構(gòu)的概念圖。

圖2是示出在圖1所示的火力發(fā)電設(shè)備中設(shè)置了清洗循環(huán)路徑的狀態(tài)的概念圖。

圖3是示出在內(nèi)表面附著堆積有垢的火爐壁管的簡要結(jié)構(gòu)的示意圖。

圖4是示出垢的厚度與金屬溫度之間的關(guān)系的圖。

圖5是示出直流鍋爐的運轉(zhuǎn)時間與自身氧化垢的厚度之間的關(guān)系的圖。

圖6是示出在內(nèi)表面上生成了自身氧化垢以及粉垢的直流鍋爐的火爐壁管的推斷構(gòu)造的概念圖。

圖7是示出能夠?qū)Ψ酃高M行選擇去除的清洗條件的圖。

圖8是示出求出能夠?qū)Ψ酃高M行選擇去除的清洗條件的清洗試驗裝置的簡要結(jié)構(gòu)的概念圖。

圖9是示出清洗時間與清洗液中的顆粒濃度以及顆粒濃度的上升率之間的關(guān)系的圖。

具體實施方式

以下，參照附圖來說明本發(fā)明的若干實施方式。其中，實施方式中記載的或者附圖所示的構(gòu)成部件的尺寸、材質(zhì)、形狀、其相對的配置等并非是限制本發(fā)明的范圍的設(shè)置，只不過是說明例。

例如，“某一方向”、“沿著某一方向”、“平行”、“正交”、“中心”、“同心”或者“同軸”等的表示相對或絕對的配置的表現(xiàn)不僅表示嚴(yán)格意義上的這種配置，還表示在允許公差或獲得相同功能的程度的角度、距離的范圍內(nèi)相對地位移的狀態(tài)。

另外，例如表示四邊形狀、圓筒形狀等形狀的表現(xiàn)不僅表示幾何學(xué)上的嚴(yán)格意義所指的四邊形狀、圓筒形狀等形狀，還表示在獲得相同效果的范圍內(nèi)包括凹凸部、倒角部等的形狀。

另一方面，“具備”、“具有”、“包括”、“包含”或者“含有”一構(gòu)成要素這樣的表現(xiàn)并非是排除其他構(gòu)成要素的存在的排他性表現(xiàn)。

圖1是表示在鍋爐供水系統(tǒng)中應(yīng)用氧處理的火力發(fā)電設(shè)備1的簡要結(jié)構(gòu)的概念圖。

本發(fā)明的至少一實施方式的直流鍋爐的火爐壁管5的清洗方法是在供水系統(tǒng)中應(yīng)用氧處理的直流鍋爐的火爐壁管5的清洗方法。

如圖1所示，在鍋爐供水系統(tǒng)中應(yīng)用氧處理的火力發(fā)電設(shè)備1具備：渦輪復(fù)水器11、復(fù)水泵12、復(fù)水處理裝置13、復(fù)水升壓泵14、低壓供水加熱器15、脫氣器16、鍋爐供水泵17、高壓供水加熱器18、火爐省煤器19、過熱器20以及再熱器21。而且，火爐省煤器19具備：省煤器22、火爐23、氣液分離器24、氣液分離罐25以及鍋爐循環(huán)泵26。

圖2是示出在圖1所示的火力發(fā)電設(shè)備1中設(shè)置了清洗循環(huán)路徑3的狀態(tài)的概念圖。

如圖2所示，清洗循環(huán)路徑3通過使清洗液在省煤器22至氣液分離器24之間循環(huán)來將附著堆積于火爐壁管5的內(nèi)表面的垢s(參照圖3)清洗去除，其包含緩沖罐31、循環(huán)泵32、加熱器33以及廢液罐34。它們通過臨時配管35相互連接。

緩沖罐31中儲存有清洗液，緩沖罐31中儲存的清洗液由循環(huán)泵32送出。由循環(huán)泵32送出的清洗液在加熱器33中被加熱，并通過省煤器22、火爐23以及氣液分離器24而被緩沖罐31回收。由此，緩沖罐31中儲存的清洗液在省煤器22至氣液分離器24之間循環(huán)，從而將附著堆積于火爐壁管5的內(nèi)表面的垢s清洗去除(化學(xué)清洗)。

圖3是示出在內(nèi)表面上附著堆積有垢s的火爐壁管5的簡要結(jié)構(gòu)的示意圖。

如圖3所示，附著堆積于火爐壁管5的內(nèi)表面的垢s構(gòu)成為包含自身氧化垢hs和粉垢ps。自身氧化垢hs堆積于火爐壁管5的內(nèi)表面而形成致密層，粉垢ps為小顆粒直徑的多孔狀，且附著于自身氧化垢hs的表面。

圖4是示出垢s的厚度與金屬溫度之間的關(guān)系的圖。

如圖4所示，粉垢ps的厚度對金屬溫度的上升的影響大，自身氧化垢hs的厚度對金屬溫度的上升的影響小。另外，雖然火爐壁管5的金屬溫度管理為管理溫度以下，但若自身氧化垢hs的厚度未成長到規(guī)定值(以下稱為“hs厚度極限值”)，則火爐壁管5的金屬溫度不會達到管理溫度。

圖5是示出直流鍋爐的運轉(zhuǎn)時間與自身氧化垢hs的厚度之間的關(guān)系的圖。

如圖5所示，自身氧化垢hs的成長速度比較慢，即便經(jīng)過10年左右，厚度也為hs厚度極限值以下。因此，即便原封不動地殘留自身氧化垢hs，火爐壁管5的金屬溫度在10年左右也不會達到管理溫度。

另一方面，粉垢ps的熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢hs的熱傳導(dǎo)率小，若厚度成長到規(guī)定值(以下稱為“ps厚度管理值”)，則火爐壁管5的金屬溫度達到管理溫度，因此，要求將粉垢ps的厚度管理為ps厚度管理值以下。

另外，粉垢ps從鍋爐供水中獲取，是附著成長的產(chǎn)物，且取決于供水的水質(zhì)。因此，因供水的水質(zhì)的不同，火爐壁管5有時在2年內(nèi)達到管理溫度，也有時在10年內(nèi)達到管理溫度。

對此，若干實施方式的直流鍋爐的火爐壁管5的清洗方法通過化學(xué)清洗，將在火爐壁管5的內(nèi)表面上生成的自身氧化垢hs以及粉垢ps中的、熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢hs低的粉垢ps選擇去除。

在圖2所例示的方式中，使清洗液循環(huán)，直至通過化學(xué)清洗，將附著堆積于火爐壁管5的內(nèi)表面的垢s中的、熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢hs低的粉垢ps選擇去除。

根據(jù)上述若干實施方式的直流鍋爐的火爐壁管5的清洗方法，通過化學(xué)清洗，將在火爐壁管5的內(nèi)表面上生成的自身氧化垢hs以及粉垢ps中的、熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢hs低的粉垢ps選擇去除，因此，與以往那樣將自身氧化垢hs以及粉垢ps全部去除的情況相比，能夠縮短清洗時間。另外，由于不去除自身氧化垢hs，因此，清洗液不會對火爐壁管5的內(nèi)表面造成損害。

圖6是示出在內(nèi)表面上生成了自身氧化垢hs以及粉垢ps的直流鍋爐的火爐壁管5的推斷構(gòu)造的概念圖。

粉垢ps的表層的緊貼力弱，通過水洗也能夠?qū)⑵渚植咳コ?。另一方面，在粉垢ps與自身氧化垢hs的界面附近具有難以通過水洗來去除的程度的緊貼力。這被推斷為，如圖6所示，粉垢ps與粉垢ps以及粉垢ps與自身氧化垢hs將磁鐵等作為粘合劑b、自身氧化垢hs的表層從微觀角度看粗糙，使粉垢ps被物理性地保持等。因此，在粉垢ps的選擇去除中，至少需要溶解自身氧化垢hs的表層或粘合劑b。

針對于此，酸清洗、螯合清洗等是有效的，但在將清洗液條件設(shè)為高濃度、將清洗溫度條件設(shè)為高溫度、將清洗時間條件設(shè)為長時間時，清洗力過強，使自身氧化垢hs局部地損傷，有可能導(dǎo)致因自身氧化垢hs的浮起而引起的傳熱阻礙以及因清洗液在浮起部的殘留而引起的腐蝕等。

對此，若干實施方式的直流鍋爐的火爐壁管5的清洗方法具備清洗試驗工序和清洗工序。

清洗試驗工序求出用于選擇去除粉垢ps的化學(xué)清洗的清洗條件，清洗工序以在清洗試驗工序中求出的清洗條件而將粉垢ps選擇去除。

根據(jù)上述的若干實施方式的直流鍋爐的火爐壁管5的清洗方法，求出用于選擇去除粉垢ps的化學(xué)清洗條件，在求出的清洗條件下將粉垢ps選擇去除，因此，能夠有效地將自身氧化垢hs以及粉垢ps中的、熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢hs低的粉垢ps選擇去除。

圖7是示出能夠?qū)⒎酃高x擇去除的清洗條件的圖。

如圖7所示，若干實施方式的清洗條件包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或者清洗時間條件中的至少一個。

如圖7所示，在對直流鍋爐的火爐壁管進行清洗的代表性的化學(xué)清洗要領(lǐng)中，清洗液的組成使用檸檬酸、羥基酸等有機酸。清洗液的濃度為3％至10％，且清洗次數(shù)取決于在火爐壁管5的內(nèi)表面上附著的垢s的量。另外，清洗液的溫度為80℃至90℃，清洗時間為6小時至10小時左右。

代表性的化學(xué)清洗要領(lǐng)適用于將堆積附著于火爐壁管5的內(nèi)表面的垢s全部去除的情況，而不適用于將粉垢ps選擇去除的情況。即，在代表性的化學(xué)清洗要領(lǐng)中，不僅去除了粉垢ps，也去除了自身氧化垢hs。

與此相對地，清洗條件1是減少了清洗液的溫度且清洗液的組成、清洗液的濃度、清洗時間與上述的代表性的化學(xué)清洗要領(lǐng)相同的條件。清洗液的溫度為例如常溫，在該情況下，在無需加熱清洗液這一方面是有利的。根據(jù)基于清洗條件1進行的清洗，抑制了自身氧化垢hs的損傷，能夠?qū)崿F(xiàn)粉垢ps的選擇去除。

清洗條件2是縮短了清洗時間且清洗液的組成、清洗液的濃度、清洗液的溫度與上述的代表性的化學(xué)清洗要領(lǐng)相同的條件。清洗時間為例如1小時，在該情況下，在短時間內(nèi)結(jié)束清洗這一方面是有利的。根據(jù)基于清洗條件2進行的清洗，抑制了自身氧化垢hs的損傷，能夠?qū)崿F(xiàn)粉垢ps的選擇去除。

清洗條件3是減少了清洗液的濃度且清洗液的組成、清洗液的溫度、清洗時間與上述的代表性的化學(xué)清洗要領(lǐng)相同的條件。清洗液的濃度為例如小于3％，在該情況下，在清洗液(原液)的量變少這一方面是有利的。根據(jù)基于清洗條件3進行的清洗，抑制了自身氧化垢hs的損傷，能夠?qū)崿F(xiàn)粉垢ps的選擇去除。

清洗條件4是任意地變更了上述的代表性的化學(xué)清洗要領(lǐng)的條件，清洗液的組成使用edta、丙二酸、羥基乙酸等有機酸。清洗液的濃度為3％至10％或小于3％，清洗次數(shù)取決于在火爐壁管5的內(nèi)表面上附著的垢s的量，通常清洗多次。另外，清洗液的溫度為80℃至90℃或為常溫，清洗時間為6小時至10小時左右或小于1小時。根據(jù)基于清洗條件4進行的清洗，抑制了自身氧化垢hs的損傷，能夠?qū)崿F(xiàn)粉垢ps的選擇去除。

上述的若干實施方式的清洗條件包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或者清洗時間條件中的至少一個，因此，能夠以適當(dāng)?shù)那逑礂l件對熱傳導(dǎo)率比自身氧化垢hs低的粉垢ps進行選擇去除。

圖8是示出求出能夠選擇去除粉垢ps的清洗條件的清洗試驗裝置的簡要結(jié)構(gòu)的概念圖。

作為將粉垢ps選擇去除的清洗液，能夠使用無機酸(鹽酸)、有機酸(檸檬酸、羥基乙酸、丙二酸等)或者螯合劑中的至少一種。

而且，優(yōu)選通過溶解粉垢ps的粘合劑或保持件、或者在粉垢ps剝離了的階段結(jié)束清洗，從而維持自身氧化垢hs的穩(wěn)健性。

然而，粉垢ps的溶解或者粉垢ps的剝離所需的時間根據(jù)清洗液組成條件、清洗溫度條件以及粉垢ps的附著狀況而不同。

若干實施方式的清洗試驗工序中，對由仿照成為清洗對象的直流鍋爐的火爐壁管5的一部分或者該火爐壁管5得到的樣本構(gòu)成的試驗體tp進行化學(xué)清洗，求出能夠?qū)⒎酃竝s選擇去除的清洗條件。

在圖7所例示的方式中，使用垢溶解試驗裝置6，對構(gòu)成成為清洗對象的直流鍋爐的火爐壁管5的一部分的試驗體tp進行試驗。垢溶解試驗裝置6具備溫槽61、循環(huán)泵62、循環(huán)罐63以及顆粒計數(shù)器64。試驗體tp浸漬在溫槽61中，循環(huán)罐63中儲存的清洗液由循環(huán)泵62送出。由循環(huán)泵62送出的清洗液通過試驗體tp而被循環(huán)罐63回收。由此，循環(huán)罐63中儲存的清洗液在試驗體tp循環(huán)，從而清洗附著于試驗體tp的內(nèi)表面的垢s(粉垢ps)。

根據(jù)上述的若干實施方式的清洗試驗工序，對由仿照成為清洗對象的直流鍋爐的火爐壁管5的一部分或者該火爐壁管得到的樣本構(gòu)成的試驗體tp進行化學(xué)清洗，求出能夠?qū)⒎酃竝s選擇去除的清洗條件，因此，能夠求出分別適用于運轉(zhuǎn)環(huán)境不同的直流鍋爐的清洗條件。

圖9是示出清洗時間與清洗液中的顆粒濃度以及顆粒濃度的上升率之間的關(guān)系的圖。需要說明的是，圖9所示的關(guān)系只不過是一例。

粉垢是被稱為氧化鐵(fe2o3)的鐵氧化物，與自身氧化垢hs相比難以溶解，即便通過化學(xué)清洗也難以完全溶解，其顆粒浮游在清洗液中或堆積于滯留部。另外，伴隨著清洗時間的增加，在清洗液中浮游的顆粒的個數(shù)增大，最終停留在滯留部中。

對此，在若干實施方式的清洗試驗工序中，通過對試驗體tp的化學(xué)清洗所使用的清洗液中的顆粒濃度進行監(jiān)視，來判斷粉垢ps的選擇去除的完成時機，基于完成時機來求出清洗條件。

在圖8所例示的方式中，使用顆粒計數(shù)器64監(jiān)視顆粒濃度，由此判斷粉垢ps的選擇去除的完成時機，基于完成時機來求出清洗時間。需要說明的是，將使用顆粒計數(shù)器64監(jiān)視的顆粒的顆粒直徑設(shè)為規(guī)定值(例如10μm)，從而排除因其他異物或來自自身氧化垢hs的剝離污泥等引起的阻礙。

顆粒濃度是清洗液中的顆粒個數(shù)，顆粒濃度的上升率通過{(第n小時的顆粒個數(shù))-(第n-1小時的顆粒個數(shù))}/(第n小時的顆粒個數(shù))＊100求出。

如圖9所例示，通常伴隨著清洗時間增加，顆粒濃度變高，顆粒濃度的上升率減少，因此，通過監(jiān)視這些情況，來判斷粉垢ps的選擇去除的完成時機，基于完成時機來求出清洗條件(清洗時間)。

根據(jù)上述的若干實施方式的清洗試驗工序，通過對試驗體tp的化學(xué)清洗所使用的清洗液中的顆粒濃度進行監(jiān)視，來判斷粉垢ps的選擇去除的完成時機，基于完成時機來求出清洗條件，因此，能夠定性地求出清洗條件。

在若干實施方式的清洗試驗工序中，將顆粒濃度的上升率變成小于閾值的時機設(shè)為完成時機。

在圖9所例示的方式中，將10％/小時設(shè)為閾值，將顆粒濃度的上升率小于10％/小時的時機設(shè)為完成時機。

根據(jù)上述的若干實施方式的清洗試驗工序，由于將顆粒濃度的上升率變成小于閾值的時機設(shè)為完成時機，因此能夠定量地求出清洗條件。

在圖8所例示的方式中，使用顆粒計數(shù)器64來監(jiān)視顆粒濃度，但也可以使用在設(shè)備建設(shè)時或設(shè)備起動時進行的簡易監(jiān)視方法。具體地說，也可以使用利用膜濾器過濾樣本水之后以過濾器的顏色推算鐵濃度的方法。在該情況下，將無法確認(rèn)出清洗液中包含的顆粒濃度的上升的時機設(shè)為完成時機。

本發(fā)明不局限于上述實施方式，也包括對上述實施方式加以變形的方式以及對這些方式適當(dāng)進行組合的方式。

附圖標(biāo)記說明：

1火力發(fā)電設(shè)備；

11渦輪復(fù)水器；

12復(fù)水泵；

13復(fù)水處理裝置；

14復(fù)水升壓泵；

15低壓供水加熱器；

16脫氣器；

17鍋爐供水泵；

18高壓供水加熱器；

19火爐省煤器；

20過熱器；

21再熱器；

22省煤器；

23火爐；

24氣液分離器；

25氣液分離罐；

26鍋爐循環(huán)泵；

3清洗循環(huán)路徑；

31緩沖罐；

32循環(huán)泵；

33加熱器；

34廢液罐；

35臨時配管；

5火爐壁管；

6垢溶解試驗裝置；

61溫槽；

62循環(huán)泵；

63循環(huán)罐；

64顆粒計數(shù)器；

s垢；

hs自身氧化垢；

ps粉垢；

b粘合劑；

tp試驗體。

權(quán)利要求書(按照條約第19條的修改)

1.(修改后)一種直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，是在供水系統(tǒng)中應(yīng)用氧處理的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，

其特征在于，

所述清洗方法包括清洗工序，在該清洗工序中進行化學(xué)清洗，以使得將在所述火爐壁管的內(nèi)表面上生成的自身氧化垢以及粉垢中的、熱傳導(dǎo)率比所述自身氧化垢低的所述粉垢選擇去除，

在所述清洗工序中，除了所述粉垢之外，還將所述自身氧化垢的表層、或者所述粉垢彼此借助粘合劑而結(jié)合的粘合劑層或所述粉垢與所述自身氧化垢借助粘合劑而結(jié)合的粘合劑層溶解并去除，另一方面，使所述自身氧化垢至少局部地殘留于所述火爐壁管的所述內(nèi)表面上。

2.(修改后)根據(jù)權(quán)利要求1所述的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，其特征在于，

所述清洗方法還包括清洗試驗工序，在該清洗試驗工序中，求出用于將所述粉垢選擇去除的所述化學(xué)清洗的清洗條件，

在所述清洗工序中，以在所述清洗試驗工序中求出的所述清洗條件而將粉垢選擇去除。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，其特征在于，

所述清洗條件包含清洗液組成條件、清洗液濃度條件、清洗溫度條件或者清洗時間條件中的至少一個。

4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，其特征在于，

所述清洗試驗工序中，對由仿照成為清洗對象的直流鍋爐的火爐壁管的一部分或者該火爐壁管而得到的樣本構(gòu)成的試驗體進行化學(xué)清洗，并求出能夠?qū)⑺龇酃高x擇去除的所述清洗條件。

5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，其特征在于，

在所述清洗試驗工序中，通過對所述試驗體的化學(xué)清洗所使用的清洗液中的顆粒濃度進行監(jiān)視，來判斷所述粉垢的選擇去除的完成時機，并基于該完成時機來求出所述清洗條件。

6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的直流鍋爐的火爐壁管的清洗方法，其特征在于，

在所述清洗試驗工序中，將所述顆粒濃度的上升率變成小于閾值的時機設(shè)為所述完成時機。