專利名稱：合成樹脂制雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及合成樹脂制雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器及其制造方法。
背景技術(shù)：
目前，合成樹脂制瓶體已被廣泛地應(yīng)用于飲料用容器及其它多種領(lǐng)域，但為了實(shí)現(xiàn)資源的有效利用、制造成本的降低、瓶體廢棄時(shí)的垃圾量減少等目標(biāo)，正在通過減小合成樹脂制瓶體容器的壁厚以減少合成樹脂原料的使用量。
然而，當(dāng)將壁薄的充填有內(nèi)容液的容器采用托盤層疊等方式疊放時(shí)，將要疊放的瓶體的重量(包括內(nèi)容液)壓向位于下面的容器，疊放后，位于疊放上面的瓶體(包括內(nèi)容液)的重量也壓向位于下層的容器。即，雖然位于下面的容器承受的是來自上面的容器軸方向的力，但此時(shí)應(yīng)力集中于拐點(diǎn)。例如，在圖9所示的軀干部中央具有縮徑的收腰部46的橫截面大致為四邊形的瓶體的場(chǎng)合，雖然該收腰部具有拐點(diǎn)464、465、466、467，又在踵部44與底部45之間具有拐點(diǎn)443、444、445，但一旦從上方沿軸向施力，則因從上面來的推壓力，在這些拐點(diǎn)處沿周向朝徑向外方的分力也會(huì)起作用而引起壓曲變形，有時(shí)會(huì)出現(xiàn)收腰部、底部及其周邊破裂的問題。
本
發(fā)明內(nèi)容
為防止這種瓶體壓曲變形而破裂，本發(fā)明的目的在于提供一種可減少合成樹脂原料的使用量、并通過將包含這些拐點(diǎn)的壁形成厚壁來增大強(qiáng)度、從而增大壓曲強(qiáng)度的瓶體容器的制造方法，從而提高拐點(diǎn)處的壓曲強(qiáng)度。
根椐本發(fā)明，它是一種合成樹脂制雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，主要特征在于，將包含通過筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部處的拐點(diǎn)的至少1個(gè)橫截面的壁相對(duì)于被延伸吹塑部分的平均壁厚形成109％以上的厚度。
較佳為從包含通過所述拐點(diǎn)的至少1個(gè)橫截面的壁至延伸吹塑的其它部分的壁，壁厚平緩地變化。
較佳為所述輕量瓶體容器由瓶口部、肩部、軀干部、踵部和底部構(gòu)成，所述筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部為踵部與底部接地面的連接部。最好是將所述底部接地面整個(gè)壁厚形成所述平均壁厚的至少109％的厚度。
又，所述筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部也可為所述肩部與所述軀干部間的連接部。
在所述軀干部上形成有收腰部，所述軀干部由位于該收腰部上部的上半軀干部和位于該收腰部下部的下半軀干部構(gòu)成的容器的場(chǎng)合，所述筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部為該上半軀干部與該收腰部間的連接部以及該下半軀干部與該收腰部間的連接部。
又，從本發(fā)明的另一觀點(diǎn)出發(fā)，提供一種對(duì)預(yù)塑形坯進(jìn)行加熱、通過雙軸延伸吹塑成形來制造雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器的方法，其特征在于，在預(yù)塑形坯加熱時(shí)，使筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部上的與至少1個(gè)拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的預(yù)塑形坯的部分比延伸吹塑成形的其它預(yù)塑形坯部分的加熱程度小，因此減小加熱程度小的部分的延伸強(qiáng)度；在雙軸延伸吹塑成形時(shí)，將通過包含該拐點(diǎn)的壁的厚度形成與延伸吹塑成形的其它預(yù)塑形坯部分相比至少為109％的厚度。
較佳為，對(duì)預(yù)塑形坯進(jìn)行加熱，采用初次吹塑金屬模對(duì)預(yù)塑形坯進(jìn)行初次雙軸延伸吹塑成形，形成初次中間成形品，對(duì)所述初次中間成形品加熱，使其強(qiáng)制性收縮而成形為二次中間成形品，通過對(duì)該二次中間成形品進(jìn)行二次雙軸延伸吹塑成形，以形成雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器。
附圖的簡(jiǎn)單說明
圖1為本發(fā)明第1實(shí)施形態(tài)中的瓶體容器的局部剖面正面圖。
圖2為圖1所示的瓶體容器的平面圖。
圖3為圖1所示的瓶體容器的底面圖。
圖4為本發(fā)明第2實(shí)施形態(tài)中的瓶體容器的局部剖面正面圖。
圖5為圖4所示的瓶體容器的平面圖。
圖6為本發(fā)明第3實(shí)施形態(tài)中的瓶體容器的局部剖面正面圖。
圖7為圖6所示的瓶體容器的平面圖。
圖8為本發(fā)明的表示預(yù)塑形坯加熱方法的局部剖面正面圖。
圖9為采用傳統(tǒng)技術(shù)的瓶體容器的局部剖面正面圖。
具體實(shí)施例方式
圖1～圖3表示本發(fā)明第1實(shí)施形態(tài)的瓶體容器。
圖1～圖3所示的瓶體容器1由瓶口部11、從瓶口部下端向下方延伸的肩部12、從肩部下端下垂的軀干部13、從該軀干部13下端向瓶體容器軸向下方延伸的踵部14、形成瓶體容器地面的底部15構(gòu)成。軀干部13具有大致四邊形(去角后形成的八角形)的橫截面，由寬度廣的面板部131及配置在面板部間的寬度狹的對(duì)角柱部132構(gòu)成(圖2、圖3)。又，軀干部13由后述的收腰部16分割為上半軀干部133和下半軀干部134，面板部131截?cái)酁樯喜棵姘宀?35和下部面板部136，對(duì)角柱部132截?cái)酁樯喜繉?duì)角柱部137和下部對(duì)角柱部138。在上部面板部135和下部面板部136上分別形成有吸收瓶體內(nèi)減壓用的面板139。
在軀干部13的軸向大致中央部形成有被縮徑并向內(nèi)方凹陷的收腰部16。該收腰部16由從上部面板部135及上部對(duì)角柱部137的下端延伸的上部壁161、從上部壁161的下端下垂的垂直壁162、以及從垂直壁162的下端向外方下方延伸并與下部面板部136及下部對(duì)角柱部138的上端連接的下部壁163構(gòu)成。
收腰部16的垂直壁162的橫截面積比上半軀干部133和下半軀干部134的橫截面積小。
在該收腰部16中，從瓶體容器上方沿軸向施力時(shí)容易產(chǎn)生壓曲變形。在收腰部16中，上半軀干部133與上部壁161之間具有拐點(diǎn)164，上部壁161與垂直壁162之間具有拐點(diǎn)165，垂直壁162與下部壁163之間具有拐點(diǎn)166，并且，在下部壁163與下半軀干部134之間具有拐點(diǎn)167。即，本發(fā)明中拐點(diǎn)的含義是由瓶體容器的橫截面積變化所引起的、瓶體容器的縱截面上出現(xiàn)的拐點(diǎn)。從瓶體容器上方沿軸向施力時(shí)，由于作用在這些拐點(diǎn)處的力會(huì)產(chǎn)生軸向和與軸呈直角方向的分力，故容易產(chǎn)生壓曲變形。
因此，若將與橫截面積大的上半軀干部133、橫截面積小的收腰部16的垂直壁162、橫截面積大的下半軀干部134的連接部處的拐點(diǎn)164、165、166、167處的壁厚形成為大于延伸吹塑的其它部分的平均壁厚，就可增大收腰部16處的壓曲強(qiáng)度。
本發(fā)明人通過實(shí)驗(yàn)確認(rèn)，若將瓶體壁厚的厚度至少形成延伸吹塑部分的平均壁厚的109％的厚度，則瓶體的強(qiáng)度非常大。因此，將所述拐點(diǎn)164、165、166、167處的壁規(guī)定為至少為延伸吹塑部分的平均壁厚的109％的厚度。若未滿109％，則不能獲得充分的強(qiáng)度。平均壁厚的上限不作特別限定，但考慮到使用樹脂量多以及延伸強(qiáng)度變小而產(chǎn)生泛白，故以250％以內(nèi)為宜。
本發(fā)明的瓶體容器由雙軸延伸吹塑成形制造。因此，在將拐點(diǎn)加工成厚壁時(shí)，壁厚不能形成臺(tái)階狀差異，壁厚在整個(gè)拐點(diǎn)的周邊平緩變化，例如，在拐點(diǎn)164處，壁厚從上半軀干部133至拐點(diǎn)164的壁厚無臺(tái)階狀變化，形成圖1所示的平緩變化的形態(tài)。另外，在圖1(以及圖4、圖6)的剖面部分對(duì)壁厚作了強(qiáng)調(diào)性的描畫。
因鄰近的拐點(diǎn)(如164和165)靠得很近，通過使壁厚變化形成如上所述的平緩的形態(tài)而使拐點(diǎn)與拐點(diǎn)之間的壁厚與拐點(diǎn)處的壁厚實(shí)質(zhì)性相同。因此，瓶體容器的壁厚如圖1所示，從上半軀干部133開始平緩地增厚，壁厚在拐點(diǎn)164處為109％以上，從拐點(diǎn)164至拐點(diǎn)167壁厚大體相同(壁厚109％)，從拐點(diǎn)167至下半軀干部134平緩地減小壁厚。
踵部14連續(xù)于下半軀干部134，踵部14的橫截面積與下半軀干部134的橫截面積相比為相同或較小。
底部15具有接地壁151，形成瓶體容器的底部接地面。底部15的橫截面積(圖3中的點(diǎn)劃線所示)比踵部14的橫截面積小。
在踵部14與底部15之間，踵部14與底部15的連接部是向下方逐漸縮徑的曲面狀，在底部15朝向踵部14開始彎曲的部位具有拐點(diǎn)143，在踵部14朝向接地壁141開始彎曲的部位具有拐點(diǎn)144，在拐點(diǎn)143與拐點(diǎn)144的大致中間處具有拐點(diǎn)145。
即使在踵部14和底部15上，在從瓶體容器上方沿軸向施力時(shí)，所述拐點(diǎn)143、144、145處也容易產(chǎn)生壓曲變形。這是因?yàn)閺钠矿w容器上方施加于垂直壁即踵部14的力在拐點(diǎn)143、144、145處會(huì)產(chǎn)生軸向和與軸呈直角方向的分力而容易產(chǎn)生壓曲變形的緣故。
因此，為了提高踵部14和底部15的壓曲強(qiáng)度，只要將認(rèn)為會(huì)產(chǎn)生分力的部位即包括拐點(diǎn)143、144、145的壁(接地壁周邊)相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚至少形成109％的厚度即可。
在本發(fā)明中，不僅是從踵部14開始至位于與底部15的連接部的拐點(diǎn)143、144、145，而且也可將底部15的整個(gè)接地壁151(即整個(gè)底部接地面)形成厚壁。因此可增大整個(gè)底部15的強(qiáng)度。
另外，在圖1～圖3所示的瓶體容器1中，作為「筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部處的拐點(diǎn)」，還有肩部12與上半軀干部133之間的拐點(diǎn)121以及比肩部12的軸向中央稍許下方的拐點(diǎn)122，也可將這些拐點(diǎn)形成厚壁。但是在圖1～圖3所示結(jié)構(gòu)的瓶體容器1中，因主要是可通過收腰部16和底部15的附近的彈性變形來吸收從上方的外力，故在圖1～圖3所示結(jié)構(gòu)的瓶體容器中也可不必將拐點(diǎn)121、122形成厚壁。在本發(fā)明中，應(yīng)根椐瓶體容器的具體結(jié)構(gòu)及其強(qiáng)度來判定是否要形成厚壁。
從上方的推壓力作為一種朝軸向直角方向的分力作用于在整個(gè)周向形成的拐點(diǎn)，換言之，主要是作用于形成將瓶體容器的軸向作為軸的筒狀的凹凸部分處的拐點(diǎn)，特別是在圖1～圖3所示的瓶體容器1中，因?qū)侵孔鳛榱憾鹱饔?，在未沿全周形成的面板?39的周緣處存在的拐點(diǎn)上幾乎不承受力。因此不必將面板部139的周邊形成厚壁。
另外，筒狀壁并不一定意味著是圓形的橫截面，也包含象圖1～圖3所示的瓶體容器那樣的大致四邊形或其它多邊形的橫截面。
圖4～圖5表示本發(fā)明第2實(shí)施形態(tài)的瓶體容器。圖4～圖5所示的瓶體容器2由瓶口部21、肩部22、軀干部23、踵部24和底部25構(gòu)成。圖4～圖5的瓶體容器2與圖1～圖3所示的瓶體容器不同，具有大致呈圓形的橫截面形狀、在軀干部23的下端與踵部14之間形成有凹肋27，又，凸出部28連續(xù)于收腰部26的下面。
在軀干部23的軸向大致中央部形成有收腰部26和凸出部28，軀干部23分割為上半軀干部233和下半軀干部234，在下半軀干部234上形成有吸收瓶體內(nèi)減壓用的面板239。
收腰部26由從上半軀干部233的下端向內(nèi)方下方延伸的上部壁261、從上部壁261的下端下垂的垂直壁262、以及從垂直壁262的下端向外方下方延伸并與凸出部28的上端連接的下部壁263構(gòu)成。凸出部28由從所述收腰部26的下部壁263下端下垂的垂直壁281和從垂直壁281的下端向內(nèi)方下方延伸并與下半軀干部234連續(xù)的下部壁282構(gòu)成。收腰部26和凸出部28具有拐點(diǎn)264、265、266、267、283、284。
在第2實(shí)施形態(tài)中，將通過這些拐點(diǎn)264、265、265、267、283、284的橫截面的壁形成相對(duì)于延伸吹塑成形的部分的平均壁厚為109％以上的厚度。由于相鄰的拐點(diǎn)靠得很近，因此從拐點(diǎn)264至拐點(diǎn)284的壁厚大致相等，這與第1實(shí)施形態(tài)相同。
與第1實(shí)施形態(tài)相同，圖4和圖5所示的瓶體容器2在踵部24與底部25之間的連接部處具有拐點(diǎn)243、244、244，將通過這些拐點(diǎn)的橫截面的壁形成相對(duì)于延伸吹塑成形的部分的平均壁厚為109％以上的厚度。從拐點(diǎn)243至拐點(diǎn)245的壁厚大致相等，這與第1實(shí)施形態(tài)相同。
又，與第1實(shí)施形態(tài)相同，底部25的整個(gè)接地壁251(即整個(gè)底部接地面)形成相對(duì)于延伸吹塑成形的部分的平均壁厚為109％以上的厚度，以增大整個(gè)接地面的強(qiáng)度。
又，與第1實(shí)施形態(tài)不同，在瓶體容器2上的軀干部23的下端與踵部24之間形成有凹肋27。該凹肋27相對(duì)于下半軀干部234和踵部24縮徑而具有拐點(diǎn)271、272、273、274，將通過這些拐點(diǎn)的橫截面的壁形成相對(duì)于延伸吹塑成形的部分的平均壁厚為109％以上的厚度。從拐點(diǎn)271至拐點(diǎn)274的壁厚大致相等。
采用這種結(jié)構(gòu)，可強(qiáng)化瓶體容器2的收腰部26、凹肋27以及從踵部24至整個(gè)底部25部分，獲得壓曲強(qiáng)度大的瓶體容器。
除上述之外，第2實(shí)施形態(tài)與第1實(shí)施形態(tài)相同，故省略其說明。
圖6～圖7表示本發(fā)明的第3實(shí)施形態(tài)。圖6～圖7所示的瓶體容器3由瓶口部31、肩部32、軀干部33、踵部34和底部35構(gòu)成，具有大致呈圓形的橫截面。在軀干部33上形成有從軀干部上端附近沿軸向延伸至軀干部下端附近的、吸收瓶體內(nèi)減壓用的面板339。在第3實(shí)施形態(tài)的瓶體3上的軀干部33未形成有收腰部。
與第1實(shí)施形態(tài)和第2實(shí)施形態(tài)相同，瓶體容器3在踵部34與底部35之間的連接部處具有拐點(diǎn)343、344、345。又，在瓶體容器3中，與第2實(shí)施形態(tài)的瓶體2一樣，在軀干部33與踵部34之間形成有凹肋37，并具有拐點(diǎn)371、372、373、374。將通過這些拐點(diǎn)的橫截面的壁形成相對(duì)于延伸吹塑成形的部分的平均壁厚為109％以上的厚度。
并且，瓶體容器3在肩部32與軀干部33之間也形成有凹肋39。凹肋39具有拐點(diǎn)391、392、393、394，并將通過這些拐點(diǎn)的橫截面的壁形成相對(duì)于延伸吹塑成形的部分的平均壁厚為109％以上的厚度。
從拐點(diǎn)343至345、從拐點(diǎn)371至374、以及從拐點(diǎn)391至394的壁厚大致相等，這與第1實(shí)施形態(tài)和第1實(shí)施形態(tài)相同。
除上述之外，第3實(shí)施形態(tài)與上述第1實(shí)施形態(tài)及第2實(shí)施形態(tài)相同，故省略其說明。
上述第1～第3實(shí)施形態(tài)中的各容器是通過由聚對(duì)苯二甲酸乙二酯構(gòu)成的預(yù)塑形坯的雙軸延伸吹塑成形而制成。但本發(fā)明不限定于聚對(duì)苯二甲酸乙二酯制容器，也可使用其它合成樹脂。
為了只使拐點(diǎn)形成局部性的厚壁，只需在最終瓶體容器中拐點(diǎn)處形成部分的預(yù)塑形坯的加熱程度小于其它部分即可。因此，加熱程度小的部分的延伸強(qiáng)度就小，并可形成厚壁。
除了上述的預(yù)塑形坯的加熱方法之外，還可采用傳統(tǒng)的合成樹脂制瓶體容器的制造方法，可通過通常的雙軸延伸吹塑成形以及以下所示的二階段的雙軸延伸吹塑成形而形成。
下面，參照?qǐng)D8和圖1說明由二階段的延伸吹塑成形來制造圖1～圖3所示的容器的實(shí)施形態(tài)。首先，準(zhǔn)備好聚對(duì)苯二甲酸乙二酯制的有底筒狀的預(yù)塑形坯P。
該預(yù)塑形坯的加熱溫度以可體現(xiàn)延伸效果的70～130℃為宜，最好是90～120℃。在圖示的實(shí)施例中，劃分出了由加熱器(未圖示)加熱的部分，通過使各區(qū)域的預(yù)塑形坯的加熱程度不同，減小瓶體容器上與應(yīng)厚壁部分相對(duì)應(yīng)的部分的加熱程度。
對(duì)經(jīng)如此加熱的預(yù)塑形坯進(jìn)行初次雙軸延伸吹塑成形，形成初次中間成形品。初次雙軸延伸吹塑成形用的初次金屬模的溫度以50～230℃為宜，最好是70～180℃。從預(yù)塑形坯至初次中間成形品的延伸面積倍率以預(yù)塑形坯為基準(zhǔn)以4～22倍為宜，最好是6～15倍，以充分延伸，提高樹脂密度，提高瓶體容器的耐熱性。初次中間成形品成形為大于最終成形的瓶體容器。在該初次中間成形品中與瓶體容器中形成厚壁的部分(在圖1的瓶體容器中指從拐點(diǎn)164至收腰部16以及從拐點(diǎn)143至拐點(diǎn)145的部分)相對(duì)應(yīng)的部分的壁形成厚壁。
將如此獲得的初次中間成形品經(jīng)加熱處理使其熱收縮而制成二次中間成形品。剛加熱后的溫度以110～255℃為宜，最好是130～200℃。通過該加熱使初次中間成形品強(qiáng)制性收縮，在初次雙軸延伸吹塑成形時(shí)將初次中間成形品中產(chǎn)生的殘留應(yīng)力釋放。在該加熱處理工序中，雖然初次中間成形品進(jìn)行熱收縮，但由于瓶體容器中與形成厚壁部分相對(duì)應(yīng)的部分在初次中間成形品中為厚壁，因此二次中間成形品中的對(duì)應(yīng)部分與其它延伸部分相比壁厚形態(tài)不會(huì)改變。
通過對(duì)該二次中間成形品的二次雙軸延伸吹塑成形，最終制成瓶體容器。二次雙軸延伸吹塑成形用的二次金屬模的溫度以60～170℃為宜，最好是80～150℃。從二次中間成形品至最終瓶體容器的延伸面積倍率比從預(yù)塑形坯至初次中間成形品的延伸面積倍率小。因此，由二次雙軸延伸吹塑成形產(chǎn)生的殘留應(yīng)力小于由初次中間成形品中產(chǎn)生的殘留應(yīng)力。
如此獲得的瓶體容器是一種具有樹脂密度1.380～1.395g/cm3的高耐熱性的容器，又，在圖1的瓶體容器上，從拐點(diǎn)164至拐點(diǎn)167的收腰部16以及從拐點(diǎn)143至拐點(diǎn)145的部分相對(duì)于延伸吹塑的部分的平均壁厚至少具有109％以上的厚度，增大了壓曲強(qiáng)度。
上述實(shí)施形態(tài)是通過改變預(yù)塑形坯的加熱程度來使壁厚變化的，但也可將瓶體容器中與形成厚壁部分相對(duì)應(yīng)的部分的預(yù)塑成形坯形成厚壁，通過通常的吹塑成形將其形成瓶體容器，又，也可將預(yù)塑形坯的加熱程度變化和預(yù)塑形坯的壁厚調(diào)整兩者并用進(jìn)行成形。
實(shí)施例為了制造圖1所示的雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，準(zhǔn)備好聚對(duì)苯二甲酸乙二酯制的預(yù)塑形坯。
對(duì)該預(yù)塑形坯進(jìn)行加熱。在此場(chǎng)合，由加熱器劃分出預(yù)塑形坯加熱部分。圖8中，將預(yù)塑形坯劃分為7個(gè)區(qū)域，從瓶口部分開始劃分為第1區(qū)域、第2區(qū)域～第7區(qū)域，相對(duì)于加熱器輸出的整體平均，將最終瓶體容器的與收腰部16相對(duì)應(yīng)的部分即第3區(qū)域減去25％(即輸出75％)，將從拐點(diǎn)143與內(nèi)側(cè)的底部中央相對(duì)應(yīng)的部分即第6區(qū)域減去17％(即輸出83％)。如上所述，在90～120℃范圍內(nèi)對(duì)預(yù)塑形坯進(jìn)行加熱。
采用加熱至150℃的初次金屬模，通過對(duì)經(jīng)如此加熱的預(yù)塑形坯進(jìn)行雙軸延伸吹塑成形而獲得初次中間品。將該初次中間品加熱至160℃，經(jīng)收縮后獲得二次中間品。采用加熱至95℃的二次金屬模對(duì)該二次中間品進(jìn)行壓曲變形，獲得內(nèi)容積500ml的最終瓶體。
在測(cè)定所獲得瓶體容器的壁厚時(shí)，延伸吹塑成形的部分的平均壁厚為0.330mm、收腰部16的壁厚為0.359mm(即109％)、踵部14與底部15的連接部的壁厚為0.363mm(即110％)。該瓶體容器的壓曲強(qiáng)度為324N。
另外，在該實(shí)施例中，相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚，收腰部16的壁厚為109％，踵部14與底部15的連接部為110％，但壁厚的程度是根椐有無收腰部、有無肋等瓶體容器的力學(xué)性構(gòu)造的不同而不同，本發(fā)明不對(duì)這些數(shù)值作出限定。
比較例為了作出比較，在預(yù)塑形坯的加熱方面，除了將第3區(qū)域和第6區(qū)域的加熱器的輸出降低之外，采用與上述實(shí)施例相同的方法制造瓶體容器。所獲得的瓶體容器的壁厚相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚在收腰部16為105％，在踵部與底部的連接部為107％，該瓶體容器的壓曲強(qiáng)度約為255N。
另外，相對(duì)于實(shí)施例與比較例的壁厚不同，實(shí)施例與比較例的壓曲強(qiáng)度的不同要大一些，這是因?yàn)榭紤]到壓曲強(qiáng)度與壁厚的平方大致成正比的緣故。
采用本發(fā)明，由于將包含通過筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部處的拐點(diǎn)的至少1個(gè)橫截面的壁形成相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚為109％以上的厚度，因此可增大壓曲強(qiáng)度，即使在這些拐點(diǎn)處沿與瓶體容器軸向垂直方向產(chǎn)生分力也不會(huì)產(chǎn)生壓曲變形，又由于在延伸吹塑的其它部分形成薄壁，因此還可減少合成樹脂的使用量。
若將包含踵部與接地壁的連接部處的拐點(diǎn)的壁(即接地壁周邊部)形成相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚為109％以上的厚度，則可增大接地壁周邊部的壓曲強(qiáng)度。
若整個(gè)接地壁的壁厚形成相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚為109％以上的厚度，則可增大整個(gè)接地壁的壓曲強(qiáng)度。
若將包含肩部與軀干部的連接部處的拐點(diǎn)的壁(即接地壁周邊部)形成相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚為109％以上的厚度，則可增大肩部與軀干部的連接部的壓曲強(qiáng)度。
若將包含上半軀干部與收腰部之間的連接部以及下半軀干部與收腰部之間的連接部處的拐點(diǎn)的壁(即收腰部)形成相對(duì)于延伸吹塑部分的平均壁厚為109％以上的厚度，則可增大收腰部的壓曲強(qiáng)度。
采用本發(fā)明的另一觀點(diǎn)，通過改變預(yù)塑形坯的加熱程度，可容易地獲得上述的壓曲強(qiáng)度大的瓶體容器，又，除預(yù)塑形坯的加熱工序外均與傳統(tǒng)技術(shù)相同，故可容易地獲得上述的瓶體容器。
在此場(chǎng)合，在通過二階段的雙軸延伸吹塑成形對(duì)容器進(jìn)行成形時(shí)，由于通過加熱處理使初次雙軸延伸吹塑成形中的內(nèi)部殘留應(yīng)力釋放，故可容易地獲得高耐熱性的瓶體容器。
權(quán)利要求
1.一種合成樹脂制雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，其特征在于，將包含通過筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部處的拐點(diǎn)的至少1個(gè)橫截面的壁相對(duì)于被延伸吹塑部分的平均壁厚形成109％以上的厚度。
2.如權(quán)利要求1所述的雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，其特征在于，從包含通過所述拐點(diǎn)的至少1個(gè)橫截面的壁至延伸吹塑的其它部分的壁，壁厚平緩地變化。
3.如權(quán)利要求1或2所述的雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，其特征在于，所述輕量瓶體容器由瓶口部、肩部、軀干部、踵部和底部構(gòu)成，所述筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部為踵部與底部接地面的連接部。
4.如權(quán)利要求3所述的雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，其特征在于，將所述底部接地面整個(gè)壁厚形成所述平均壁厚的至少109％的厚度。
5.如權(quán)利要求3所述的雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，其特征在于，所述筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部為所述肩部與所述軀干部間的連接部。
6.如權(quán)利要求3所述的雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器，其特征在于，在所述軀干部上形成有收腰部，所述軀干部由位于該收腰部上部的上半軀干部和位于該收腰部下部的下半軀干部構(gòu)成，所述筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部為該上半軀干部與該收腰部間的連接部以及該下半軀干部與該收腰部間的連接部。
7.一種雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器的制造方法，它是一種通過預(yù)塑形坯加熱來制造雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器的方法，其特征在于，在預(yù)塑形坯加熱時(shí)，使筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部上的與至少1個(gè)拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的預(yù)塑形坯的部分比延伸吹塑成形的其它預(yù)塑形坯部分的加熱程度小，因此減小加熱程度小的部分的延伸強(qiáng)度，在雙軸延伸吹塑成形時(shí)，將通過包含該拐點(diǎn)的壁的厚度形成與延伸吹塑成形的其它預(yù)塑形坯部分相比至少為109％的厚度。
8.如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，對(duì)預(yù)塑形坯進(jìn)行加熱，采用初次吹塑金屬模對(duì)預(yù)塑形坯進(jìn)行初次雙軸延伸吹塑成形，形成初次中間成形品，對(duì)所述初次中間成形品加熱，使其強(qiáng)制性收縮而成形為二次中間成形品，通過對(duì)該二次中間成形品進(jìn)行二次雙軸延伸吹塑成形，以形成雙軸延伸吹塑成形輕量瓶體容器。
全文摘要
提供一種可減少合成樹脂原料的使用量、并可增大壓曲強(qiáng)度的雙軸延伸吹塑成型輕量瓶體容器及其制造方法。將包含通過筒狀壁的橫截面積不同部分間的連接部處的拐點(diǎn)的至少1個(gè)橫截面的壁形成相對(duì)于被延伸吹塑部分的平均壁厚為109％以上的厚度。將踵部14、24、34與底部15、25、35的連接部、收腰部16、26、凹肋27、37、39、凸出部28部分形成厚壁。
文檔編號(hào)B29C49/18GK1407935SQ01805982
公開日2003年4月2日 申請(qǐng)日期2001年11月29日 優(yōu)先權(quán)日2000年11月29日
發(fā)明者加藤豐治, 上杉大輔, 筒井直樹, 原直人, 小澤知之, 石冢智彥, 矢口弘實(shí) 申請(qǐng)人:株式會(huì)社吉野工業(yè)所