專利名稱：獲得鏡面干擾的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種按權(quán)利要求1前序部分所述之無規(guī)卷繞中紗線絡(luò)筒的方法。
在將紗線絡(luò)筒為無規(guī)卷繞的交叉筒子時，存在著所謂“鏡像”的問題。隨著筒子直徑不斷增加，尤其總是在橫動機構(gòu)每個雙行程筒子轉(zhuǎn)一個或幾個整圈時，亦即當(dāng)筒子轉(zhuǎn)速與擺動機構(gòu)雙行程頻率之比等于1、一個整數(shù)或一個整分數(shù)時，形成一個鏡面。在這里，雙行程指的是橫動導(dǎo)紗器一個完整的往復(fù)運動。由筒子轉(zhuǎn)速與橫動機構(gòu)雙行程頻率得出之卷繞比通常用K來表示。因此，當(dāng)K＝1、2、3…m或整分數(shù)時產(chǎn)生鏡面。
又稱為疊繞的鏡面在筒子退繞時導(dǎo)致某些干擾。此外，在卷繞過程中鏡面會導(dǎo)致絡(luò)筒機的振動，并因而導(dǎo)致傳動輥不平穩(wěn)地靠在筒子上，使傳動輥與筒子之間打滑，并最終使筒子報廢。因此，尤其對于光滑的紗線，例如化學(xué)長絲，必須避免產(chǎn)生鏡面。由比值K的定義可以看出，為做到這一點或可通過改變筒子轉(zhuǎn)速，或可通過改變雙行程數(shù)。
還應(yīng)當(dāng)注意，尤其在化纖紡絲和化纖加工領(lǐng)域，筒子切線速度盡可能保持常數(shù)，所以，鏡面干擾通常采用改變橫動導(dǎo)紗器雙行程數(shù)的方法來實現(xiàn)。在這一方面還應(yīng)指出，下面所闡明的本發(fā)明，在一般的情況下，既涉及改變筒子的轉(zhuǎn)速，也涉及改變橫動導(dǎo)紗器的雙行程頻率，只要技術(shù)上要求和有可能。
由DE-OS 2165045已知，控制橫動機構(gòu)的運動，使上述比值不等于整數(shù)。為實現(xiàn)這點是通過，在即將達到整數(shù)比K之前改變橫動機構(gòu)的速度。這一方法雖然有效，但是在技術(shù)上和經(jīng)濟上難以實現(xiàn)，而且尤其是，因為在用來絡(luò)筒的紡織機上幾乎都設(shè)有許多絡(luò)筒裝置，它們在每一個時刻具有不同的筒子直徑。這就意味著，原則上改變橫動速度只有在單獨傳動絡(luò)筒裝置時才有可能，而且必須為每個絡(luò)筒裝置配設(shè)一個直徑探測器或一個程序編輯元件和一個控制設(shè)備，以便改變橫動速度。然而這需要相當(dāng)高的設(shè)備和結(jié)構(gòu)方面的費用。
此外，已知一種所謂的“抖動”以獲得鏡面干擾，其中，橫動速度按照預(yù)先規(guī)定的規(guī)律，例如正弦、鋸齒形等，周期性地在最小速度與最大速度之間(這一范圍定義為抖動區(qū))改變。抖動量通常為平均擺動速度的+/-1％至+/-20％。對于目前通用的絡(luò)筒機，每分鐘雙行程頻率或雙行程數(shù)高至1000以上。然而這種已知的抖動方法不適合有效地防止產(chǎn)生鏡像。例如，人們發(fā)現(xiàn)，持續(xù)1分鐘對第4次鏡面不造成鏡面干擾，而這種帶有抖動的鏡面在在持續(xù)8分鐘時出現(xiàn)，鏡面的癥候并未因抖動而有顯著的緩解。為了盡可能完全消除這種抖動，在DE-OS 2855616中建議，通過持續(xù)地改變橫動速度使鏡面干擾以非周期性的類型和方式進行。
由“Barmag Informationsservice 31”(9/1991)第38頁已知，獲得一種無鏡面筒子的可能性在于，使用所謂的“分段式精密卷繞”。在這種情況下，按預(yù)先規(guī)定的具有確定K值的表格，在筒子卷繞期間進行一系列具有這些卷繞比的精密卷繞。筒子便卷繞為完全無鏡面的，與此同時不會顯著損害無規(guī)卷繞時存在的不變的紗線堆疊角。雖然分段精密卷繞(SPW)保證將無規(guī)和精密卷繞的優(yōu)點互相結(jié)合起來，然而，在無規(guī)和精密卷繞之間選擇最佳組合，以達到只有最小的費用支出的情況下取得最大成效的目的沒能實現(xiàn)。
由EP 009 3258 A2同樣已知一種在無規(guī)卷繞中紗線卷繞時的鏡面干擾方法。由已知的有關(guān)K值(也稱為卷繞系數(shù))的關(guān)系式出發(fā)，在此已知的方法中改變橫動速度，以達到階躍式地改變卷繞系數(shù)。在這種情況下所實現(xiàn)的這種卷繞系數(shù)的改變，保證改變了的卷繞系數(shù)也處在事先規(guī)定的安全區(qū)之外。卷繞系數(shù)的階躍高度應(yīng)最好至少等于兩倍安全距離。此時，安全距離和最小安全距離最好定義為要避免的鏡面值或卷繞系數(shù)的某個分數(shù)部分P，它由瞬時測得的錠子轉(zhuǎn)速和橫動速度或雙行程頻率之商得出?，F(xiàn)在的問題在于，分數(shù)部分P必須通過試驗或由卷繞過程的紡織數(shù)據(jù)測定。安全距離和最小安全距離最好根據(jù)經(jīng)驗結(jié)果確定。此外，這種方法的嚴(yán)重缺點還在于，在鏡面區(qū)內(nèi)，紗線以一個與額定橫動速度有很大偏差的速度卷繞。因此嚴(yán)重改變了堆疊角，并因而嚴(yán)重改變無規(guī)的實際卷繞。此外，往往由于缺少實驗數(shù)據(jù)，到鏡面的安全距離選得不必要地大，所以在額定的橫動速度與改變了的橫動速度之間也產(chǎn)生比較大的偏差。
因此，本發(fā)明的目的是提出一種方法，在紗線按無規(guī)卷繞在錠子上卷繞時，這種方法用于在錠子上獲得鏡面干擾，其中，無規(guī)卷繞的特性只有最小可能的偏差。此外，本發(fā)明的目的是，通過由運轉(zhuǎn)的生產(chǎn)過程確定適當(dāng)?shù)木砝@參數(shù)，以這些參數(shù)為基礎(chǔ)預(yù)先確定一個預(yù)期的鏡像，擬定這種鏡像的危險性準(zhǔn)則，并只是在出現(xiàn)危險的鏡像時才產(chǎn)生鏡面干擾。
此目的通過具有按權(quán)利要求1特征的方法來達到。
按本發(fā)明的方法紗線無規(guī)卷繞時這樣經(jīng)過鏡面的危險區(qū)，即在進入危險區(qū)時橫動頻率連續(xù)地或分段地減慢，所以橫動頻率起先改變到一個低于額定橫動頻率的值。此額定的橫動頻率是預(yù)定生產(chǎn)無規(guī)卷繞的橫動頻率。它是常數(shù)，或在筒子卷繞過程中微小地但同樣與筒子心軸轉(zhuǎn)速不成固定比例地改變。
然后在危險區(qū)內(nèi)進行階躍式地提高橫動頻率，以便階躍式地經(jīng)過鏡面(臨界卷繞比)。接著，橫動頻率再次連續(xù)或分段地減慢，直至從危險區(qū)出來，使橫動頻率重新取為額定橫動頻率。從而達到，在紗線絡(luò)筒時堆疊角只出現(xiàn)小量的角度變化，而另一方面導(dǎo)致微小的紗線拉力改變。
為了使階躍高度局限在危險區(qū)內(nèi)，在本發(fā)明的一個最佳實施例中，危險區(qū)用橫動動程的極限值來規(guī)定，這些值與常數(shù)的卷繞比相對應(yīng)，在進入(KE)危險區(qū)和在退出(KA)危險區(qū)時它們由額定橫動頻率得出。所以，通過改變橫動頻率得到的卷繞比，在階躍前始終小于危險區(qū)的進口卷繞比KE，而在階躍后始終大于危險區(qū)的出口卷繞比KA。
為了盡可能小地偏離有利的無規(guī)卷繞，另一個實施例規(guī)定，在進入危險區(qū)時橫動頻率減慢，以保持常數(shù)的卷繞比KE不變，亦即實現(xiàn)精密卷繞。在危險區(qū)內(nèi)階躍式地提高橫動頻率到這樣的高度，使得通過橫動動程的新值重新建立常數(shù)卷繞比KA，如同離開危險區(qū)時存在的額定橫動頻率。因此，在橫動頻率改變時，階躍前卷繞比等于KE，而在階躍后等于KA。
因為危險區(qū)(后面再進一步討論它如何確定)對稱于鏡面，所以此實施方案特別有利，即，按此方案，階躍式地提高橫動速度在危險區(qū)的中央進行。由此達到在改變后的橫動頻率與額定橫動頻率之間的距離基本相同。此外，鏡面的臨界區(qū)以最高加速度通過。
按本發(fā)明方法的進一步改進是針對這種情況所采取的措施，即，相鄰鏡面具有的危險區(qū)互相搭接。在這種情況下，尤其是鏡面之間的區(qū)域看作臨介區(qū)，因為不存在非臨界卷繞比。在這種情況下，橫動頻率分段式“抖動”，這是通過橫動頻率在搭接區(qū)內(nèi)在兩個具有常數(shù)卷繞比的值之間改變。此時，作為卷繞比應(yīng)這樣選擇，即，離開第一危險區(qū)時的卷繞比KA1具有額定橫動頻率，進入第二危險區(qū)時的卷繞比KE2具有額定橫動頻率。
按本發(fā)明預(yù)期鏡面的危險區(qū)，只是在一個由運轉(zhuǎn)的生產(chǎn)過程卷繞參數(shù)算出的危險性特征值超過預(yù)定的允許控制值時才加以確定。為此，首先確定運轉(zhuǎn)著的卷繞過程的卷繞參數(shù)，接著由它們算出當(dāng)前的K值。此當(dāng)前的K值隨筒子直徑的變化基本上為雙曲線。由當(dāng)前的K值接著在考慮鏡面至某一次(例如第5次)的情況下算出下一個鏡面。
下一步通過計算危險性特征值和與預(yù)定的控制值作比較，評估每一個鏡面的危險性。以此危險性特征值為基礎(chǔ)，確定形式為臨界直徑間隔的危險區(qū)。然后，在此臨界的直徑間隔內(nèi)，實施從無規(guī)卷繞例如到精密卷繞的轉(zhuǎn)變，并使橫動頻率階躍地基本上在此臨界直徑間隔的中央改變。
橫動頻率階躍性地改變，最好基本上等于它們偏離無規(guī)卷繞時與此直徑相應(yīng)的橫動頻率的偏差量的正負符號變換的兩倍。因此，橫動頻率的階躍基本上在臨界直徑間隔的中央進行，使得在臨界直徑間隔中精密卷繞的堆疊角與無規(guī)卷繞的堆疊角具有最小的偏差。
眾所周知，橫動速度影響紗線速度/張力。
在臨界直徑間隔中央進行橫動頻率的階躍是有利的，因為在這種情況下與無規(guī)卷繞的偏離可以保持在最小程度。采用這種方法因而可以達到，不會保持一個壞的或不利的K值。其他任何類型的階躍以及在臨界直徑間隔中央之外的橫動頻率階躍也都是可能的。
在本發(fā)明的一種最佳實施例中，預(yù)期鏡面的危險性，通過確定圍繞K值的帶寬、接著計算與此帶寬有關(guān)的錠子直徑以及隨后計算通過帶寬的時間來確定。由此，最后計算紗線層數(shù)，這是在此帶寬內(nèi)堆疊起來的，并看作危險性特征值。若算出的層數(shù)超過了預(yù)定的控制值，則紗線歸入危險的等級?，F(xiàn)在，確定危險區(qū)，以便在進入此危險區(qū)時能進行改變橫動頻率。
危險區(qū)最好通過控制內(nèi)部的確定危險性一直徑曲線圖、衰減曲線圍繞著每個與鏡面相應(yīng)的危險性特征值的布設(shè)、以及通過確定形式上為直線的控制值來確定，通過控制值可以確定具有超過此控制值的危險性的區(qū)域。為了確定危險性一直徑曲線圖，首先由鏡面的K值計算與之有關(guān)的筒子直徑DS。然后描繪在此點DS時的危險性特征值，在這種情況下是紗線層數(shù)。通過衰減曲線的位置，再加上控制值，得出危險性區(qū)的入口筒子直徑DE和出口筒子直徑DA。因此，通過確定直徑DE和DA，也確定了卷繞比KE和KA。作為衰減曲線最好假設(shè)三角形函數(shù)；任何其他衰減函數(shù)，例如高斯函數(shù)或某個指數(shù)函數(shù)同樣都是可能的。
按本發(fā)明特別有利的實施例中，預(yù)期鏡面的危險性由相鄰堆疊紗線的紗線距離確定。紗線距離連續(xù)減小到鏡面中心，在那里此距離近似等于零。對于此距離可以確定一個控制值，此控制值保證不產(chǎn)生鏡面類型的損害作用。紗線距離連續(xù)地由當(dāng)前的K值、堆疊角和橫動行程算出。若超過了預(yù)定的控制值，亦即相鄰紗線幾乎并列在一起，便確定了危險區(qū)。在這種情況下，在計算紗線距離時考慮的K值已經(jīng)體現(xiàn)了危險區(qū)的入口K值KE。由此還確定了筒子直徑DE。因為下一次到來的臨界鏡面K值同樣是已知的，所以由此可以算出相關(guān)的筒子直徑DS。因為紗線距離對稱于鏡面減小，并在經(jīng)過鏡面后增大，所以，在危險區(qū)內(nèi)鏡面前的距離等于鏡面后的距離。因此，由此事實，在離開危險區(qū)時的筒子直徑可以由入口筒子直徑DE和鏡面筒子直徑DS算出。通過確定出口筒子直徑DA同樣存在著出口卷繞比KA，所以可以在相應(yīng)的界限內(nèi)改變橫動頻率。
作為運轉(zhuǎn)生產(chǎn)過程的卷繞參數(shù)，是由錠子轉(zhuǎn)速、橫動頻率、筒子直徑和平方的直徑增加，以及產(chǎn)生鏡面時的錠子轉(zhuǎn)速和錠子直徑所確定的。
按本發(fā)明，在超過危險性的預(yù)定極限值時，錠子的橫動頻率這樣跟蹤，即，為了獲得精密卷繞K值至少在臨界直徑間隔中的某一段內(nèi)保持常數(shù)。
因此，此方法的一個最佳實施例中，在筒子直徑達到與危險區(qū)入口與出口點之間一半差值相應(yīng)的直徑時，橫動頻率以一個最大可能的加速度增加。在這種情況下，一半差值與臨界直徑區(qū)的中心相符合，其中，臨界直徑間隔的邊界值通過危險性特征值超過控制值確定。此時，新的橫動頻率這樣選擇，即，達到一個在不干預(yù)無規(guī)卷繞的橫動過程的情況下，在離開危險區(qū)的時刻所達到的同一個K值。
在橫動頻率的這一階躍后，最好使橫動頻率接著一直跟蹤錠子頻率，直至當(dāng)時的堆疊角等于一個規(guī)定作為額定值的角度為止。應(yīng)當(dāng)謀求盡可能小地改變堆疊角，例如在+1°至-1°范圍內(nèi)，如+2°或-2°更有利。
此外，還可以替代精密卷繞，實現(xiàn)非常數(shù)的而是與本來的無規(guī)卷繞偏離的K值變化。
下面借助于附圖表示的實施例詳細說明本發(fā)明的其他優(yōu)點和使用可能性。其中

圖1橫動頻率隨筒子直徑的變化曲線和在危險區(qū)內(nèi)連續(xù)變化；圖2隨三角形鏡面衰減曲線直徑變化的危險區(qū)圖形；圖3橫動頻率隨筒子直徑的變化曲線；以及圖4K值隨筒子直徑的變化曲線。
圖5橫動頻率隨筒子直徑的變化曲線和有搭接的危險區(qū)。
圖6橫動頻率隨筒子直徑的變化曲線和在危險區(qū)內(nèi)分段改變。
圖1和6中的曲線描繪了紗線按無規(guī)卷繞的絡(luò)筒時，通過鏡面時所進行的橫動頻率的變化。在無規(guī)卷繞時橫動頻率基本上為常數(shù)并與筒子心軸的轉(zhuǎn)速無關(guān)。由此得到一個常數(shù)的紗線堆疊角。但由于隨著筒子直徑增大筒子轉(zhuǎn)速降低，所以卷繞比，亦即轉(zhuǎn)速與橫動頻率之比隨著直徑的增大而不斷地(而且呈雙曲線地)減小。在此曲線圖中描繪了橫動頻率隨筒子直徑的變化關(guān)系。在最佳無規(guī)卷繞時，卷繞過程遵循預(yù)定的額定橫動頻率變化。在這種情況下為了示意地表示，選擇一種與一條平行于橫座標(biāo)的直線相應(yīng)的變化。但在這種變化過程中，筒子卷繞時必然遭遇臨界卷繞比。在此曲線圖中臨界卷繞比表示為Kkrit，它具有雙曲線的變化過程。臨界卷繞比與額定橫動頻率的交點確定了鏡面直徑DS。在確定危險區(qū)時(對此后面還要詳細討論)定義一個入口筒子直徑DE和一個出口筒子直徑DA。由此得出在進入危險區(qū)時的卷繞比KE和離開危險區(qū)時的卷繞比KA。卷繞比KE和KA的曲線意味著橫動頻率的邊界值，在它們之內(nèi)改變橫動頻率。
由圖6中的曲線可見，橫動頻率分段地減慢，直至達到臨界直徑DS，其中，調(diào)整的卷繞比始終小于進入危險區(qū)時的卷繞比KE。然后，在鏡面直徑附近階躍式地提高到一個在額定橫動頻率上方的值，此時所調(diào)整的卷繞比大于離開危險區(qū)時的卷繞比KA。之后，橫動頻率分段式地減慢，在離開危險區(qū)時達到額定橫動頻率。
在如圖1曲線所示的最佳實施例中，在進入危險區(qū)時橫動頻率以一條減速線連續(xù)減慢，它可以保持為入口卷繞比KE不變。因此，首先造成精密卷繞。橫動頻率一直減小至達到鏡面直徑。現(xiàn)在，在鏡面直徑中進行階躍式地提高到卷繞比KA。然后，橫動頻率再次減慢，使卷繞比KA保持常數(shù)。在筒子直徑DA中離開危險區(qū)時達到額定橫動頻率。這種方法突出的優(yōu)點在于，在通過鏡面時偏離額定橫動頻率盡可能小并且對稱。
在確定危險區(qū)時，首先計算下一個鏡面的危險性特征值并與一個控制值作比較。在此方法中原則上在兩種危險性特征值計算的可能性之間加以區(qū)分。第一種可能性規(guī)定的工藝過程如下在下面作為范例提出的方法的方案主步驟1中，首先由連續(xù)過程確定下列參數(shù)—錠子頻率＝fspi—橫動動程的雙行程數(shù)(橫動頻率)＝DHZ
—筒子直徑＝D—平方的直徑增加＝QZ＝((D2)2-(D1)2)/(T2-T1)由這些參數(shù)現(xiàn)實計算—現(xiàn)實的K值—下一個預(yù)期的鏡面＝Kkrit—所預(yù)期鏡面的次數(shù)＝Ord—錠子轉(zhuǎn)速(在這一轉(zhuǎn)速下出現(xiàn)鏡面)＝fspi-krit—直徑(在這一直徑出現(xiàn)鏡面)＝DS在按本發(fā)明方法的主步驟2中，用這些數(shù)據(jù)逐個評估預(yù)期鏡面臨界程度。這種評估按以下所述進行—圍繞用于所預(yù)期鏡面的K值設(shè)一個帶寬；例如2％K1krit＝0.98％×Kkrit，K2krit＝1.02×Kkrit—接著，對于這一帶寬計算有關(guān)的直徑D1krit＝D(K1krit)，D2krit＝D(K2krit)—然后，計算時間，在這一時間內(nèi)經(jīng)過此帶寬 —此外，計算在此帶寬中紗線堆疊了多少層，N＝Tkrit×fspi-krit/Kkrit/Qrd—N便是鏡面的危險性特征值。
用這些數(shù)據(jù)，在主步驟3中控制內(nèi)部地得出一個曲線圖，圖中描繪了危險性或危險區(qū)隨直徑的變化。圖2表示了這種曲線圖的一個例子。此圖線構(gòu)成了在紡織機控制中已提及的干預(yù)的基礎(chǔ)，以便造成用于避免鏡像的已提及的鏡面干擾。在這種情況下，劃有影線的三角形的每一個頂點代表一個或多或少臨界鏡面的相關(guān)直徑位置。其中，“或多或少”是表示危險性特征值離橫座標(biāo)的距離。
畫為三角形的衰減曲線，從理論上表示鏡面的危險性相對于產(chǎn)生鏡面的實際相關(guān)直徑位置的衰減。
在圖2中所畫的水平線表示控制值，沿縱座標(biāo)方向看，從此水平線起，與上面表述的“或多或少”相應(yīng)的鏡面認為是危險的。由衰減曲線的類型(其他任何物理上有意義的曲線也都可以是衰減曲線)再結(jié)合控制值，可以確定臨界直徑間隔DE至DA的大小。這一臨界直徑間隔由衰減曲線與控制值直線的交點確定。確定此危險的臨界直徑間隔，亦即準(zhǔn)加權(quán)的危險區(qū)的目的在于，根據(jù)危險區(qū)的數(shù)重目標(biāo)明確地進行橫動頻率的干擾，其中，這種干擾只是在要求通過危險性曲線或危險性曲線圖時才發(fā)生并“認真計量”。此危險性—直徑曲線圖在方法的主步驟3中控制內(nèi)部地建立或確定。
由于在一個臨界直徑間隔中存在兩個或多個危險的峰值(鏡面)，例如在圖2中所表示的那樣，所以還可以將此臨界直徑間隔分成與尖峰的數(shù)量相當(dāng)?shù)姆輸?shù)，然后在此局部間隔中實施橫動頻率的相應(yīng)階躍，最好是在局部間隔的中心進行。
在按本發(fā)明方法的主步驟4中，上面已提及的或“計量的”橫動頻率的改變與錠子的直徑有關(guān)。而且橫動頻率的干擾從這一時刻起逐漸開始，即，從這一時刻起危險性超過一個規(guī)定的控制值。從這一時刻起，橫動頻率跟蹤錠子頻率，使K值保持不變。在常數(shù)K值的范圍內(nèi)因而實現(xiàn)精密卷繞。相對于筒子或錠子的直徑增加時常數(shù)的K值或精密卷繞維持得越長久，實際的K值離開與無規(guī)卷繞相應(yīng)的曲線就越遠，這一曲線在圖4中用點劃線表示。
為了保證K值在橫穿臨界直徑間隔時偏離無規(guī)卷繞盡可能地小，當(dāng)錠子直徑接近達到鏡面直徑DS時(此鏡面直徑約為危險區(qū)的點DE和DA之間一半差值)，橫動頻率以橫動機構(gòu)最大可能的加速度增加。其中，臨界直徑間隔的中央與預(yù)期的鏡面所處的位置相應(yīng)。首先實現(xiàn)的橫動頻率的減慢得到平衡是，在橫動頻率階躍的地方，通過符號的改變，使橫動頻率雙倍地偏離與此直徑相應(yīng)的在無規(guī)卷繞時的橫動頻率，亦就是說，橫動頻率移到正的區(qū)域內(nèi)(橫動頻率加速)。此時，新的橫動頻率選為能在離開危險區(qū)時達到一個在不干預(yù)橫動過程(亦即無規(guī)卷繞時的橫動過程)時在離開危險區(qū)這一時刻所達到的同樣的K值。
在圖3中對每個危險區(qū)，亦即對每個臨界直徑區(qū)，表示了屬于各危險區(qū)的橫動頻率定性的變化曲線。其中，常數(shù)的橫動頻率區(qū)相應(yīng)于橫動頻率不改變的區(qū)域。這些區(qū)域與圖2中表示危險性門檻值的部分對應(yīng)，亦即在危險的臨界直徑區(qū)之間的水平段。在這一階躍后，橫動頻率重新跟蹤錠子頻率，使K值保持常數(shù)，所以如圖4所示，隨著直徑增大，精密卷繞的K值重新逐漸地接近無規(guī)卷繞時的K值。當(dāng)無規(guī)卷繞的K值與精密卷繞的常數(shù)K值相交時便達到了一個點，這一點表示圖2中所示第一危險區(qū)的結(jié)束。在這種狀態(tài)下，實際堆疊角等于規(guī)定為額定值的角度。
在第二種確定鏡面危險性的方案中，借助于紗線距離計算危險性特征值，并確定危險區(qū)。在這種情況下進行下列與第一種方法的方案局部類似的步驟在第一個主步驟中仍然首先確定連續(xù)過程下列參數(shù)—錠子頻率＝fspi—橫動動程的雙行程數(shù)(橫動頻率)＝DHZ
—筒子直徑＝D—橫動行程＝H由這些參數(shù)現(xiàn)實值計算—現(xiàn)實的K值—常數(shù)紗線速度時的堆疊角α—下一個鏡面K值Kkrit，任意次數(shù)在第二個主步驟中，由當(dāng)前的K值確定在兩條相鄰的堆疊紗線之間定義為危險性特征值的紗線距離，并進行評估—計算紗線距離E＝2H×cosα/K/N—將計算的紗線距離E與控制值比較在第三個主步驟中，用所定出的數(shù)據(jù)確定鏡面的危險區(qū)—計算入口筒子直徑DE＝2H/π/sinα/KE—計算鏡面筒子直徑DS＝DE×KE/Kkrit—計算出口筒子直徑DA＝DE+(DS-DE)—計算出口卷繞比KA＝DA×π*sina/2H由此確定了在圖1所示曲線圖中用于危險區(qū)的特征值，從而可以適當(dāng)?shù)馗淖儥M動頻率，對紡織機進行控制。
進入危險區(qū)時選擇紗線距離E。在接近鏡面時這一紗線距離連續(xù)地減小。紗線距離還沒有鏡面臨界卷繞的控制值取決于紗線堆疊寬度，并因而取決于紗線的纖度。當(dāng)紗線纖度為30至150dtex時，紗線距離的控制值約為3.5毫米。
在這種方案中的方法中，連續(xù)變化的K值由瞬時筒子直徑連續(xù)地確定。在確定紗線距離時瞬時K值與鏡面K值的差異或距離通過一個位移系數(shù)N來考慮。若結(jié)果表明計算的紗線距離超出了允許的控制值，則瞬時K值被視為入口K值KE。由此確定了危險區(qū)的開始。因為紗線距離分配在筒子上對稱于鏡面出現(xiàn)，所以危險區(qū)可以單獨由筒子直徑間隔確定。
在兩種方案的方法中，預(yù)先規(guī)定的控制值在很大程度上基于經(jīng)驗和實驗結(jié)果。
在實際工作中往往出現(xiàn)兩個相鄰的鏡面靠得如此之近，以致它們的危險區(qū)重疊。在這種情況下，如圖3所示，存在著這種可能性，即，搭接的危險區(qū)作為一個具有一個入口和一個出口的危險區(qū)來評估。在這時，在整個間隔中橫動頻率只唯一地階躍式地提高一次。
在圖5的曲線圖中表示，相鄰的危險區(qū)經(jīng)過橫動頻率的一個加速階段。因為在這種情況下兩個鏡面之間只提供使用卷繞比，它們是有條件適用的，所以，橫動頻率最好在兩個常數(shù)卷繞比之間變化。通過這種類型的抖動，有利地通過鏡面之間的區(qū)域。在這種情況下，卷繞比分別通過第一危險區(qū)的出口卷繞比和通過第二危險區(qū)的入口卷繞比來定義。抖動最好只在危險區(qū)的搭接區(qū)內(nèi)進行。
按本發(fā)明方法的突出優(yōu)點為，是一種避免了鏡像的最佳筒子結(jié)構(gòu)、不存在調(diào)整費用、自動適應(yīng)產(chǎn)品的變化以及卷繞過程總體上最佳化這一事實，因為只在臨界直徑區(qū)才必須進行精密卷繞。
權(quán)利要求
1.在無規(guī)卷繞中的紗線絡(luò)筒方法，它有一個按預(yù)先的規(guī)定變化的額定橫動頻率，為了鏡面干擾，各個鏡面的危險區(qū)以改變了的橫動頻率通過，其特征為橫動頻率在進入危險區(qū)時持續(xù)地或分段式地減慢；在危險區(qū)內(nèi)，橫動頻率階躍式地提高到一個在額定橫動頻率上方的值，以及，橫動頻率如此持續(xù)地或分段式地減慢，即，在離開危險區(qū)時，橫動頻率采取額定橫動頻率的值。
2.按照權(quán)利要求1所述之方法，其特征為橫動頻率這樣改變，即，在階躍前卷繞比小于進入危險區(qū)時的卷繞比KE；而階躍后卷繞比大于離開危險區(qū)時的卷繞比KA。
3.按照權(quán)利要求1或2所述之方法，其特征為橫動頻率的改變這樣進行，即，在階躍前卷繞比等于進入危險區(qū)時的卷繞比KE；而階躍后卷繞比等于離開危險區(qū)時的卷繞比KA。
4.按照權(quán)利要求1至3之一所述之方法，其特征為階躍式地提高橫動頻率大約在危險區(qū)的中央進行。
5.按照權(quán)利要求1至4之一所述之方法，其特征為在通過相鄰鏡面搭接的危險區(qū)時，在搭接區(qū)中橫動頻率這樣改變，即，卷繞比連續(xù)地在第一危險區(qū)的出口卷繞比KA1與第二危險區(qū)的入口卷繞比KE2之間階躍。
6.按照權(quán)利要求1至4之一所述之方法，其特征為在通過相鄰鏡面搭接的危險區(qū)時，橫動頻率大約在總的要通過區(qū)的中央階躍式地提高，并在從后面的危險區(qū)離開時采取額定橫動頻率的值。
7.按照權(quán)利要求1至6之一所述之方法，其特征為當(dāng)由運轉(zhuǎn)生產(chǎn)過程的卷繞參數(shù)算出的下一個鏡面的危險性特性值超過預(yù)先規(guī)定的允許控制值時，確定為危險區(qū)。
8.按照權(quán)利要求7所述之方法，其特征為危險區(qū)特征值通過在一個直徑帶寬中堆疊的紗線層來確定。
9.按照權(quán)利要求8所述之方法，其特征為紗線層數(shù)通過下列步驟確定a)計算鏡面的K值和確定圍繞此K值的預(yù)定帶寬；b)計算與屬于此帶寬的筒子直徑；c)計算通過此帶寬的時間；d)計算在此帶寬中所堆疊的層數(shù)。
10.按照權(quán)利要求9所述之方法，其特征為帶寬最好預(yù)定為一個2％的值。
11.按照權(quán)利要求7至10之一所述之方法，其特征為通過下列步驟確定危險區(qū)a)控制內(nèi)部地確定危險性一直徑曲線圖；b)圍繞每一個與鏡面相應(yīng)的點放置衰減曲線；c)由控制值與衰減曲線的交點確定臨界直徑間隔。
12.按照權(quán)利要求11所述之方法，其特征為衰減曲線是一種三角形函數(shù)。
13.按照權(quán)利要求7所述之方法，其特征為預(yù)期鏡面的危險性特征值通過相鄰堆疊紗線之間的紗線距離確定。
14.按照權(quán)利要求13所述之方法，其特征為紗線距離連續(xù)地由K值、堆疊角和橫動行程算出。
15.按照權(quán)利要求13或14所述之方法，其特征為危險區(qū)借助于下列步驟確定a)計算屬于K值的筒子直徑DE；b)計算鏡面直徑DS；c)由DE+(DS-DE)確定臨界直徑間隔。
16.按照權(quán)利要求1至15之一所述之方法，其特征為規(guī)定作為運轉(zhuǎn)生產(chǎn)過程的卷繞參數(shù)包括錠子轉(zhuǎn)速、橫動頻率、筒子直徑和平方的直徑增加，以及出現(xiàn)鏡面時的錠子轉(zhuǎn)速和筒子直徑。
全文摘要
介紹了一種具有按預(yù)先規(guī)定的額定橫動頻率變化在無規(guī)卷繞中的紗線絡(luò)筒方法。其中，為了鏡面干擾，以改變的橫動頻率通過一個用于表征鏡面的危險區(qū)。此時，橫動頻率在進入危險區(qū)時持續(xù)地或分段式地減慢，以便然后在繼續(xù)的過程中，在危險區(qū)內(nèi)階躍式地提高到一個在額定橫動頻率上方的值。在橫動頻率提高后，它持續(xù)地或分段式地減慢，所以，在離開危險區(qū)時，橫動頻率采取額定橫動頻率的值。
文檔編號B65H54/38GK1140690SQ9610787
公開日1997年1月22日 申請日期1996年5月28日 優(yōu)先權(quán)日1995年5月29日
發(fā)明者托比亞斯·賓內(nèi)爾 申請人:巴馬格股份公司