本發(fā)明涉及具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎，特別涉及旨在裝備以持久速度行駛的攜帶重型負(fù)荷的車輛(例如貨車、拖拉機(jī)、拖車或大客車)的輪胎。
背景技術(shù)：
：在重型負(fù)荷類型的輪胎中，胎體增強(qiáng)件通常錨固在胎圈區(qū)域中的兩側(cè)，并且在徑向上被由至少兩個(gè)層構(gòu)成的胎冠增強(qiáng)件覆蓋，所述至少兩個(gè)層重疊并且由絲線或簾線形成，所述絲線或簾線在每個(gè)層中平行并且從一個(gè)層至下一個(gè)層交叉，與周向方向形成在10°和45°之間的角度。形成工作增強(qiáng)件的所述工作層可以進(jìn)一步由至少一個(gè)被稱為保護(hù)層的層所覆蓋，所述層由增強(qiáng)元件形成，所述增強(qiáng)元件有利地為金屬和可伸展的并且被稱為彈性增強(qiáng)元件。其還可以包括具有低伸展性的金屬絲線或簾線的層，所述金屬絲線或簾線與周向方向形成在45°和90°之間的角度；該簾布層被稱為三角簾布層，其在徑向上位于胎體增強(qiáng)件和第一胎冠簾布層之間；所述第一胎冠簾布層被稱為工作簾布層并且由平行的絲線或簾線形成，所述平行的絲線或簾線以絕對(duì)值不超過45°的角度鋪設(shè)。三角簾布層與至少所述工作簾布層形成三角增強(qiáng)件，該增強(qiáng)件在其所經(jīng)受的各種應(yīng)力下具有低的變形，三角簾布層基本上用于吸收作用在輪胎胎冠區(qū)域中的所有增強(qiáng)元件上的橫向壓縮力。當(dāng)簾線在等于斷裂力的10％的拉伸力下顯示出至多等于0.2％的相對(duì)伸長(zhǎng)時(shí)，所述簾線被稱為是不可伸長(zhǎng)的。當(dāng)簾線在等于斷裂負(fù)荷的拉伸力的作用下顯示出至少等于3％的相對(duì)伸長(zhǎng)和小于150GPa的最大切線模量時(shí)，所述簾線被稱為是彈性的。周向增強(qiáng)元件是與周向方向形成在+2.5°至-2.5°(相對(duì)于0°)范圍內(nèi)的角度的增強(qiáng)元件。輪胎的周向方向或縱向方向是對(duì)應(yīng)于輪胎的外周并由輪胎行駛方向限定的方向。輪胎的橫向方向或軸向方向平行于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線。徑向方向是與輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線相交并與其垂直的方向。輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線是輪胎在正常使用時(shí)旋轉(zhuǎn)所圍繞的軸線。徑向平面或子午平面是包含輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線的平面。周向子午平面或赤道平面是垂直于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線并且將輪胎分為兩半的平面。橡膠配混物的“彈性模量”被理解為意指在10％變形和環(huán)境溫度下的割線伸長(zhǎng)模量。至于橡膠組合物，模量的測(cè)量根據(jù)1988年9月的標(biāo)準(zhǔn)AFNOR-NFT-46002在拉力下進(jìn)行：在第二次伸長(zhǎng)中(即在一個(gè)適應(yīng)循環(huán)之后)測(cè)量(根據(jù)1979年12月的標(biāo)準(zhǔn)AFNOR-NFT-40101的正常溫度和相對(duì)濕度條件)在10％伸長(zhǎng)下的標(biāo)稱割線模量(或表觀應(yīng)力，以MPa表示)。由于全世界公路網(wǎng)絡(luò)的改善和高速公路網(wǎng)絡(luò)的增長(zhǎng)，被稱為“公路”輪胎的某些現(xiàn)有輪胎旨在以高速行駛在越來越長(zhǎng)的旅途中。這種輪胎行駛的組合條件毫無疑問地使得行駛的距離增加，輪胎上的磨損減少；但另一方面，輪胎和特別是胎冠增強(qiáng)件的耐久性受到不利影響。這是因?yàn)樵谔ス谠鰪?qiáng)件中存在應(yīng)力，特別是胎冠層之間的剪切應(yīng)力，加上軸向最短胎冠層的端部處的工作溫度的不可忽略的升高，其效果是導(dǎo)致裂縫在橡膠中出現(xiàn)并且在所述端部擴(kuò)展。為了改進(jìn)所研究類型的輪胎的胎冠增強(qiáng)件的耐久性，已經(jīng)應(yīng)用了與設(shè)置在簾布層端部(更特別是軸向最短簾布層的端部)之間和/或周圍的橡膠配混物的層和/或成形元件的結(jié)構(gòu)和質(zhì)量相關(guān)的解決方案。特別已知的做法是，在工作層的端部之間引入橡膠配混物的層從而在所述端部之間產(chǎn)生脫離，從而限制剪切應(yīng)力。然而這種脫離的層必須具有極好的內(nèi)聚力。這種橡膠配混物的層例如描述于專利申請(qǐng)WO2004/076204中。為了改進(jìn)位于胎冠增強(qiáng)件邊緣附近的橡膠配混物的抗降解能力，專利FR1389428推薦，結(jié)合低滯后性胎面，使用覆蓋至少胎冠增強(qiáng)件的側(cè)面和邊緣并且由低滯后性橡膠配混物形成的橡膠成形元件。為了避免胎冠增強(qiáng)件簾布層之間的分離，專利FR2222232教導(dǎo)了將增強(qiáng)件的端部包覆在橡膠墊中，所述橡膠墊的肖氏A硬度與包圍所述增強(qiáng)件的胎面的肖氏A硬度不同，并且高于位于胎冠增強(qiáng)件和胎體增強(qiáng)件簾布層的邊緣之間的橡膠配混物的成形元件的肖氏A硬度。通過這種方式制備的輪胎的確有效地允許改進(jìn)特別是耐久性方面的性能。此外，為了制備具有極寬胎面的輪胎或者在具有一定尺寸的輪胎上賦予更大的負(fù)荷承受能力，已知的做法是引入周向增強(qiáng)元件的層。例如專利申請(qǐng)WO99/24269描述了存在這種周向增強(qiáng)元件的層。周向增強(qiáng)元件的層通常由至少一根金屬簾線形成，所述金屬簾線纏繞從而形成相對(duì)于周向方向的鋪設(shè)角度小于2.5°的線圈。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種輪胎，所述輪胎的特性(特別是耐久性和磨損方面的特性)以及動(dòng)態(tài)特性(特別是側(cè)偏剛度方面的特性)得以維持而不論磨損程度如何，并且其制造得到簡(jiǎn)化，甚至制造成本也降低了。根據(jù)本發(fā)明，該目的是通過使用具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎而實(shí)現(xiàn)的，所述輪胎包括胎冠增強(qiáng)件，所述胎冠增強(qiáng)件由增強(qiáng)元件的至少兩個(gè)工作胎冠層形成，所述增強(qiáng)元件從一層至另一層交叉并且與周向方向形成在10°和45°之間的角度，所述至少兩個(gè)工作胎冠層具有不等的軸向?qū)挾龋鹉z配混物的層C至少設(shè)置在所述至少兩個(gè)工作胎冠層的端部之間，聚合物配混物的第二層S與至少一個(gè)工作胎冠層接觸并且與胎體增強(qiáng)件接觸，所述聚合物配混物的第二層在軸向上延伸至少直至胎面的軸向端部，所述胎面在徑向上覆蓋胎冠增強(qiáng)件并且通過兩個(gè)胎側(cè)連接至兩個(gè)胎圈，胎冠增強(qiáng)件包括在徑向上設(shè)置在兩個(gè)工作胎冠層之間的至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層，軸向最窄工作層的端部和通過橡膠配混物的層C與軸向最窄工作層隔開的工作層之間的距離d滿足為所述至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件的直徑，在子午平面中，在層C的軸向內(nèi)端和軸向最窄工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬希鹉z配混物的層C的厚度基本上恒定，所述聚合物配混物的第二層S由經(jīng)填充的彈性體配混物制成，所述經(jīng)填充的彈性體配混物具有大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z和用tan(δ)max表示的小于0.100的最大tan(δ)值，并且所述聚合物配混物的第二層S在10％和60℃下在返回周期中測(cè)得的復(fù)合動(dòng)態(tài)剪切模量G*大于1.35MPa。經(jīng)填充的彈性體配混物的大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z表示填料以大于或等于65的分散系數(shù)Z分散在組合物的彈性體基質(zhì)中。在本說明書中，填料在彈性體基質(zhì)中的分散通過交聯(lián)之后測(cè)得的系數(shù)Z進(jìn)行表征，測(cè)量是根據(jù)S.Otto等人在KautschukGummiKunststoffe，58Jahrgang，NR7-8/2005中描述的方法根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ISO11345進(jìn)行的。系數(shù)Z基于未分散填料的表面積的百分比(“未分散表面積％”)使用如下等式進(jìn)行計(jì)算，所述百分比通過具有Dynisco公司的操作程序和“disperDATA”操作軟件的“disperGRADER+”設(shè)備來測(cè)得：Z＝100-(未分散表面積％)/0.35未分散表面積的百分比本身使用在30°入射光線下觀察樣品表面的攝影機(jī)測(cè)得。淺色點(diǎn)與填料和凝聚物相關(guān)，而深色點(diǎn)與橡膠基質(zhì)相關(guān)；數(shù)字處理將圖像轉(zhuǎn)化成黑白圖像，并且允許以S.Otto在上述文獻(xiàn)中描述的方式確定未分散表面積的百分比。系數(shù)Z越高，填料在橡膠基質(zhì)中的分散越好(系數(shù)Z為100對(duì)應(yīng)于完全分散而系數(shù)Z為0對(duì)應(yīng)于普通分散)。大于或等于65的系數(shù)Z被認(rèn)為對(duì)應(yīng)于填料在彈性體基質(zhì)中的令人滿意的分散。構(gòu)成層S的彈性體配混物根據(jù)已知方法制備。為了實(shí)現(xiàn)大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z，可以有利地通過形成二烯彈性體和增強(qiáng)填料的母料從而制備構(gòu)成層S的彈性體配混物。在本發(fā)明的含義內(nèi)，“母料”(該英文術(shù)語在其它語言中普遍使用)意指已經(jīng)引入了填料的基于彈性體的復(fù)合材料。存在各種獲得二烯彈性體和增強(qiáng)填料的母料的方式。特別地，為了改進(jìn)填料在彈性體基質(zhì)中的分散，一種解決方案是以“液”相方式混合彈性體和填料。為此，求助于呈現(xiàn)分散在水中的彈性體顆粒的形式的乳液形式的彈性體，和填料的水分散體，即分散在水中的填料，其通常被稱為“漿料”。因此，根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)替代形式，通過以液相混合由包含天然橡膠的二烯彈性體乳液和包含炭黑的填料的水分散體來獲得母料。還更優(yōu)選地，根據(jù)如下方法步驟獲得根據(jù)本發(fā)明的母料，所述方法步驟能夠獲得填料在彈性體基質(zhì)中的非常好的分散：-將二烯彈性體乳液的第一連續(xù)流供應(yīng)至凝固反應(yīng)器的混合區(qū)域，所述凝固反應(yīng)器限定了在混合區(qū)域和出口之間延伸的細(xì)長(zhǎng)的凝固區(qū)域，-在壓力下將包含填料的流體的第二連續(xù)流供應(yīng)至凝固反應(yīng)器的所述混合區(qū)域，從而通過在混合區(qū)域中足夠劇烈地混合第一流和第二流與彈性體乳液而形成混合物，從而造成彈性體乳液與填料在出口之前凝固，所述配混物之后以連續(xù)流的方式流向出口區(qū)域并且所述填料能夠使彈性體膠乳凝固，-收集在反應(yīng)器的出口處以連續(xù)流的形式預(yù)先獲得的凝固物并且對(duì)其干燥從而收集母料。所述以液相制備母料的方法描述于例如文獻(xiàn)WO97/36724。根據(jù)本發(fā)明有利地，聚合物配混物的第二層S的彈性體–填料結(jié)合的特征在于在交聯(lián)之前測(cè)得的“結(jié)合橡膠”含量大于35％。被稱為“結(jié)合橡膠”試驗(yàn)的試驗(yàn)?zāi)軌虼_定未硫化組合物中的與增強(qiáng)填料密切關(guān)聯(lián)的彈性體比例，該彈性體比例在常規(guī)有機(jī)溶劑中不可溶。已知在混合過程中由增強(qiáng)填料固定的該橡膠的不可溶比例給出了橡膠組合物中填料的增強(qiáng)活性的定量表征。所述方法描述于例如標(biāo)準(zhǔn)NFT45-114(1989年6月)，所述標(biāo)準(zhǔn)用于確定結(jié)合至炭黑的彈性體的含量。本領(lǐng)域技術(shù)人員公知該試驗(yàn)用于表征由增強(qiáng)填料提供的增強(qiáng)質(zhì)量，該試驗(yàn)例如描述于如下文獻(xiàn)：Plastics,RubberandCompositesProcessingandApplications，第25卷，第7期，第327頁(1996)；RubberChemistryandTechnology，第69卷，第325頁(1996)。在該情況下，不能用甲苯提取的彈性體的含量以如下方式測(cè)得：將橡膠組合物的試驗(yàn)樣本(通常300-350mg)放置15天從而在該溶劑(例如80-100cm3的甲苯)中溶脹之后，然后在100℃下進(jìn)行真空干燥24小時(shí)的步驟，該步驟是在對(duì)因此處理的橡膠組合物的試驗(yàn)樣本進(jìn)行稱重之前。優(yōu)選地，上述溶脹步驟在環(huán)境溫度(約20℃)下進(jìn)行并且避開光線，并且例如在溶脹的第一個(gè)五天之后更換一次溶劑(甲苯)。在計(jì)算中考慮并且消除了橡膠組合物中最初存在的除了彈性體之外的不溶性質(zhì)的組分的部分之后，“結(jié)合橡膠”含量(重量％)以已知方式通過橡膠組合物樣品的最初重量和最終重量之間的差值來計(jì)算。損耗因數(shù)tan(δ)為橡膠配混物的層的動(dòng)態(tài)性質(zhì)。其在粘度分析儀(MetravibVA4000)上根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ASTMD5992-96進(jìn)行測(cè)量。記錄硫化組合物的樣品(厚度為4mm，橫截面為400mm2的圓柱狀試樣)在10Hz的頻率和60℃的溫度下經(jīng)受簡(jiǎn)單交變剪切應(yīng)力的正弦負(fù)載的響應(yīng)。從0.1％至50％(向外周期)，接著從50％至1％(返回周期)進(jìn)行應(yīng)變振幅掃描。產(chǎn)生的結(jié)果為在返回周期中測(cè)得的復(fù)合動(dòng)態(tài)剪切模量(G*)和損耗因數(shù)tan(δ)。對(duì)于返回周期，標(biāo)明觀察到的最大tan(δ)值，用tan(δ)max表示。在本發(fā)明的含義內(nèi)，在子午平面中從簾線至簾線(亦即在第一工作層的簾線和第二工作層的簾線之間)的距離d在基本上垂直于層C的表面的方向上測(cè)得。換言之，該距離d包括第一層C的厚度和在徑向上位于徑向內(nèi)部工作層的簾線外部與在徑向上位于徑向外部工作層的簾線內(nèi)部的表層橡膠配混物的各自厚度。在本發(fā)明的含義內(nèi)，橡膠配混物的層C的厚度在所述層C的兩個(gè)表面之間通過一個(gè)表面上的點(diǎn)在另一個(gè)表面上的正交投影測(cè)得。在本發(fā)明的含義內(nèi)，橡膠配混物的層C的厚度基本上恒定表示所述厚度的變化不大于0.3mm。這些厚度變化僅源于在輪胎的制造和固化過程中的蠕變現(xiàn)象。層C為半成品形式，亦即通過即用型元件形成輪胎，因此有利地呈現(xiàn)恒定厚度。各種厚度的測(cè)量在輪胎的橫截面上進(jìn)行，輪胎因此處于未充氣狀態(tài)。橡膠配混物的層C使得有可能獲得所述多個(gè)工作胎冠層的脫離聯(lián)接，從而使剪切應(yīng)力分散于更大的厚度。這些剪切應(yīng)力特別由于接觸斑塊中的周向張力而出現(xiàn)。在本發(fā)明的含義內(nèi)，聯(lián)接的層是這樣的層：其中各個(gè)增強(qiáng)元件在徑向上以至多1.5mm分離，所述橡膠厚度在所述增強(qiáng)元件相應(yīng)的上下母線之間沿徑向測(cè)得。更常規(guī)的輪胎設(shè)計(jì)不具有周向增強(qiáng)元件的層，所述更常規(guī)的輪胎設(shè)計(jì)提供設(shè)置在工作胎冠層的端部之間的橡膠配混物的層，所述層特別在最窄工作層的端部區(qū)域處具有更大厚度，并且當(dāng)在輪胎的子午橫截面中觀察時(shí)具有不均勻的厚度輪廓，從而允許所述厚度并且避免最窄工作層的端部環(huán)境的過度破壞。該橡膠配混物的層的存在使得能夠特別限制在工作胎冠層的端部之間的剪切應(yīng)力，所述工作胎冠層在其端部處不具有周向剛度。根據(jù)上文給出的d的定義測(cè)得的在軸向最窄工作層的端部和由橡膠配混物的層與軸向最窄工作層隔開的工作層之間的距離通常大于3.3mm。這對(duì)應(yīng)于橡膠配混物的層的至少2.5mm的厚度，然而通常地，其每個(gè)端部處的厚度傾向于趨近小于0.5mm的值。本發(fā)明人能夠證實(shí)，通過使橡膠配混物的層C在層C的軸向內(nèi)端和軸向最窄工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬暇哂谢旧虾愣ǖ暮穸炔⑶沂咕嚯xd在和之間，在徑向上在兩個(gè)工作胎冠層之間存在至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層使得能夠維持特別是耐久性和令人滿意的磨損方面的性能。實(shí)際上，存在周向增強(qiáng)元件的層足以有助于抵抗特別是接觸斑塊中的至少一些周向張力，使得胎冠工作層的端部之間的剪切應(yīng)力可以減小。此外，橡膠配混物的層C有利地在半成品狀態(tài)下呈現(xiàn)具有恒定厚度的層的形式，這種形式制造簡(jiǎn)單并且還可以容易地儲(chǔ)存。特別地，通常以上述方式使用并且在橫截面中具有厚度變化的形狀的層一方面更難以制備并且另一方面更難以儲(chǔ)存。特別地，厚度變化造成儲(chǔ)存問題，因?yàn)檫@些半成品通常纏繞在卷筒上儲(chǔ)存。由于根據(jù)本發(fā)明的半成品形式的橡膠配混物的層的制造和儲(chǔ)存這樣簡(jiǎn)化至一定程度，這可能造成更低的輪胎制造成本，盡管該輪胎相比于常規(guī)輪胎可能額外包括周向增強(qiáng)元件的層。本發(fā)明人還能夠證實(shí)，選擇具有在10％和60℃下在返回周期中測(cè)得的大于1.35MPa的復(fù)合剪切模量G*的第二層S，賦予輪胎至少與常規(guī)輪胎同樣好的動(dòng)態(tài)性質(zhì)和特別是側(cè)偏剛度性質(zhì)，所述常規(guī)輪胎包括第一層C，所述第一層C在軸向最窄工作層的端部處具有大于2.5mm的非恒定厚度。事實(shí)上，本發(fā)明人能夠證實(shí)，賦予輪胎額外剛度的周向增強(qiáng)元件的層的存在減少了由于選擇第一層C而造成的側(cè)偏剛度的損失，在層C的軸向內(nèi)端和軸向最窄工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬纤龅谝粚覥的厚度基本上恒定，并且距離d在和之間，并且關(guān)于第二層S的上述特征特別有助于該側(cè)偏剛度特性。具體而言，完全出乎本領(lǐng)域技術(shù)人員的意料之外，聚合物配混物的第二層S(所述層S被設(shè)置成與胎體增強(qiáng)件和至少一個(gè)胎冠增強(qiáng)件的層接觸)的特性顯著影響側(cè)偏剛度特性?？紤]賦予輪胎的剛度，周向增強(qiáng)元件的層的存在顯然能夠充分地并且理論上最佳地影響側(cè)偏剛度特性。進(jìn)行的試驗(yàn)證實(shí)，第二層S的特性顯著影響輪胎的側(cè)偏剛度特性，并且即使當(dāng)存在周向增強(qiáng)元件的層時(shí)也允許改進(jìn)側(cè)偏剛度特性。本發(fā)明人進(jìn)一步證實(shí)，選擇聚合物配混物的該第二層S不損害輪胎在直線行駛時(shí)經(jīng)受的應(yīng)力方面的性能。根據(jù)本發(fā)明有利地，第二層S的在10％和60℃下在返回周期中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*小于2MPa，因此在損害輪胎的耐久性性質(zhì)及其滾動(dòng)阻力特性的情況下，輪胎的熱特性不會(huì)過多改變。本發(fā)明人進(jìn)一步證實(shí)，由經(jīng)填充的彈性體配混物(所述彈性體配混物具有大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z和用tan(δ)max表示的小于0.100的最大tan(δ)值)制成的第二層S具有足夠的內(nèi)聚力以限制裂縫的擴(kuò)展，這種裂縫的擴(kuò)展始于物體刺穿輪胎胎面時(shí)。本發(fā)明人還證實(shí)，即使在物體刺穿輪胎胎面的上述情況下，也能實(shí)現(xiàn)組合動(dòng)態(tài)特性(特別是側(cè)偏剛度、滾動(dòng)阻力和耐久性特性)的輪胎性能的折中。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，第二層S的彈性體配混物包含以10和50phr之間的含量使用的至少一種炭黑作為增強(qiáng)填料，所述炭黑具有大于90m2/g，優(yōu)選大于或等于120m2/g的BET比表面積。還優(yōu)選地，第二層S的彈性體配混物的增強(qiáng)填料包括上述炭黑和白填料的共混物作為增強(qiáng)填料，總的填料含量在10和60phr之間，并且炭黑與白填料的比例大于2.7。選擇上述填料還能夠賦予第二層S令人滿意的內(nèi)聚力特性。在本發(fā)明的含義內(nèi)，內(nèi)聚性橡膠配混物為特別耐裂的橡膠配混物。因此通過在“PS”(純剪切)試樣上進(jìn)行的疲勞開裂試驗(yàn)來評(píng)估配混物的內(nèi)聚力。所述試驗(yàn)包括在對(duì)試樣進(jìn)行刻痕之后確定裂縫擴(kuò)展的速度“Vp”(nm/周期)隨能量釋放速度“E”(J/m2)的變化。測(cè)量所覆蓋的實(shí)驗(yàn)范圍為在空氣或氮?dú)獾臍夥罩校?20℃至+150℃范圍內(nèi)的溫度。試樣的應(yīng)力為以脈沖應(yīng)力負(fù)載(“半正矢”切線信號(hào))的形式施加的振幅在0.1mm和10mm之間的動(dòng)態(tài)位移，剩余時(shí)間等于脈沖持續(xù)時(shí)間；信號(hào)的頻率平均為約10Hz。測(cè)量包括3個(gè)部分：·在27％變形下以1000個(gè)周期對(duì)“PS”試樣進(jìn)行調(diào)節(jié)?！つ芰勘碚鲝亩_定“E”＝f(變形)定律。能量釋放速度“E”等于W0*h0，其中W0＝每個(gè)周期和每單位體積供應(yīng)至材料的能量，h0＝試樣的初始高度。利用“力/位移”采集數(shù)據(jù)，因此給出“E”和應(yīng)力負(fù)載的振幅之間的關(guān)系?！ぴ趯?duì)“PS”試樣進(jìn)行刻痕之后測(cè)量裂縫。收集的數(shù)據(jù)用以確定裂縫擴(kuò)展速度“Vp”隨所施加的應(yīng)力水平“E”的變化。根據(jù)本發(fā)明的有利的變體形式，輪胎包括聚合物配混物的第三層G，所述第三層G在徑向上位于胎體增強(qiáng)件和胎冠增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層之間，并且軸向?qū)挾戎辽俚扔谔ス谠鰪?qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度的70％，所述聚合物配混物的第三層G由經(jīng)填充的彈性體配混物制成，所述經(jīng)填充的彈性體配混物具有大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z和用tan(δ)max表示的小于0.100的最大tan(δ)值，并且第三層G在10％和60℃下在返回周期中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*大于1.35MPa。根據(jù)本發(fā)明有利地，聚合物配混物的第三層G中的彈性體-填料結(jié)合的特征在于在交聯(lián)之前測(cè)得的“結(jié)合橡膠”含量大于35％。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式的優(yōu)選實(shí)施方案，所述第三層G的軸向?qū)挾戎炼嗟扔谔ス谠鰪?qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度，并且優(yōu)選至少等于胎冠增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度的90％。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式還優(yōu)選地，所述第三層G的在徑向方向上測(cè)得的厚度大于φ并且優(yōu)選小于3φ，φ為胎冠增強(qiáng)件的徑向最內(nèi)層的增強(qiáng)元件的直徑。本發(fā)明人還能夠證實(shí)，由此限定的聚合物配混物的第三層G通過補(bǔ)充周向增強(qiáng)元件的層和聚合物配混物的第二層S而進(jìn)一步有助于改進(jìn)輪胎的側(cè)偏剛度特性。根據(jù)本發(fā)明有利地，第三層G的在10％和60℃下在返回周期中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*小于2MPa，因此在損害輪胎的耐久性特性及其滾動(dòng)阻力特性的情況下，輪胎的熱特性不會(huì)過多改變。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，第三層G的彈性體配混物包含以10和50phr之間的含量使用的至少一種炭黑作為增強(qiáng)填料，所述炭黑具有大于90m2/g，優(yōu)選大于120m2/g的BET比表面積。還優(yōu)選地，第三層G的彈性體配混物的增強(qiáng)填料包括上述炭黑和白填料的共混物作為增強(qiáng)填料，總的填料含量在10和60phr之間并且炭黑與白填料的比例大于2.7。有利地，制成第三層G的聚合物配混物與制成第二層S的聚合物配混物相同。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的替代形式，橡膠配混物的層C在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量小于8MPa，并且層C的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。損耗因數(shù)tan(δ)為橡膠配混物的層的動(dòng)態(tài)特性。其在粘度分析儀(MetravibVA4000)上根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ASTMD5992-96進(jìn)行測(cè)量。記錄硫化組合物的樣品(厚度為4mm，橫截面為400mm2的圓柱狀試樣)在10Hz的頻率和60℃的溫度下經(jīng)受簡(jiǎn)單交變剪切應(yīng)力的正弦負(fù)載的響應(yīng)。從0.1％至50％(向外周期)，接著從50％至1％(返回周期)進(jìn)行應(yīng)變振幅掃描。對(duì)于返回周期，標(biāo)明觀察到的最大tan(δ)值，用tan(δ)max表示。滾動(dòng)阻力為當(dāng)輪胎滾動(dòng)時(shí)出現(xiàn)的阻力。滾動(dòng)阻力通過與輪胎在旋轉(zhuǎn)過程中的變形相關(guān)的滯后性損失表示。與輪胎旋轉(zhuǎn)相關(guān)的頻率值對(duì)應(yīng)于在30和100℃之間測(cè)得的tan(δ)值。在100℃下的tan(δ)值因此對(duì)應(yīng)于輪胎在運(yùn)行時(shí)的滾動(dòng)阻力的指標(biāo)。還能夠通過使用在60℃的溫度下施加的能量來測(cè)量試樣的用百分比表示的回彈能量損失，從而估算滾動(dòng)阻力。根據(jù)本發(fā)明有利地，橡膠配混物的層C在60℃下的損失(用P60表示)小于20％。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式，滾動(dòng)阻力方面的性能得以改進(jìn)，并且能夠有助于安裝了所述輪胎的車輛的更低的燃料消耗。使用彈性模量值小于或等于8MPa并且tan(δ)max值小于0.100的所述配混物能夠改進(jìn)輪胎在滾動(dòng)阻力方面的特性，同時(shí)維持滿意的耐久性特性。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，橡膠配混物的層C為彈性體配混物，所述彈性體混合物基于天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯和可能的至少一種其它二烯彈性體，在共混物的情況下，相對(duì)于所使用的一種或多種其它二烯彈性體和增強(qiáng)填料的含量，天然橡膠或合成聚異戊二烯作為主要含量存在，所述增強(qiáng)填料由如下成分組成：a)BET比表面積大于60m2/g的炭黑，i.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)大于85時(shí)，以在20和40phr之間的含量使用，ii.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)小于85時(shí)，以在20和60phr之間的含量使用，b)或BET比表面積小于60m2/g的炭黑，無論其吸油值如何，以在20和80phr之間，優(yōu)選在30和50phr之間的含量使用，c)或BET比表面積在30和260m2/g之間的在表面上包含SiOH和/或AlOH官能團(tuán)的二氧化硅和/或氧化鋁類型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁、鋁硅酸鹽，或在合成過程中或合成之后改性的炭黑，以在20和80phr之間，優(yōu)選在30和50phr之間的含量使用，d)或(a)中描述的炭黑和/或(b)中描述的炭黑和/或(c)中描述的白填料的共混物，其中總的填料含量在20和80phr之間，優(yōu)選在40和60phr之間。BET比表面積的測(cè)量根據(jù)“TheJournaloftheAmericanChemicalSociety”(第60卷，第309頁，1938年2月)中描述的BRUNAUER、EMMET和TELLER方法(對(duì)應(yīng)于1987年11月的標(biāo)準(zhǔn)NFT45007)進(jìn)行。壓縮吸油值(COAN)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ASTMD3493進(jìn)行測(cè)量。如果使用透明填料或白填料，需要使用偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑，所述偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑選自本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的試劑。作為優(yōu)選的偶聯(lián)劑的示例，可以提及雙(3-三烷氧基甲硅烷基丙基)多硫化物類型的烷氧基硅烷硫化物，其中特別是由Degussa以名稱Si69(純液體產(chǎn)品)和名稱X50S(固體產(chǎn)品(以50重量/50重量與N330炭黑共混))銷售的雙(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物。作為覆蓋劑的示例，可以提及脂肪醇，烷基烷氧基硅烷，例如分別由Degussa以名稱Si116和Si216銷售的六癸基三甲氧基硅烷或六癸基三乙氧基硅烷，二苯胍，聚乙二醇或任選通過OH或烷氧基官能團(tuán)改性的硅油。以填料的重量計(jì)，涂布劑和/或偶聯(lián)劑以≥1/100和≤20/100的比例使用，如果透明填料形成所有增強(qiáng)填料則優(yōu)選以在2/100至15/100范圍內(nèi)的比例使用，如果增強(qiáng)填料通過炭黑和透明填料的共混物形成則以在1/100至20/100范圍內(nèi)的比例使用。具有上述二氧化硅和/或氧化鋁類型的材料的形態(tài)和SiOH和/或AlOH表面官能團(tuán)并且可以根據(jù)本發(fā)明用作這些材料的部分或全部替代品的增強(qiáng)填料的其它示例包括炭黑，所述炭黑在合成過程中通過在供應(yīng)至爐的油中加入硅和/或鋁的化合物或者在合成之后通過將酸加入炭黑在硅酸鈉和/或鋁酸鈉溶液中的水懸浮液而改性，從而用SiOH和/或AlOH官能至少部分地覆蓋炭黑的表面。作為這種類型的在表面上具有SiOH和/或AlOH官能團(tuán)的炭基填料的非限制性示例，可以提及ACS橡膠專題會(huì)議(阿納海姆，加利福尼亞，1997年5月6-9日)第24號(hào)會(huì)議中描述的CSDP型填料，以及專利申請(qǐng)EP-A-0799854中的填料。當(dāng)使用透明填料作為唯一的增強(qiáng)填料時(shí)，通過使用BET比表面積在30和260m2/g之間的沉淀或熱解二氧化硅或沉淀氧化鋁或硅酸鋁獲得滯后特性和內(nèi)聚力特性。作為這種類型的填料的非限制性示例，可以提及來自Akzo的二氧化硅KS404，來自Degussa的UltrasilVN2或VN3和BV3370GR，來自Huber的Zeopol8745，來自Rhodia的Zeosil175MP或Zeosil1165MP，來自PPG的HI-SIL2000等。在可以與天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯共混使用的二烯彈性體中，可以提及優(yōu)選主要具有順式-1,4鏈的聚丁二烯(BR)，苯乙烯-丁二烯共聚物(SBR)溶液或乳化液，丁二烯-異戊二烯共聚物(BIR)或苯乙烯-丁二烯-異戊二烯三元聚合物(SBIR)。這些彈性體可以是在聚合過程中或在聚合之后通過支化劑(例如二乙烯基苯)或星形支化劑(例如碳酸酯、鹵化錫或鹵化硅)或通過官能化劑改性的彈性體，所述官能化劑例如通過二甲基氨基苯甲酮或二乙基氨基苯甲酮的作用造成含氧羰基或羧基官能團(tuán)或胺官能團(tuán)接枝至鏈或鏈端部。在天然橡膠或主要包含順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯與一種或多種上述二烯彈性體的共混物的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯優(yōu)選以主要含量，更優(yōu)選以大于70phr的含量使用。根據(jù)本發(fā)明的該優(yōu)選的實(shí)施方案，更低的彈性模量通常伴隨著更低的粘性模量G”，該變化被證明對(duì)于輪胎滾動(dòng)阻力的降低是有利的。更常規(guī)的輪胎設(shè)計(jì)提供設(shè)置在工作胎冠層的端部之間并且在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量大于8.5MPa的橡膠配混物的層，特別能夠限制工作胎冠層的端部之間的剪切應(yīng)力，所述工作胎冠層在其端部處的周向剛度為零。通常甚至高于9MPa的所述模量值能夠避免在所述工作胎冠層的端部處(更特別是最窄工作層的端部處)的橡膠配混物中的裂縫的產(chǎn)生和擴(kuò)展。本發(fā)明人能夠證實(shí)，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的存在使得能夠利用層C的在10％伸長(zhǎng)下的小于8MPa的拉伸彈性模量來維持特別是耐久性以及令人滿意的磨損方面的性能。本發(fā)明人還能夠證實(shí)，當(dāng)層C在10％伸長(zhǎng)下具有小于8MPa的拉伸彈性模量時(shí)，層C的內(nèi)聚力仍然令人滿意。本發(fā)明人特別證實(shí)，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的存在有助于減少層C的內(nèi)聚力的變化。特別地，由于更常規(guī)的輪胎設(shè)計(jì)特別包括設(shè)置在工作胎冠層的端部之間并且在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量大于8.5MPa的橡膠配混物的層，這造成設(shè)置在工作胎冠層的端部之間的所述橡膠配混物的層的內(nèi)聚力變化，該變化具有更差的傾向。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，限制工作胎冠層的端部之間的剪切應(yīng)力并且還限制溫度增加的至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的存在，使得層C的內(nèi)聚力的變化較小。本發(fā)明人因此認(rèn)為在根據(jù)本發(fā)明的輪胎設(shè)計(jì)中層C的內(nèi)聚力(所述內(nèi)聚力低于更常規(guī)的輪胎設(shè)計(jì)中存在的內(nèi)聚力)是令人滿意的。最后，當(dāng)層C在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量小于8MPa時(shí)(所述彈性模量值在輪胎的側(cè)偏剛度特性方面是不利的)，周向增強(qiáng)元件的層和在10％和60℃下在返回周期中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*大于1.35MPa的第二層S或甚至第三層G的組合也能夠維持令人滿意的輪胎側(cè)偏剛度特性。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案，橡膠配混物的層可以通過堆疊多個(gè)層制得從而獲得所需的厚度。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案，軸向最寬的工作胎冠層在徑向上位于另一個(gè)工作胎冠層的內(nèi)側(cè)。還優(yōu)選地，包括在所述橡膠配混物的層C的軸向最內(nèi)端和軸向最窄工作胎冠層的端部之間的橡膠配混物的層C的軸向?qū)挾菵滿足：10.φ2≤D≤25.φ2其中φ2為軸向最窄工作胎冠層的增強(qiáng)元件的直徑。所述關(guān)系式限定了橡膠配混物的層C和軸向最窄工作胎冠層之間的接合區(qū)域。這種低于等于軸向最窄工作層的增強(qiáng)元件的直徑的三倍的值的接合，可證明不足以獲得工作胎冠層的脫離聯(lián)接從而特別地獲得軸向最窄工作胎冠層的端部處的應(yīng)力降低。當(dāng)該接合的值大于軸向最窄工作層的增強(qiáng)元件的直徑的二十倍時(shí)，該接合的值可能造成輪胎的胎冠增強(qiáng)件的側(cè)偏剛度的過度降低。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)替代形式，至少一個(gè)工作胎冠層的至少一個(gè)表層在10伸長(zhǎng)％下的拉伸彈性模量小于8.5MPa，并且至少一個(gè)工作胎冠層的所述至少一個(gè)表層的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100。通常地，工作胎冠層的表層在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量值大于10MPa。需要這樣的彈性模量值，這是為了能夠特別是在車輛沿蜿蜒的路徑行駛時(shí)、在停車場(chǎng)挪車時(shí)或甚至當(dāng)越過迂回路線時(shí)限制工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮下的程度。特別地，在接觸斑塊的區(qū)域中施加至胎面的軸向方向上的剪切造成工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮下。本發(fā)明人還能夠證實(shí)，由于如上所述的工作胎冠層的增強(qiáng)元件所經(jīng)受的壓縮，周向增強(qiáng)元件的層允許降低彈性模量值而不損害輪胎的耐久性特性。正如在橡膠配混物的層C的情況下，使用彈性模量小于或等于8.5MPa并且tan(δ)max值小于0.100的至少一個(gè)工作胎冠層的至少一個(gè)表層，能夠改進(jìn)輪胎在滾動(dòng)阻力方面的特性同時(shí)維持令人滿意的耐久性特性。最后，當(dāng)至少一個(gè)工作胎冠層的至少一個(gè)表層的彈性模量小于或等于8.5MPa時(shí)(所述彈性模量值在輪胎的側(cè)偏剛度特性方面是不利的)，周向增強(qiáng)元件的層和在10％和60℃下在返回周期中測(cè)得的復(fù)合剪切模量G*大于1.35MPa的第二層S或甚至第三層G的組合也能夠維持令人滿意的輪胎側(cè)偏剛度特性。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，至少一個(gè)工作胎冠層的所述至少一個(gè)表層為彈性體配混物，所述彈性體配混物基于天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯和可能的至少一種其它二烯彈性體，在共混物的情況下，相對(duì)于所使用的一種或多種其它二烯彈性體和增強(qiáng)填料的含量，天然橡膠或合成聚異戊二烯以主要含量存在，所述增強(qiáng)填料由如下成分組成：a)BET比表面積大于60m2/g的炭黑，i.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)大于85時(shí)，以在20和40phr之間的含量使用，ii.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)小于85時(shí)，以在20和60phr之間的含量使用，b)或BET比表面積小于60m2/g的炭黑，無論其吸油值如何，以在20和80phr之間，優(yōu)選在30和50phr之間的含量使用，c)或BET比表面積在30和260m2/g之間的在表面上包含SiOH和/或AlOH官能團(tuán)的二氧化硅和/或氧化鋁類型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁、鋁硅酸鹽，或在合成過程中或合成之后改性的炭黑，以在20和80phr之間，優(yōu)選在30和50phr之間的含量使用，d)或(a)中描述的炭黑和/或(b)中描述的炭黑和/或(c)中描述的白填料的共混物，在所述共混物中總的填料含量在20和80phr之間，優(yōu)選在40和60phr之間。如果使用透明填料或白填料，需要使用偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑，所述偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑選自本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的試劑。作為優(yōu)選的偶聯(lián)劑的示例，可以提及雙(3-三烷氧基甲硅烷基丙基)多硫化物類型的烷氧基硅烷硫化物，其中特別是由Degussa以名稱Si69(純液體產(chǎn)品)和名稱X50S(固體產(chǎn)品(以50重量/50重量與N330炭黑共混))銷售的雙(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物。作為覆蓋劑的示例，可以提及脂肪醇，烷基烷氧基硅烷，例如分別由Degussa以名稱Si116和Si216銷售的六癸基三甲氧基硅烷或六癸基三乙氧基硅烷，二苯胍，聚乙二醇，或任選通過OH或烷氧基官能團(tuán)改性的硅油。以填料的重量計(jì)，涂布劑和/或偶聯(lián)劑以≥1/100和≤20/100的比例使用，如果透明填料形成所有增強(qiáng)填料則優(yōu)選以在2/100至15/100范圍內(nèi)的比例使用，如果增強(qiáng)填料通過炭黑和透明填料的共混物形成則以在1/100至20/100范圍內(nèi)的比例使用。具有上述二氧化硅和/或氧化鋁類型的材料的形態(tài)和SiOH和/或AlOH表面官能團(tuán)并且可以根據(jù)本發(fā)明用作這些材料的部分或全部替代品的增強(qiáng)填料的其它示例包括炭黑，所述炭黑在合成過程中通過在供應(yīng)至爐的油中加入硅和/或鋁的化合物、或者在合成之后通過將酸加入炭黑在硅酸鈉和/或鋁酸鈉溶液中的水懸浮液而改性，從而用SiOH和/或AlOH官能團(tuán)至少部分地覆蓋炭黑的表面。作為這種類型的在表面上具有SiOH和/或AlOH官能團(tuán)的炭基填料的非限制性示例，可以提及ACS橡膠專題會(huì)議(阿納海姆，加利福尼亞，1997年5月6-9日)第24號(hào)會(huì)議中描述的CSDP型填料，以及專利申請(qǐng)EP-A-0799854中的填料。當(dāng)使用透明填料作為唯一的增強(qiáng)填料時(shí)，通過使用BET比表面積在30和260m2/g之間的沉淀或熱解二氧化硅，或使用沉淀氧化鋁或甚至硅酸鋁，獲得滯后性質(zhì)和內(nèi)聚力特性。作為這種類型的填料的非限制性示例，可以提及來自Akzo的二氧化硅KS404，來自Degussa的UltrasilVN2或VN3和BV3370GR，來自Huber的Zeopol8745，來自Rhodia的Zeosil175MP或Zeosil1165MP，來自PPG的HI-SIL2000等。在可以與天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯共混使用的二烯彈性體中，可以提及優(yōu)選主要具有順式-1,4鏈的聚丁二烯(BR)，苯乙烯-丁二烯共聚物(SBR)溶液或懸浮液，丁二烯-異戊二烯共聚物(BIR)，或苯乙烯-丁二烯-異戊二烯三元聚合物(SBIR)。這些彈性體可以是在聚合過程中或在聚合之后通過支化劑(例如二乙烯基苯)或星形支化劑(例如碳酸酯、鹵化錫或鹵化硅)或通過官能化劑改性的彈性體，所述官能化劑例如通過二甲基氨基苯甲酮或二乙基氨基苯甲酮的作用造成含氧羰基或羧基官能團(tuán)或胺官能團(tuán)接枝至鏈或鏈端部。在天然橡膠或主要包含順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯與一種或多種上述二烯彈性體的共混物的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯優(yōu)選以主要含量，更優(yōu)選以大于70phr的含量使用。根據(jù)本發(fā)明還有利地，第一層C在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量和至少一個(gè)工作胎冠層的至少一個(gè)表層在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量之間的差小于2MPa。根據(jù)第一個(gè)實(shí)施方案，至少最窄工作胎冠層的表層的彈性模量大于橡膠配混物的層C的彈性模量，使得所述層的堆疊顯示出有利于抵抗最窄工作胎冠層的端部處的裂縫出現(xiàn)的彈性模量梯度。根據(jù)第二個(gè)實(shí)施方案，工作胎冠層的表層的彈性模量值和橡膠配混物的層C的彈性模量值相同，并且還有利地，橡膠配混物相同從而簡(jiǎn)化制造輪胎的工業(yè)條件。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案，至少一個(gè)工作胎冠層的所述增強(qiáng)元件為具有飽和層的簾線，至少一個(gè)內(nèi)層用由聚合物組合物構(gòu)成的層加上護(hù)套，所述聚合物組合物例如為優(yōu)選基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物。被稱為“層狀”簾線或“多層”簾線的簾線為由中心芯部和圍繞該中心芯部排列的線股或絲線的一個(gè)或多個(gè)實(shí)際上同心的層制成的簾線。在本發(fā)明的含義內(nèi)，層狀簾線的飽和層為由絲線制成的簾線，其中不存在加入至少一根額外絲線的足夠空間。本發(fā)明人能夠證實(shí)，存在如上所述的簾線作為工作胎冠層的增強(qiáng)元件能夠有助于耐久性方面的更好性能。特別地，如上文所解釋的，工作層的表層的橡膠配混物使得能夠降低輪胎的滾動(dòng)阻力。這造成這些橡膠配混物在輪胎使用時(shí)的溫度降低，這可能造成在某些輪胎使用條件下針對(duì)氧化現(xiàn)象對(duì)增強(qiáng)元件的保護(hù)變?nèi)?。特別地，橡膠配混物的能夠阻隔氧氣的特性隨著溫度而降低，并且對(duì)于大多惡劣行駛條件，氧氣的存在可能造成簾線的機(jī)械特性的逐步變差，并且可能不利地影響這些簾線的壽命。上述簾線內(nèi)橡膠護(hù)套的存在彌補(bǔ)了增強(qiáng)元件的這種潛在的氧化風(fēng)險(xiǎn)，因?yàn)樽o(hù)套有助于阻隔氧氣。表述“基于至少一種二烯彈性體的組合物”以已知的方式意指組合物包含主要量(即超過50％的質(zhì)量份數(shù))的這種或這些二烯彈性體。應(yīng)當(dāng)注意到，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套在其覆蓋的層周圍連續(xù)延伸(即，該護(hù)套在簾線的“徑向正交”方向上是連續(xù)，所述“徑向正交”垂直于簾線的半徑)，從而形成橫截面有利地實(shí)際為圓形的連續(xù)套筒。還應(yīng)當(dāng)注意到，該護(hù)套的橡膠組合物可以為可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的，即其根據(jù)定義包含交聯(lián)體系，當(dāng)組合物固化(即固化而非熔融)時(shí)所述交聯(lián)體系適合允許組合物交聯(lián)；因此，該橡膠組合物可以被稱為不可熔融的，因?yàn)闊o論加熱至多高的溫度，其都不能熔融。術(shù)語“二烯”彈性體或橡膠以已知的方式被理解為意指至少部分地(即均聚物或共聚物)基于二烯單體(具有兩個(gè)共軛或非共軛碳-碳雙鍵的單體)的彈性體。優(yōu)選地，用于橡膠護(hù)套的交聯(lián)體系是被稱為硫化體系的體系，即基于硫(或硫給體試劑)和主硫化促進(jìn)劑的體系?？梢詫⒏鞣N已知的次促進(jìn)劑或硫化活性劑加入這種基礎(chǔ)硫化體系。除了所述交聯(lián)體系之外，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套的橡膠組合物可以包括能夠用在輪胎的橡膠組合物中的所有常規(guī)成分，例如，基于炭黑和/或無機(jī)增強(qiáng)填料(如二氧化硅)的增強(qiáng)填料，抗老化劑(例如抗氧化劑)，增量油，增塑劑或改進(jìn)未加工狀態(tài)的組合物的可加工性的試劑，亞甲基受體和給體，樹脂，雙馬來酰亞胺，已知的“RFS”(間苯二酚-甲醛-二氧化硅)類型的粘合促進(jìn)劑，或金屬鹽(特別是鈷鹽)。優(yōu)選地，選擇該護(hù)套的組合物使其與簾線旨在增強(qiáng)的工作胎冠層的表層所使用的組合物相同。因此，在護(hù)套和橡膠基質(zhì)的各個(gè)材料之間不存在潛在不相容性的問題。根據(jù)本發(fā)明的替代形式，至少一個(gè)工作胎冠層的所述簾線為[L+M]層構(gòu)造的簾線，所述[L+M]層構(gòu)造包括具有L根直徑為d1并且以捻距p1螺旋纏繞在一起的絲線的第一層C1，L的范圍為1至4；所述第一層C1被具有M根直徑為d2并且以捻距p2螺旋纏繞在一起的絲線的至少一個(gè)中間層C2包圍，M為3至12；由基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物制成的護(hù)套在所述構(gòu)造中覆蓋所述第一層C1。優(yōu)選地，第一層內(nèi)層(C1)的絲線的直徑在0.10和0.5mm之間，并且外層(C2)的絲線的直徑在0.10和0.5mm之間。還優(yōu)選地，外層(C2)的所述絲線所纏繞的螺旋捻距在8和25mm之間。在本發(fā)明的含義內(nèi)，螺旋捻距表示平行于簾線軸線測(cè)得的長(zhǎng)度，在所述長(zhǎng)度之后具有該捻距的絲線圍繞簾線軸線完成了一整圈；因此，如果軸線在垂直于所述軸線的兩個(gè)平面上截開，所述兩個(gè)平面隔開的長(zhǎng)度等于構(gòu)成簾線的層的絲線的捻距，則在這兩個(gè)平面中的該絲線的軸線在對(duì)應(yīng)于所討論的絲線層的兩個(gè)圓上占據(jù)相同的位置。有利地，確定簾線具有如下特征之一，甚至更優(yōu)選地具有如下所有特征：-層C2為飽和層，意指在該層中不存在加入至少一根直徑d2的第(N+1)根絲線的足夠空間，N表示可以圍繞層C1以單層纏繞的絲線的最大數(shù)量；-橡膠護(hù)套還覆蓋內(nèi)層C1，和/或隔離外層C2的相鄰的成對(duì)絲線；-橡膠護(hù)套實(shí)際上覆蓋層C2的每根絲線的徑向內(nèi)周的一半，從而隔開該層C2的相鄰的成對(duì)絲線。優(yōu)選地，橡膠護(hù)套具有0.010mm至0.040mm范圍的平均厚度。通常地，根據(jù)本發(fā)明的所述簾線可以使用任何類型的金屬絲線制得，所述金屬絲線特別由鋼制成，例如碳鋼制成的絲線和/或不銹鋼絲線。優(yōu)選使用碳鋼，但是當(dāng)然可以使用其它鋼或其它合金。當(dāng)使用碳鋼時(shí)，其碳含量(鋼的重量％)優(yōu)選在0.1％和1.2％之間，更優(yōu)選為0.4％至1.0％；這些含量代表輪胎所需的機(jī)械特性和絲線的可加工性之間的良好折中。應(yīng)注意在0.5％和0.6％之間的碳含量最終使得這種鋼更便宜，因?yàn)樗鼈兏菀桌?。取決于目標(biāo)應(yīng)用，本發(fā)明的另一個(gè)有利的實(shí)施方案還可以包括使用具有低碳含量(例如在0.2％和0.5％之間)的鋼，這特別是因?yàn)檩^低的成本和更大的易拉制性。根據(jù)本發(fā)明的所述簾線可以使用本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的各種技術(shù)在例如兩個(gè)步驟中獲得，首先使用擠出頭給芯部或?qū)覥1加上護(hù)套，該步驟之后是通過圍繞該加上護(hù)套的層C1絞合或纏繞剩余的M根絲線(層C2)的最終操作的第二階段。在任選的中間纏繞和解繞操作的過程中，由橡膠護(hù)套造成的未處理狀態(tài)下的粘合問題可以以本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的方式來解決，例如通過使用插入的塑料膜來解決。具有至少一個(gè)工作胎冠層的所述簾線選自例如專利申請(qǐng)WO2006/013077和WO2009/083212中描述的簾線。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的替代形式，周向增強(qiáng)元件的層的軸向?qū)挾却笥?.5xW。W為當(dāng)輪胎安裝在其所使用的輪輞上并且被充氣到其推薦壓力時(shí)該輪胎的最大軸向?qū)挾?。增?qiáng)元件的層的軸向?qū)挾仍谳喬サ臋M截面上進(jìn)行測(cè)量，因此輪胎處于未充氣狀態(tài)。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，軸向最寬工作胎冠層的軸向?qū)挾群洼S向最窄工作胎冠層的軸向?qū)挾戎钤?0和30mm之間。根據(jù)本發(fā)明還有利地，在徑向上與周向增強(qiáng)元件的層鄰近的工作胎冠層的軸向?qū)挾却笥谒鲋芟蛟鰪?qiáng)元件的層的軸向?qū)挾?，并且?yōu)選地，在赤道平面的兩側(cè)和周向增強(qiáng)元件的層的直接軸向延伸部分中，與周向增強(qiáng)元件的層鄰近的所述工作胎冠層在軸向?qū)挾壬下?lián)接一定的寬度，之后通過所述橡膠配混物的層C至少在所述兩個(gè)工作層公共的剩余寬度上脫離聯(lián)接。在鄰近周向增強(qiáng)元件的層的工作胎冠層之間存在這樣的聯(lián)接，其允許降低作用于最接近該聯(lián)接的軸向最外周向元件的拉伸應(yīng)力。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)有利的實(shí)施方案，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件為金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件在0.7％伸長(zhǎng)下具有在10和120GPa之間的割線模量和小于150GPa的最大切線模量。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，增強(qiáng)元件在0.7％伸長(zhǎng)下的割線模量小于100GPa并且大于20GPa，優(yōu)選在30和90GPa之間，還更優(yōu)選小于80GPa。同樣優(yōu)選地，增強(qiáng)元件的最大切線模量小于130GPa，更優(yōu)選地小于120GPa。上述的模量值在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線上測(cè)量的，所述伸長(zhǎng)是通過在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上分布的20MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面積。相同的增強(qiáng)元件的模量值可以在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線上測(cè)量，所述伸長(zhǎng)是通過分布在增強(qiáng)元件的總的橫截面上的10MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面積。增強(qiáng)元件的總橫截面積是由金屬和橡膠構(gòu)成的復(fù)合元件的橫截面積，橡膠特別在輪胎固化階段的過程中滲入增強(qiáng)元件。根據(jù)這種與增強(qiáng)元件的總橫截面積相關(guān)的構(gòu)想，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的軸向外部和中部的增強(qiáng)元件是金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件在0.7％伸長(zhǎng)下具有在5和60GPa之間的割線模量和小于75GPa的最大切線模量。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，增強(qiáng)元件在0.7％伸長(zhǎng)下的割線模量小于50GPa并且大于10GPa，優(yōu)選在15和45GPa之間，還更優(yōu)選小于40GPa。同樣優(yōu)選地，增強(qiáng)元件的最大切線模量小于65GPa，更優(yōu)選地小于60GPa。根據(jù)一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件是金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件具有作為相對(duì)伸長(zhǎng)的函數(shù)的拉伸應(yīng)力曲線，所述拉伸應(yīng)力曲線對(duì)于較小的伸長(zhǎng)具有較緩的斜率，而對(duì)于較大的伸長(zhǎng)具有基本上恒定并且較陡的斜率。附加簾布層的這種增強(qiáng)元件通常被稱為“雙模量”元件。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，基本上恒定并且較陡的斜率在相對(duì)伸長(zhǎng)達(dá)到0.1％和0.5％之間以上開始出現(xiàn)。上述增強(qiáng)元件的各個(gè)特征在取自輪胎的增強(qiáng)元件上測(cè)得。更特別適于制備根據(jù)本發(fā)明的至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件是例如公式21.23的組件，所述公式21.23的結(jié)構(gòu)為3x(0.26+6x0.23)4.4/6.6SS；這種成股簾線由21根公式為3x(1+6)的基本絲線組成，其中3個(gè)股纏繞在一起，每一股由7根絲線組成，形成中央芯部的一根絲線的直徑等于26/100mm，6根纏繞絲線的直徑等于23/100mm。所述簾線具有等于45GPa的0.7％割線模量和等于98GPa的最大切線模量，這兩個(gè)模量在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線上測(cè)得，所述伸長(zhǎng)是通過分布在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上的20MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面。在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線上(所述伸長(zhǎng)是通過在增強(qiáng)元件的總的橫截面上分布的10MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的)，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面積，公式為21.23的該簾線具有等于23GPa的0.7％割線模量和等于49GPa的最大切線模量。同樣地，增強(qiáng)元件的另一個(gè)示例是公式21.28的組件，所述公式的構(gòu)造為3x(0.32+6x0.28)6.2/9.3SS。該簾線具有等于56GPa的0.7％割線模量和等于102GPa的最大切線模量，這兩個(gè)模量在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線上測(cè)得(所述伸長(zhǎng)是通過在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上分布的20MPa的預(yù)負(fù)來確定的)，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面積。在拉伸應(yīng)力隨著伸長(zhǎng)而變化的曲線上(所述伸長(zhǎng)是通過在增強(qiáng)元件的總橫截面上分布的10MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的)，拉伸應(yīng)力對(duì)應(yīng)于測(cè)得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面積，公式為21.28的該簾線具有等于27GPa的0.7％割線模量和等于49GPa的最大切線模量。在至少一個(gè)周向增強(qiáng)元件的層中使用這種增強(qiáng)元件特別能夠維持層的令人滿意的剛度，即使在常規(guī)制造方法中的成型和固化階段之后也是如此。根據(jù)本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施方案，周向增強(qiáng)元件可以由不可伸長(zhǎng)的金屬元件形成，所述金屬元件以一定方式切割從而形成長(zhǎng)度遠(yuǎn)小于最短層的周長(zhǎng)但是優(yōu)選大于所述周長(zhǎng)的0.1倍的部分，部分之間的切口沿軸向彼此錯(cuò)開。再次優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的拉伸彈性模量小于最具伸展性的工作胎冠層在相同條件下測(cè)得的拉伸彈性模量。所述實(shí)施方案能夠以簡(jiǎn)單的方式賦予周向增強(qiáng)元件的層一定的模量，所述模量可以簡(jiǎn)單調(diào)節(jié)(通過選擇相同行的各部分之間的間隔)但是在所有情況下都低于由相同但連續(xù)的金屬元件構(gòu)成的層的模量，附加層的模量在取自輪胎的切割元件的硫化層上測(cè)得。根據(jù)本發(fā)明的第三個(gè)實(shí)施方案，周向增強(qiáng)元件是波狀金屬元件，波幅與波長(zhǎng)的比例a/λ至多等于0.09。優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的拉伸彈性模量小于最具伸展性的工作胎冠層在相同條件下測(cè)得的拉伸彈性模量。金屬元件優(yōu)選為鋼簾線。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案，工作胎冠層的增強(qiáng)元件為不可伸長(zhǎng)的金屬簾線。為了降低作用在軸向最外周向元件上的拉伸應(yīng)力，本發(fā)明還有利地使工作胎冠層的增強(qiáng)元件與周向方向形成的角度小于30°，優(yōu)選小于25°。本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施方案還使胎冠增強(qiáng)件通過至少一個(gè)附加層在徑向上在外側(cè)得到補(bǔ)充，所述附加層被稱為增強(qiáng)元件的保護(hù)層，所述增強(qiáng)元件被稱為彈性增強(qiáng)元件，所述彈性增強(qiáng)元件以相對(duì)于周向方向在10°和45°之間的角度定向，且方向與通過與其徑向相鄰的工作層的不可伸長(zhǎng)的元件所形成的角度相同。保護(hù)層可以具有比最窄工作層的軸向?qū)挾雀〉妮S向?qū)挾?。所述保護(hù)層還可以具有比最窄工作層的軸向?qū)挾雀蟮妮S向?qū)挾龋沟盟霰Ｗo(hù)層覆蓋最窄工作層的邊緣，并且當(dāng)保護(hù)層位于最窄層的徑向上方時(shí)，其在附加增強(qiáng)件的軸向延伸部分中在一定的軸向?qū)挾壬吓c最寬工作胎冠層聯(lián)接，從而之后在軸向上的外側(cè)通過厚度至少等于2mm的成形元件與所述最寬工作層脫離聯(lián)接。在上述情況下，由彈性增強(qiáng)元件形成的保護(hù)層能夠一方面任選地通過成形元件與所述最窄工作層的邊緣脫離聯(lián)接，所述成形元件的厚度基本上小于將兩個(gè)工作層的邊緣隔開的成形元件的厚度，另一方面所述保護(hù)層的軸向?qū)挾刃∮诨虼笥谧顚捥ス趯拥妮S向?qū)挾?。根?jù)本發(fā)明的上述任一個(gè)實(shí)施方案，胎冠增強(qiáng)件可以進(jìn)一步通過由鋼制不可伸長(zhǎng)的金屬增強(qiáng)元件制成的三角層而在胎體增強(qiáng)件和最接近所述胎體增強(qiáng)件的徑向內(nèi)部工作層之間在徑向內(nèi)側(cè)得到補(bǔ)充，所述不可伸長(zhǎng)的金屬增強(qiáng)元件與周向方向形成大于60°的角度，且方向與通過徑向最接近胎體增強(qiáng)件的層的增強(qiáng)元件形成的角度相同。在本發(fā)明的替代形式中剛剛描述的根據(jù)本發(fā)明的輪胎的滾動(dòng)阻力相對(duì)于常規(guī)輪胎得以改進(jìn)，同時(shí)維持了耐久性和磨損和側(cè)偏剛度特性方面相當(dāng)?shù)男阅?，這些特性同樣是相當(dāng)?shù)摹４送?，各種橡膠配混物的更低的彈性模量值意味著輪胎的胎冠可以變軟，因此例如當(dāng)石塊卡在胎面花紋的底部時(shí)，限制了胎冠受到攻擊的風(fēng)險(xiǎn)和胎冠增強(qiáng)件的層的增強(qiáng)元件腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。附圖說明下文將通過參考圖1和圖2的本發(fā)明的示例性實(shí)施方案的描述使本發(fā)明的其它細(xì)節(jié)和有利特征變得顯而易見，在圖中：-圖1顯示了根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方案的輪胎的子午線示意圖，-圖2顯示了根據(jù)本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施方案的輪胎的子午線示意圖。具體實(shí)施方式為了便于理解，附圖沒有按比例顯示。這些圖僅顯示了輪胎的圖的一半，輪胎相對(duì)于軸線XX’對(duì)稱地延續(xù)，所述軸線XX’代表輪胎的周向子午平面或赤道平面。在圖1中，尺寸為315/70R22.5的輪胎1具有等于0.70的縱橫比H/S，H是輪胎1在其安裝輪輞上的高度，S是其最大軸向?qū)挾取Ｋ鲚喬?包括固定在兩個(gè)胎圈(圖中未示出)中的徑向胎體增強(qiáng)件2。胎體增強(qiáng)件由單層金屬簾線形成。所述胎體增強(qiáng)件2被胎冠增強(qiáng)件4環(huán)箍，所述胎冠增強(qiáng)件4在徑向上從內(nèi)向外構(gòu)成如下：-由未包封的不可伸長(zhǎng)的9.28金屬簾線形成的第一工作層41，所述金屬簾線在簾布層的整個(gè)寬度上連續(xù)并且以24°的角度定向，-周向增強(qiáng)元件的層42，所述周向增強(qiáng)元件的層42由“雙模量”類型的21x23鋼金屬簾線形成，-由未包封的不可伸長(zhǎng)的9.28金屬簾線形成的第二工作層43，所述金屬簾線在簾布層的整個(gè)寬度上連續(xù)，并且以24°的角度定向，并且與層41的金屬簾線交叉，-由彈性的6.35金屬簾線形成的保護(hù)層44。胎冠增強(qiáng)件本身由胎面5所覆蓋。輪胎的最大軸向?qū)挾鹊扔?17mm。第一工作層41的軸向?qū)挾萀41等于252mm。第二工作層43的軸向?qū)挾萀43等于232mm。寬度L41和L43之間的差值等于15mm。至于周向增強(qiáng)元件的層42的軸向?qū)挾萀42，其等于194mm。被稱為保護(hù)簾布層的最終胎冠簾布層44具有等于124mm的寬度L44。根據(jù)本發(fā)明，橡膠配混物的層C使工作胎冠層41和43的端部脫離聯(lián)接。在兩個(gè)工作胎冠層41和43之間的層C的接合區(qū)域通過其厚度限定，更精確地說，是通過在層43的端部和層41之間的徑向距離d限定，并且通過在所述層C的軸向內(nèi)端和徑向外部工作胎冠層43的端部之間的層C的軸向?qū)挾菵限定。徑向距離d等于2mm，這對(duì)應(yīng)于層C的等于1.2mm的厚度。根據(jù)本發(fā)明，在子午視圖中在層C的軸向內(nèi)端和軸向最窄工作層的端部之間的軸向?qū)挾壬希瑢覥的厚度基本上相同。層42的周向增強(qiáng)元件的直徑等于1.35mm。距離d因此等于這些元件的直徑的1.48倍。軸向距離D等于20mm，即約為工作簾布層42的增強(qiáng)元件的直徑φ2的19倍，直徑φ2等于1.07mm。根據(jù)本發(fā)明，橡膠配混物的第二層S設(shè)置在胎體增強(qiáng)件2和第一工作層41之間。在圖2中，輪胎1與圖1所示的輪胎的不同之處在于，沿徑向在胎體增強(qiáng)件2和第一工作層41之間，第三層G沿軸向延伸第二層S。根據(jù)本發(fā)明制造輪胎實(shí)現(xiàn)了在形成輪胎之前通過半成品簡(jiǎn)化了橡膠配混物的層C的制造、調(diào)節(jié)和儲(chǔ)存。輪胎本身的制備也得以簡(jiǎn)化，由于其橫截面的均勻形狀，所述層C的定位和精確定位更為簡(jiǎn)單。盡管在輪胎的結(jié)構(gòu)中存在周向增強(qiáng)元件的附加層，似乎對(duì)于一些尺寸的輪胎，由于橡膠配混物的層C的制造、庫存管理和使用得到了簡(jiǎn)化，因此能夠降低制造成本。此外，使用如圖1所示的根據(jù)本發(fā)明制備的各種輪胎進(jìn)行試驗(yàn)并且與參照輪胎對(duì)比。特別地，通過改變層C的形狀和尺寸來進(jìn)行試驗(yàn)。還通過改變層C的配混物的特征(特別是在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量值和tan(δ)max值)和層S的配混物的特征(特別是在10％和60℃下在返回周期下測(cè)得的復(fù)合動(dòng)態(tài)剪切模量G*)來進(jìn)行試驗(yàn)。根據(jù)本發(fā)明，還使用輪胎通過改變工作層41和43的表層配混物的特征(特別是在10％伸長(zhǎng)下的拉伸彈性模量值和tan(δ)max值)來進(jìn)行其它試驗(yàn)。各種配混物列于下表。組分的值用phr(彈性體的重量份/百份)表示。對(duì)各個(gè)參照輪胎進(jìn)行試驗(yàn)。第一參照輪胎T1具有由配混物R2制成的第一層C、由配混物R1制成的工作層的表層和由配混物R3制成的第二層S，所述第一層C不是根據(jù)本發(fā)明的第一層C并且具有等于3.5mm的距離d和圓形的橫截面輪廓。第二參照輪胎T2具有由配混物R2制成的第一層C、由配混物R1制成的工作層的表層和由配混物R3制成的第二層S，所述第一層C具有根據(jù)本發(fā)明的形狀和尺寸。第三參照輪胎T3具有由配混物R2制成的第一層C、由配混物1至5制成的工作層的表層和由配混物R3制成的第二層S，所述第一層C具有根據(jù)本發(fā)明的形狀和尺寸。第四參照輪胎T4具有由配混物1至5制成的第一層C、由配混物1至5制成的工作層的表層和由配混物R3制成的第二層S，所述第一層C具有根據(jù)本發(fā)明的形狀和尺寸。該系列的一些輪胎T4對(duì)于第一層C和工作層的表層使用相同配混物制得，其它輪胎使用不同配混物制得。對(duì)根據(jù)本發(fā)明的各種輪胎進(jìn)行試驗(yàn)。根據(jù)本發(fā)明的第一系列的輪胎S1由如下構(gòu)成制得：由配混物R2制成的第一層C、由配混物R1制成的工作層的表層和由配混物6制成的第二層S，所述第一層C具有根據(jù)本發(fā)明的形狀和尺寸。根據(jù)本發(fā)明的第二系列的輪胎S2由如下構(gòu)成制得：由配混物1至5制成的第一層C、由配混物R1制成的工作層的表層和由配混物6制成的第二層S，所述第一層C具有根據(jù)本發(fā)明的形狀和尺寸。根據(jù)本發(fā)明的第三系列的輪胎S3由如下構(gòu)成制得：由配混物1至5制成的第一層C、由配混物1至5制成的工作層的表層和由配混物6制成的第二層S，所述第一層C具有根據(jù)本發(fā)明的形狀和尺寸。該系列S3的一些輪胎對(duì)于第一層C和工作層的表層使用相同配混物制得，其它輪胎使用不同配混物制得。在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行第一耐久性試驗(yàn)，所述試驗(yàn)機(jī)使得每個(gè)輪胎在等于為所述輪胎指定的最大速度等級(jí)(速度指數(shù))的速度下在4000kg的初始負(fù)荷下以直線行駛，所述初始負(fù)荷逐漸增加從而減少試驗(yàn)的持續(xù)時(shí)間。發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)的所有輪胎顯示出基本上相當(dāng)?shù)慕Y(jié)果。在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行其它耐久性試驗(yàn)，所述試驗(yàn)機(jī)在輪胎上周期性地施加橫向負(fù)荷和動(dòng)態(tài)超負(fù)荷。在與施加至參照輪胎的條件相同的條件下對(duì)根據(jù)本發(fā)明的輪胎進(jìn)行試驗(yàn)。每種類型的輪胎覆蓋的距離彼此不同，由于在工作層的端部處的橡膠配混物的降解而出現(xiàn)故障。結(jié)果列于下表，該表以參照輪胎T1設(shè)定的基數(shù)100為基準(zhǔn)。輪胎T1輪胎T2輪胎T3輪胎T4輪胎S1輪胎S2輪胎S310080706010510095在由專門攻擊輪胎胎面的石塊制成的未鋪路面道路上進(jìn)行其它行駛試驗(yàn)。這些最終的試驗(yàn)證實(shí)，在覆蓋相同的距離之后，根據(jù)本發(fā)明的輪胎(更特別是系列S2的輪胎)顯示出的損壞情況的數(shù)目和程度都小于參照輪胎。此外，進(jìn)行滾動(dòng)阻力測(cè)量。這些測(cè)量應(yīng)用于上述所有輪胎。測(cè)量結(jié)果列于下表；其用kg/t表示，為輪胎T1指定100的值。輪胎T1輪胎T2輪胎T3輪胎T4輪胎S1輪胎S2輪胎S3100989795989795當(dāng)前第1頁1 2 3