本發(fā)明涉及具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎，特別涉及旨在裝配到以持續(xù)速度行駛的運載重型負(fù)荷的車輛(例如貨車、拖拉機(jī)、拖車或大客車)的輪胎。
背景技術(shù)：
：在重型負(fù)荷類型的輪胎中，胎體增強(qiáng)件通常錨固在胎圈區(qū)域中的兩側(cè)，并且在徑向上被由至少兩個層構(gòu)成的胎冠增強(qiáng)件覆蓋，所述至少兩個層重疊并且由絲線或簾線形成，所述絲線或簾線在每個層中平行并且從一個層至下一個層交叉，與周向方向形成在10°至45°之間的角度。形成工作增強(qiáng)件的所述工作層可以進(jìn)一步由至少一個被稱為保護(hù)層的層覆蓋，所述層由增強(qiáng)元件形成，所述增強(qiáng)元件有利地為金屬和可伸展的并且被稱為彈性增強(qiáng)元件。其還可以包括具有低伸展性的金屬絲線或簾線的層，所述金屬絲線或簾線與周向方向形成在45°至90°之間的角度，被稱為三角簾布層的該簾布層在徑向上位于胎體增強(qiáng)件和第一胎冠簾布層之間，所述第一胎冠簾布層被稱為工作簾布層并且由平行的絲線或簾線形成，所述絲線或簾線以絕對值不超過45°的角度鋪設(shè)。三角簾布層與至少所述工作簾布層形成三角增強(qiáng)件，該增強(qiáng)件在其所經(jīng)受的各種應(yīng)力下具有低的變形，三角簾布層基本上用于吸收施加在輪胎胎冠區(qū)域中的所有增強(qiáng)元件上的橫向壓縮力。當(dāng)簾線在等于斷裂力的10％的拉伸力下顯示出至多等于0.2％的相對伸長時，所述簾線被稱為是不可伸展的。當(dāng)簾線在等于斷裂負(fù)荷的拉伸力的作用下顯示出至少等于3％的相對伸長和小于150GPa的最大切線模量時，所述簾線被稱為是彈性的。周向增強(qiáng)元件是與周向方向形成在+2.5°至-2.5°(圍繞0°)范圍內(nèi)的角度的增強(qiáng)元件。輪胎的周向方向或縱向方向是對應(yīng)于輪胎的外周并由輪胎行駛方向限定的方向。輪胎的橫向方向或軸向方向平行于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線。徑向方向是與輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線相交并與其垂直的方向。輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線是輪胎在正常使用時繞其旋轉(zhuǎn)的軸線。徑向平面或子午平面是包含輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線的平面。周向正中平面或赤道平面是垂直于輪胎的旋轉(zhuǎn)軸線并且將輪胎分為兩半的平面。橡膠配混物的“彈性模量”被理解為意指在10％變形和環(huán)境溫度下的割線伸長模量。至于橡膠組合物，模量的測量根據(jù)1988年9月的標(biāo)準(zhǔn)AFNOR-NFT-46002在張力下進(jìn)行：在第二次伸長中(即在一個適應(yīng)循環(huán)之后)測量(根據(jù)1979年12月的標(biāo)準(zhǔn)AFNOR-NFT-40101的正常溫度和相對濕度條件)在10％伸長下的公稱割線模量(或表觀應(yīng)力，以MPa表示)。由于全世界公路網(wǎng)絡(luò)的改善和高速公路網(wǎng)絡(luò)的增長，被稱為“公路”輪胎的某些現(xiàn)有輪胎旨在以高速行駛在越來越長的旅途中。這種輪胎行駛的組合條件毫無疑問地使得行駛的距離增加，輪胎上的磨損減少；另一方面，輪胎的耐久性，特別是胎冠增強(qiáng)件的耐久性受到不利影響。這是因為在胎冠增強(qiáng)件中存在應(yīng)力，特別是胎冠層之間的剪切應(yīng)力，加上軸向最短胎冠層的端部處的工作溫度的不可忽略的升高，其效果是導(dǎo)致裂縫在橡膠中出現(xiàn)并且在所述端部擴(kuò)散。為了改進(jìn)所研究類型的輪胎的胎冠增強(qiáng)件的耐久性，已經(jīng)提出與設(shè)置在簾布層端部(更特別是軸向最短簾布層的端部)之間和/或周圍的橡膠配混物的層和/或成形元件的結(jié)構(gòu)和質(zhì)量相關(guān)的解決方案。特別已知的實踐是在工作層的端部之間引入橡膠配混物的層從而在所述端部之間產(chǎn)生脫離聯(lián)接，從而限制剪切應(yīng)力。然而這種脫離聯(lián)接的層必須具有極好的內(nèi)聚力。這種橡膠配混物的層例如描述于專利申請WO2004/076204。為了改進(jìn)位于胎冠增強(qiáng)件邊緣附近的橡膠配混物的抗劣化能力，專利FR1389428建議結(jié)合低滯后性胎面使用覆蓋至少胎冠增強(qiáng)件的側(cè)面和邊緣并且由低滯后性橡膠配混物形成的橡膠成形元件。為了避免胎冠增強(qiáng)件簾布層之間的分離，專利FR2222232教導(dǎo)了將增強(qiáng)件的端部包覆在橡膠墊中，所述橡膠墊的肖氏A硬度與包圍所述增強(qiáng)件的胎面的肖氏A硬度不同，并且高于位于胎冠增強(qiáng)件和胎體增強(qiáng)件簾布層的邊緣之間的橡膠配混物的成形元件的肖氏A硬度。通過這種方式制備的輪胎的確有效地允許特別是耐久性方面的性能的改進(jìn)。此外，為了制備具有極寬胎面的輪胎或者在具有一定尺寸的輪胎上賦予更大的負(fù)荷承受能力，已知的實踐是引入周向增強(qiáng)元件的層。例如專利申請WO99/24269描述了存在這種周向增強(qiáng)元件的層。周向增強(qiáng)元件的層通常由至少一根金屬簾線形成，所述金屬簾線纏繞從而形成相對于周向方向的鋪設(shè)角度小于2.5°的線圈。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種輪胎，所述輪胎的特別是耐久性和磨損方面的性質(zhì)以及動態(tài)性質(zhì)(特別是側(cè)偏剛度)得以維持而無論磨損程度如何，并且所述輪胎的滾動阻力方面的性能得以改進(jìn)從而有助于裝配所述輪胎的車輛的更低的燃料消耗。根據(jù)本發(fā)明使用具有徑向胎體增強(qiáng)件的輪胎實現(xiàn)該目的，所述輪胎包括胎冠增強(qiáng)件，所述胎冠增強(qiáng)件由至少兩個工作胎冠層形成，每個工作胎冠層由插入橡膠配混物的兩個表層之間的增強(qiáng)元件形成，所述增強(qiáng)元件從一層至另一層交叉并且與周向方向形成在10°至45°之間的角度，聚合物配混物的第一層S與至少一個工作胎冠層接觸并且與胎體增強(qiáng)件接觸，所述聚合物配混物的第一層S沿軸向延伸至少直至胎面的軸向端部，所述胎面沿徑向覆蓋胎冠增強(qiáng)件并且通過兩個胎側(cè)連接至兩個胎圈，胎冠增強(qiáng)件包括至少一個周向增強(qiáng)元件的層，至少一個工作胎冠層的至少一個表層在10％伸長下的彈性拉伸模量小于8.5MPa并且所述表層的用tan(δ)max表示的最大tan(δ)值小于0.100，所述聚合物配混物的第一層S由經(jīng)填充的彈性體配混物制成，所述彈性體配混物具有大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z和用tan(δ)max表示的小于0.100的最大tan(δ)值，并且所述聚合物配混物的第一層S在10％和60℃下在返回循環(huán)中測得的復(fù)數(shù)動態(tài)剪切模量G*大于1.35MPa。經(jīng)填充的彈性體配混物的大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z表示填料以大于或等于65的分散系數(shù)Z分散在組合物的彈性體基質(zhì)中。在本說明書中，填料在彈性體基質(zhì)中的分散通過在交聯(lián)之后根據(jù)S.Otto等人在KautschukGummiKunststoffe，58Jahrgang，NR7-8/2005中描述的方法根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ISO11345測得的系數(shù)Z進(jìn)行表征。系數(shù)Z基于未分散填料的表面積的百分比(“未分散表面積％”)使用下式進(jìn)行計算，所述百分比通過提供有Dynisco公司的“disperDATA”操作軟件及其操作指令的“disperGRADER+”設(shè)備測得：Z＝100-(未分散表面積％)/0.35未分散表面積的百分比本身使用在30°入射光線下觀察樣品表面的攝影機(jī)測得。淺色點與填料和附聚物相關(guān)，而深色點與橡膠基質(zhì)相關(guān)；數(shù)字處理將圖像轉(zhuǎn)化成黑白圖像并且允許以S.Otto在上述文獻(xiàn)中描述的方式確定未分散表面積的百分比。系數(shù)Z越高，填料在橡膠基質(zhì)中的分散越好(100的系數(shù)Z對應(yīng)于完美分散而0的系數(shù)Z對應(yīng)于普通分散)。大于或等于65的系數(shù)Z被認(rèn)為對應(yīng)于填料在彈性體基質(zhì)中的令人滿意的分散。制成層S的彈性體配混物根據(jù)已知方法制備。為了實現(xiàn)大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z，可以有利地通過形成二烯彈性體和增強(qiáng)填料的母料從而制備制成層S的彈性體配混物。在本發(fā)明的含義內(nèi)，“母料”(該英文術(shù)語在其它語言中普遍使用)意指已經(jīng)引入填料的基于彈性體的復(fù)合材料。存在各種獲得二烯彈性體和增強(qiáng)填料的母料的方式。特別地，為了改進(jìn)填料在彈性體基質(zhì)中的分散，一種解決方案是以“液”相混合彈性體和填料。為此，求助于呈現(xiàn)分散在水中的彈性體顆粒的形式的膠乳形式的彈性體，和填料的水分散體，即分散在水中的填料，其通常被稱為“漿料”。因此，根據(jù)本發(fā)明的一個替代形式，通過以液相混合由包含天然橡膠的二烯彈性體膠乳和包含炭黑的填料的水分散體獲得母料。還更優(yōu)選地，根據(jù)如下方法步驟獲得根據(jù)本發(fā)明的母料，所述步驟能夠獲得填料在彈性體基質(zhì)中的非常好的分散：-將二烯彈性體膠乳的第一連續(xù)流供應(yīng)至凝固反應(yīng)器的混合區(qū)域，所述凝固反應(yīng)器限定了在混合區(qū)域和出口之間延伸的細(xì)長的凝固區(qū)域，-在壓力下將包含填料的流體的第二連續(xù)流供應(yīng)至凝固反應(yīng)器的所述混合區(qū)域，從而通過在混合區(qū)域中足夠劇烈地混合第一流和第二流與彈性體膠乳形成混合物，從而造成彈性體膠乳與填料在出口之前凝固，所述配混物之后以連續(xù)流的方式流向出口區(qū)域并且所述填料能夠使彈性體膠乳凝固，-收集在反應(yīng)器的出口處以連續(xù)流的形式預(yù)先獲得的凝固物并且干燥從而收集母料。所述以液相制備母料的方法例如描述于文獻(xiàn)WO97/36724。根據(jù)本發(fā)明有利地，聚合物配混物的第一層S的彈性體–填料結(jié)合的特征在于在交聯(lián)之前測得的大于35％的“結(jié)合橡膠”含量。被稱為“結(jié)合橡膠”試驗的試驗?zāi)軌虼_定未硫化組合物中的與增強(qiáng)填料密切關(guān)聯(lián)的彈性體比例，該彈性體比例在常規(guī)有機(jī)溶劑中不可溶。已知在混合過程中通過增強(qiáng)填料固定的該不可溶橡膠比例能夠定量地表征橡膠組合物中的填料的增強(qiáng)活性。所述方法例如描述于標(biāo)準(zhǔn)NFT45-114(1989年6月)，所述標(biāo)準(zhǔn)用于確定結(jié)合至炭黑的彈性體的含量。本領(lǐng)域技術(shù)人員公知該試驗用于表征由增強(qiáng)填料提供的增強(qiáng)質(zhì)量，該試驗例如描述于如下文獻(xiàn)：Plastics,RubberandCompositesProcessingandApplications，第25卷，第7期，第327頁(1996)；RubberChemistryandTechnology，第69卷，第325頁(1996)。在該情況下，不能用甲苯提取的彈性體的含量以如下方式測得：將橡膠組合物的試驗樣本(通常300-350mg)放置15天從而在該溶劑(例如80-100cm3的甲苯)中溶脹之后，在100℃下進(jìn)行真空干燥24小時的步驟，然后稱重因此處理的橡膠組合物的試驗樣本。優(yōu)選地，上述溶脹步驟在環(huán)境溫度(約20℃)下進(jìn)行并且避開光線，并且例如在溶脹的第一個五天之后更換一次溶劑(甲苯)。在計算中考慮并且消除了橡膠組合物中最初存在的除了彈性體之外的不溶性質(zhì)的組分的份數(shù)之后，“結(jié)合橡膠”含量(重量％)以已知方式通過橡膠組合物樣品的最初重量和最終重量之間的差值計算。損耗因數(shù)tan(δ)為橡膠配混物的層的動態(tài)性質(zhì)。其在粘度分析儀(MetravibVA4000)上根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ASTMD5992-96進(jìn)行測量。記錄硫化組合物的樣品(厚度為4mm，橫截面為400mm2的圓柱狀試樣)在10Hz的頻率和60℃的溫度下經(jīng)受簡單交替剪切應(yīng)力的正弦負(fù)載的響應(yīng)。從0.1％至50％(向外循環(huán))，接著從50％至1％(返回循環(huán))進(jìn)行應(yīng)變振幅掃描。開發(fā)的結(jié)果為在返回循環(huán)中測得的復(fù)數(shù)動態(tài)剪切模量(G*)和損耗因數(shù)tan(δ)。對于返回循環(huán)，標(biāo)明觀察到的最大tan(δ)值，用tan(δ)max表示。滾動阻力為當(dāng)輪胎滾動時出現(xiàn)的阻力。滾動阻力通過與輪胎在旋轉(zhuǎn)過程中的變形相關(guān)的滯后性損失表示。與輪胎旋轉(zhuǎn)相關(guān)的頻率值對應(yīng)于在30至100℃之間測得的tan(δ)值。在100℃下的tan(δ)值因此對應(yīng)于輪胎在運行時的滾動阻力的指標(biāo)。還有可能通過使用在60℃的溫度下施加的能量測量試樣的用百分比表示的回彈能量損失從而確定滾動阻力。根據(jù)本發(fā)明有利地，至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層在60℃下的損失(用P60表示)小于20％。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案，所述至少兩個工作胎冠層的表層在10％伸長下的彈性拉伸模量小于8.5MPa，并且所述至少兩個工作胎冠層的表層的tan(δ)max值小于0.100。使用彈性模量值小于8.5MPa并且tan(δ)max值小于0.100的所述配混物能夠改進(jìn)輪胎在滾動阻力方面的性質(zhì)，同時維持滿意的耐久性性質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案，至少一個工作胎冠層的所述至少一個表層為彈性體配混物，所述彈性體配混物基于天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯和可能的至少一種其它二烯彈性體，在共混物的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯相對于所使用的一種或多種其它二烯彈性體和增強(qiáng)填料的含量以主要含量存在，所述增強(qiáng)填料由如下組成：a)BET比表面積大于60m2/g的炭黑，i.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)大于85時，以在20至40phr之間的含量使用，ii.當(dāng)炭黑的吸油值(COAN)小于85時，以在20至60phr之間的含量使用，b)或BET比表面積小于60m2/g的炭黑，無論其吸油值如何，以在20至80phr之間，優(yōu)選在30至50phr之間的含量使用，c)或BET比表面積在30至260m2/g之間的在表面上包含SiOH和/或AlOH官能團(tuán)的二氧化硅和/或氧化鋁類型的白填料，所述白填料選自沉淀或熱解二氧化硅、氧化鋁、鋁硅酸鹽，或在合成過程中或合成之后改性的炭黑，以在20至80phr之間，優(yōu)選在30至50phr之間的含量使用，d)或(a)中描述的炭黑和/或(b)中描述的炭黑和/或(c)中描述的白填料的共混物，其中總填料含量在20至80phr之間，優(yōu)選在40至60phr之間。BET比表面積的測量根據(jù)“TheJournaloftheAmericanChemicalSociety”(第60卷，第309頁，1938年2月)中描述的BRUNAUER、EMMET和TELLER方法(對應(yīng)于1987年11月的標(biāo)準(zhǔn)NFT45007)進(jìn)行。壓縮吸油值(COAN)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ASTMD3493進(jìn)行測量。如果使用透明填料或白填料，需要使用偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑，所述偶聯(lián)劑和/或覆蓋劑選自本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的試劑。作為優(yōu)選的偶聯(lián)劑的示例，可以提及雙(3-三烷氧基甲硅烷基丙基)多硫化物類型的烷氧基硅烷硫化物，其中特別是由Degussa以名稱Si69(純液體產(chǎn)品)和名稱X50S(固體產(chǎn)品(以50重量/50重量與N330炭黑共混))銷售的雙(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫化物。作為覆蓋劑的示例，可以提及脂肪醇，烷基烷氧基硅烷，例如分別由Degussa以名稱Si116和Si216銷售的六癸基三甲氧基硅烷或六癸基三乙氧基硅烷，二苯胍，聚乙二醇或任選通過OH或烷氧基官能團(tuán)改性的硅油。以填料的重量計，涂布劑和/或偶聯(lián)劑以≥1/100且≤20/100的比例使用，如果透明填料形成所有增強(qiáng)填料則優(yōu)選以在2/100至15/100范圍內(nèi)的比例使用，如果增強(qiáng)填料通過炭黑和透明填料的共混物形成則以在1/100至20/100范圍內(nèi)的比例使用。具有上述二氧化硅和/或氧化鋁類型的材料的形態(tài)和SiOH和/或AlOH表面官能并且可以根據(jù)本發(fā)明用作這些材料的部分或全部替代品的增強(qiáng)填料的其它示例包括炭黑，所述炭黑在合成過程中通過在供應(yīng)至爐的油中加入硅和/或鋁的化合物或者在合成之后通過將酸加入炭黑在硅酸鈉和/或鋁酸鈉溶液中的水懸浮液而改性，從而用SiOH和/或AlOH官能至少部分地覆蓋炭黑的表面。作為這種類型的在表面上具有SiOH和/或AlOH官能團(tuán)的炭基填料的非限制性示例，可以提及ACS橡膠專題會議(阿納海姆，加利福尼亞，1997年5月6-9日)第24號文件中描述的CSDP型填料，以及專利申請EP-A-0799854中的填料。當(dāng)使用透明填料作為唯一的增強(qiáng)填料時，通過使用BET比表面積在30至260m2/g之間的沉淀或熱解二氧化硅或沉淀氧化鋁或甚至硅酸鋁獲得滯后性質(zhì)和內(nèi)聚力性質(zhì)。作為這種類型的填料的非限制性示例，可以提及來自Akzo的二氧化硅KS404，來自Degussa的UltrasilVN2或VN3和BV3370GR，來自Huber的Zeopol8745，來自Rhodia的Zeosil175MP或Zeosil1165MP，來自PPG的HI-SIL2000等。在可以與天然橡膠或主要具有順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯共混使用的二烯彈性體中，可以提及優(yōu)選主要具有順式-1,4鏈的聚丁二烯(BR)，苯乙烯-丁二烯共聚物(SBR)溶液或乳液，丁二烯-異戊二烯共聚物(BIR)或苯乙烯-丁二烯-異戊二烯三元聚合物(SBIR)。這些彈性體可以是在聚合過程中或在聚合之后通過支化劑(例如二乙烯基苯)或星形支化劑(例如碳酸酯、鹵化錫或鹵化硅)或通過官能化劑改性的彈性體，所述官能化劑例如通過二甲基氨基苯甲酮或二乙基氨基苯甲酮的作用造成含氧羰基或羧基官能團(tuán)或胺官能團(tuán)接枝至鏈或鏈端部。在天然橡膠或主要包含順式-1,4鏈的合成聚異戊二烯與一種或多種上述二烯彈性體的共混物的情況下，天然橡膠或合成聚異戊二烯優(yōu)選以主要含量，更優(yōu)選以大于70phr的含量使用。根據(jù)本發(fā)明的該優(yōu)選的實施方案，更低的彈性模量通常伴隨著更低的粘性模量G”，該變化被證明對于輪胎滾動阻力的降低是有利的。通常，胎冠層的表層在10％伸長下的彈性拉伸模量值大于8.5Mpa并且通常大于10MPa。特別是當(dāng)車輛遵循彎曲路徑時、當(dāng)在停車場移動時或甚至當(dāng)在通過環(huán)形路線時，特別需要所述彈性模量值從而能夠限制工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮的程度。特別地，在接地斑塊的區(qū)域中施加至胎面的軸向方向上的剪切造成工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮。本發(fā)明人能夠證實，由于如上所述的工作胎冠層的增強(qiáng)元件所經(jīng)受的壓縮，周向增強(qiáng)元件的層允許選擇工作胎冠層的表層的橡膠配混物的更低的彈性模量值而不會損害輪胎的耐久性性質(zhì)。本發(fā)明人還能夠證實，當(dāng)表層在10％伸長下具有小于8.5MPa的彈性拉伸模量時，工作胎冠層的表層的內(nèi)聚力維持令人滿意。在本發(fā)明的含義內(nèi)，內(nèi)聚性橡膠配混物為特別耐裂的橡膠配混物。因此通過在“PS”(純剪切)試樣上進(jìn)行的疲勞開裂試驗評估配混物的內(nèi)聚力。所述試驗包括在對試樣進(jìn)行刻痕之后確定裂縫蔓延速度“PR”(法文縮寫為“VP”)(nm/周期)隨能量釋放速度“E”(J/m2)的變化。測量覆蓋的實驗范圍為-20℃至+150℃范圍內(nèi)的溫度、空氣或氮氣的氣氛。試樣的應(yīng)力為以脈沖應(yīng)力負(fù)載(“半正矢”切線信號)的形式施加的振幅在0.1mm至10mm之間的動態(tài)移動，剩余時間等于脈沖持續(xù)時間；信號的頻率平均為約10Hz。測量包括3個部分：·“PS”試樣在27％變形下的1000個周期的適應(yīng)?！つ芰勘碚鲝亩_定“E”＝f(變形)定律。能量釋放速度“E”等于W0*h0，其中W0＝每個周期和每單位體積供應(yīng)至材料的能量，h0＝試樣的初始高度。利用“力/位移”采集數(shù)據(jù)因此給出“E”和應(yīng)力負(fù)載的振幅之間的關(guān)系?！ぴ趯Α癙S”試樣進(jìn)行刻痕之后測量裂縫。收集的數(shù)據(jù)用以確定裂縫蔓延速度“PR”隨施加的應(yīng)力水平“E”的變化。本發(fā)明人特別證實，至少一個周向增強(qiáng)元件的層的存在有助于減少工作胎冠層的表層的內(nèi)聚力的變化。特別地，更常規(guī)的輪胎設(shè)計特別包括在10％伸長下的彈性拉伸模量值大于8.5MPa的工作胎冠層的表層，這造成工作胎冠層的所述表層的內(nèi)聚力變化，該內(nèi)聚力具有降低的傾向。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，特別當(dāng)車輛遵循彎曲路徑時，有助于限制工作胎冠層的增強(qiáng)元件處于壓縮的程度的至少一個周向增強(qiáng)元件的層的存在限制了溫度的增加，因此造成表層的內(nèi)聚力的較小變化。本發(fā)明人因此認(rèn)為在根據(jù)本發(fā)明的輪胎設(shè)計中工作胎冠層的表層的內(nèi)聚力(所述內(nèi)聚力低于更常規(guī)的輪胎設(shè)計中存在的內(nèi)聚力)是令人滿意的。本發(fā)明人還能夠證實選擇具有在10％和60℃下在返回循環(huán)中測得的大于1.35MPa的復(fù)數(shù)剪切模量G*的第一層S賦予輪胎至少與常規(guī)輪胎同樣好的動態(tài)性質(zhì)和特別是側(cè)偏剛度性質(zhì)，所述常規(guī)輪胎包括工作胎冠層，所述工作胎冠層的表層具有大于10MPa的剛度模量值。實際上本發(fā)明人能夠證實，賦予輪胎額外剛度的周向增強(qiáng)元件的層的存在部分減小了由于選擇表層具有小于8.5MPa的剛度模量值的工作胎冠層而造成的側(cè)偏剛度的損失，并且第一層S的上述特征特別有助于該側(cè)偏剛度性質(zhì)。特別地并且本領(lǐng)域技術(shù)人員完全意料之外地，聚合物配混物的第一層S(所述層S被設(shè)置成與胎體增強(qiáng)件和至少一個胎冠增強(qiáng)件的層接觸)的性質(zhì)顯著影響側(cè)偏剛度性質(zhì)。由于賦予輪胎剛度，周向增強(qiáng)元件的層的存在似乎能夠充分地并且理論上最佳地影響側(cè)偏剛度性質(zhì)。進(jìn)行的試驗證實第一層S的性質(zhì)顯著影響輪胎的側(cè)偏剛度性質(zhì)并且即使當(dāng)存在周向增強(qiáng)元件的層時也允許改進(jìn)側(cè)偏剛度性質(zhì)。本發(fā)明人進(jìn)一步證實選擇該聚合物配混物的第一層S不損害輪胎在直線行駛時經(jīng)受的應(yīng)力方面的性能。根據(jù)本發(fā)明有利地，第一層S的在10％和60℃下在返回循環(huán)中測得的復(fù)數(shù)剪切模量G*小于2MPa，因此假設(shè)輪胎的耐久性性質(zhì)及其滾動阻力性質(zhì)受到損害，輪胎的熱性質(zhì)也不會過多改變。本發(fā)明人進(jìn)一步證實由經(jīng)填充的彈性體配混物(所述彈性體配混物具有大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z和用tan(δ)max表示的小于0.100的最大tan(δ)值)制成的第一層S具有足夠的內(nèi)聚力從而當(dāng)物體刺穿輪胎胎面時限制裂縫的蔓延。本發(fā)明人還證實即使在物體刺穿輪胎胎面的上述情況下，也能實現(xiàn)組合動態(tài)性質(zhì)(特別是側(cè)偏剛度、滾動阻力和耐久性性質(zhì))的輪胎性能的折中。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案，第一層S的彈性體配混物包含以10至50phr之間的含量使用的至少一種炭黑作為增強(qiáng)填料，所述炭黑具有大于90m2/g，優(yōu)選大于或等于120m2/g的BET比表面積。還優(yōu)選地，第一層S的彈性體配混物的增強(qiáng)填料包括上述炭黑和白填料的共混物作為增強(qiáng)填料，總填料含量在10至60phr之間并且炭黑與白填料的比例大于2.7。選擇上述填料還能夠賦予第一層S令人滿意的內(nèi)聚力性質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明的有利的變體形式，輪胎包括聚合物配混物的第二層G，所述第二層G沿徑向位于胎體增強(qiáng)件和胎冠增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層之間并且軸向?qū)挾戎辽俚扔谔ス谠鰪?qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度的70％，所述聚合物配混物的第二層G由經(jīng)填充的彈性體配混物制成，所述彈性體配混物具有大于或等于65的宏觀分散系數(shù)Z和用tan(δ)max表示的小于0.100的最大tan(δ)值，并且第四層G在10％和60℃下在返回循環(huán)中測得的復(fù)數(shù)剪切模量G*大于1.35MPa。根據(jù)本發(fā)明有利地，聚合物配混物的第二層G中的彈性體-填料結(jié)合的特征在于在交聯(lián)之前測得的大于35％的“結(jié)合橡膠”含量。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式的優(yōu)選實施方案，所述第二層G的軸向?qū)挾戎炼嗟扔谔ス谠鰪?qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度并且優(yōu)選至少等于胎冠增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件的徑向最內(nèi)層的寬度的90％。根據(jù)本發(fā)明的該替代形式還優(yōu)選地，所述第二層G的在徑向方向上測得的厚度大于φ并且優(yōu)選小于3φ，φ為胎冠增強(qiáng)件的徑向最內(nèi)層的增強(qiáng)元件的直徑。本發(fā)明人還能夠證實，由此限定的聚合物配混物的第二層G通過補充周向增強(qiáng)元件的層和聚合物配混物的第一層S從而進(jìn)一步有助于改進(jìn)輪胎的側(cè)偏剛度性質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明有利地，第二層G的在10％和60℃下在返回循環(huán)中測得的復(fù)數(shù)剪切模量G*小于2MPa，因此假設(shè)輪胎的耐久性性質(zhì)及其滾動阻力性質(zhì)受到損害，輪胎的熱性質(zhì)也不會過多改變。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案，第二層G的彈性體配混物包含以10至50phr之間的含量使用的至少一種炭黑作為增強(qiáng)填料，所述炭黑具有大于90m2/g，優(yōu)選大于120m2/g的BET比表面積。還優(yōu)選地，第二層G的彈性體配混物的增強(qiáng)填料包括上述炭黑和白填料的共混物作為增強(qiáng)填料，總填料含量在10至60phr之間并且炭黑與白填料的比例大于2.7。有利地，制成第二層G的聚合物配混物與制成第二層S的聚合物配混物相同。根據(jù)本發(fā)明的一個有利的實施方案，至少一個工作胎冠層的所述增強(qiáng)元件為具有飽和層的簾線，至少一個內(nèi)層用由聚合物組合物制成的層加上護(hù)套，所述聚合物組合物例如為優(yōu)選基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物。被稱為“層狀”簾線或“多層”簾線的簾線為由中心芯部和圍繞該中心芯部排列的線股或絲線的一個或多個幾乎同軸的層制成的簾線。在本發(fā)明的含義內(nèi)，層狀簾線的飽和層為由絲線制成的簾線，其中不存在加入至少一根額外絲線的足夠空間。本發(fā)明人能夠證實，存在如上所述的簾線作為工作胎冠層的增強(qiáng)元件能夠有助于耐久性方面的更好性能。特別地，如上文所解釋的，工作層的表層的橡膠配混物似乎能夠降低輪胎的滾動阻力。這造成當(dāng)輪胎使用時這些橡膠配混物的溫度降低，這可能造成在一定的輪胎使用條件下針對氧化現(xiàn)象對增強(qiáng)元件更弱的保護(hù)。特別地，橡膠配混物的能夠阻隔氧氣的性質(zhì)隨著溫度而降低，并且對于大多惡劣行駛條件，氧氣的存在可能造成簾線的機(jī)械性質(zhì)逐步變差，并且可能不利地影響這些簾線的壽命。上述簾線內(nèi)橡膠護(hù)套的存在彌補了增強(qiáng)元件的這種潛在的氧化風(fēng)險，因為護(hù)套有助于阻隔氧氣。表述“基于至少一種二烯彈性體的組合物”以已知的方式意指組合物包含主要量(即超過50％的質(zhì)量份數(shù))的這種或這些二烯彈性體。應(yīng)當(dāng)注意到，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套在其覆蓋的層周圍連續(xù)延伸(即，該護(hù)套在簾線的垂直于其半徑的“徑向正交”方向上是連續(xù))，從而形成橫截面有利地幾乎為圓形的連續(xù)套筒。還應(yīng)當(dāng)注意到，該護(hù)套的橡膠組合物可以為可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的，即其根據(jù)定義包含交聯(lián)體系，當(dāng)組合物固化(即固化而非熔融)時所述交聯(lián)體系適合允許組合物交聯(lián)；因此，該橡膠組合物可以被稱為不可熔融的，因為無論加熱至多高的溫度，其都不能熔融。術(shù)語“二烯”彈性體或橡膠以已知的方式被理解為意指至少部分(即均聚物或共聚物)基于二烯單體(具有兩個共軛或非共軛碳-碳雙鍵的單體)的彈性體。優(yōu)選地，用于橡膠護(hù)套的交聯(lián)體系是被稱為硫化體系的體系，即基于硫(或硫給體試劑)和主硫化促進(jìn)劑的體系。可以將各種已知的次促進(jìn)劑或硫化活性劑加入這種基礎(chǔ)硫化體系。除了所述交聯(lián)體系之外，根據(jù)本發(fā)明的護(hù)套的橡膠組合物可以包括可以用在輪胎的橡膠組合物中的所有常規(guī)成分，例如基于炭黑和/或無機(jī)增強(qiáng)填料如二氧化硅的增強(qiáng)填料，抗老化劑例如抗氧化劑，增量油，增塑劑或改進(jìn)組合物在未加工狀態(tài)下的可加工性的試劑，亞甲基受體和給體，樹脂，雙馬來酰亞胺，已知的“RFS”(間苯二酚-甲醛-二氧化硅)類型的粘合促進(jìn)劑，或金屬鹽，特別是鈷鹽。優(yōu)選地，選擇該護(hù)套的組合物使其與簾線旨在增強(qiáng)的工作胎冠層的表層所使用的組合物相同。因此，在護(hù)套和橡膠基質(zhì)的各個材料之間不存在潛在不相容性的問題。根據(jù)本發(fā)明的替代形式，至少一個工作胎冠層的所述簾線為[L+M]層構(gòu)造的簾線，所述[L+M]層構(gòu)造包括具有L根直徑為d1并且以捻距p1螺旋纏繞在一起的絲線的第一層C1，L的范圍為1至4，所述第一層C1被具有M根直徑為d2并且以捻距p2螺旋纏繞在一起的絲線的至少一個中間層C2包圍，M的范圍為3至12，由基于至少一種二烯彈性體的不可交聯(lián)、可交聯(lián)或經(jīng)交聯(lián)的橡膠組合物制成的護(hù)套在所述構(gòu)造中覆蓋所述第一層C1。優(yōu)選地，第一層內(nèi)層(C1)的絲線的直徑在0.10至0.5mm之間，并且外層(C2)的絲線的直徑在0.10至0.5mm之間。還優(yōu)選地，外層(C2)的所述絲線所纏繞的螺旋捻距在8至25mm之間。在本發(fā)明的含義內(nèi)，螺旋捻距表示平行于簾線軸線測得的長度，在所述長度之后具有該捻距的絲線圍繞簾線軸線完成一整圈；因此，如果軸線由垂直于所述軸線的兩個平面截開并且由等于構(gòu)成簾線的層的絲線的捻距的長度分離，則在這兩個平面中的該絲線的軸線在對應(yīng)于所討論的絲線層的兩個圓上占據(jù)相同的位置。有利地，確定簾線具有如下一個特征，甚至更優(yōu)選地具有如下所有特征：-層C2為飽和層，意指在該層中不存在加入至少一根直徑d2的第(N+1)根絲線的足夠空間，N表示可以圍繞層C1以單層纏繞的絲線的最大數(shù)量；-橡膠護(hù)套還覆蓋內(nèi)層C1，和/或分離外層C2的相鄰的成對絲線；-橡膠護(hù)套幾乎覆蓋層C2的每根絲線的徑向內(nèi)周的一半，從而分離該層C2的相鄰的成對絲線。優(yōu)選地，橡膠護(hù)套具有0.010mm至0.040mm的平均厚度。通常，根據(jù)本發(fā)明的所述簾線可以使用任何類型的金屬絲線制得，所述金屬絲線特別由鋼制成，例如碳鋼絲線和/或不銹鋼絲線。優(yōu)選使用碳鋼，但是當(dāng)然可以使用其它鋼或其它合金。當(dāng)使用碳鋼時，其碳含量(鋼的重量％)優(yōu)選在0.1％至1.2％之間，更優(yōu)選為0.4％至1.0％；這些含量代表輪胎所需的機(jī)械性質(zhì)和絲線的可加工性之間的良好折中。應(yīng)注意在0.5％至0.6％之間的碳含量最終使得這種鋼更便宜，因為它們更容易拉制。取決于目標(biāo)應(yīng)用，本發(fā)明的另一個有利的實施方案還可以包括使用具有低碳含量(例如在0.2％至0.5％之間)的鋼，這特別是因為較低的成本和更大的易拉制性。根據(jù)本發(fā)明的所述簾線可以使用本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的各種技術(shù)例如在兩個步驟中獲得，首先使用擠出頭給芯部或?qū)覥1加上護(hù)套，該步驟之后是通過圍繞加上護(hù)套的層C1絞合或纏繞剩余的M根絲線(層C2)的最終操作的第二階段。在任選的中間纏繞和解繞操作的過程中，由橡膠護(hù)套造成的未處理狀態(tài)下的粘合問題可以以本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的方式來解決，例如通過使用插入的塑料膜來解決。至少一個工作胎冠層的所述簾線例如選自專利申請WO2006/013077和WO2009/083212中描述的簾線。根據(jù)本發(fā)明的一個有利的實施方案，軸向最寬的工作胎冠層在徑向上位于另一個工作胎冠層的內(nèi)部。根據(jù)本發(fā)明的一個有利的替代形式，周向增強(qiáng)元件的層的軸向?qū)挾却笥?.5xW。W為當(dāng)輪胎安裝在其使用輪輞上并且被充氣到其建議壓力時該輪胎的最大軸向?qū)挾?。增?qiáng)元件的層的軸向?qū)挾仍谳喬サ臋M截面上進(jìn)行測量，因此輪胎處于未充氣狀態(tài)。根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施方案，至少兩個工作胎冠層具有不同的軸向?qū)挾龋S向最寬的工作胎冠層的軸向?qū)挾群洼S向最窄的工作胎冠層的軸向?qū)挾戎g的差別在10至30mm之間。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案，周向增強(qiáng)元件的層在徑向上設(shè)置在兩個工作胎冠層之間。根據(jù)本發(fā)明的該實施方案，相比于在徑向上位于工作層的外部的相似的層所能實現(xiàn)的效果，周向增強(qiáng)元件的層能夠更顯著地限制胎體增強(qiáng)件的增強(qiáng)元件處于壓縮的程度。其優(yōu)選在徑向上通過至少一個工作層與胎體增強(qiáng)件分離，從而限制所述增強(qiáng)元件上的應(yīng)力負(fù)荷并且避免增強(qiáng)元件過度疲勞。根據(jù)本發(fā)明還有利地，在徑向上與周向增強(qiáng)元件的層鄰近的工作胎冠層的軸向?qū)挾却笥谒鲋芟蛟鰪?qiáng)元件的層的軸向?qū)挾?，并且?yōu)選地，在赤道平面的兩側(cè)和周向增強(qiáng)元件的層的直接軸向延伸部分中，與周向增強(qiáng)元件的層鄰近的所述工作胎冠層在軸向?qū)挾壬下?lián)接，之后通過橡膠配混物的層C至少在所述兩個工作層公共的剩余寬度上脫離聯(lián)接。在鄰近該層圓周增強(qiáng)元件的工作胎冠層之間設(shè)置這樣的聯(lián)結(jié)，會降低作用在與該聯(lián)結(jié)最接近的位置處的軸向最外側(cè)的圓周元件上的拉伸應(yīng)力。根據(jù)本發(fā)明的一個有利的實施方案，至少一個周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件為金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件在0.7％伸長下具有在10至120GPa之間的割線模量和小于150GPa的最大切線模量。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，增強(qiáng)元件在0.7％伸長下的割線模量小于100GPa并且大于20GPa，優(yōu)選在30至90GPa之間，還更優(yōu)選小于80GPa。同樣優(yōu)選地，增強(qiáng)元件的最大切線模量小于130GPa，更優(yōu)選地小于120GPa。上面所述的模量值可以在拉伸應(yīng)力隨著伸長而變化的曲線上測量，所述伸長是通過分布在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上的20MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面積。相同的增強(qiáng)元件的模量值可以在拉伸應(yīng)力隨著伸長而變化的曲線上測量，所述伸長是通過分布在增強(qiáng)元件的總的橫截面上的10MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面積。增強(qiáng)元件的總橫截面是由金屬和橡膠制成的復(fù)合元件的橫截面，橡膠特別在輪胎固化階段的過程中滲入增強(qiáng)元件。根據(jù)與增強(qiáng)元件的總橫截面相關(guān)的該構(gòu)想，至少一個周向增強(qiáng)元件的層的軸向外部和中部的增強(qiáng)元件是金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件在0.7％伸長下具有在5至60GPa之間的割線模量和小于75GPa的最大切線模量。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，增強(qiáng)元件在0.7％伸長下的割線模量小于50GPa并且大于10GPa，優(yōu)選在15至45GPa之間，還更優(yōu)選小于40GPa。同樣優(yōu)選地，增強(qiáng)元件的最大切線模量小于65GPa，更優(yōu)選地小于60GPa。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，周向增強(qiáng)元件的至少一個層的增強(qiáng)元件是金屬增強(qiáng)元件，所述金屬增強(qiáng)元件具有作為相對伸長的函數(shù)的拉伸應(yīng)力曲線，所述拉伸應(yīng)力曲線對于較小的伸長具有較緩的斜率，而對于較大的伸長具有基本上恒定并且較陡的斜率。附加簾布層的這種增強(qiáng)元件通常被稱為“雙模量”元件。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案，基本上恒定并且較陡的斜率從0.1％至0.5％之間的相對伸長開始出現(xiàn)。上述增強(qiáng)元件的各個特征在取自輪胎的增強(qiáng)元件上測得。根據(jù)本發(fā)明，更特別適于制備至少一個周向增強(qiáng)元件的層的增強(qiáng)元件是例如公式21.23的組件，所述公式21.23的結(jié)構(gòu)為3x(0.26+6x0.23)4.4/6.6SS；這種成股簾線由21根公式為3x(1+6)的基本絲線組成，其中3個股纏繞在一起，每一股由7根絲線組成，形成中間芯部的一根絲線的直徑等于26/100mm，6根纏繞絲線的直徑等于23/100mm。所述簾線具有等于45GPa的0.7％割線模量和等于98GPa的最大切線模量，這些模量在拉伸應(yīng)力隨著伸長而變化的曲線上測得，所述伸長是通過分布在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上的20MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面。在拉伸應(yīng)力隨著伸長而變化的曲線上，所述伸長是通過分布在增強(qiáng)元件的總的橫截面上的10MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面，公式為21.23的該簾線具有等于23GPa的0.7％割線模量和等于49GPa的最大切線模量。同樣地，增強(qiáng)元件的另一個示例是公式21.28的組件，所述公式21.28的組件的構(gòu)造為3x(0.32+6x0.28)6.2/9.3SS。該簾線具有等于56GPa的0.7％割線模量和等于102GPa的最大切線模量，這些模量在拉伸應(yīng)力隨著伸長而變化的曲線上測得，所述伸長是通過分布在增強(qiáng)元件的金屬的橫截面上的20MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的金屬的橫截面。在拉伸應(yīng)力隨著伸長而變化的曲線上，所述伸長是通過分布在增強(qiáng)元件的總的橫截面上的10MPa的預(yù)負(fù)荷來確定的，拉伸應(yīng)力對應(yīng)于測得的張力除以增強(qiáng)元件的總橫截面，公式為21.28的該簾線具有等于27GPa的0.7％割線模量和等于49GPa的最大切線模量。在至少一個周向增強(qiáng)元件的層中使用這種增強(qiáng)元件特別能夠維持層的令人滿意的剛度，即使在常規(guī)制造方法中的成型和固化階段之后。根據(jù)本發(fā)明的第二個實施方案，周向增強(qiáng)元件可以由不可伸展的金屬元件形成，所述金屬元件以一定方式切割從而形成長度遠(yuǎn)小于最短層的周長但是優(yōu)選大于所述周長的0.1倍的部分，所述部分之間的切口沿軸向彼此偏離。再次優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的彈性拉伸模量小于最具伸展性的工作胎冠層在相同條件下測得的彈性拉伸模量。所述實施方案能夠以簡單的方式賦予周向增強(qiáng)元件的層一定的模量，所述模量可以簡單調(diào)節(jié)(通過選擇同一行的部分之間的間隔)但是在所有情況下都低于由相同但連續(xù)的金屬元件構(gòu)成的層的模量，附加層的模量在取自輪胎的切割元件的硫化層上測得。根據(jù)本發(fā)明的第三個實施方案，周向增強(qiáng)元件是波狀金屬元件，波幅與波長的比例a/λ至多等于0.09。優(yōu)選地，附加層的每單位寬度的彈性拉伸模量小于最具伸展性的工作胎冠層在相同條件下測得的彈性拉伸模量。金屬元件優(yōu)選為鋼簾線。根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案，工作胎冠層的增強(qiáng)元件為不可伸展的金屬簾線。為了降低作用在軸向最外周向元件上的拉伸應(yīng)力，本發(fā)明還有利地使工作胎冠層的增強(qiáng)元件與周向方向形成的角度小于30°，優(yōu)選小于25°。根據(jù)本發(fā)明的另一個有利的替代形式，工作胎冠層包括從一個簾布層至另一個簾布層交叉并且與周向方向形成角度的增強(qiáng)元件，所述角度可以在軸向方向上變化，在增強(qiáng)元件的層的軸向外邊緣上的所述角度大于在周向中平面處測得的所述元件的角度。本發(fā)明的所述實施方案能夠提高某些區(qū)域中的周向剛度，同時另一方面降低其它區(qū)域中的周向剛度，從而顯著降低胎冠增強(qiáng)件處于壓縮的程度。本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施方案還使胎冠增強(qiáng)件通過被稱為彈性增強(qiáng)元件的增強(qiáng)元件的被稱為保護(hù)層的至少一個附加層在徑向上在外側(cè)得到補充，所述彈性增強(qiáng)元件以相對于周向方向在10°至45°之間的角度定向，且方向與通過與其徑向鄰近的工作層的不可伸展的元件形成的角度相同。保護(hù)層可以具有比最窄工作層的軸向?qū)挾雀〉妮S向?qū)挾?。所述保護(hù)層還可以具有比最窄工作層的軸向?qū)挾雀蟮妮S向?qū)挾?，使得所述保護(hù)層覆蓋最窄工作層的邊緣，并且當(dāng)保護(hù)層位于最窄層的徑向上方時，其在附加增強(qiáng)件的軸向延伸部分中在軸向?qū)挾壬吓c最寬工作胎冠層聯(lián)接，從而之后在軸向外側(cè)通過厚度至少等于2mm的成形元件與所述最寬工作層脫離聯(lián)接。在上述情況下，由彈性增強(qiáng)元件形成的保護(hù)層一方面任選地通過成形元件與所述最窄工作層的邊緣脫離聯(lián)接，所述成形元件的厚度基本上小于分離兩個工作層的邊緣的成形元件的厚度，另一方面所述保護(hù)層的軸向?qū)挾刃∮诨虼笥谧顚捥ス趯拥妮S向?qū)挾?。根?jù)本發(fā)明的上述任一個實施方案，胎冠增強(qiáng)件可以進(jìn)一步通過由鋼制不可伸展金屬增強(qiáng)元件制成的三角層在胎體增強(qiáng)件和最接近所述胎體增強(qiáng)件的徑向內(nèi)部工作層之間在徑向內(nèi)側(cè)得到補充，所述不可伸展金屬增強(qiáng)元件與周向方向形成大于60°的角度，且方向與通過徑向最接近胎體增強(qiáng)件的層的增強(qiáng)元件形成的角度相同。剛剛描述的根據(jù)本發(fā)明的輪胎的滾動阻力相對于常規(guī)輪胎得以改進(jìn)，同時維持了耐久性和磨損和側(cè)偏剛度性質(zhì)方面的同樣相當(dāng)?shù)男阅堋４送?，工作胎冠層的表層的橡膠配混物的更低的彈性模量值意味著輪胎的胎冠可以變軟，因此例如當(dāng)石塊卡在胎面花紋的底部時，限制了胎冠受到攻擊的風(fēng)險和胎冠增強(qiáng)件的層的增強(qiáng)元件腐蝕的風(fēng)險。附圖說明下文將通過參考圖1和圖2的本發(fā)明的示例性實施方案的描述使本發(fā)明的其它細(xì)節(jié)和有利特征變得顯而易見，在圖中：-圖1顯示了根據(jù)本發(fā)明的第一個實施方案的輪胎的子午線示意圖，-圖2顯示了根據(jù)本發(fā)明的第二個實施方案的輪胎的子午線示意圖。具體實施方式為了更容易理解，附圖沒有按比例顯示。這些圖僅顯示了輪胎的圖的一半，輪胎相對于軸線XX’對稱地延續(xù)，所述軸線XX’表示輪胎的周向正中平面或赤道平面。在圖1中，尺寸為315/70R22.5的輪胎1具有等于0.70的縱橫比H/S，H是輪胎1在其安裝輪輞上的高度，S是其最大軸向?qū)挾?。所述輪?包括固定在兩個胎圈(圖中未示出)中的徑向胎體增強(qiáng)件2。胎體增強(qiáng)件由單層金屬簾線形成。所述胎體增強(qiáng)件2被胎冠增強(qiáng)件4環(huán)箍，所述胎冠增強(qiáng)件4在徑向上從內(nèi)向外由以下形成：-由未包封的不可伸展的9.28金屬簾線形成的第一工作層41，所述金屬簾線在簾布層的整個寬度上連續(xù)并且以24°的角度定向，-周向增強(qiáng)元件的層42，所述周向增強(qiáng)元件的層42由“雙模量”類型的21x23鋼金屬簾線形成，-由未包封的不可伸展的9.28金屬簾線形成的第二工作層43，所述金屬簾線在簾布層的整個寬度上連續(xù)并且以24°的角度定向并且與層41的金屬簾線交叉，-由彈性6.35金屬簾線形成的保護(hù)層44。胎冠增強(qiáng)件本身由胎面6所覆蓋。輪胎的最大軸向?qū)挾鹊扔?17mm。第一工作層41的軸向?qū)挾萀41等于252mm。第二工作層43的軸向?qū)挾萀43等于232mm。寬度L41和L43之間的差值等于15mm。周向增強(qiáng)元件的層42的軸向?qū)挾萀42等于194mm。被稱為保護(hù)簾布層的最終胎冠簾布層44具有等于124mm的寬度L44。根據(jù)本發(fā)明，每個工作層41和43的表層在10％伸長下的彈性拉伸模量等于6MPa。根據(jù)本發(fā)明，橡膠配混物的第一層S設(shè)置在胎體增強(qiáng)件2和第一工作層41之間。在圖2中，輪胎1與圖1所示的輪胎的不同之處在于，沿徑向在胎體增強(qiáng)件2和第一工作層41之間，第二層G沿軸向延伸第一層S。使用如圖1所示的根據(jù)本發(fā)明制備的各種輪胎進(jìn)行試驗并且同樣如圖1所示與參照輪胎對比。還通過改變工作層41和43的表層的配混物的特征(特別是在10％伸長下的彈性拉伸模量值和tan(δ)max值)和層S的配混物的特征(特別是在10％和60℃下在返回循環(huán)中測得的復(fù)數(shù)動態(tài)剪切模量G*)從而進(jìn)行試驗。各種配混物列于下表。組分的值用phr(重量份/百份彈性體)表示。對各個參照輪胎進(jìn)行試驗。第一參照輪胎T1具有表層由配混物R1制成的工作層和由配混物R2制成的第一層S。第二參照輪胎T2具有表層由配混物1至5制成的工作層和由配混物R2制成的第一層S。對根據(jù)本發(fā)明的各種輪胎進(jìn)行試驗。根據(jù)本發(fā)明的輪胎S1由如下制得：表層由配混物1至5制成的工作層和由配混物6制成的第一層S。在試驗機(jī)上進(jìn)行第一耐久性試驗，所述試驗機(jī)使得每個輪胎在等于所述輪胎指定的最大速度等級(速度指數(shù))的速度下在4000kg的初始負(fù)荷下以直線行駛，所述初始負(fù)荷逐漸增加從而減少試驗的持續(xù)時間。發(fā)現(xiàn)試驗的所有輪胎顯示出基本上相當(dāng)?shù)慕Y(jié)果。在試驗機(jī)上進(jìn)行其它耐久性試驗，所述試驗機(jī)向輪胎周期性施加橫向負(fù)荷和動態(tài)超負(fù)荷。在與施加至參照輪胎的條件相同的條件下在根據(jù)本發(fā)明的輪胎上進(jìn)行試驗。每種類型的輪胎經(jīng)過的距離彼此不同，由于在工作層的端部處的橡膠配混物的劣化而出現(xiàn)故障。結(jié)果列于下表，參考為參照輪胎T1設(shè)定的基數(shù)100。輪胎T1輪胎T2輪胎S110085105在由特別攻擊輪胎胎面的石塊制成的未鋪面道路上進(jìn)行其它行駛試驗。這些最終試驗證實，在經(jīng)過相同的距離之后，根據(jù)本發(fā)明的輪胎顯示出的損壞情況的數(shù)量和程度都小于參照輪胎。這些試驗特別表明，當(dāng)存在周向增強(qiáng)元件的層時，根據(jù)本發(fā)明的輪胎的設(shè)計允許降低工作胎冠層的表層的彈性模量，而不會降低耐久性性能。此外，進(jìn)行滾動阻力測量。這些測量應(yīng)用于上述所有輪胎。測量結(jié)果列于下表；其用kg/t表示，為輪胎T1指定100的值。輪胎T1輪胎T2輪胎I11009898當(dāng)前第1頁1 2 3